JP3201818B2 - 噴霧熱分解方法および装置 - Google Patents
噴霧熱分解方法および装置Info
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- JP3201818B2 JP3201818B2 JP05147492A JP5147492A JP3201818B2 JP 3201818 B2 JP3201818 B2 JP 3201818B2 JP 05147492 A JP05147492 A JP 05147492A JP 5147492 A JP5147492 A JP 5147492A JP 3201818 B2 JP3201818 B2 JP 3201818B2
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- Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、噴霧熱分解方法および
装置に関する。
装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】ファインセラミックスのよりファインな
性質は、原料の純度、化学組成、微細な組織の制御によ
り初めて得ることができる。製造プロセス、特に原料の
合成法が製品開発の鍵を握ることも少なくない。高純度
かつ化合物・混合物の場合の組成の高均一性、また微細
で反応活性が高いことが原料粉体に共通して求められ
る。このような性質を有するセラミックス粉体を得るた
めの合成法は種々考案されているが、微細、高純度、高
組成均一性の要求を満たすための合成法として気相や液
相を経由した合成法がある。従来の固相を用いた場合と
異なり、液相を経由した合成法は各構成元素が原子オー
ダーで混合していると考えられている。液相法は、溶媒
中に存在する金属元素を水酸化物、硝酸塩、硫酸塩、炭
酸塩などにして析出させ、これを熱分解して酸化物微粉
末を合成する方法である。液相法には、金属塩の析出方
法や熱分解の方法の違いにより多くの方法が開発されて
いるが、噴霧熱分解法はその一方法である。
性質は、原料の純度、化学組成、微細な組織の制御によ
り初めて得ることができる。製造プロセス、特に原料の
合成法が製品開発の鍵を握ることも少なくない。高純度
かつ化合物・混合物の場合の組成の高均一性、また微細
で反応活性が高いことが原料粉体に共通して求められ
る。このような性質を有するセラミックス粉体を得るた
めの合成法は種々考案されているが、微細、高純度、高
組成均一性の要求を満たすための合成法として気相や液
相を経由した合成法がある。従来の固相を用いた場合と
異なり、液相を経由した合成法は各構成元素が原子オー
ダーで混合していると考えられている。液相法は、溶媒
中に存在する金属元素を水酸化物、硝酸塩、硫酸塩、炭
酸塩などにして析出させ、これを熱分解して酸化物微粉
末を合成する方法である。液相法には、金属塩の析出方
法や熱分解の方法の違いにより多くの方法が開発されて
いるが、噴霧熱分解法はその一方法である。
【０００３】噴霧熱分解法は、金属塩溶液を、熱分解が
起こる温度以上の高温に保持した雰囲気中に微細な液滴
として噴霧し、極めて短時間で溶媒の蒸発、金属塩の析
出、その熱分解を行ない、酸化物（非酸化物も可能）微
粉末を合成する方法である。この方法による粉末は、原
子スケールでの組成均一性や微量成分元素の均一分散性
の利点を有しており、分散性のよい微粒子が得られる。
そして、たとえ乾燥、熱分解による組成の不均一性があ
っても、それは分割された微粒子内に物理的に限定され
るので、成分の再配列による組成分離が少ない。また、
噴霧された個々の溶液に含まれる成分の割合は、調整さ
れた溶液のそれに極めて近く、そのため成分の分散を厳
密に制御することができる。
起こる温度以上の高温に保持した雰囲気中に微細な液滴
として噴霧し、極めて短時間で溶媒の蒸発、金属塩の析
出、その熱分解を行ない、酸化物（非酸化物も可能）微
粉末を合成する方法である。この方法による粉末は、原
子スケールでの組成均一性や微量成分元素の均一分散性
の利点を有しており、分散性のよい微粒子が得られる。
そして、たとえ乾燥、熱分解による組成の不均一性があ
っても、それは分割された微粒子内に物理的に限定され
るので、成分の再配列による組成分離が少ない。また、
噴霧された個々の溶液に含まれる成分の割合は、調整さ
れた溶液のそれに極めて近く、そのため成分の分散を厳
密に制御することができる。
【０００４】以上説明したように、噴霧熱分解法は、フ
アインセラミックスや酸化物超電導材料の原料の金属塩
溶液を、例えば５００〜１３００℃の高温の熱分解装置
に霧状に噴霧し、極めて短時間に熱分解・反応または合
成を行ない、微粉末を製造する方法である。
アインセラミックスや酸化物超電導材料の原料の金属塩
溶液を、例えば５００〜１３００℃の高温の熱分解装置
に霧状に噴霧し、極めて短時間に熱分解・反応または合
成を行ない、微粉末を製造する方法である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の噴霧熱分解法は、実験室的段階に留まってい
る状況で、試験規模の非常に小さいものしかなく、また
運転時間も短く、連続運転性を考慮したものはなかっ
た。また、製品回収は、反応室下部に堆積した製品微粒
子を運転終了後に、運転終了の都度回収するという方法
が採られていた。従って本発明は、上記のような従来の
課題を解決し、製品を連続的に回収できるようにした噴
霧熱分解方法と装置を提供することを目的とするもので
ある。
うな従来の噴霧熱分解法は、実験室的段階に留まってい
る状況で、試験規模の非常に小さいものしかなく、また
運転時間も短く、連続運転性を考慮したものはなかっ
た。また、製品回収は、反応室下部に堆積した製品微粒
子を運転終了後に、運転終了の都度回収するという方法
が採られていた。従って本発明は、上記のような従来の
課題を解決し、製品を連続的に回収できるようにした噴
霧熱分解方法と装置を提供することを目的とするもので
ある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そして、その目的は、本
発明によれば、原液を竪型反応室の上部から反応室内に
噴霧するとともに、噴霧された原液を反応室内において
固化後熱分解し、得られた粉体を反応室下部より取り出
す噴霧熱分解方法において、反応室下部を傾斜角４０〜
８０°の逆円錐台状であって、底部に粉体取出し口を有
する内側隔壁とそれを取り囲む外側隔壁からなる半二重
構造とし、冷却用ガスを該半二重構造の隔壁間であって
内側隔壁の外側面に向かって導入することにより、内側
隔壁の外側面を冷却して噴霧熱分解後の固気混合物を間
接的に冷却するとともに、該冷却用ガスは該内側隔壁の
外側面と衝突して流速が減速した後、反応室下部におい
て該固気混合物と混合し該固気混合物をさらに冷却する
ことを特徴とする噴霧熱分解方法により達成することが
できる。
発明によれば、原液を竪型反応室の上部から反応室内に
噴霧するとともに、噴霧された原液を反応室内において
固化後熱分解し、得られた粉体を反応室下部より取り出
す噴霧熱分解方法において、反応室下部を傾斜角４０〜
８０°の逆円錐台状であって、底部に粉体取出し口を有
する内側隔壁とそれを取り囲む外側隔壁からなる半二重
構造とし、冷却用ガスを該半二重構造の隔壁間であって
内側隔壁の外側面に向かって導入することにより、内側
隔壁の外側面を冷却して噴霧熱分解後の固気混合物を間
接的に冷却するとともに、該冷却用ガスは該内側隔壁の
外側面と衝突して流速が減速した後、反応室下部におい
て該固気混合物と混合し該固気混合物をさらに冷却する
ことを特徴とする噴霧熱分解方法により達成することが
できる。
【０００７】また、本発明によれば、竪型反応室と、該
反応室の上部に配置された噴霧器とを備えた噴霧熱分解
装置において、該反応室の下部を傾斜角４０〜８０°の
逆円錐台状に形成するとともに、底部に粉体取出し口を
有する内側隔壁とそれを取り囲む外側隔壁からなる半二
重構造とし、反応室下部の外側隔壁に冷却用ガス導入口
を設けたことを特徴とする噴霧熱分解装置が提供され
る。なお、本発明の噴霧熱分解方法では、冷却用ガスの
種類としては噴霧される原液により異なるが、一般に空
気、Ｎ2ガスまたはＡｒガスを用いることが好ましく、
また冷却用ガスの温度としては４０〜１２０℃が好まし
い。さらに、冷却用ガスにより粉体を同伴するガス温度
を７０〜２６０℃まで冷却することが、下流側のサイク
ロン、バグフィルター等の固気分離装置の耐熱性に鑑み
て好ましい。
反応室の上部に配置された噴霧器とを備えた噴霧熱分解
装置において、該反応室の下部を傾斜角４０〜８０°の
逆円錐台状に形成するとともに、底部に粉体取出し口を
有する内側隔壁とそれを取り囲む外側隔壁からなる半二
重構造とし、反応室下部の外側隔壁に冷却用ガス導入口
を設けたことを特徴とする噴霧熱分解装置が提供され
る。なお、本発明の噴霧熱分解方法では、冷却用ガスの
種類としては噴霧される原液により異なるが、一般に空
気、Ｎ2ガスまたはＡｒガスを用いることが好ましく、
また冷却用ガスの温度としては４０〜１２０℃が好まし
い。さらに、冷却用ガスにより粉体を同伴するガス温度
を７０〜２６０℃まで冷却することが、下流側のサイク
ロン、バグフィルター等の固気分離装置の耐熱性に鑑み
て好ましい。
【０００８】一方、噴霧熱分解装置としては、反応室内
雰囲気を熱分解温度以上に高く保持するため、反応室の
外側に反応室を取り囲んで加熱炉を設けることが好まし
い。なお、原液とガスとが接触し、燃焼等の反応熱によ
り高温になる場合には、加熱炉は特には必要でない。
雰囲気を熱分解温度以上に高く保持するため、反応室の
外側に反応室を取り囲んで加熱炉を設けることが好まし
い。なお、原液とガスとが接触し、燃焼等の反応熱によ
り高温になる場合には、加熱炉は特には必要でない。
【０００９】
【作用】本発明者は、製品微粒子の品質を落とすことな
く、かつ反応室内部の反応に影響を与えることなく製品
微粒子を連続的に回収するために、得られる製品微粒子
の温度を下げるべく種々検討したところ、竪型反応室下
部に冷却用のガスを直接注入したのでは、反応室内部に
おけるガス流に乱れが生じ、噴霧熱分解に好ましくない
ことを見出した。そこで、竪型反応室の下部において、
冷却用のガスの流れが製品微粒子を運搬するキャリアガ
スと直接接触するような方法で注入することを止め、反
応室の下部を半（セミ）二重構造とする構成を採用し、
間接接触するような方法で冷却用のガスを注入すること
としたのである。
く、かつ反応室内部の反応に影響を与えることなく製品
微粒子を連続的に回収するために、得られる製品微粒子
の温度を下げるべく種々検討したところ、竪型反応室下
部に冷却用のガスを直接注入したのでは、反応室内部に
おけるガス流に乱れが生じ、噴霧熱分解に好ましくない
ことを見出した。そこで、竪型反応室の下部において、
冷却用のガスの流れが製品微粒子を運搬するキャリアガ
スと直接接触するような方法で注入することを止め、反
応室の下部を半（セミ）二重構造とする構成を採用し、
間接接触するような方法で冷却用のガスを注入すること
としたのである。
【００１０】即ち、反応室下部のセミ二重構造は、その
内部構造が、逆円錐台状で底部に粉体取出し口を有する
内側隔壁を形成しており、その外部構造が内側隔壁を包
んだ構造を有する。冷却用ガスは、内側隔壁の外側面に
向かって注入されるので、外側面を冷却して反応室下部
内の粉体を同伴したキャリアガスと熱交換を行ない、ま
た注入された冷却用ガスは内側隔壁の外側面に衝突する
ことによって運動エネルギーを失って流速が減速され
る。次に、冷却用ガスは、内側隔壁底部の粉体取出し口
からのキャリアガスと混合することによりキャリアガス
をさらに冷却し、かつキャリアガスと共に落下してきた
製品微粒子を混合し、攪拌し、そして冷却する。
内部構造が、逆円錐台状で底部に粉体取出し口を有する
内側隔壁を形成しており、その外部構造が内側隔壁を包
んだ構造を有する。冷却用ガスは、内側隔壁の外側面に
向かって注入されるので、外側面を冷却して反応室下部
内の粉体を同伴したキャリアガスと熱交換を行ない、ま
た注入された冷却用ガスは内側隔壁の外側面に衝突する
ことによって運動エネルギーを失って流速が減速され
る。次に、冷却用ガスは、内側隔壁底部の粉体取出し口
からのキャリアガスと混合することによりキャリアガス
をさらに冷却し、かつキャリアガスと共に落下してきた
製品微粒子を混合し、攪拌し、そして冷却する。
【００１１】その結果、下流側に配置されるサイクロ
ン、バグフィルタなどの固・気分離装置に通ずる、反応
室下方部の冷却用ガスとキャリアガスとの混合室におい
て、適温の製品微粒子を同伴するガスを得ることができ
るのである。また、内側隔壁の側面は、反応室から混合
室への熱輻射の影響を防止することができる。内側隔壁
の側面は、注入されたガスによって外側から冷却される
ので、高耐熱性の材料を側面に使用する必要はなく、イ
ンコネル、ハステロイ、ステンレスなどの通常の金属材
料を使用することができる。内側隔壁６の傾斜角αは、
製品微粒子が流動し易くするため４０〜８０°、好まし
くは４５〜７５°に形成する。
ン、バグフィルタなどの固・気分離装置に通ずる、反応
室下方部の冷却用ガスとキャリアガスとの混合室におい
て、適温の製品微粒子を同伴するガスを得ることができ
るのである。また、内側隔壁の側面は、反応室から混合
室への熱輻射の影響を防止することができる。内側隔壁
の側面は、注入されたガスによって外側から冷却される
ので、高耐熱性の材料を側面に使用する必要はなく、イ
ンコネル、ハステロイ、ステンレスなどの通常の金属材
料を使用することができる。内側隔壁６の傾斜角αは、
製品微粒子が流動し易くするため４０〜８０°、好まし
くは４５〜７５°に形成する。
【００１２】
【実施例】次に、本発明の実施例を図面に基ずいて更に
詳しく説明するが、本発明はこれらの実施例に限られる
ものではない。 （実施例１）図１は、本発明の噴霧熱分解装置の一例を
示す概略断面図である。図１において、噴霧熱分解装置
１は、竪型反応室２と、竪型反応室２の外側を囲んでな
るファーネス３と、竪型反応室２の上部に配置された噴
霧器たる二流体ノズル４を備えている。竪型反応室２の
下部５は、底部に粉体取出し口８を有する逆円錐台状の
内側隔壁（ホッパー）６と、同じく逆円錐台状の外側隔
壁７と、外側隔壁７から下方に連続して形成される混合
室９とからなり、セミ二重構造に構成されている。ま
た、外側隔壁７には冷却用ガス注入口１０が設けられ、
混合室９には図示しない下流側のバグフィルターなどの
固気分離装置に通じる吸引口１１が、それぞれ設けられ
ている。
詳しく説明するが、本発明はこれらの実施例に限られる
ものではない。 （実施例１）図１は、本発明の噴霧熱分解装置の一例を
示す概略断面図である。図１において、噴霧熱分解装置
１は、竪型反応室２と、竪型反応室２の外側を囲んでな
るファーネス３と、竪型反応室２の上部に配置された噴
霧器たる二流体ノズル４を備えている。竪型反応室２の
下部５は、底部に粉体取出し口８を有する逆円錐台状の
内側隔壁（ホッパー）６と、同じく逆円錐台状の外側隔
壁７と、外側隔壁７から下方に連続して形成される混合
室９とからなり、セミ二重構造に構成されている。ま
た、外側隔壁７には冷却用ガス注入口１０が設けられ、
混合室９には図示しない下流側のバグフィルターなどの
固気分離装置に通じる吸引口１１が、それぞれ設けられ
ている。
【００１３】また竪型反応室２は、３００ｍｍφ×１０
００ｍｍ（高さ）の石英管１２を採用した。ファーネス
３は、温度調節のできる電気ヒーターと耐火物から構成
され、石英管１２との間に空間１５を設けた。ファーネ
ス３の上部、下部は各々耐火物１４によって保持され、
熱ロスを防止するためファーネス３の外側には保温部材
１３を配設してある。又、内側隔壁（ホッパー）６の傾
斜角αは６０°とした。逆円錐台状の外側隔壁７の傾斜
角βは、内側隔壁６の傾斜角αよりも約１０°大きくと
って実施した。
００ｍｍ（高さ）の石英管１２を採用した。ファーネス
３は、温度調節のできる電気ヒーターと耐火物から構成
され、石英管１２との間に空間１５を設けた。ファーネ
ス３の上部、下部は各々耐火物１４によって保持され、
熱ロスを防止するためファーネス３の外側には保温部材
１３を配設してある。又、内側隔壁（ホッパー）６の傾
斜角αは６０°とした。逆円錐台状の外側隔壁７の傾斜
角βは、内側隔壁６の傾斜角αよりも約１０°大きくと
って実施した。
【００１４】原料溶液としては、硝酸アルミニウムと珪
酸エチルのムライト（３Ａｌ2 Ｏ3・２ＳｉＯ2 ）組成
として０．２ｍｏｌ／ｌとなるように水およびエタノー
ル（５０：５０ｖｏｌ％）を加えて調整した溶液を用
い、二流体ノズルの微粒化用ガス、キャリアガス、およ
び冷却用ガスに夫々空気を用いて、表１の条件で運転を
行ない、表１の結果を得た。
酸エチルのムライト（３Ａｌ2 Ｏ3・２ＳｉＯ2 ）組成
として０．２ｍｏｌ／ｌとなるように水およびエタノー
ル（５０：５０ｖｏｌ％）を加えて調整した溶液を用
い、二流体ノズルの微粒化用ガス、キャリアガス、およ
び冷却用ガスに夫々空気を用いて、表１の条件で運転を
行ない、表１の結果を得た。
【００１５】
【表１】
【００１６】表１の結果から、冷却用ガス注入口１０か
ら空気を表１の条件で注入して、反応後のキャリアガス
と製品微粒子の温度の低下、反応室下部５の状況を調べ
たところ、４０℃未満の温度の冷却用ガスの注入では、
局所的に温度が下がり過ぎ、壁面に結露が生じ、製品微
粒子がその部分に付着する。また、反応室下部５の金属
部材が腐蝕され易くなることが分かった。一方１２０℃
を超える温度の冷却用ガスの注入では、冷却効果が小さ
く、大量のガスの導入が必要となる。従って、冷却用ガ
スの最適温度は４０〜１２０℃であることが分かった。
このような温度範囲の冷却用ガスの使用により、反応室
の下部５のセミ二重構造内における冷却効果を保持する
ことができるので、これを構成するホッパー６、外側隔
壁７、混合室９、冷却用ガス注入口１０、および吸引口
１１の部材として、インコネル、ハステロイ、ステンレ
スなどの通常の金属を使用したが特段の支障はなかっ
た。
ら空気を表１の条件で注入して、反応後のキャリアガス
と製品微粒子の温度の低下、反応室下部５の状況を調べ
たところ、４０℃未満の温度の冷却用ガスの注入では、
局所的に温度が下がり過ぎ、壁面に結露が生じ、製品微
粒子がその部分に付着する。また、反応室下部５の金属
部材が腐蝕され易くなることが分かった。一方１２０℃
を超える温度の冷却用ガスの注入では、冷却効果が小さ
く、大量のガスの導入が必要となる。従って、冷却用ガ
スの最適温度は４０〜１２０℃であることが分かった。
このような温度範囲の冷却用ガスの使用により、反応室
の下部５のセミ二重構造内における冷却効果を保持する
ことができるので、これを構成するホッパー６、外側隔
壁７、混合室９、冷却用ガス注入口１０、および吸引口
１１の部材として、インコネル、ハステロイ、ステンレ
スなどの通常の金属を使用したが特段の支障はなかっ
た。
【００１７】（実施例２）実施例１と基本的に同一の装
置、同一の原料溶液を用い、反応室下部の混合室の構造
を図２、図３、表２のように変えて、反応室内のガスの
乱れ、混合室下部温度への影響を調べた。なお、図２で
は、内側隔壁（ホッパー）６の外側に、外側隔壁２１を
反応室２に外挿して混合室２２とした。図３は、噴霧熱
分解装置１の反応室２の下部をそのまま混合室３１と
し、その最下部側部中心部に冷却用ガス注入口１０を吸
引口１１と対向して設けた状況を示す。その条件、結果
を表２に示す。
置、同一の原料溶液を用い、反応室下部の混合室の構造
を図２、図３、表２のように変えて、反応室内のガスの
乱れ、混合室下部温度への影響を調べた。なお、図２で
は、内側隔壁（ホッパー）６の外側に、外側隔壁２１を
反応室２に外挿して混合室２２とした。図３は、噴霧熱
分解装置１の反応室２の下部をそのまま混合室３１と
し、その最下部側部中心部に冷却用ガス注入口１０を吸
引口１１と対向して設けた状況を示す。その条件、結果
を表２に示す。
【００１８】
【表２】
【００１９】表２の結果を評価するに際し、反応室内の
ガスの乱れがある場合には反応室内に粉体の片寄り付着
が発生するので、その付着の有無で判断した。なお、製
品微粒子の平均粒子径は２μｍであった。表２の結果か
ら、内側隔壁（ホッパー）６の傾斜角が４０〜８０°の
場合に反応室のガスの乱れ、粉体の堆積が殆どないこと
が判明した。また、図３のように、内側隔壁を設けない
構造では、反応室のガスの乱れが大きいことも確認でき
た。
ガスの乱れがある場合には反応室内に粉体の片寄り付着
が発生するので、その付着の有無で判断した。なお、製
品微粒子の平均粒子径は２μｍであった。表２の結果か
ら、内側隔壁（ホッパー）６の傾斜角が４０〜８０°の
場合に反応室のガスの乱れ、粉体の堆積が殆どないこと
が判明した。また、図３のように、内側隔壁を設けない
構造では、反応室のガスの乱れが大きいことも確認でき
た。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の噴霧熱分
解方法および装置によれば、冷却用ガスの導入によって
も反応室のガスの乱れを生じることなく、熱分解後のキ
ャリアガス及び製品微粒子を冷却することができる。ま
た粉体の堆積も殆どなく、連続的に製品微粒子を取り出
す連続運転が可能となる。さらに反応室下部のホッパー
は、冷却用ガスによって冷却されるので、高耐熱性の材
料を使用する必要はなく、通常の金属材料を使用するこ
とができる。
解方法および装置によれば、冷却用ガスの導入によって
も反応室のガスの乱れを生じることなく、熱分解後のキ
ャリアガス及び製品微粒子を冷却することができる。ま
た粉体の堆積も殆どなく、連続的に製品微粒子を取り出
す連続運転が可能となる。さらに反応室下部のホッパー
は、冷却用ガスによって冷却されるので、高耐熱性の材
料を使用する必要はなく、通常の金属材料を使用するこ
とができる。
【図１】本発明の噴霧熱分解装置の一例を示す概略断面
図である。
図である。
【図２】反応室下部の構造の一例を示す説明図である。
【図３】反応室下部の構造の他の例を示す説明図であ
る。
る。
１ 噴霧熱分解装置 ２ 反応室 ３ ファーネス ４ 二流体ノズル ５ 反応室の下部 ６ 内側隔壁（ホッパー） ７ 外側隔壁 ８ 粉体取出し口 ９ 混合室 １０ 冷却用ガス注入口 １１ 吸引口 １２ 石英管 １３ 保温部材 １４ 耐火物 １５ 空間 ２１ 外側隔壁 ２２ 混合室 ３１ 混合室
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 伊藤 崇 神奈川県横浜市緑区池辺町3847 大川原 化工機株式会社内 (56)参考文献 実開 平４−17832（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭63−94533（ＪＰ，Ｕ) 実開 平２−52300（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B01J 19/00 B01J 19/00 301 B01J 2/04
Claims (6)
- 【請求項１】 原液を竪型反応室の上部から反応室内に
噴霧するとともに、噴霧された原液を反応室内において
固化後熱分解し、得られた粉体を反応室下部より取り出
す噴霧熱分解方法において、反応室下部を傾斜角４０〜
８０°の逆円錐台状であって、底部に粉体取出し口を有
する内側隔壁とそれを取り囲む外側隔壁からなる半二重
構造とし、冷却用ガスを該半二重構造の隔壁間であって
内側隔壁の外側面に向かって導入することにより、内側
隔壁の外側面を冷却して噴霧熱分解後の固気混合物を間
接的に冷却するとともに、該冷却用ガスは該内側隔壁の
外側面と衝突して流速が減速した後、反応室下部におい
て該固気混合物と混合し該固気混合物をさらに冷却する
ことを特徴とする噴霧熱分解方法。 - 【請求項２】 冷却用ガスが空気、Ｎ2ガスまたはＡｒ
ガスである請求項１記載の噴霧熱分解方法。 - 【請求項３】 冷却用ガス温度が４０〜１２０℃である
請求項１記載の噴霧熱分解方法。 - 【請求項４】 冷却用ガスにより、粉体を同伴するガス
温度を７０〜２６０℃まで冷却する請求項１記載の噴霧
熱分解方法。 - 【請求項５】 竪型反応室と、該反応室の上部に配置さ
れた噴霧器とを備えた噴霧熱分解装置において、該反応
室の下部を傾斜角４０〜８０°の逆円錐台状に形成する
とともに、底部に粉体取出し口を有する内側隔壁とそれ
を取り囲む外側隔壁からなる半二重構造とし、反応室下
部の外側隔壁に冷却用ガス導入口を設けたことを特徴と
する噴霧熱分解装置。 - 【請求項６】 反応室の外側に、該反応室を取り囲んで
加熱炉を設けた請求項５記載の噴霧熱分解装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05147492A JP3201818B2 (ja) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | 噴霧熱分解方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05147492A JP3201818B2 (ja) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | 噴霧熱分解方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05253468A JPH05253468A (ja) | 1993-10-05 |
| JP3201818B2 true JP3201818B2 (ja) | 2001-08-27 |
Family
ID=12887953
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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