JP3256246B2 - 自動車の窓ガラス - Google Patents
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Description
【０００１】本発明は、熱可塑性の中間層により相互に
連結された２枚の単一の熱強化板ガラスをおのおのが有
する複合ガラスから形成された自動車窓ガラス、詳しく
言えば垂直に調整可能な側面窓ガラスに関する。
連結された２枚の単一の熱強化板ガラスをおのおのが有
する複合ガラスから形成された自動車窓ガラス、詳しく
言えば垂直に調整可能な側面窓ガラスに関する。
【０００２】この種の下降可能な自動車窓ガラスは、西
独国実用新案第８９１０９１６号明細書から知られてい
る。昨今の側面窓ガラスにおいては、複合窓ガラスの外
側の単一ガラスは３〜４mmの厚さがあり、そしてただ１
枚のガラスから作られた安全窓ガラスの標準的な強化を
受けている。複合窓ガラスの内側の単一ガラスは厚さが
１．５〜２．５mmであって、強化を少しも受けていずあ
るいは非常にわずかだけ受けている。内側の単一ガラス
はまた、外側の強化されたガラスよりも寸法が小さく、
そしてこの外側の強化ガラスの突き出ているヘリの領域
は、複合窓ガラスを窓枠の案内レールに案内するために
利用される。２枚の個々のガラスは、厚さ０．８〜２．
０mmの熱可塑性フィルムによって相互に連結される。
独国実用新案第８９１０９１６号明細書から知られてい
る。昨今の側面窓ガラスにおいては、複合窓ガラスの外
側の単一ガラスは３〜４mmの厚さがあり、そしてただ１
枚のガラスから作られた安全窓ガラスの標準的な強化を
受けている。複合窓ガラスの内側の単一ガラスは厚さが
１．５〜２．５mmであって、強化を少しも受けていずあ
るいは非常にわずかだけ受けている。内側の単一ガラス
はまた、外側の強化されたガラスよりも寸法が小さく、
そしてこの外側の強化ガラスの突き出ているヘリの領域
は、複合窓ガラスを窓枠の案内レールに案内するために
利用される。２枚の個々のガラスは、厚さ０．８〜２．
０mmの熱可塑性フィルムによって相互に連結される。
【０００３】この公知の窓ガラスは、その構造の結果と
して侵入突破をよく防止するはずであり、またその一方
で遮音性が良好である。この侵入突破防止作用は、比較
的厚い熱可塑性中間層と、強化されていない又はわずか
だけ強化された内側の単一ガラスは、外側の強化された
ガラスが破壊される場合においても厚い中間層のために
破壊されないという、あるいは破壊される場合には割れ
て非常に大きな破片になるだけであって、そのためこの
場合でも窓の開口部は閉じたままであるという事実とに
基づいている。しかしながら、これは、側面窓ガラスを
突き破る可能性が望まれる場合、すなわち事故の場合に
は、公知の側面窓ガラスの高強度は素早い突破を妨げ、
従って特に車両内の人々への迅速な接近を妨げるという
ことを意味する。
して侵入突破をよく防止するはずであり、またその一方
で遮音性が良好である。この侵入突破防止作用は、比較
的厚い熱可塑性中間層と、強化されていない又はわずか
だけ強化された内側の単一ガラスは、外側の強化された
ガラスが破壊される場合においても厚い中間層のために
破壊されないという、あるいは破壊される場合には割れ
て非常に大きな破片になるだけであって、そのためこの
場合でも窓の開口部は閉じたままであるという事実とに
基づいている。しかしながら、これは、側面窓ガラスを
突き破る可能性が望まれる場合、すなわち事故の場合に
は、公知の側面窓ガラスの高強度は素早い突破を妨げ、
従って特に車両内の人々への迅速な接近を妨げるという
ことを意味する。
【０００４】本発明の課題は、上述の公知の自動車側面
窓ガラスと違って、事故の場合の安全性の観点のもと
に、より良好な特性を提供し、構造が単純であって、知
られている製造装置で製造することのできる複合ガラス
から作られた側面窓ガラスを提供することである。
窓ガラスと違って、事故の場合の安全性の観点のもと
に、より良好な特性を提供し、構造が単純であって、知
られている製造装置で製造することのできる複合ガラス
から作られた側面窓ガラスを提供することである。
【０００５】本発明に従う側面窓ガラスは、２枚の個々
のガラスのおのおのが２．０〜３．０mmの厚さを有し、
且つ単一の窓用安全ガラスの強化と比べてガラス表面に
関して異なる強化を受けていて、全般的にヘリの領域に
おいては心部（core）における平均の引張応力が標準化
された破壊挙動について特定のガラスの厚さの場合に必
要な引張応力よりも５〜１５％小さく、且つ目視面の領
域においては心部における平均の引張応力が標準化され
た破壊挙動について特定のガラスの厚さの場合に必要な
引張応力より２０〜４０％小さいことを特徴とする。
のガラスのおのおのが２．０〜３．０mmの厚さを有し、
且つ単一の窓用安全ガラスの強化と比べてガラス表面に
関して異なる強化を受けていて、全般的にヘリの領域に
おいては心部（core）における平均の引張応力が標準化
された破壊挙動について特定のガラスの厚さの場合に必
要な引張応力よりも５〜１５％小さく、且つ目視面の領
域においては心部における平均の引張応力が標準化され
た破壊挙動について特定のガラスの厚さの場合に必要な
引張応力より２０〜４０％小さいことを特徴とする。
【０００６】単一の窓用安全ガラスは標準的に、窓ガラ
スが破壊する場合のガラスのかけらの数と大きさとに関
する関連標準規格の必要条件を満たすような強化を受け
ている。自動車の側面窓ガラスの場合には、これは、厚
さ２〜３mmの窓ガラスについては５cm×５cmの正方形の
範囲内でかけらの数が４０以上且つ４００以下であるこ
とである。文献から知られているように、かけらの数が
４０であるというのは、ガラスの厚さ２mmの場合には、
心部における平均の引張応力は６４MN／m2、ガラスの厚
さ３mmの場合には心部における平均の引張応力は５５MN
／m2であるのを意味するのに対して、かけらの数が４０
０であるというのは、ガラスの厚さ２mmの場合には心部
における平均の引張応力は８０MN／m2、ガラスの厚さ３
mmの場合には心部における平均の引張応力は７５MN／m2
であることを意味する（KazuyukiAkeyoshi ら“Study o
n the Physical Tempering of Glass Plates ”，Repor
ts of the Research Loboratory of Asahi Glass Compa
ny 17 (1) (1967) ）。
スが破壊する場合のガラスのかけらの数と大きさとに関
する関連標準規格の必要条件を満たすような強化を受け
ている。自動車の側面窓ガラスの場合には、これは、厚
さ２〜３mmの窓ガラスについては５cm×５cmの正方形の
範囲内でかけらの数が４０以上且つ４００以下であるこ
とである。文献から知られているように、かけらの数が
４０であるというのは、ガラスの厚さ２mmの場合には、
心部における平均の引張応力は６４MN／m2、ガラスの厚
さ３mmの場合には心部における平均の引張応力は５５MN
／m2であるのを意味するのに対して、かけらの数が４０
０であるというのは、ガラスの厚さ２mmの場合には心部
における平均の引張応力は８０MN／m2、ガラスの厚さ３
mmの場合には心部における平均の引張応力は７５MN／m2
であることを意味する（KazuyukiAkeyoshi ら“Study o
n the Physical Tempering of Glass Plates ”，Repor
ts of the Research Loboratory of Asahi Glass Compa
ny 17 (1) (1967) ）。
【０００７】このように、厚さ２mmのガラスの場合、標
準化された破壊又は破砕の挙動は６４〜８０MN／m2の強
化範囲にわたるものと思われ、本発明の複合窓ガラスの
厚さ２mmの単一ガラスについて言えば、ヘリの領域での
引張応力は最小で５４MN／m2、最大で７６MN／m2であ
る。とは言うものの、好ましくは、ヘリの領域での引張
応力は標準化された強化の小さい方の応力値より小さ
く、すなわち５４〜６４MN／m2の範囲である。中央の区
域では、本発明の複合窓ガラスの厚さ２mmの単一ガラス
について言えば、ガラスの心部における引張応力は最小
で３８MN／m2、最大で６４MN／m2であり、それに好まし
くは３８〜６０MN／m2の範囲である。
準化された破壊又は破砕の挙動は６４〜８０MN／m2の強
化範囲にわたるものと思われ、本発明の複合窓ガラスの
厚さ２mmの単一ガラスについて言えば、ヘリの領域での
引張応力は最小で５４MN／m2、最大で７６MN／m2であ
る。とは言うものの、好ましくは、ヘリの領域での引張
応力は標準化された強化の小さい方の応力値より小さ
く、すなわち５４〜６４MN／m2の範囲である。中央の区
域では、本発明の複合窓ガラスの厚さ２mmの単一ガラス
について言えば、ガラスの心部における引張応力は最小
で３８MN／m2、最大で６４MN／m2であり、それに好まし
くは３８〜６０MN／m2の範囲である。
【０００８】厚さ２．５mmの単一ガラスの場合には、標
準化された破壊挙動についての引張応力の範囲は５９．
５〜７７．５MN／m2である。従って、本発明の窓ガラス
の場合には、ヘリの領域での引張応力は最小で５０．６
MN／m2、最大で７３．６MN／m2であり、好ましくは５
０．６〜５９．５MN／m2の範囲である。しかしながら中
央の区域では、本発明の窓ガラスの引張応力は最小で３
５．７MN／m2、最大で６２MN／m2であり、好ましくは３
５．７〜５５MN／m2の範囲である。
準化された破壊挙動についての引張応力の範囲は５９．
５〜７７．５MN／m2である。従って、本発明の窓ガラス
の場合には、ヘリの領域での引張応力は最小で５０．６
MN／m2、最大で７３．６MN／m2であり、好ましくは５
０．６〜５９．５MN／m2の範囲である。しかしながら中
央の区域では、本発明の窓ガラスの引張応力は最小で３
５．７MN／m2、最大で６２MN／m2であり、好ましくは３
５．７〜５５MN／m2の範囲である。
【０００９】標準化された破壊挙動について厚さ３mmの
単一窓ガラスの場合には、窓ガラス心部における引張応
力は５５〜７５MN／m2の範囲である。これは、本発明の
複合窓ガラスの場合単一ガラスのこの厚さについて言え
ば、ヘリの領域では心部における引張応力は４６．７〜
７１．２MN／m2であり、好ましくは４６．７〜５５MN／
m2であるということを意味する。中央の区域では、心部
における引張応力は３３〜６０MN／m2、好ましくは３３
〜５５MN／m2である。
単一窓ガラスの場合には、窓ガラス心部における引張応
力は５５〜７５MN／m2の範囲である。これは、本発明の
複合窓ガラスの場合単一ガラスのこの厚さについて言え
ば、ヘリの領域では心部における引張応力は４６．７〜
７１．２MN／m2であり、好ましくは４６．７〜５５MN／
m2であるということを意味する。中央の区域では、心部
における引張応力は３３〜６０MN／m2、好ましくは３３
〜５５MN／m2である。
【００１０】本発明の窓ガラスの場合、最良の結果は、
応力がガラスの中央の区域では標準化された破壊挙動に
ついての強化範囲の下限よりも十分に小さく、それに対
してヘリの領域では標準化された破壊挙動についての強
化範囲の下限よりもわずかだけ小さい場合に得られる。
例えば、厚さ２．５mmの単一ガラスから作られた複合ガ
ラスにあっては、引張応力がヘリの領域で５４〜５８MN
／m2、中央の区域で４６〜５０MN／m2である場合に非常
に良好な結果が得られる。
応力がガラスの中央の区域では標準化された破壊挙動に
ついての強化範囲の下限よりも十分に小さく、それに対
してヘリの領域では標準化された破壊挙動についての強
化範囲の下限よりもわずかだけ小さい場合に得られる。
例えば、厚さ２．５mmの単一ガラスから作られた複合ガ
ラスにあっては、引張応力がヘリの領域で５４〜５８MN
／m2、中央の区域で４６〜５０MN／m2である場合に非常
に良好な結果が得られる。
【００１１】本発明の特徴であって、ガラスの心部にお
ける引張応力が差をつけて低下し、従ってガラス表面の
対応する圧縮応力が低下することの結果として、複合窓
ガラスの中央の区域の強さが少なくとも１枚の十分に強
化された単一ガラスを有する複合窓ガラスと比較して、
複合窓ガラスが、例えば事故の場合に、外側から破壊す
ることができてその結果として窓の開口部を比較的迅速
に開放することができるような程度まで、低下すること
が保証される。複合窓ガラスの両方の単一ガラスの中央
の区域は破砕して非常に大きな破片になるが、これに対
して、ヘリの領域は比較的小さな破片の形で破砕し、そ
してこれは複合窓ガラスが枠からはずれるのを容易にす
る。中央の区域では複合窓ガラスの強さがより小さいこ
との結果として、複合窓ガラスの内面で例えば頭部に衝
撃を与えることによる傷害の危険は、複合窓ガラスが破
壊しやすく、従って衝撃エネルギーが可塑性中間層の塑
性変形により消失させられるので、低下する。とは言う
ものの、窓ガラスのヘリの領域の強化がより大きいこと
は、ヘリの領域における強度を有意に上昇させるのに効
果がある。ヘリの領域の強度が上昇するため、複合窓ガ
ラスは、例えばドアを急激に締めることにより又は縁に
作用する他の力のためにそれが縁部でさらされるより大
きな応力に容易に耐えるできる。
ける引張応力が差をつけて低下し、従ってガラス表面の
対応する圧縮応力が低下することの結果として、複合窓
ガラスの中央の区域の強さが少なくとも１枚の十分に強
化された単一ガラスを有する複合窓ガラスと比較して、
複合窓ガラスが、例えば事故の場合に、外側から破壊す
ることができてその結果として窓の開口部を比較的迅速
に開放することができるような程度まで、低下すること
が保証される。複合窓ガラスの両方の単一ガラスの中央
の区域は破砕して非常に大きな破片になるが、これに対
して、ヘリの領域は比較的小さな破片の形で破砕し、そ
してこれは複合窓ガラスが枠からはずれるのを容易にす
る。中央の区域では複合窓ガラスの強さがより小さいこ
との結果として、複合窓ガラスの内面で例えば頭部に衝
撃を与えることによる傷害の危険は、複合窓ガラスが破
壊しやすく、従って衝撃エネルギーが可塑性中間層の塑
性変形により消失させられるので、低下する。とは言う
ものの、窓ガラスのヘリの領域の強化がより大きいこと
は、ヘリの領域における強度を有意に上昇させるのに効
果がある。ヘリの領域の強度が上昇するため、複合窓ガ
ラスは、例えばドアを急激に締めることにより又は縁に
作用する他の力のためにそれが縁部でさらされるより大
きな応力に容易に耐えるできる。
【００１２】本発明の引張応力値に関連してヘリの領域
と目視領域とで差をつけて強化することは、指示された
範囲に関しては強化工程の間にガラスに変形が起こらな
いという点で有利であることが判明している。例えば中
央の区域の引張応力がもっと低下させられた場合、ある
いはヘリの領域において十分な強化に相当する引張応力
が生じた場合には、窓ガラスの形状及び寸法の関数とし
て、ヘリの領域における応力が同時に収縮応力を引き起
こすため変形が起こる。そのような変形は、２枚の単一
ガラスを処理して複合窓ガラスを形成する間において特
に有害である。
と目視領域とで差をつけて強化することは、指示された
範囲に関しては強化工程の間にガラスに変形が起こらな
いという点で有利であることが判明している。例えば中
央の区域の引張応力がもっと低下させられた場合、ある
いはヘリの領域において十分な強化に相当する引張応力
が生じた場合には、窓ガラスの形状及び寸法の関数とし
て、ヘリの領域における応力が同時に収縮応力を引き起
こすため変形が起こる。そのような変形は、２枚の単一
ガラスを処理して複合窓ガラスを形成する間において特
に有害である。
【００１３】本発明の自動車側面窓ガラスの効果は、窓
ガラスの表面に応力がかかる場合に、それは複合風防ガ
ラスと同じように挙動するけれども、端部又は縁部にお
いては単一の窓ガラス用安全ガラスから作製された側面
窓ガラスのように挙動し、そのためそれはこれら二つの
窓ガラスのタイプの利点を側面窓ガラスにとって特に必
要とされるように組み合わせる、ということを特徴とす
る。
ガラスの表面に応力がかかる場合に、それは複合風防ガ
ラスと同じように挙動するけれども、端部又は縁部にお
いては単一の窓ガラス用安全ガラスから作製された側面
窓ガラスのように挙動し、そのためそれはこれら二つの
窓ガラスのタイプの利点を側面窓ガラスにとって特に必
要とされるように組み合わせる、ということを特徴とす
る。
【００１４】おのおの厚さ２．５mmの２枚の単一ガラス
から作製された複合窓ガラスは、特に有利である。２．
５mmの厚さのガラスは、厚さ２mmのガラスに対立するも
のとして、所望の値まではるかに容易に強化することが
でき、そしてそれらの機械的強度は厚さ３mmのガラスの
機械的強度よりもはるかに低いので、生物力学上の安全
の観点からそれらは厚さ３mmのガラスよりもはるかに有
利である。より強く強化されるヘリの領域の幅は０．５
〜３cmであり、好ましくはおよそ１〜２cmである。
から作製された複合窓ガラスは、特に有利である。２．
５mmの厚さのガラスは、厚さ２mmのガラスに対立するも
のとして、所望の値まではるかに容易に強化することが
でき、そしてそれらの機械的強度は厚さ３mmのガラスの
機械的強度よりもはるかに低いので、生物力学上の安全
の観点からそれらは厚さ３mmのガラスよりもはるかに有
利である。より強く強化されるヘリの領域の幅は０．５
〜３cmであり、好ましくはおよそ１〜２cmである。
【００１５】熱可塑性の中間層については、商業的に入
手可能であるような、厚さが例えば０．７６mmの通常の
ポリビニルブチラールフィルムや対応する熱可塑性ポリ
ウレタンフィルムを用いるのが有利であることが分って
いる。とは言うものの、商業的に入手できる厚さ０．３
８mmのフィルムを用いることも適当である。ガラス板及
び／又は熱可塑性中間層は、完全に又は帯状に全体とし
て着色することができ、あるいは着色し及び／又は部分
的に反射する透明な表層を備えることができる。
手可能であるような、厚さが例えば０．７６mmの通常の
ポリビニルブチラールフィルムや対応する熱可塑性ポリ
ウレタンフィルムを用いるのが有利であることが分って
いる。とは言うものの、商業的に入手できる厚さ０．３
８mmのフィルムを用いることも適当である。ガラス板及
び／又は熱可塑性中間層は、完全に又は帯状に全体とし
て着色することができ、あるいは着色し及び／又は部分
的に反射する透明な表層を備えることができる。
【００１６】ガラスの熱強化は、適当なブローイングボ
ックスを使って知られている方法により行うことができ
る。いわゆるスロット付きのブローイングボックスを用
いることが可能であって、これはブローイングスロット
に関してそれらを横切る方向に移動させることにより実
質上均質な応力を生じさせ、あるいは管式のブローイン
グボックスを用いることが可能であって、これはノズル
の配置に対応する応力構造にする。しかしながら、ヘリ
の領域により高い所望の引張応力を生じさせるために、
単一ガラスのヘリの領域の熱の放散をより多くするのを
保証することが必要である。
ックスを使って知られている方法により行うことができ
る。いわゆるスロット付きのブローイングボックスを用
いることが可能であって、これはブローイングスロット
に関してそれらを横切る方向に移動させることにより実
質上均質な応力を生じさせ、あるいは管式のブローイン
グボックスを用いることが可能であって、これはノズル
の配置に対応する応力構造にする。しかしながら、ヘリ
の領域により高い所望の引張応力を生じさせるために、
単一ガラスのヘリの領域の熱の放散をより多くするのを
保証することが必要である。
【００１７】ガラスの心部における引張応力は、例えば
レーザー散乱光法、例を挙げるとS.Bateson, I.W.Hunt,
D.A.Dally及び N.K.Sinha, “Stress measurements in
tempered glass plate by scatterd light method wit
h a laser source, ”Bulletin of the American Ceram
ic Society，45(1966)p.193-198 に記載されたような方
法によって、測定することができる。
レーザー散乱光法、例を挙げるとS.Bateson, I.W.Hunt,
D.A.Dally及び N.K.Sinha, “Stress measurements in
tempered glass plate by scatterd light method wit
h a laser source, ”Bulletin of the American Ceram
ic Society，45(1966)p.193-198 に記載されたような方
法によって、測定することができる。
【００１８】実際には、破壊されたガラス板の破片の大
きさを測定して、応力値と破片の大きさとの知られてい
る関係から引張応力に関して結論を引き出すことができ
ることから、ガラスにおける応力を概略的に測定するこ
とが可能である。引張応力値に関する条件は、ヘリの領
域でガラスを破壊する際には、通常の単一窓ガラス用の
安全ガラスよりもわずかに大きなガラスのかけらになる
破壊様式が得られる場合に実質的に満たされるのに対
し、ガラスの中央の区域での応力値に関する条件は、破
片の大きさが単一窓ガラス用の安全ガラスについての標
準規格により許容される大きさよりも十分に大きい非常
に粗大なかけらの破壊様式が得られる場合に満たされ
る。
きさを測定して、応力値と破片の大きさとの知られてい
る関係から引張応力に関して結論を引き出すことができ
ることから、ガラスにおける応力を概略的に測定するこ
とが可能である。引張応力値に関する条件は、ヘリの領
域でガラスを破壊する際には、通常の単一窓ガラス用の
安全ガラスよりもわずかに大きなガラスのかけらになる
破壊様式が得られる場合に実質的に満たされるのに対
し、ガラスの中央の区域での応力値に関する条件は、破
片の大きさが単一窓ガラス用の安全ガラスについての標
準規格により許容される大きさよりも十分に大きい非常
に粗大なかけらの破壊様式が得られる場合に満たされ
る。
【００１９】本発明の応力構造は、空気圧力やブロー用
ノズルからガラス板までの距離といったようなプロセス
パラメーターも、ブローイングボックスの幾何学的な設
計も、得られる破壊様式に従って所望の破壊構造が達成
されるまで変えられるために、知られている強化手段を
用いて作り出すことができる。ガラス板のヘリの領域で
の放熱がガラス表面の付近でよりも多くなるのを保証す
るために、適当な対策を講じなくてはならない。このよ
うに決定されたプロセスパラメーターに基づいて製造さ
れた単一ガラスの場合、中央区域とヘリの領域の応力は
レーザー散乱光法により測定することができ、またこれ
らのプロセスパラメーターの最終的な微調整を行うこと
ができる。
ノズルからガラス板までの距離といったようなプロセス
パラメーターも、ブローイングボックスの幾何学的な設
計も、得られる破壊様式に従って所望の破壊構造が達成
されるまで変えられるために、知られている強化手段を
用いて作り出すことができる。ガラス板のヘリの領域で
の放熱がガラス表面の付近でよりも多くなるのを保証す
るために、適当な対策を講じなくてはならない。このよ
うに決定されたプロセスパラメーターに基づいて製造さ
れた単一ガラスの場合、中央区域とヘリの領域の応力は
レーザー散乱光法により測定することができ、またこれ
らのプロセスパラメーターの最終的な微調整を行うこと
ができる。
【００２０】完全なものにするために、本発明の特徴を
有する複合窓ガラス１を図１の斜視図に示す。この複合
窓ガラス１は、わずかに円筒形状に湾曲した形状を有
し、ドアの窓の昇降可能な窓ガラスとして使用される。
それは、内側の単一ガラス２と外側の単一ガラス３とを
含んでなり、これらは厚さ０．７６mmのポリビニルブチ
ラール中間層４を用い、熱と圧力とを適用して相互に連
結され、一緒にされる。２枚の単一ガラス２及び３はそ
れぞれ厚さが２．５mmであって、本発明の応力構造を有
する。これは、幅Ｂがおおよそ１．５cmであるヘリの領
域５の全般にわたる範囲内で、心部における平均の引張
応力が５６MN／m2であり、そしてヘリの領域５の内側の
中央区域６では心部における引張応力が４８MN／m2であ
る、ということを意味する。複合窓ガラス１は、その大
量生産性に関しても、生物力学的観点からその交通事故
の安全性に関しても、優れた特性を有する。
有する複合窓ガラス１を図１の斜視図に示す。この複合
窓ガラス１は、わずかに円筒形状に湾曲した形状を有
し、ドアの窓の昇降可能な窓ガラスとして使用される。
それは、内側の単一ガラス２と外側の単一ガラス３とを
含んでなり、これらは厚さ０．７６mmのポリビニルブチ
ラール中間層４を用い、熱と圧力とを適用して相互に連
結され、一緒にされる。２枚の単一ガラス２及び３はそ
れぞれ厚さが２．５mmであって、本発明の応力構造を有
する。これは、幅Ｂがおおよそ１．５cmであるヘリの領
域５の全般にわたる範囲内で、心部における平均の引張
応力が５６MN／m2であり、そしてヘリの領域５の内側の
中央区域６では心部における引張応力が４８MN／m2であ
る、ということを意味する。複合窓ガラス１は、その大
量生産性に関しても、生物力学的観点からその交通事故
の安全性に関しても、優れた特性を有する。
【図１】本発明の複合窓ガラスの斜視図である。
１…複合窓ガラス ２，３…単一ガラス ４…中間層 ５…ヘリの領域 ６…中央区域
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C03C 27/12 B60J 1/00
Claims (5)
- 【請求項１】 熱可塑性の中間層を用いて相互に連結さ
れた２枚の熱強化された単一ガラスからなる複合ガラス
から作られた自動車窓ガラス、特に垂直に調整可能な側
面窓ガラスであって、２枚の個々のガラスのおのおのが
２．０〜３．０mmの厚さを有し、且つ中央の区域とその
周囲のへりの領域とを有し、おのおののガラスは、ヘリ
の領域においては心部における平均の引張応力が、当該
ガラスと同じ厚さの単一の窓用強化安全ガラスの破壊の
際に５×５cmの正方形の範囲内で４０〜４００のかけら
を生じさせるのに必要とされる引張応力よりも５〜１５
％小さく、且つ中央の区域においては心部における平均
の引張応力が、当該ガラスと同じ厚さの単一の窓用強化
安全ガラスの破壊の際に５×５cmの正方形の範囲内で４
０〜４００のかけらを生じさせるのに必要とされる引張
応力より２０〜４０％小さくなるように、当該ガラスの
表面に関して異なる強化を受けていることを特徴とする
自動車窓ガラス。 - 【請求項２】 前記単一ガラスの厚さが２．０mmの場合
に当該ガラスのヘリの領域では心部における引張応力が
５４〜７６MN／m2であって、ガラスの厚さが増すにつれ
て厚さ３mmのガラスについての４６．７〜７１．２MN／
m2まで線形的に減少すること、そして当該ガラスの中央
の区域では２mmの厚さのガラスの場合に心部における引
張応力が３８〜６４MN／m2であって、ガラスの厚さが増
すにつれて厚さ３mmのガラスについての３３〜６０MN／
m2まで線形的に減少することを特徴とする、請求項１記
載の自動車窓ガラス。 - 【請求項３】 前記単一ガラスの厚さが２．０mmの場合
に当該ガラスのヘリの領域では心部における引張応力が
５４〜６４MN／m2であって、３mmの厚さのガラスについ
ての４６．７〜５５MN／m2まで線形的に減少すること、
そして当該ガラスの中央の区域では２mmの厚さのガラス
の場合に心部における引張応力が３８〜６０MN／m2であ
って、ガラスの厚さが増すにつれて厚さ３mmのガラスに
ついての３３〜５５MN／m2まで線形的に減少することを
特徴とする、請求項２記載の自動車窓ガラス。 - 【請求項４】 前記単一ガラスのおのおのの厚さが２．
５mmであって、ヘリの領域では心部における引張応力が
５４〜５８MN／m2であり、中央の区域では心部における
引張応力が４６〜５０MN／m2であることを特徴とする、
請求項１から３までのいずれか一つに記載の自動車窓ガ
ラス。 - 【請求項５】 より強く強化されたヘリの領域の幅
（Ｂ）が０．５〜２cmであることを特徴とする、請求項
１から４までのいずれか一つに記載の自動車窓ガラス。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE40270351 | 1990-08-27 | ||
| DE4027035A DE4027035C2 (de) | 1990-08-27 | 1990-08-27 | Autoglasscheibe, insbesondere höhenverstellbare Seitenscheibe |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04231361A JPH04231361A (ja) | 1992-08-20 |
| JP3256246B2 true JP3256246B2 (ja) | 2002-02-12 |
Family
ID=6412995
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21367591A Expired - Fee Related JP3256246B2 (ja) | 1990-08-27 | 1991-08-26 | 自動車の窓ガラス |
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| EP (1) | EP0478405B1 (ja) |
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| CA (1) | CA2049884C (ja) |
| DE (2) | DE4027035C2 (ja) |
| DK (1) | DK0478405T3 (ja) |
| ES (1) | ES2144996T3 (ja) |
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| DE4203752A1 (de) * | 1992-02-10 | 1993-09-02 | Ver Glaswerke Gmbh | Hoehenverstellbare seitenglasscheibe fuer kraftfahrzeuge |
| DE9219039U1 (de) * | 1992-02-10 | 1997-06-05 | SEKURIT SAINT-GOBAIN Deutschland GmbH & Co. KG, 52066 Aachen | Höhenverstellbare Seitenglasscheibe für Kraftfahrzeuge |
| DE9211909U1 (de) * | 1992-09-04 | 1992-10-22 | VEGLA Vereinigte Glaswerke GmbH, 5100 Aachen | Einbruchhemmende Autoglasscheibe |
| US5707695A (en) * | 1994-10-31 | 1998-01-13 | Ford Global Technologies, Inc. | Bilaminate window glass assembly |
| DE19632616B4 (de) * | 1996-08-13 | 2004-10-07 | Saint-Gobain Sekurit Deutschland Gmbh & Co. Kg | Seitenaufprallschutz für Fahrzeuginsassen |
| DE69715567T3 (de) * | 1996-11-26 | 2016-08-04 | Saint-Gobain Glass France S.A. | Verwendung einer Verbundglasscheibe zur Dämmung von durch Festkörper geleiteten Schwingungen in einem Fahrzeug |
| DE19720075A1 (de) * | 1997-05-14 | 1998-11-19 | Sekurit Saint Gobain Deutsch | Türfenster für Kraftfahrzeuge mit einer versenkbaren Verbundglasscheibe |
| JP3414205B2 (ja) * | 1997-06-27 | 2003-06-09 | 日本板硝子株式会社 | 合わせガラス |
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| US6582799B1 (en) | 1999-06-02 | 2003-06-24 | Ppg Industries Ohio, Inc. | Laminated transparency |
| WO2002007967A1 (en) * | 2000-07-20 | 2002-01-31 | Glaverbel | Glazing |
| EP1215039B1 (en) | 2000-12-06 | 2012-06-06 | Asahi Glass Company, Limited | Laminated glass and glass plate used for producing laminated glass |
| WO2011096447A1 (ja) * | 2010-02-03 | 2011-08-11 | 旭硝子株式会社 | ガラス板及びガラス板の製造方法 |
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| US10035331B2 (en) | 2011-06-24 | 2018-07-31 | Corning Incorporated | Light-weight hybrid glass laminates |
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|---|---|---|---|---|
| US3592726A (en) * | 1965-04-28 | 1971-07-13 | Corning Glass Works | Composite vehicle closure comprising an inner sheet of chemically strengthened glass |
| DE1596436A1 (de) * | 1965-12-28 | 1971-05-27 | Ford Werke Ag | Getempertes Sicherheitsglas |
| US3558415A (en) * | 1969-01-13 | 1971-01-26 | Ppg Industries Inc | Glass window having a compressively stressed outer glass sheet |
| GB1359170A (en) * | 1971-05-21 | 1974-07-10 | Glaverbel | Laminated panels incorporating glass sheets |
| US4027381A (en) * | 1975-07-23 | 1977-06-07 | Texas Instruments Incorporated | Silicon gate ccd structure |
| GB1500099A (en) * | 1975-09-09 | 1978-02-08 | Asahi Glass Co Ltd | Laminated glass windshield and method of making same |
| IE47093B1 (en) * | 1977-06-23 | 1983-12-14 | Triplex Safety Glass Co | Improvements in or relating to toughened glass sheets and method for their production |
| DE8910916U1 (de) * | 1989-09-13 | 1989-10-26 | VEGLA Vereinigte Glaswerke GmbH, 5100 Aachen | Autoglasscheibe, insbesondere höhenverstellbare Seitenscheibe |
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1990
- 1990-08-27 DE DE4027035A patent/DE4027035C2/de not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-08-19 KR KR1019910014228A patent/KR100200401B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1991-08-23 DK DK91402305T patent/DK0478405T3/da active
- 1991-08-23 DE DE69132000T patent/DE69132000T2/de not_active Expired - Fee Related
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- 1991-08-23 EP EP91402305A patent/EP0478405B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-23 ES ES91402305T patent/ES2144996T3/es not_active Expired - Lifetime
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- 1991-08-26 JP JP21367591A patent/JP3256246B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1991-08-26 CA CA002049884A patent/CA2049884C/fr not_active Expired - Fee Related
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