JP3347582B2 - メタルガスケット用オーステナイト系ステンレス鋼 及びその製造方法 - Google Patents
メタルガスケット用オーステナイト系ステンレス鋼 及びその製造方法Info
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- JP3347582B2 JP3347582B2 JP12519096A JP12519096A JP3347582B2 JP 3347582 B2 JP3347582 B2 JP 3347582B2 JP 12519096 A JP12519096 A JP 12519096A JP 12519096 A JP12519096 A JP 12519096A JP 3347582 B2 JP3347582 B2 JP 3347582B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、メタルガスケット用
で、強度、高温強度、耐ヘタリ性、高温酸化性に優れた
オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法に関す
る。
で、強度、高温強度、耐ヘタリ性、高温酸化性に優れた
オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来技術】例えば、ガソリンエンジン、ディーゼルエ
ンジンに代表される内燃機関のガスケットには、ヘッド
ガスケット、排気系ガスケットがあり、従来はアスベス
トを主材としたものが使用されてきた。しかしながら、
近年アスベストの環境に対する有害性が問題となってお
り、アスベストを主材とするガスケットに変わるものと
して、ステンレス鋼を用いたメタルガスケットが使用さ
れている。
ンジンに代表される内燃機関のガスケットには、ヘッド
ガスケット、排気系ガスケットがあり、従来はアスベス
トを主材としたものが使用されてきた。しかしながら、
近年アスベストの環境に対する有害性が問題となってお
り、アスベストを主材とするガスケットに変わるものと
して、ステンレス鋼を用いたメタルガスケットが使用さ
れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課顎】このメタルガスケット
のステンレス鋼には、主にＳＵＳ３０１系のものが使用
されてきたが、エンジンの高性能化に伴いガスケットに
かかる負担が増大し、例えば、強度、高温強度、耐ヘタ
リ性、高温酸化性が不十分となり、シール性の低下、高
温疲労及び酸化による損傷等を引き起こす恐れがある。
のステンレス鋼には、主にＳＵＳ３０１系のものが使用
されてきたが、エンジンの高性能化に伴いガスケットに
かかる負担が増大し、例えば、強度、高温強度、耐ヘタ
リ性、高温酸化性が不十分となり、シール性の低下、高
温疲労及び酸化による損傷等を引き起こす恐れがある。
【０００４】メタルガスケットの場合、ステンレス鋼帯
にビード部を形成し、同部においてシール作用を行わせ
ているが、ガスケット周りの環境温度の上昇、締めつけ
荷重の増大に伴い、シール性の低下、疲労及び酸化によ
る損傷などの問題が生じる。そのため、ガスケットが使
用される環境に耐え得る材料の開発が求められている。
本発明はこのような問題点を解決するためになされたも
ので、強度、高温強度、耐ヘタリ性、高温酸化性に優れ
たメタルガスケット用オーステナイト系ステンレス鋼及
びその製造方法の提供を目的とする。
にビード部を形成し、同部においてシール作用を行わせ
ているが、ガスケット周りの環境温度の上昇、締めつけ
荷重の増大に伴い、シール性の低下、疲労及び酸化によ
る損傷などの問題が生じる。そのため、ガスケットが使
用される環境に耐え得る材料の開発が求められている。
本発明はこのような問題点を解決するためになされたも
ので、強度、高温強度、耐ヘタリ性、高温酸化性に優れ
たメタルガスケット用オーステナイト系ステンレス鋼及
びその製造方法の提供を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明によるステンレス鋼は、重量％でＣ：０．１０
％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０〜１０．０
％、Ｓ ：０．０１％以下、Ｃｕ：３．０％以下、Ｎ
ｉ：７．０〜１５．０％、、Ｃｒ：１５．０〜２５．０
％、Ｍｏ：５．０％以下、Ｎ：０．４１〜０．８％以
下、Ａｌ：０．０２％以下残部実質的にＦｅから成る組
成を有することを特徴とする。
の本発明によるステンレス鋼は、重量％でＣ：０．１０
％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０〜１０．０
％、Ｓ ：０．０１％以下、Ｃｕ：３．０％以下、Ｎ
ｉ：７．０〜１５．０％、、Ｃｒ：１５．０〜２５．０
％、Ｍｏ：５．０％以下、Ｎ：０．４１〜０．８％以
下、Ａｌ：０．０２％以下残部実質的にＦｅから成る組
成を有することを特徴とする。
【０００６】本発明は、前述のＳＵＳ３０１系材料に比
べ、高温特性に有効であるＮの含有量を増加させ、Ｎ添
加の弊害となるＡｌの含有量を規定したことを特徴とす
るものである。
べ、高温特性に有効であるＮの含有量を増加させ、Ｎ添
加の弊害となるＡｌの含有量を規定したことを特徴とす
るものである。
【０００７】本発明は更に、耐ヘタリ性及び強度の向上
を目的にＮｂ＋Ｔａ：０．０３〜０．５％、Ｔｉ：０．
０３〜０．５％、Ｖ：０．０３〜０．５％、Ｗ：０．０
３〜０．５％の何れか１種または２種以上をで含有させ
ても良い。
を目的にＮｂ＋Ｔａ：０．０３〜０．５％、Ｔｉ：０．
０３〜０．５％、Ｖ：０．０３〜０．５％、Ｗ：０．０
３〜０．５％の何れか１種または２種以上をで含有させ
ても良い。
【０００８】本発明は更に、熱間加工性の向上を目的に
Ｂ：０．００１〜０．０１％、Ｃａ：０．００１〜０．
０１％、Ｍｇ：０．００１〜０．０１％の何れか１種ま
たは２種以上をの量で含有させても良い。
Ｂ：０．００１〜０．０１％、Ｃａ：０．００１〜０．
０１％、Ｍｇ：０．００１〜０．０１％の何れか１種ま
たは２種以上をの量で含有させても良い。
【０００９】
【作用および発明の効果】本発明の成分範囲の限定理由
を述べる。
を述べる。
【００１０】Ｃ：０．１０％以下 Ｃは侵入型元素であって、強度の向上に寄与する。しか
し、多量の添加は、Ｎの固溶量を低下させると共に、Ｃ
ｒと結合して炭化物を形成し、母相の固溶Ｃｒ量を低下
させ耐酸化性を劣化させるため、その上限０．１０％と
する必要がある。
し、多量の添加は、Ｎの固溶量を低下させると共に、Ｃ
ｒと結合して炭化物を形成し、母相の固溶Ｃｒ量を低下
させ耐酸化性を劣化させるため、その上限０．１０％と
する必要がある。
【００１１】Ｓｉ：１．０％以下 Ｓｉは主として溶解精錬時の脱酸剤として作用する元素
である。しかし、多量に含有すると製造性を劣化させる
ため、その上限を１．０％とした。
である。しかし、多量に含有すると製造性を劣化させる
ため、その上限を１．０％とした。
【００１２】Ｍｎ：１．０〜１０．０％ Ｍｎはオーステナイト生成元素であり、且つ窒素の固溶
量を著しく増加させるため、強度向上に寄与する。その
ために１．０％以上の添加が必要である。また、１０．
０％を越えると熱間加工性を劣化させるため、その範囲
を１．０〜１０．０％とした。
量を著しく増加させるため、強度向上に寄与する。その
ために１．０％以上の添加が必要である。また、１０．
０％を越えると熱間加工性を劣化させるため、その範囲
を１．０〜１０．０％とした。
【００１３】Ｓ：０．０１％以下 Ｓは、ＭｎＳとなり、冷間加工時、割れの起点となるた
め、冷間加工性を著しく劣化させる。そのため、その上
限を０．０１％とした。
め、冷間加工性を著しく劣化させる。そのため、その上
限を０．０１％とした。
【００１４】Ｃｕ：３．０％以下 Ｃｕは、オーステナイト生成元素で、オーステナイト相
の安定化に寄与すると共にオーステナイト系ステンレス
鋼の冷間加工性を向上させるが、多量の添加は、強度の
低下を招くため、その上限を３．０％とした。
の安定化に寄与すると共にオーステナイト系ステンレス
鋼の冷間加工性を向上させるが、多量の添加は、強度の
低下を招くため、その上限を３．０％とした。
【００１５】Ｎｉ：７．０〜１５．０％ Ｎｉは、オーステナイト生成元素であり、オーステナイ
ト相安定に寄与する。そのため、７．０％以上は必要で
ある。ただし、多量の添加は、強度の低下を招くと共
に、コストの上昇を招くので、その範囲を７．０〜１
５．０％とした。
ト相安定に寄与する。そのため、７．０％以上は必要で
ある。ただし、多量の添加は、強度の低下を招くと共
に、コストの上昇を招くので、その範囲を７．０〜１
５．０％とした。
【００１６】Ｃｒ：１５．０〜２５．０％ Ｃｒはステンレス鋼の窒素の固溶量増加、耐酸化性及び
耐食性を向上させる元素として有効であると共に、フェ
ライト生成元素である。１５．０％以下では耐酸化性が
十分でないが、その増加と共に窒素固溶量、酸化性、耐
食性は増加する。しかし、２５．０％以上となるとフェ
ライト・オーステナイト２相組織やσ相の析出をまねく
ため、その範囲を１５．０％〜２５．０％とした。
耐食性を向上させる元素として有効であると共に、フェ
ライト生成元素である。１５．０％以下では耐酸化性が
十分でないが、その増加と共に窒素固溶量、酸化性、耐
食性は増加する。しかし、２５．０％以上となるとフェ
ライト・オーステナイト２相組織やσ相の析出をまねく
ため、その範囲を１５．０％〜２５．０％とした。
【００１７】Ｍｏ：５．０％以下 Ｍｏは、ステンレス鋼の窒素の固溶量増加、及び耐食性
を向上させる元素として有効である。しかし、フェライ
ト生成元素であるため、５．０％超過となるとフェライ
ト・オーステナイト２相組織やσ相の析出を招くと共
に、熱間加工性を劣化させるため、その範囲を５．０％
とした。
を向上させる元素として有効である。しかし、フェライ
ト生成元素であるため、５．０％超過となるとフェライ
ト・オーステナイト２相組織やσ相の析出を招くと共
に、熱間加工性を劣化させるため、その範囲を５．０％
とした。
【００１８】Ｎ：０．４１〜０．８０％以下 Ｎは侵入型元素であって、強度の向上、及びオーステナ
イト相の安定と耐食性向上及び加工後の時効処理による
強度向上に寄与する。０．３５％未満では、その効果は
低く、さらに確実な効果を得るには０．４１％以上とす
る必要がある。一方、Ｎ含有量が０．８０％超過となる
と、窒化物が完全に固溶せず、固溶化温度が高くなると
共に冷間加工性、靭延性を劣化させるため、ガスケット
への加工が不可能となる。そこで、その範囲を０．４１
〜０．８０％までとした。
イト相の安定と耐食性向上及び加工後の時効処理による
強度向上に寄与する。０．３５％未満では、その効果は
低く、さらに確実な効果を得るには０．４１％以上とす
る必要がある。一方、Ｎ含有量が０．８０％超過となる
と、窒化物が完全に固溶せず、固溶化温度が高くなると
共に冷間加工性、靭延性を劣化させるため、ガスケット
への加工が不可能となる。そこで、その範囲を０．４１
〜０．８０％までとした。
【００１９】Ａｌ：０．０２％以下 Ａｌは、脱酸剤として使用するが、多量の添加はＡｌＮ
を形成し、有効なＮを減ずると共に高温強度を低下させ
るため、その上限を０．０２％とした。
を形成し、有効なＮを減ずると共に高温強度を低下させ
るため、その上限を０．０２％とした。
【００２０】Ｎｂ＋Ｔａ：０．０３〜０．５％、Ｔｉ：
０．０３〜０．５％、Ｖ：０．０３〜０．５％、Ｗ：
０．０３〜０．５％ Ｎｂ＋Ｔａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｗは、結晶粒の微細化、及び強
度の向上に寄与するため、必要により１種または２種以
上添加しても良い。しかし、０．０３％未満ではその効
果が小さく、多量に添加すると、窒素と結合し固溶Ｎ量
を低下させるため、その上限を０．５％以下とした。
０．０３〜０．５％、Ｖ：０．０３〜０．５％、Ｗ：
０．０３〜０．５％ Ｎｂ＋Ｔａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｗは、結晶粒の微細化、及び強
度の向上に寄与するため、必要により１種または２種以
上添加しても良い。しかし、０．０３％未満ではその効
果が小さく、多量に添加すると、窒素と結合し固溶Ｎ量
を低下させるため、その上限を０．５％以下とした。
【００２１】Ｂ：０．００１〜０．０１％、Ｃａ：０．
００１〜０．０１％、Ｍｇ：０．００１〜０．０１％ Ｂ、Ｃａ、Ｍｇは、熱間加工性を改善する元素で、０．
００１％以上でその効果が得られるが、０．０１％超過
では、逆に熱間加工性を劣化させるので、その範囲を
０．００１〜０．０１％とした。
００１〜０．０１％、Ｍｇ：０．００１〜０．０１％ Ｂ、Ｃａ、Ｍｇは、熱間加工性を改善する元素で、０．
００１％以上でその効果が得られるが、０．０１％超過
では、逆に熱間加工性を劣化させるので、その範囲を
０．００１〜０．０１％とした。
【００２２】請求項４の発明は、ガスケット用ステンレ
ス鋼の製造方法に係わるもので、要旨は、上記の成分に
調整した素材を３０〜７０％の圧下率で最終冷間圧延を
施すことにある。この冷間圧延材を、排気系ガスケット
の様に高温に曝される雰囲気で使用すると、時効により
窒化物が析出するため硬度が向上し、高温強度、耐ヘタ
リ性が向上させることを特徴とする。また、圧下率の範
囲は、３０％未満では、時効による硬度の上昇が得られ
ず、７０％超過ではガスケット使用雰囲気で過時効とな
り、硬度が低下し、耐ヘタリ性が低下するためその範囲
を３０〜７０％とした。
ス鋼の製造方法に係わるもので、要旨は、上記の成分に
調整した素材を３０〜７０％の圧下率で最終冷間圧延を
施すことにある。この冷間圧延材を、排気系ガスケット
の様に高温に曝される雰囲気で使用すると、時効により
窒化物が析出するため硬度が向上し、高温強度、耐ヘタ
リ性が向上させることを特徴とする。また、圧下率の範
囲は、３０％未満では、時効による硬度の上昇が得られ
ず、７０％超過ではガスケット使用雰囲気で過時効とな
り、硬度が低下し、耐ヘタリ性が低下するためその範囲
を３０〜７０％とした。
【００２３】請求項５の発明は、ガスケット用ステンレ
ス鋼の製造方法に係わるもので、要旨は、上記の成分に
調整した素材を３０％以上の圧下率で最終冷間圧延を施
した後、３００〜６５０℃の温度範囲で１分間以上時効
処理を施すことにある。これは、上記の排気系ガスケッ
トの様に高温に曝される雰囲気で使用されない場合、あ
らかじめ時効処理により硬度を向上させて、高温強度、
耐ヘタリ性を向上させることを特徴とする。圧下率３０
％未満では、時効による硬度の上昇が得られない。ま
た、３００℃未満では時効硬化が起こらず、６５０℃超
過では逆に軟化し、加えて時効時間１分間未満では時効
による硬度上昇が小さいため、その範囲を３０％以上
で、時効条件を３００〜６５０℃の温度範囲で１分間以
上とした。
ス鋼の製造方法に係わるもので、要旨は、上記の成分に
調整した素材を３０％以上の圧下率で最終冷間圧延を施
した後、３００〜６５０℃の温度範囲で１分間以上時効
処理を施すことにある。これは、上記の排気系ガスケッ
トの様に高温に曝される雰囲気で使用されない場合、あ
らかじめ時効処理により硬度を向上させて、高温強度、
耐ヘタリ性を向上させることを特徴とする。圧下率３０
％未満では、時効による硬度の上昇が得られない。ま
た、３００℃未満では時効硬化が起こらず、６５０℃超
過では逆に軟化し、加えて時効時間１分間未満では時効
による硬度上昇が小さいため、その範囲を３０％以上
で、時効条件を３００〜６５０℃の温度範囲で１分間以
上とした。
【００２４】
【実施例１】次に本発明の特徴を更に明確にすべく、以
下にその実施例を詳述する。表１に示す化学成分のもの
をアーク炉で溶解し、ＡＯＤにて成分を精錬ならびに調
整し、１３００ｋｇ鋼塊を製造した。続いてこれを分塊
圧延し、更に冷間圧延し、１０５０℃で固溶化熱処理を
施し、引き続きこれに圧下率４０％で加工した。この薄
板材を５００℃×１０分で時効処理した、この工程の中
で、固溶化熱処理状態、時効処理前後で試料を採取し、
引張試験を実施した。また、耐酸化性の評価として、固
溶化熱処理状態の板材より、幅１０ｍｍ、長さ２５ｍ
ｍ、厚さ３ｍｍで＃３２０のエメリー紙で全面を研磨し
た試験片を作製し、繰り返し酸化試験に供した。試験条
件は、６００℃、８００℃の温度に加熱（８分）、３０
分間保持後、３０℃で２２分間放冷した。これを１サイ
クルとして、合計９６サイクル（９６時間）行った後の
試験片の重量を測定、あらかじめ測定しておいた試験前
の重量との差を求め、それを試験片表面積で除した値を
酸化増量とした。比較鋼は、ＪＩＳ ＳＵＳ３０１、Ｓ
ＵＳ３０４である。その結果を表２に示す。
下にその実施例を詳述する。表１に示す化学成分のもの
をアーク炉で溶解し、ＡＯＤにて成分を精錬ならびに調
整し、１３００ｋｇ鋼塊を製造した。続いてこれを分塊
圧延し、更に冷間圧延し、１０５０℃で固溶化熱処理を
施し、引き続きこれに圧下率４０％で加工した。この薄
板材を５００℃×１０分で時効処理した、この工程の中
で、固溶化熱処理状態、時効処理前後で試料を採取し、
引張試験を実施した。また、耐酸化性の評価として、固
溶化熱処理状態の板材より、幅１０ｍｍ、長さ２５ｍ
ｍ、厚さ３ｍｍで＃３２０のエメリー紙で全面を研磨し
た試験片を作製し、繰り返し酸化試験に供した。試験条
件は、６００℃、８００℃の温度に加熱（８分）、３０
分間保持後、３０℃で２２分間放冷した。これを１サイ
クルとして、合計９６サイクル（９６時間）行った後の
試験片の重量を測定、あらかじめ測定しておいた試験前
の重量との差を求め、それを試験片表面積で除した値を
酸化増量とした。比較鋼は、ＪＩＳ ＳＵＳ３０１、Ｓ
ＵＳ３０４である。その結果を表２に示す。
【００２５】次に、高温強度（硬度）、耐ヘタリ性の評
価及び圧下率の最適化を目的に、上記の冷間加工時に、
圧下率を変えた素材を製造し、６００℃の加熱炉に投入
し、一定時間後試料を取り出し、硬さを測定した。その
結果を図１に示す。比較鋼は、ＪＩＳ ＳＵＳ３０１で
ある。
価及び圧下率の最適化を目的に、上記の冷間加工時に、
圧下率を変えた素材を製造し、６００℃の加熱炉に投入
し、一定時間後試料を取り出し、硬さを測定した。その
結果を図１に示す。比較鋼は、ＪＩＳ ＳＵＳ３０１で
ある。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】表２に示すように、本発明鋼１〜７は、Ｓ
ＵＳ３０１、ＳＵＳ３０４と比較して、固溶化熱処理ま
ま、冷間圧延後の０．２％耐力および引張強さが優れて
いる。また、時効処理により更に強度の向上が望める。
耐酸化性についても比較鋼に比べ優れている。次に、図
１に示す通り発明鋼は、高温強度（硬度）、耐ヘタリ性
に優れる。但し、高温では、８０％の圧下率で、過時効
により急速に硬度が低下するため避ける必要がある。
ＵＳ３０１、ＳＵＳ３０４と比較して、固溶化熱処理ま
ま、冷間圧延後の０．２％耐力および引張強さが優れて
いる。また、時効処理により更に強度の向上が望める。
耐酸化性についても比較鋼に比べ優れている。次に、図
１に示す通り発明鋼は、高温強度（硬度）、耐ヘタリ性
に優れる。但し、高温では、８０％の圧下率で、過時効
により急速に硬度が低下するため避ける必要がある。
【００２９】
【発明の効果】以上の説明の通り、本発明は、強度、高
温強度、耐ヘタリ性、高温酸化性に優れたオーステナイ
ト系ステンレス鋼及びその製造方法に関するもので、ガ
スケット用材料として最適である。
温強度、耐ヘタリ性、高温酸化性に優れたオーステナイ
ト系ステンレス鋼及びその製造方法に関するもので、ガ
スケット用材料として最適である。
【図１】本発明鋼１における６００℃加熱後の硬さと加
熱時間の関係を示す図である。
熱時間の関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平７−3407（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−3406（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−56858（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 F16J 15/08
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ：０．１０％以下 Ｓｉ：１．０％以下 Ｍｎ：１．０〜１０．０％ Ｓ ：０．０１％以下 Ｃｕ：３．０％以下 Ｎｉ：７．０〜１５．０％ Ｃｒ：１５．０〜２５．０％ Ｍｏ：５．０％以下 Ｎ：０．４１〜０．８％以下 Ａｌ：０．０２％以下 残部実質的にＦｅから成る組成を有することを特徴とす
るメタルガスケット用オーステナイト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】請求項１の成分に加え更にＮｂ＋Ｔａ、Ｔ
ｉ、Ｖ、Ｗの何れか１種または２種以上を Ｎｂ＋Ｔａ：０．０３〜０．５％ Ｔｉ：０．０３〜０．５％ Ｖ：０．０３〜０．５％ Ｗ：０．０３〜０．５％ の量で含有させたことを特徴とするメタルガスケット用
オーステナイト系ステンレス鋼。 - 【請求項３】請求項１又は２の成分に加え更にＢ、Ｃ
ａ、Ｍｇの何れか１種または２種以上を Ｂ：０．００１〜０．０１％ Ｃａ：０．００１〜０．０１％ Ｍｇ：０．００１〜０．０１％ の量で含有させたことを特徴とするメタルガスケット用
オーステナイト系ステンレス鋼。 - 【請求項４】請求項１又は２又は３の成分に調整した素
材を３０〜７０％の圧下率で最終冷間圧延を施すことを
特徴とするメタルガスケット用オーステナイト系ステン
レス鋼の製造方法。 - 【請求項５】請求項１又は２又は３の成分に調整した素
材を３０％以上の圧下率で最終冷間圧延を施した後、３
００〜６５０℃の温度範囲で１分間以上時効処理を施す
ことを特徴とするメタルガスケット用オーステナイト系
ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12519096A JP3347582B2 (ja) | 1996-04-12 | 1996-04-12 | メタルガスケット用オーステナイト系ステンレス鋼 及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12519096A JP3347582B2 (ja) | 1996-04-12 | 1996-04-12 | メタルガスケット用オーステナイト系ステンレス鋼 及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09279315A JPH09279315A (ja) | 1997-10-28 |
| JP3347582B2 true JP3347582B2 (ja) | 2002-11-20 |
Family
ID=14904151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12519096A Expired - Lifetime JP3347582B2 (ja) | 1996-04-12 | 1996-04-12 | メタルガスケット用オーステナイト系ステンレス鋼 及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3347582B2 (ja) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4389186B2 (ja) * | 1998-02-23 | 2009-12-24 | 忠弘 大見 | ガスケットおよび管継手 |
| JP2002332543A (ja) * | 2001-03-07 | 2002-11-22 | Nisshin Steel Co Ltd | 疲労特性及び耐高温ヘタリ性に優れたメタルガスケット用高強度ステンレス鋼及びその製造方法 |
| KR100621564B1 (ko) | 2003-03-20 | 2006-09-19 | 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 | 고압 수소 가스용 스테인레스강, 그 강으로 이루어지는 용기 및 기기 |
| JP2005281855A (ja) * | 2004-03-04 | 2005-10-13 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
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-
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- 1996-04-12 JP JP12519096A patent/JP3347582B2/ja not_active Expired - Lifetime
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