JP3408732B2 - 燃料電池用基体材 - Google Patents
燃料電池用基体材Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/10—Fuel cells with solid electrolytes
- H01M8/12—Fuel cells with solid electrolytes operating at high temperature, e.g. with stabilised ZrO2 electrolyte
- H01M8/1231—Fuel cells with solid electrolytes operating at high temperature, e.g. with stabilised ZrO2 electrolyte with both reactants being gaseous or vaporised
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は燃料電池の基体材に
関する。
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来用いられていた技術の一例を図１に
示す。従来技術の基体管（基材部）１は３０．０ｗｔ％
のＣａＯと７０．０ｗｔ％のＺｒＯ2 とで構成される多
孔質管からなる。この基体管（基材部）１の表面に１０
０μｍのＮｉ−ジルコニアサーメットからなる燃料極側
電極２、１００μｍのＹＳＺからなる電解質３、１００
μｍのＳｒを０．１ドープしたＬａＭｎＯ3 からなる空
気側電極４を積層し、さらに燃料極側電極２と空気側電
極４を接続するためのＬａＣｒＯ3 からなる導電性接続
材５を積層しＳＯＦＣ（Solid Oxide Fuel Cells; 固体
電解質型燃料電池、以下「燃料電池」という。) を形成
している。
示す。従来技術の基体管（基材部）１は３０．０ｗｔ％
のＣａＯと７０．０ｗｔ％のＺｒＯ2 とで構成される多
孔質管からなる。この基体管（基材部）１の表面に１０
０μｍのＮｉ−ジルコニアサーメットからなる燃料極側
電極２、１００μｍのＹＳＺからなる電解質３、１００
μｍのＳｒを０．１ドープしたＬａＭｎＯ3 からなる空
気側電極４を積層し、さらに燃料極側電極２と空気側電
極４を接続するためのＬａＣｒＯ3 からなる導電性接続
材５を積層しＳＯＦＣ（Solid Oxide Fuel Cells; 固体
電解質型燃料電池、以下「燃料電池」という。) を形成
している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来技
術の基体管においては、以下のような課題がある。熱サ
イクル時の速い昇降温速度で著しく劣化する、という問
題点がある。すなわち、５０℃／時以下の昇降温速度の
場合には熱サイクル前後で性能変化が認められないが、
５０℃／時を超える昇降温速度ではヒートサイクル１回
当たり１０％程度の出力低下が発生する場合がある。こ
れは、燃料電池を集合させて用いる場合に、昇降温速度
を極めて緩やかにしなければ、燃料電池集合体の一部で
５０℃／時を超える昇降温速度になる部分が発生しセル
を損傷する。したがって、２００℃／時程度の速い昇降
温速度でも損傷しないセルが望まれている。
術の基体管においては、以下のような課題がある。熱サ
イクル時の速い昇降温速度で著しく劣化する、という問
題点がある。すなわち、５０℃／時以下の昇降温速度の
場合には熱サイクル前後で性能変化が認められないが、
５０℃／時を超える昇降温速度ではヒートサイクル１回
当たり１０％程度の出力低下が発生する場合がある。こ
れは、燃料電池を集合させて用いる場合に、昇降温速度
を極めて緩やかにしなければ、燃料電池集合体の一部で
５０℃／時を超える昇降温速度になる部分が発生しセル
を損傷する。したがって、２００℃／時程度の速い昇降
温速度でも損傷しないセルが望まれている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】発明者等は、前記課題を
解決するため、基体管の材質を変更することで速い昇降
温速度でも損傷しないセルを作成する際に重要であるこ
とを知見した。かかる知見に基づく第一番目の発明によ
る燃料電池用基体材は、燃料電池の基体管の材料であっ
て、９．１重量％≦ＣａＯ≦２６．１重量％，２０．９
重量％≦ＺｒＯ2 ≦６０．９重量％，１３．０重量％≦
ＮｉＯ≦７０．０重量％の三成分系組成からなることを
特徴とする。
解決するため、基体管の材質を変更することで速い昇降
温速度でも損傷しないセルを作成する際に重要であるこ
とを知見した。かかる知見に基づく第一番目の発明によ
る燃料電池用基体材は、燃料電池の基体管の材料であっ
て、９．１重量％≦ＣａＯ≦２６．１重量％，２０．９
重量％≦ＺｒＯ2 ≦６０．９重量％，１３．０重量％≦
ＮｉＯ≦７０．０重量％の三成分系組成からなることを
特徴とする。
【０００５】第二番目の発明による燃料電池用基体材
は、第一番目の発明において、ＮｉＯの径が５μｍ以下
であることを特徴とする。
は、第一番目の発明において、ＮｉＯの径が５μｍ以下
であることを特徴とする。
【０００６】第三番目の発明による燃料電池用基体材
は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量％≦
ＣａＯ≦２７．２重量％，０．５重量％≦ＺｒＯ2 ≦６
３．６重量％，９．２重量％≦ＭｇＯ≦９９重量％の三
成分系組成からなることを特徴とする。
は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量％≦
ＣａＯ≦２７．２重量％，０．５重量％≦ＺｒＯ2 ≦６
３．６重量％，９．２重量％≦ＭｇＯ≦９９重量％の三
成分系組成からなることを特徴とする。
【０００７】第四番目の発明による燃料電池用基体材
は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量％≦
ＣａＯ≦２７．４重量％，０．５重量％≦ＺｒＯ2 ≦６
３．９重量％，８．７重量％≦ＳｒＯ≦９９重量％の三
成分系組成からなることを特徴とする。
は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量％≦
ＣａＯ≦２７．４重量％，０．５重量％≦ＺｒＯ2 ≦６
３．９重量％，８．７重量％≦ＳｒＯ≦９９重量％の三
成分系組成からなることを特徴とする。
【０００８】第五番目の発明による燃料電池用基体材
は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量％≦
ＭｇＯ≦２０．９重量％，２６．３重量％≦ＳｒＯ≦９
９．０重量％，０．５重量％≦Ａｌ2 Ｏ3 ≦５２．８重
量％の三成分系組成からなることを特徴とする。
は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量％≦
ＭｇＯ≦２０．９重量％，２６．３重量％≦ＳｒＯ≦９
９．０重量％，０．５重量％≦Ａｌ2 Ｏ3 ≦５２．８重
量％の三成分系組成からなることを特徴とする。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下本発明の実施の形態について
説明する。
説明する。
【００１０】（１）第一番目の発明による燃料電池用基
体材は、燃料電池の基体管の材料であって、９．１重量
％≦ＣａＯ≦２６．１重量％，２０．９重量％≦ＺｒＯ
2 ≦６０．９重量％，１３．０重量％≦ＮｉＯ≦７０．
０重量％の三成分系組成からなるものである。より好ま
しくは２１．０重量％≧ＣａＯ≧９．１重量％，４９．
０重量％≧ＺｒＯ2 ≧２０．９重量％，３０．０重量％
≦ＮｉＯ≦７０．０重量％の範囲、更に好ましくは１
４．９重量％≧ＣａＯ≧９．１重量％，３４．８重量％
≧ＺｒＯ2 ≧２０．９重量％，５０．３重量％≦ＮｉＯ
≦７０．０重量％の範囲で三成分系組成を適宜選択する
ようにすればよい。これは、上記範囲を超えると昇降温
速度を急速に変化させることができなくなり好ましくな
いからである。また、Ｎｉ成分が多くなると導電性が発
生し、燃料電池としての性能が発揮されず好ましくない
からである。ここで、本発明で昇降温速度を急速に変化
させるとは、５０℃／時を超える昇降温速度のことをい
う（以下、同様）。
体材は、燃料電池の基体管の材料であって、９．１重量
％≦ＣａＯ≦２６．１重量％，２０．９重量％≦ＺｒＯ
2 ≦６０．９重量％，１３．０重量％≦ＮｉＯ≦７０．
０重量％の三成分系組成からなるものである。より好ま
しくは２１．０重量％≧ＣａＯ≧９．１重量％，４９．
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≦ＮｉＯ≦７０．０重量％の範囲、更に好ましくは１
４．９重量％≧ＣａＯ≧９．１重量％，３４．８重量％
≧ＺｒＯ2 ≧２０．９重量％，５０．３重量％≦ＮｉＯ
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ようにすればよい。これは、上記範囲を超えると昇降温
速度を急速に変化させることができなくなり好ましくな
いからである。また、Ｎｉ成分が多くなると導電性が発
生し、燃料電池としての性能が発揮されず好ましくない
からである。ここで、本発明で昇降温速度を急速に変化
させるとは、５０℃／時を超える昇降温速度のことをい
う（以下、同様）。
【００１１】（２）第二番目の発明による燃料電池用基
体材は、第一番目の発明において、ＮｉＯの径が５μｍ
以下とするものである。これは、ＮｉＯの径が５μｍを
超えると、天然ガスを燃料とする場合の水蒸気添加量が
少なくできず、効率向上に好ましくないからである。
体材は、第一番目の発明において、ＮｉＯの径が５μｍ
以下とするものである。これは、ＮｉＯの径が５μｍを
超えると、天然ガスを燃料とする場合の水蒸気添加量が
少なくできず、効率向上に好ましくないからである。
【００１２】（３）第三番目の発明による燃料電池用基
体材は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量
％≦ＣａＯ≦２７．２重量％，０．５重量％≦ＺｒＯ2
≦６３．６重量％，９．２重量％≦ＭｇＯ≦９９重量％
の三成分系組成からなるものである。より好ましくは２
２．９重量％≧ＣａＯ≧０．５重量％，５３．５重量％
≧ＺｒＯ2 ≧０．５重量％，２３．６重量％≦ＭｇＯ≦
９９重量％の範囲、更に好ましくは１６．２重量％≧Ｃ
ａＯ≧０．５重量％，３７．９重量％≧ＺｒＯ2 ≧０．
５重量％，４３．９重量％≦ＭｇＯ≦９９重量％の範囲
で三成分系組成を適宜選択するようにすればよい。これ
は、上記範囲を超えると昇降温速度を急速にすることが
できないからである。
体材は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量
％≦ＣａＯ≦２７．２重量％，０．５重量％≦ＺｒＯ2
≦６３．６重量％，９．２重量％≦ＭｇＯ≦９９重量％
の三成分系組成からなるものである。より好ましくは２
２．９重量％≧ＣａＯ≧０．５重量％，５３．５重量％
≧ＺｒＯ2 ≧０．５重量％，２３．６重量％≦ＭｇＯ≦
９９重量％の範囲、更に好ましくは１６．２重量％≧Ｃ
ａＯ≧０．５重量％，３７．９重量％≧ＺｒＯ2 ≧０．
５重量％，４３．９重量％≦ＭｇＯ≦９９重量％の範囲
で三成分系組成を適宜選択するようにすればよい。これ
は、上記範囲を超えると昇降温速度を急速にすることが
できないからである。
【００１３】（４）第四番目の発明による燃料電池用基
体材は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量
％≦ＣａＯ≦２７．４重量％，０．５重量％≦ＺｒＯ2
≦６３．９重量％，８．７重量％≦ＳｒＯ≦９９重量％
の三成分系組成からなるものである。より好ましくは２
３．６重量％≧ＣａＯ≧０．５重量％，５５．１重量％
≧ＺｒＯ2 ≧０．５重量％，２１．３重量％≦ＳｒＯ≦
９９重量％の範囲、更に好ましくは１８．６重量％≧Ｃ
ａＯ≧０．５重量％，４３．４重量％≧ＺｒＯ2 ≧０．
５重量％，３８．０重量％≦ＳｒＯ≦９９重量％の範囲
で三成分系組成を適宜選択するようにすればよい。これ
は、上記範囲を超えると昇降温速度を急速にすることが
できないからである。また、純度を上げると高価となり
燃料電池を廉価に製造できないからである。
体材は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量
％≦ＣａＯ≦２７．４重量％，０．５重量％≦ＺｒＯ2
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３．６重量％≧ＣａＯ≧０．５重量％，５５．１重量％
≧ＺｒＯ2 ≧０．５重量％，２１．３重量％≦ＳｒＯ≦
９９重量％の範囲、更に好ましくは１８．６重量％≧Ｃ
ａＯ≧０．５重量％，４３．４重量％≧ＺｒＯ2 ≧０．
５重量％，３８．０重量％≦ＳｒＯ≦９９重量％の範囲
で三成分系組成を適宜選択するようにすればよい。これ
は、上記範囲を超えると昇降温速度を急速にすることが
できないからである。また、純度を上げると高価となり
燃料電池を廉価に製造できないからである。
【００１４】（５）第五番目の発明による燃料電池用基
体材は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量
％≦ＭｇＯ≦２０．９重量％，２６．３重量％≦ＳｒＯ
≦９９．０重量％，０．５重量％≦Ａｌ2 Ｏ3 ≦５２．
８重量％の三成分系組成からなるものである。より好ま
しくは、１７．０重量％≧ＭｇＯ≧０．５重量％，３
９．９重量％≦ＳｒＯ≦９９．０重量％，４３．１重量
％≧Ａｌ2 Ｏ3 ≧０．５重量％の範囲、更に好ましく
は、１２．５重量％≧ＭｇＯ≧０．５重量％，５５．８
重量％≦ＳｒＯ≦９９．０重量％，３１．７重量％≧Ａ
ｌ2 Ｏ3 ≧０．５重量％の範囲で三成分系組成を適宜選
択するようにすればよい。これは、上記範囲を超えると
昇降温速度を急速にすることができないからである。ま
た、純度を上げると高価となり燃料電池を廉価に製造で
きないからである。
体材は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量
％≦ＭｇＯ≦２０．９重量％，２６．３重量％≦ＳｒＯ
≦９９．０重量％，０．５重量％≦Ａｌ2 Ｏ3 ≦５２．
８重量％の三成分系組成からなるものである。より好ま
しくは、１７．０重量％≧ＭｇＯ≧０．５重量％，３
９．９重量％≦ＳｒＯ≦９９．０重量％，４３．１重量
％≧Ａｌ2 Ｏ3 ≧０．５重量％の範囲、更に好ましく
は、１２．５重量％≧ＭｇＯ≧０．５重量％，５５．８
重量％≦ＳｒＯ≦９９．０重量％，３１．７重量％≧Ａ
ｌ2 Ｏ3 ≧０．５重量％の範囲で三成分系組成を適宜選
択するようにすればよい。これは、上記範囲を超えると
昇降温速度を急速にすることができないからである。ま
た、純度を上げると高価となり燃料電池を廉価に製造で
きないからである。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の具体的な実施例について説明
するが、本発明はこれに限定されるものではない。
するが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００１６】［実施例１］
ＣａＯ，ＺｒＯ2 ，ＮｉＯ三成分系の組成の複合材から
なる基体管
なる基体管
【００１７】＜実施例１−１＞
図１はその一例で、下記「表１」に示す(1) の組成の複
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に１００μｍのＮｉ−ジルコニ
アサーメットからなる燃料極側電極２、１００μｍのＹ
ＳＺからなる電解質３、１００μｍのＳｒを０．１ドー
プしたＬａＭｎＯ3 からなる空気側電極４を積層し、さ
らに燃料極側電極２と空気側電極４を接続するためのＬ
ａＣｒＯ3 からなる導電性接続材５を積層し燃料電池と
した。
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に１００μｍのＮｉ−ジルコニ
アサーメットからなる燃料極側電極２、１００μｍのＹ
ＳＺからなる電解質３、１００μｍのＳｒを０．１ドー
プしたＬａＭｎＯ3 からなる空気側電極４を積層し、さ
らに燃料極側電極２と空気側電極４を接続するためのＬ
ａＣｒＯ3 からなる導電性接続材５を積層し燃料電池と
した。
【００１８】この電池を急速昇降温を繰り返した後、そ
のリーク率の変化を比較した。その結果を「表１」に示
す。なお、比較例として従来技術の組成ＣａＯ：３０重
量％／ＺｒＯ2 ：７０重量％のものを比較例とした。こ
こで、本実施例において、急速昇降温を繰り返したと
は、具体的には、２００℃／時の昇降温速度で室温から
１０００℃までの昇降温を行うことをいう（以下、「実
施例」の欄において同じ。）「表１」の結果より、組成
(1) によれば、リークの増加率を抑制できた。
のリーク率の変化を比較した。その結果を「表１」に示
す。なお、比較例として従来技術の組成ＣａＯ：３０重
量％／ＺｒＯ2 ：７０重量％のものを比較例とした。こ
こで、本実施例において、急速昇降温を繰り返したと
は、具体的には、２００℃／時の昇降温速度で室温から
１０００℃までの昇降温を行うことをいう（以下、「実
施例」の欄において同じ。）「表１」の結果より、組成
(1) によれば、リークの増加率を抑制できた。
【００１９】
【表１】
【００２０】実施例１−１の作用・効果
本組成により、燃料電池急速昇降温時の電解質の割れを
抑制でき、昇降温後のリーク率を低減でき、健全な燃料
電池を提供できる。この結果、本組成により、急速昇降
温後のリーク率の増加を抑制できる。
抑制でき、昇降温後のリーク率を低減でき、健全な燃料
電池を提供できる。この結果、本組成により、急速昇降
温後のリーク率の増加を抑制できる。
【００２１】＜実施例１−２＞
図１はその一例で、下記「表１」に示す(2) の組成の複
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様の
組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電極
４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とした。
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様の
組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電極
４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とした。
【００２２】この電池を、２００ｍＡ／ｃｍ2 の条件で
発電試験を行い、その際の作動電位を比較した。その結
果を「表２」に示す。なお、上記(1) の組成のものを参
照例とした。「表２」の結果より、組成(1) の特徴に加
え、空気極材料の選定の幅が広がり作動電位を向上でき
た。
発電試験を行い、その際の作動電位を比較した。その結
果を「表２」に示す。なお、上記(1) の組成のものを参
照例とした。「表２」の結果より、組成(1) の特徴に加
え、空気極材料の選定の幅が広がり作動電位を向上でき
た。
【００２３】
【表２】
【００２４】実施例１−２の作用・効果
組成(1) に加え、さらに、空気極材料の選定の幅が広が
り、作動電位を高くでき低コスト化に貢献できる。組成
(1) の効果に加え、さらに、空気極材料の選択幅が広が
り、空気極側の抵抗を低減できることから、平均作動電
位を０．０５Ｖ高めることができる。
り、作動電位を高くでき低コスト化に貢献できる。組成
(1) の効果に加え、さらに、空気極材料の選択幅が広が
り、空気極側の抵抗を低減できることから、平均作動電
位を０．０５Ｖ高めることができる。
【００２５】＜実施例１−３＞
図１はその一例で、下記「表３」に示す(3) の組成の複
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様の
組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電極
４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とした。
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様の
組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電極
４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とした。
【００２６】この際の基体管コストを比較した。その結
果を「表３」に示す。なお、上記(2) の組成のものを基
体管コストの相対値の参照例とした。「表３」の結果よ
り、組成(2) の特徴に加え、基体管コストを低下でき
る。
果を「表３」に示す。なお、上記(2) の組成のものを基
体管コストの相対値の参照例とした。「表３」の結果よ
り、組成(2) の特徴に加え、基体管コストを低下でき
る。
【００２７】
【表３】
【００２８】実施例１−３の作用・効果
組成(2) の作用に加えさらに、安価な成分が多くなるた
め基体管材料のコストを低下でき、その結果低コスト化
に貢献できる。組成(2) の効果に加え、さらに、安価な
成分が多くなることから基体管の材料費が低減できる。
め基体管材料のコストを低下でき、その結果低コスト化
に貢献できる。組成(2) の効果に加え、さらに、安価な
成分が多くなることから基体管の材料費が低減できる。
【００２９】［実施例２］
ＣａＯ，ＺｒＯ2 ，ＮｉＯの三成分系（ＮｉＯの径５μ
ｍ以下）の組成の複合材からなる基体管
ｍ以下）の組成の複合材からなる基体管
【００３０】＜実施例２−１＞
図１はその一例で、下記「表４」に示す(4) の組成の複
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様の
組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電極
４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とした。
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様の
組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電極
４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とした。
【００３１】この電池を急速昇降温を繰り返した後、そ
のリーク率の変化を比較した。また、燃料として天然ガ
スでの発電可能燃料組成を比較した。その結果を「表
４」に示す。なお、比較例として、上記(1) の組成（粒
径：１０μｍ）及び従来技術の組成ＣａＯ：３０重量％
／ＺｒＯ2 ：７０重量％のものを比較例とした。「表
４」の結果より、組成(4) は急速昇降温でのリーク率変
化は認められず、さらに天然ガスを使用した際の水蒸気
添加量すなわち（Ｓ／Ｃ＝水蒸気／炭素）を少なくでき
る。
のリーク率の変化を比較した。また、燃料として天然ガ
スでの発電可能燃料組成を比較した。その結果を「表
４」に示す。なお、比較例として、上記(1) の組成（粒
径：１０μｍ）及び従来技術の組成ＣａＯ：３０重量％
／ＺｒＯ2 ：７０重量％のものを比較例とした。「表
４」の結果より、組成(4) は急速昇降温でのリーク率変
化は認められず、さらに天然ガスを使用した際の水蒸気
添加量すなわち（Ｓ／Ｃ＝水蒸気／炭素）を少なくでき
る。
【００３２】
【表４】
【００３３】実施例２−１の作用・効果
本組成により、燃料電池急速昇降温時の電解質の割れを
抑制でき、昇降温後のリーク率を低減でき、健全な燃料
電池を提供できる。かつ、天然ガスを燃料に使用した際
の水蒸気添加量を少なくできる。(4) の組成により、急
速昇降温後のリーク率の増加を抑制できる。かつ、天然
ガスを燃料に使用した際の水蒸気添加量を少なくでき
る。
抑制でき、昇降温後のリーク率を低減でき、健全な燃料
電池を提供できる。かつ、天然ガスを燃料に使用した際
の水蒸気添加量を少なくできる。(4) の組成により、急
速昇降温後のリーク率の増加を抑制できる。かつ、天然
ガスを燃料に使用した際の水蒸気添加量を少なくでき
る。
【００３４】＜実施例２−２＞
図１はその一例で、下記「表５」に示す(5) の組成の複
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に１００μｍのＮｉ−ジルコニ
アサーメットからなる燃料極側電極２、１００μｍのＹ
ＳＺからなる電解質３、１００μｍのＳｒを０．４ドー
プしたＬａＭｎＯ3 からなる空気側電極４を積層し、さ
らに燃料極側電極２と空気側電極４を接続するためのＬ
ａＣｒＯ3 からなる導電性接続材５を積層し燃料電池と
した。
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に１００μｍのＮｉ−ジルコニ
アサーメットからなる燃料極側電極２、１００μｍのＹ
ＳＺからなる電解質３、１００μｍのＳｒを０．４ドー
プしたＬａＭｎＯ3 からなる空気側電極４を積層し、さ
らに燃料極側電極２と空気側電極４を接続するためのＬ
ａＣｒＯ3 からなる導電性接続材５を積層し燃料電池と
した。
【００３５】この電池を、２００ｍＡ／ｃｍ2 の条件で
発電試験を行い、その際の作動電位を比較した。また、
燃料として天然ガスでの発電可能燃料組成を比較した。
その結果を「表５」に示す。なお、上記(4) の組成のも
のを参照例とした。「表５」の結果より、組成(4) の特
徴に加え、さらに空気極材料の選定の幅が広がり、平均
の作動電位を向上できる。
発電試験を行い、その際の作動電位を比較した。また、
燃料として天然ガスでの発電可能燃料組成を比較した。
その結果を「表５」に示す。なお、上記(4) の組成のも
のを参照例とした。「表５」の結果より、組成(4) の特
徴に加え、さらに空気極材料の選定の幅が広がり、平均
の作動電位を向上できる。
【００３６】
【表５】
【００３７】実施例２−２の作用・効果
組成(4) の作用に加え、さらに、空気極材料の選定の幅
が広がり、作動電位を高くでき低コスト化に貢献でき
る。組成(4) の効果に加え、さらに、空気極材料の選択
幅が広がり、空気極側の抵抗を低減できることから、平
均作動電位を高めることができる。
が広がり、作動電位を高くでき低コスト化に貢献でき
る。組成(4) の効果に加え、さらに、空気極材料の選択
幅が広がり、空気極側の抵抗を低減できることから、平
均作動電位を高めることができる。
【００３８】［実施例３］
ＣａＯ，ＺｒＯ2 ，ＭｇＯ三成分系の組成の複合材から
なる基体管
なる基体管
【００３９】＜実施例３−１＞
図１はその一例で、下記「表７」に示す(7) の組成の複
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様の
組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電極
４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とした。
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様の
組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電極
４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とした。
【００４０】この電池を急速昇降温を繰り返した後、そ
のリーク率の変化を比較した。その結果を「表６」に示
す。なお、比較例として、従来技術の組成ＣａＯ：３０
重量％／ＺｒＯ2 ：７０重量％のものを比較例とした。
「表６」の結果より、組成(7) によりリークの増加率を
抑制できた。
のリーク率の変化を比較した。その結果を「表６」に示
す。なお、比較例として、従来技術の組成ＣａＯ：３０
重量％／ＺｒＯ2 ：７０重量％のものを比較例とした。
「表６」の結果より、組成(7) によりリークの増加率を
抑制できた。
【００４１】
【表６】
【００４２】実施例３−１の作用・効果
本組成により、燃料電池急速昇降温時の電解質の割れを
抑制でき、昇降温後のリーク率を低減でき、健全な燃料
電池を提供できる。本発明の組成により、急速昇降温後
のリーク率の増加を抑制できる。
抑制でき、昇降温後のリーク率を低減でき、健全な燃料
電池を提供できる。本発明の組成により、急速昇降温後
のリーク率の増加を抑制できる。
【００４３】＜実施例３−２＞
図１はその一例で、下記「表７」に示す(8) の組成の複
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様の
組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電極
４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とした。
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様の
組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電極
４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とした。
【００４４】この電池を、２００ｍＡ／ｃｍ2 の条件で
発電試験を行い、その際の作動電位を比較した。その結
果を「表７」に示す。なお、上記(7) の組成のものを参
照例とした。「表７」の結果より、組成(7) の特徴に加
え、空気極材料の選定の幅が広がり作動電位を向上でき
た。
発電試験を行い、その際の作動電位を比較した。その結
果を「表７」に示す。なお、上記(7) の組成のものを参
照例とした。「表７」の結果より、組成(7) の特徴に加
え、空気極材料の選定の幅が広がり作動電位を向上でき
た。
【００４５】
【表７】
【００４６】実施例３−２の作用・効果
組成(7) の作用に加え、さらに、空気極材料の選定の幅
が広がり、作動電位を高くでき低コスト化に貢献でき
る。組成(7) の効果に加え、さらに、空気極材料の選択
幅が広がり、空気極側の抵抗を低減できることから、平
均作動電位を０．０４Ｖ高めることができる。
が広がり、作動電位を高くでき低コスト化に貢献でき
る。組成(7) の効果に加え、さらに、空気極材料の選択
幅が広がり、空気極側の抵抗を低減できることから、平
均作動電位を０．０４Ｖ高めることができる。
【００４７】＜実施例３−３＞
図１はその一例で、下記「表８」に示す(9) の組成の複
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様の
組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電極
４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とした。
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様の
組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電極
４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とした。
【００４８】この際の基体管コストを比較した。その結
果を「表８」に示す。なお、上記(8) の組成のものを基
体管コストの相対値の参照例とした。「表８」の結果よ
り、その結果組成(8) の特徴に加え、基体管コストを低
下できる。
果を「表８」に示す。なお、上記(8) の組成のものを基
体管コストの相対値の参照例とした。「表８」の結果よ
り、その結果組成(8) の特徴に加え、基体管コストを低
下できる。
【００４９】
【表８】
【００５０】実施例３−３の作用・効果
組成(8) の作用に加え、さらに、安価な成分が多くなる
ため基体管材料のコストを低下でき、その結果低コスト
化に貢献できる。組成(8) の効果に加え、さらに、安価
な成分が多くなることから基体管の材料費が低減でき
る。
ため基体管材料のコストを低下でき、その結果低コスト
化に貢献できる。組成(8) の効果に加え、さらに、安価
な成分が多くなることから基体管の材料費が低減でき
る。
【００５１】［実施例４］
ＣａＯ，ＺｒＯ2 ，ＳｒＯ三成分系の組成の複合材から
なる基体管
なる基体管
【００５２】＜実施例４−１＞
図１はその一例で、下記「表９」に示す(10)の組成の複
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様の
組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電極
４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とした。
合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成し
た。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様の
組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電極
４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とした。
【００５３】この電池を急速昇降温を繰り返した後、そ
のリーク率の変化を比較した。その結果を「表９」に示
す。なお、比較例として、従来技術の組成ＣａＯ：３０
重量％／ＺｒＯ2 ：７０重量％のものを比較例とした。
「表９」の結果より、組成(10)によりリークの増加率を
抑制できた。
のリーク率の変化を比較した。その結果を「表９」に示
す。なお、比較例として、従来技術の組成ＣａＯ：３０
重量％／ＺｒＯ2 ：７０重量％のものを比較例とした。
「表９」の結果より、組成(10)によりリークの増加率を
抑制できた。
【００５４】
【表９】
【００５５】実施例４−１の作用・効果
本組成により、燃料電池急速昇降温時の電解質の割れを
抑制でき、昇降温後の本組成により、急速昇降温後のリ
ーク率の増加を抑制できる。
抑制でき、昇降温後の本組成により、急速昇降温後のリ
ーク率の増加を抑制できる。
【００５６】＜実施例４−２＞
図１はその一例で、下記「表１０」に示す(11)の組成の
複合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成
した。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様
の組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電
極４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とし
た。
複合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成
した。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様
の組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電
極４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とし
た。
【００５７】この電池を、２００ｍＡ／ｃｍ2 の条件で
発電試験を行い、その際の作動電位を比較した。その結
果を「表１０」に示す。なお、上記(10)の組成のものを
参照例とした。「表１０」の結果より、組成(10)の特徴
に加え、空気極材料の選定の幅が広がり作動電位を向上
できた。
発電試験を行い、その際の作動電位を比較した。その結
果を「表１０」に示す。なお、上記(10)の組成のものを
参照例とした。「表１０」の結果より、組成(10)の特徴
に加え、空気極材料の選定の幅が広がり作動電位を向上
できた。
【００５８】
【表１０】
【００５９】実施例４−２の作用・効果
組成(10)の作用に加え、さらに、空気極材料の選定の幅
が広がり、作動電位を高くでき低コスト化に貢献でき
る。組成(10)の効果に加え、さらに、空気極材料の選択
幅が広がり、空気極側の抵抗を低減できることから、平
均作動電位を０．０４Ｖ高めることができる。
が広がり、作動電位を高くでき低コスト化に貢献でき
る。組成(10)の効果に加え、さらに、空気極材料の選択
幅が広がり、空気極側の抵抗を低減できることから、平
均作動電位を０．０４Ｖ高めることができる。
【００６０】＜実施例４−３＞
図１はその一例で、下記「表１１」に示す(12)の組成の
複合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成
した。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様
の組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電
極４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とし
た。
複合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成
した。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様
の組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電
極４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とし
た。
【００６１】この際の基体管コストを比較した。その結
果を「表１１」に示す。なお、上記(11)の組成のものを
基体管コストの相対値の参照例とした。「表１１」の結
果より、組成(11)の特徴に加え、基体管コストを低下で
きる。
果を「表１１」に示す。なお、上記(11)の組成のものを
基体管コストの相対値の参照例とした。「表１１」の結
果より、組成(11)の特徴に加え、基体管コストを低下で
きる。
【００６２】
【表１１】
【００６３】実施例４−３の作用・効果
組成(11)の作用に加え、さらに、安価な成分が多くなる
ため基体管材料のコストを低下でき、その結果低コスト
化に貢献できる。組成(11)の特徴に加え、さらに、安価
な成分が多くなることから基体管の材料費が低減でき
る。
ため基体管材料のコストを低下でき、その結果低コスト
化に貢献できる。組成(11)の特徴に加え、さらに、安価
な成分が多くなることから基体管の材料費が低減でき
る。
【００６４】［実施例５］
Ａｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，ＳｒＯ三成分系の組成の複合材か
らなる基体管
らなる基体管
【００６５】＜実施例５−１＞
図１はその一例で、下記「表１２」に示す(19)の組成の
複合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成
した。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様
の組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電
極４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とし
た。
複合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成
した。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様
の組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電
極４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とし
た。
【００６６】この電池を急速昇降温を繰り返した後、そ
のリーク率の変化を比較した。その結果を「表１２」に
示す。なお、比較例として、従来技術の組成ＣａＯ：３
０重量％／ＺｒＯ2 ：７０重量％のものを比較例とし
た。「表１２」の結果より、組成(19)によりリークの増
加率を抑制できた。
のリーク率の変化を比較した。その結果を「表１２」に
示す。なお、比較例として、従来技術の組成ＣａＯ：３
０重量％／ＺｒＯ2 ：７０重量％のものを比較例とし
た。「表１２」の結果より、組成(19)によりリークの増
加率を抑制できた。
【００６７】
【表１２】
【００６８】実施例５−１の作用・効果
本組成により、燃料電池急速昇降温時の電解質の割れを
抑制でき、昇降温後のリーク率を低減でき、健全な燃料
電池を提供できる。本組成により、急速昇降後のリーク
率の増加を抑制できる。
抑制でき、昇降温後のリーク率を低減でき、健全な燃料
電池を提供できる。本組成により、急速昇降後のリーク
率の増加を抑制できる。
【００６９】＜実施例５−２＞
図１はその一例で、下記「表１３」に示す(20)の組成の
複合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成
した。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様
の組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電
極４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とし
た。
複合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成
した。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様
の組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電
極４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とし
た。
【００７０】この電池を、２００ｍＡ／ｃｍ2 の条件で
発電試験を行い、その際の作動電位を比較した。その結
果を「表１３」に示す。なお、上記(19)の組成のものを
参照例とした。「表１３」の結果より、組成(19)の特徴
に加え、空気極材料の選定の幅が広がり作動電位を向上
できた。
発電試験を行い、その際の作動電位を比較した。その結
果を「表１３」に示す。なお、上記(19)の組成のものを
参照例とした。「表１３」の結果より、組成(19)の特徴
に加え、空気極材料の選定の幅が広がり作動電位を向上
できた。
【００７１】
【表１３】
【００７２】実施例５−２の作用・効果
組成(19)の作用に加え、さらに、空気極材料の選定の幅
が広がり、作動電位を高くでき低コスト化に貢献でき
る。組成(19)の効果に加え、さらに、空気極材料の選択
幅が広がり、空気極側の抵抗を低減できることから、平
均作動電位を０．０６Ｖ高めることができる。
が広がり、作動電位を高くでき低コスト化に貢献でき
る。組成(19)の効果に加え、さらに、空気極材料の選択
幅が広がり、空気極側の抵抗を低減できることから、平
均作動電位を０．０６Ｖ高めることができる。
【００７３】＜実施例５−３＞
図１はその一例で、下記「表１４」に示す(21)の組成の
複合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成
した。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様
の組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電
極４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とし
た。
複合材よりなる多孔質管から基体管（基材部）１を形成
した。この基体管１の表面に、「実施例１−１」と同様
の組成において、燃料極側電極２，電解質３，空気側電
極４を積層し、導電性接続材５を積層し燃料電池とし
た。
【００７４】この際の基体管コストを比較した。その結
果を「表１４」に示す。なお、上記(20)の組成のものを
基体管コストの相対値の参照例とした。「表１４」の結
果より、組成(20)の特徴に加え、基体管コストを低下で
きる。
果を「表１４」に示す。なお、上記(20)の組成のものを
基体管コストの相対値の参照例とした。「表１４」の結
果より、組成(20)の特徴に加え、基体管コストを低下で
きる。
【００７５】
【表１４】
【００７６】実施例５−３の作用・効果
組成(20)の作用に加えさらに、安価な成分が多くなるた
め基体管材料のコストを低下でき、その結果低コスト化
に貢献できる。組成(20)の効果に加え、さらに、安価な
成分が多くなることから基体管 の材料費が低減でき
る。
め基体管材料のコストを低下でき、その結果低コスト化
に貢献できる。組成(20)の効果に加え、さらに、安価な
成分が多くなることから基体管 の材料費が低減でき
る。
【００７７】
【発明の効果】第一番目の発明による燃料電池用基体材
は、燃料電池の基体管の材料であって、９．１重量％≦
ＣａＯ≦２６．１重量％，２０．９重量％≦ＺｒＯ2 ≦
６０．９重量％，１３．０重量％≦ＮｉＯ≦７０．０重
量％の三成分系組成からなるので、燃料電池急速昇降温
時の電解質の割れを抑制でき、昇降温後のリーク率を低
減でき、健全な燃料電池を提供でき、この結果、急速昇
降温後のリーク率の増加を抑制できる。
は、燃料電池の基体管の材料であって、９．１重量％≦
ＣａＯ≦２６．１重量％，２０．９重量％≦ＺｒＯ2 ≦
６０．９重量％，１３．０重量％≦ＮｉＯ≦７０．０重
量％の三成分系組成からなるので、燃料電池急速昇降温
時の電解質の割れを抑制でき、昇降温後のリーク率を低
減でき、健全な燃料電池を提供でき、この結果、急速昇
降温後のリーク率の増加を抑制できる。
【００７８】第二番目の発明による燃料電池用基体材
は、第一番目の発明において、ＮｉＯの径が５μｍ以下
であるので、燃料電池急速昇降温時の電解質の割れを抑
制でき、昇降温後のリーク率を低減でき、健全な燃料電
池を提供でき、この結果、急速昇降温後のリーク率の増
加を抑制でき、しかも天然ガスを燃料に使用した際の水
蒸気添加量を少なくできる。
は、第一番目の発明において、ＮｉＯの径が５μｍ以下
であるので、燃料電池急速昇降温時の電解質の割れを抑
制でき、昇降温後のリーク率を低減でき、健全な燃料電
池を提供でき、この結果、急速昇降温後のリーク率の増
加を抑制でき、しかも天然ガスを燃料に使用した際の水
蒸気添加量を少なくできる。
【００７９】第三番目の発明による燃料電池用基体材
は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量％≦
ＣａＯ≦２７．２重量％，０．５重量％≦ＺｒＯ2 ≦６
３．６重量％，９．２重量％≦ＭｇＯ≦９９重量％の三
成分系組成からなるので、燃料電池急速昇降温時の電解
質の割れを抑制でき、昇降温後のリーク率を低減でき、
健全な燃料電池を提供でき、この結果、急速昇降温後の
リーク率の増加を抑制できる。
は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量％≦
ＣａＯ≦２７．２重量％，０．５重量％≦ＺｒＯ2 ≦６
３．６重量％，９．２重量％≦ＭｇＯ≦９９重量％の三
成分系組成からなるので、燃料電池急速昇降温時の電解
質の割れを抑制でき、昇降温後のリーク率を低減でき、
健全な燃料電池を提供でき、この結果、急速昇降温後の
リーク率の増加を抑制できる。
【００８０】第四番目の発明による燃料電池用基体材
は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量％≦
ＣａＯ≦２７．４重量％，０．５重量％≦ＺｒＯ2 ≦６
３．９重量％，８．７重量％≦ＳｒＯ≦９９重量％の三
成分系組成からなるので、燃料電池急速昇降温時の電解
質の割れを抑制でき、昇降温後のリーク率を低減でき、
健全な燃料電池を提供でき、この結果、急速昇降温後の
リーク率の増加を抑制できる。
は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量％≦
ＣａＯ≦２７．４重量％，０．５重量％≦ＺｒＯ2 ≦６
３．９重量％，８．７重量％≦ＳｒＯ≦９９重量％の三
成分系組成からなるので、燃料電池急速昇降温時の電解
質の割れを抑制でき、昇降温後のリーク率を低減でき、
健全な燃料電池を提供でき、この結果、急速昇降温後の
リーク率の増加を抑制できる。
【００８１】第五番目の発明による燃料電池用基体材
は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量％≦
ＭｇＯ≦２０．９重量％，２６．３重量％≦ＳｒＯ≦９
９．０重量％，０．５重量％≦Ａｌ2 Ｏ3 ≦５２．８重
量％の三成分系組成からなるので、燃料電池急速昇降温
時の電解質の割れを抑制でき、昇降温後のリーク率を低
減でき、健全な燃料電池を提供でき、この結果、急速昇
降温後のリーク率の増加を抑制できる。
は、燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量％≦
ＭｇＯ≦２０．９重量％，２６．３重量％≦ＳｒＯ≦９
９．０重量％，０．５重量％≦Ａｌ2 Ｏ3 ≦５２．８重
量％の三成分系組成からなるので、燃料電池急速昇降温
時の電解質の割れを抑制でき、昇降温後のリーク率を低
減でき、健全な燃料電池を提供でき、この結果、急速昇
降温後のリーク率の増加を抑制できる。
【図１】本発明の固体電解質燃料電池の基体管の断面図
である。
である。
１ 基体管（基材部）
２ 燃料極側電極
３ 電解質
４ 空気側電極
５ 導電性接続材
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 北條 透
長崎県長崎市深堀町五丁目717番１ 長
菱エンジニアリング株式会社内
(56)参考文献 特開 平７−326375（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−235319（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−275106（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−273682（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−139220（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−82146（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
H01M 8/02
H01M 8/12
Claims (5)
- 【請求項１】 燃料電池の基体管の材料であって、９．１重量％≦ ＣａＯ≦２６．１重量％，２０．９重量
％≦ＺｒＯ2 ≦６０．９重量％，１３．０重量％≦Ｎｉ
Ｏ≦７０．０重量％の三成分系組成からなることを特徴
とする燃料電池用基体材。 - 【請求項２】 請求項１において、 ＮｉＯの径が５μｍ以下であることを特徴とする燃料電
池用基体材。 - 【請求項３】 燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量％≦ ＣａＯ≦２７．２重量％，０．５重量％
≦ＺｒＯ2 ≦６３．６重量％，９．２重量％≦ＭｇＯ≦
９９重量％の三成分系組成からなることを特徴とする燃
料電池用基体材。 - 【請求項４】 燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量％≦ ＣａＯ≦２７．４重量％，０．５重量％
≦ＺｒＯ2 ≦６３．９重量％，８．７重量％≦ＳｒＯ≦
９９重量％の三成分系組成からなることを特徴とする燃
料電池用基体材。 - 【請求項５】 燃料電池の基体管の材料であって、０．５重量％≦ ＭｇＯ≦２０．９重量％，２６．３重量
％≦ＳｒＯ≦９９．０重量％，０．５重量％≦Ａｌ2 Ｏ
3 ≦５２．８重量％の三成分系組成からなることを特徴
とする燃料電池用基体材。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30595497A JP3408732B2 (ja) | 1997-11-07 | 1997-11-07 | 燃料電池用基体材 |
| US09/186,134 US6207314B1 (en) | 1997-11-07 | 1998-11-04 | Base material for a fuel battery |
| EP98120995A EP0921586B1 (en) | 1997-11-07 | 1998-11-05 | Base material for a fuel cell |
| DE69804576T DE69804576T2 (de) | 1997-11-07 | 1998-11-05 | Keramisches Substratmaterial für eine Brennstoffzelle |
| US09/758,925 US6479183B2 (en) | 1997-11-07 | 2001-01-11 | Base material for a fuel battery |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30595497A JP3408732B2 (ja) | 1997-11-07 | 1997-11-07 | 燃料電池用基体材 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11144747A JPH11144747A (ja) | 1999-05-28 |
| JP3408732B2 true JP3408732B2 (ja) | 2003-05-19 |
Family
ID=17951302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30595497A Expired - Lifetime JP3408732B2 (ja) | 1997-11-07 | 1997-11-07 | 燃料電池用基体材 |
Country Status (4)
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|---|---|
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| EP (1) | EP0921586B1 (ja) |
| JP (1) | JP3408732B2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| JP3997874B2 (ja) * | 2002-09-25 | 2007-10-24 | 日産自動車株式会社 | 固体酸化物形燃料電池用単セル及びその製造方法 |
| WO2006069753A1 (en) | 2004-12-28 | 2006-07-06 | Technical University Of Denmark | Method of producing metal to glass, metal to metal or metal to ceramic connections |
| JP4971187B2 (ja) * | 2005-01-12 | 2012-07-11 | テクニカル ユニバーシティ オブ デンマーク | 多層化構造体の焼結の際のシュリンケージとポロシティを制御する方法 |
| EP1844510A1 (en) * | 2005-01-31 | 2007-10-17 | Technical University of Denmark | Redox-stable anode |
| ES2434442T3 (es) * | 2005-08-31 | 2013-12-16 | Technical University Of Denmark | Apilamiento sólido reversible de pilas de combustible de óxido y método para preparar el mismo |
| JP4718959B2 (ja) * | 2005-09-29 | 2011-07-06 | 京セラ株式会社 | 横縞型燃料電池セル |
| CN100418248C (zh) * | 2006-09-01 | 2008-09-10 | 清华大学 | 用于固体氧化物燃料电池的封接材料及其制备方法 |
| DK2378599T3 (da) | 2006-11-23 | 2013-01-14 | Univ Denmark Tech Dtu | Fremgangsmåde til fremstilling af reversible fastoxidceller |
| US9525181B2 (en) * | 2011-06-15 | 2016-12-20 | Lg Fuel Cell Systems Inc. | Fuel cell system with interconnect |
| JP5840105B2 (ja) * | 2012-10-29 | 2016-01-06 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 固体酸化物型燃料電池 |
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|---|---|---|---|---|
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| JPH04118861A (ja) | 1990-09-10 | 1992-04-20 | Fuji Electric Co Ltd | 固体電解質型燃料電池およびその製造方法 |
| JPH053037A (ja) | 1990-10-03 | 1993-01-08 | Fuji Electric Co Ltd | 固体電解質型燃料電池 |
| US5085742A (en) | 1990-10-15 | 1992-02-04 | Westinghouse Electric Corp. | Solid oxide electrochemical cell fabrication process |
| US5073405A (en) | 1991-01-15 | 1991-12-17 | Westinghouse Electric Corp. | Applying a tapered electrode on a porous ceramic support tube by masking a band inside the tube and drawing in electrode material from the outside of the tube by suction |
| JPH04338180A (ja) | 1991-05-10 | 1992-11-25 | Toto Ltd | ジルコニア多孔質支持体 |
| JPH05151982A (ja) * | 1991-11-27 | 1993-06-18 | Fuji Electric Co Ltd | 固体電解質型燃料電池 |
| JPH05225986A (ja) * | 1992-02-12 | 1993-09-03 | Fuji Electric Co Ltd | 固体電解質型燃料電池の製造方法 |
| DE59305233D1 (de) | 1992-10-23 | 1997-03-06 | Ceramtec Ag | Brennstoffzellträger |
| JPH06295730A (ja) | 1993-04-07 | 1994-10-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 固体電解質を用いた素子 |
| JPH07211335A (ja) * | 1994-01-25 | 1995-08-11 | Fuji Electric Co Ltd | 固体電解質型燃料電池の製造方法 |
| JP3363985B2 (ja) * | 1994-02-25 | 2003-01-08 | 三菱重工業株式会社 | 固体電解質燃料電池の内部改質用基体管 |
| JP3377642B2 (ja) * | 1995-03-14 | 2003-02-17 | 三菱重工業株式会社 | 固体電解質型電気化学セルの基体材 |
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-
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- 1997-11-07 JP JP30595497A patent/JP3408732B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-11-04 US US09/186,134 patent/US6207314B1/en not_active Expired - Fee Related
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- 1998-11-05 DE DE69804576T patent/DE69804576T2/de not_active Expired - Fee Related
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2001
- 2001-01-11 US US09/758,925 patent/US6479183B2/en not_active Expired - Lifetime
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