JP3661823B2

JP3661823B2 - High temperature wear resistant sintered alloy

Info

Publication number: JP3661823B2
Application number: JP09416597A
Authority: JP
Inventors: 木徳真青; 井啓石; 幸一郎林; 沼浩一青; 田英昭河; 木邦雄眞; 平淳江; 木章藤; 保定幸安; 藤成剛佐
Original assignee: Hitachi Powdered Metals Co Ltd; Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd; Resonac Corp
Priority date: 1996-04-15
Filing date: 1997-04-11
Publication date: 2005-06-22
Anticipated expiration: 2017-04-11
Also published as: JPH10310851A; KR100234601B1; KR19980076838A; GB2312217B; GB9707598D0; GB2312217A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば、内燃機関に使用されるバルブシート等の高温での耐摩耗性に優れていることが要求される部品の素材として好適に利用される高温耐摩耗性鉄系焼結合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来の耐摩耗材としては、特公平５−５５５９３号公報や特開平７−２３３４５４号公報などで開示された高Ｃｏ系の材料や、特開平５−９６６７号公報、特公平１−５１５３９号公報などで開示された耐摩耗性を向上させるためにＷ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｔａ等の微細炭化物を基地中に分散させた材料をはじめ、その他多くの材料が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、近年の内燃機関の高性能化、バルブシートにおける高温耐摩耗性、有・無鉛ガソリン対応に伴う耐食性向上および被削性向上の要求がさらに高まる状況下において、上記従来材である高Ｃｏ系の材料では経済的に不利であり、また、微細炭化物が基地中に分散した材料では炭化物の種類および炭化物の量が最適であるとは言えず、自己耐摩耗性と相手耐攻撃性の両立が困難であり、要求性能を十分満足することが出来ないという問題点があったことから、このような問題点を解決することが課題としてあった。
【０００４】
【発明の目的】
本発明は、このような従来の問題点に着目してなされたものであって、自己の耐摩耗性を良好なものにすることが可能であると共に相手材に対する攻撃性を小さなものとすることが可能であり、自己耐摩耗性と相手耐攻撃性の両立が可能となって、要求性能を十分に満足する高温耐摩耗性焼結合金を提供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明に係わる一実施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項１に記載しているように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が斑状に分布する組織を呈するものとしたことを特徴としている。
【０００６】
また、本発明に係わる他の実施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項２に記載しているように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が斑状に分布する組織を呈するものとしたことを特徴としている。
【０００７】
さらに、本発明に係わるさらに他の実施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項３に記載しているように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が斑状に分布する組織を呈するものとしたことを特徴としている。
【０００８】
さらにまた、本発明に係わるさらに他の実施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項４に記載しているように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が斑状に分布する組織を呈するものとしたことを特徴としている。
【０００９】
さらにまた、本発明に係わるさらに他の実施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項５に記載しているように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が斑状に分布する組織を呈するものとしたことを特徴としている。
【００１０】
さらにまた、本発明に係わるさらに他の実施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項６に記載しているように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が斑状に分布する組織を呈するものとしたことを特徴としている。
【００１１】
さらにまた、本発明に係わるさらに他の実施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項７に記載しているように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が斑状に分布する組織を呈するものとしたことを特徴としている。
【００１２】
さらにまた、本発明に係わるさらに他の実施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項８に記載しているように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が斑状に分布する組織を呈するものとしたことを特徴としている。
【００１３】
さらにまた、本発明に係わるさらに他の実施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項９に記載しているように、請求項１，２，５，６のいずれかに記載の焼結合金がさらにＭｎＳを含有し、このＭｎＳが粒界に０．３〜１．６ｗｔ％分散してなるものとしたことを特徴とし、さらに請求項１０に記載しているように、請求項１，２，５，６のいずれかに記載の焼結合金の気孔内にＭｎＳが０．３〜１．６ｗｔ％分散してなるものとしたことを特徴としている。
【００１４】
さらにまた、本発明に係わるさらに他の実施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項１１に記載しているように、請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９，１０のいずれかに記載の焼結合金の気孔内にＣｕないしはＣｕ合金を溶浸してなるものとしたことを特徴としている。
【００１５】
さらにまた、本発明のさらに他の実施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項１２に記載しているように、請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９，１０のいずれかに記載の焼結合金の気孔内にＰｂないしはＰｂ合金を溶浸してなるものとしたことを特徴としている。
【００１６】
さらにまた、本発明のさらに他の実施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項１３に記載しているように、請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９，１０のいずれかに記載の焼結合金の気孔内にアクリル系樹脂を含浸してなるものとしたことを特徴としている。
【００１７】
【発明の効果】
本発明による高温耐摩耗性焼結合金では、請求項１に記載しているように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が斑状に分布する組織を呈するものとしたから、自己の耐摩耗性を良好なものとすることが可能であると共に相手材に対する攻撃性を小さなものとすることが可能であるので、自己耐摩耗性と相手耐攻撃性の両立が可能となり、高温耐摩耗性焼結合金としての要求性能を十分満足することができるものであるという著しく優れた効果がもたらされる。
【００１８】
そして、請求項５，６，７，８に記載しているように、第１基材相および第２基材相中のＳｉを０．６〜５．０％に増加させたり、請求項２，４，６，８に記載しているように、第２基材相中にＶを０．５〜１．５％含有させたりすることによって、有鉛ガソリン使用の環境下においても耐摩耗性がより一層向上したものにすることが可能であるという著しく優れた効果がもたらされる。
【００１９】
さらに、請求項３，４，７，８に記載しているように、基地中のＭｎを０．２〜１．０％に増量すると共にＳを０．１〜０．６％加えることによって基地中にＭｎＳが析出することとなるので、被削性を大幅に改善することができるという著しく優れた効果がもたらされる。
【００２０】
さらにまた、請求項９に記載しているように、焼結合金の粒界または気孔内にＭｎＳを０．３〜１．６ｗｔ％分散させることによって、基地中にＭｎＳが析出した場合と同様に被削性を大幅に改善することができるという著しく優れた効果がもたらされる。
【００２１】
そのうえ、請求項１０に記載しているように、焼結合金の気孔内にＣｕないしはＣｕ合金を溶浸させたり、請求項１１に記載しているように、焼結合金の気孔内にＰｂないしはＰｂ合金を溶浸させたりすることによって、さらに優れた耐摩耗性を有するものにすることが可能であるという著しく優れた効果がもたらされる。また、請求項１１に記載しているように、焼結合金の気孔内にＰｂないしはＰｂ合金を溶浸させたり、請求項１２に記載しているように、焼結合金の気孔内にアクリル系樹脂を含浸させたりすることによって、被削性のより一層の向上を得ることが可能であるという著しく優れた効果がもたらされる。
【００２２】
したがって、本発明による高温耐摩耗性焼結合金では、従来の高Ｃｏ系の材料に対し、経済性と耐摩耗性の両面において大きな改善を成し得るという顕著な効果がもたらされる。
【００２３】
【発明の作用】
請求項１に記載の第１発明として、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの大きさで斑状に分布する組織を呈する高温耐摩耗性焼結合金であるものとしていて、この高温耐摩耗性焼結合金では、ＷのＭ_６Ｃ型炭化物が分散した第１基材相と、ＷのＭ_６Ｃ型炭化物とＶのＭＣ型炭化物が均一に分散しかつまたＣｒで基材を強化した第２基材相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの大きさで斑状に分布する組織構成にすることで、バルブシートの耐摩耗性を低下させることなく、相手材であるバルブへの攻撃性を減少させることが可能となった。
【００２４】
本発明の高温耐摩耗性焼結合金を構成する第１基材相においては、Ｗの含有量が７％を上回るとバルブへの攻撃性が高まり、３％を下回るとバルブシートの耐摩耗性が低下する。また、Ｃｒはバルブへの攻撃性が高まるため無くても良いが、焼結時に第２基材相からの拡散により１％以下存在していても良い。
【００２５】
また、第２基材相も同様にＷ、Ｖの含有量がそれぞれ１５％、７％を上回るとバルブへの攻撃性が高まり、それぞれ３％、２％を下回るとバルブシートの耐摩耗性が低下する。さらに、第２基材相にＣｒを１〜７％含有させることで焼入性が向上し、さらに硬いＭＣ型のＶ炭化物が析出することとなるため、第１基材相よりも硬くなることで硬さが斑状になり良好な耐摩耗性が得られる。そして、Ｃｒの含有量が７％を上回るとバルブへの攻撃性が高まり、１％を下回るとバルブシートの耐摩耗性が低下する。
【００２６】
Ｓｉは脱酸剤として有効であり素地に含有しているが、Ｓｉの含有量が０．６％を上回ると強度が低下し、０．１％を下回っても焼結性が阻害されて強度が低下する。
【００２７】
Ｍｎは０．１％以上で高い強度が得られるが、０．６％を上回ると焼結性が阻害されて強度が低下する。
【００２８】
さらに、第１基材相と第２基材相の割合は、第１基材相に対して硬い第２基材材が２０％を下回るとバルブシートの耐摩耗性が低下し、８０％を上回るとバルブへの攻撃性が高まる。
【００２９】
請求項２に記載の第２発明として、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの大きさで斑状に分布する組織を呈する高温耐摩耗性焼結合金であるものとしていて、この高温耐摩耗性焼結合金では第１発明の第１基材相にＶを０．５〜１．５％含有させることで耐食性をより一層向上させ、有鉛ガソリン使用の環境下において良好な耐摩耗性が得られるものとしている。このとき、Ｖ含有量が０．５％を下回ると耐食性が不足するため耐摩耗性が低下し、１．５％を上回るとバルブへの攻撃性が高まる。
【００３０】
請求項３に記載の第３発明として、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの大きさで斑状に分布する組織を呈するものとしていて、高温耐摩耗性焼結合金では、第１発明の基材にＭｎＳを析出させることで良好な被削性が得られるようにしている。このとき、Ｍｎの含有量が１．０％を上回り、Ｓの含有量が０．６％を上回ると粉末の圧縮性が低下することによって強度が低下し、Ｍｎの含有量が０．２％を下回り、Ｓの含有量が０．１％を下回るとＭｎＳを必要量析出させることができなくなって被削性向上の作用が小さいものとなる。
【００３１】
請求項４に記載の第４発明として、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの大きさで斑状に分布する組織を呈する高温耐摩耗性焼結合金であるものとしていて、この高温耐摩耗性焼結合金では、第２発明の基材にＭｎＳを析出させることで良好な被削性が得られるようにしている。このとき、Ｍｎの含有量が１．０％を上回り、Ｓの含有量が０．６％を上回ると粉末の圧縮性が低下することによって強度が低下し、Ｍｎの含有量が０．２％を下回り、Ｓの含有量が０．１％を下回るとＭｎＳを必要量析出させることができなくなって被削性向上の作用が小さいものとなる。
【００３２】
請求項５に記載の第５発明として、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの大きさで斑状に分布する組織を呈する高温耐摩耗性焼結合金であるものとしていて、この高温耐摩耗性焼結合金では、第１発明のＳｉ含有量を０．６〜５．０％に増加することで第１発明材よりも強度および粉末の圧縮性は低下するものの、耐食性がより一層向上したものとなり、有鉛ガソリン使用の環境下において良好な耐摩耗性が得られるものとなる。このとき、Ｓｉの含有量が５．０％を超えると、強度が低下すると共に粉末の圧縮性が著しく低下し、Ｓｉの含有量が０．６％を下回ると耐食性向上の作用が小さいものとなる。
【００３３】
請求項６に記載の第６発明として、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの大きさで斑状に分布する組織を呈する高温耐摩耗性焼結合金であるものとしていて、この高温耐摩耗性焼結合金では、第２発明のＳｉ含有量を０．６〜５．０％に増加することで第２発明材よりも強度および粉末の圧縮性は低下するものの、耐食性がより一層向上したものとなり、有鉛ガソリン使用の環境下において良好な耐摩耗性が得られるものとなる。このとき、Ｓｉの含有量が５．０％を超えると、強度が低下すると共に粉末の圧縮性が著しく低下し、Ｓｉの含有量が０．６％を下回ると耐食性向上の作用が小さいものとなる。
【００３４】
請求項７に記載の第７発明として、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの大きさで斑状に分布する組織を呈する高温耐摩耗性焼結合金であるものとしていて、この高温耐摩耗性焼結合金では、第１発明の基材にＭｎＳを析出させ、Ｓｉ含有量を０．６〜５．０％とすることで被削性および耐食性がさらに向上するようにしたものである。このとき、Ｍｎの含有量が１．０％よりも多く、Ｓの含有量が０．６％よりも多くなってＭｎＳが所定の量を上回ると粉末の圧縮性が低下することによって強度が低下し、Ｍｎの含有量が０．２％よりも少なく、Ｓの含有量が０．１％よりも少ないと、ＭｎＳが所定の量を下回ることになって被削性向上の作用が小さいものとなる。また、Ｓｉの含有量を０．６〜５．０％に増加することで第１発明材よりも強度および粉末の圧縮性は低下するものの耐食性がより一層向上したものとなり、有鉛ガソリン使用の環境下において良好な耐摩耗性が得られるものとなる。このとき、Ｓｉの含有量が５．０％を超えると、強度が低下すると共に粉末の圧縮性も著しく低下し、Ｓｉの含有量が０．６％を下回ると耐食性向上の作用が小さいものとなる。
【００３５】
請求項８に記載の第８発明として、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの大きさで斑状に分布する組織を呈する高温耐摩耗性焼結合金であるものとしていて、この高温耐摩耗性焼結合金では、第２発明の基材にＭｎＳを析出させ、Ｓｉ含有量を０．６〜５．０％とすることで被削性および耐食性がさらに向上するようにしたものである。このとき、Ｍｎの含有量が１．０％よりも多く、Ｓの含有量が０．６％よりも多くなってＭｎＳが所定の量を上回ると粉末の圧縮性が低下することによって強度が低下し、Ｍｎの含有量が０．２％よりも少なく、Ｓの含有量が０．１％よりも少ないと、ＭｎＳが所定の量を下回ることになって被削性向上の作用が小さいものとなる。また、Ｓｉの含有量を０．６〜５．０％に増加することで第２発明材よりも強度および粉末の圧縮性は低下するものの耐食性がより一層向上したものとなり、有鉛ガソリン使用の環境下において良好な耐摩耗性が得られるものとなる。このとき、Ｓｉの含有量が５．０％を超えると、強度が低下すると共に粉末の圧縮性も著しく低下し、Ｓｉの含有量が０．６％を下回ると耐食性向上の作用が小さいものとなる。
【００３６】
請求項９または請求項１０に記載の焼結合金においては、それぞれ粒界または気孔内にＭｎＳを０．３〜１．６ｗｔ％分散させたものであって、ＭｎＳの分散量を０．３ｗｔ％以上とすることによって被削性を大幅に改善することができるが、ＭｎＳの分散量が多すぎると成形過程での粉末の圧縮性に影響を与え、得られる焼結品の強度が低下してしまうので、１．６ｗｔ％以下とするのが良い。
【００３７】
請求項１１，１２，１３に記載の焼結合金においては、気孔中に銅ないしは銅合金，鉛ないしは鉛合金，樹脂などを溶浸ないしは含浸させたものであって、耐摩耗性をさらに向上させたり、被削性をさらに向上させたりすることができるものとなる。
【００３８】
【実施例】
本発明による高温耐摩耗性焼結合金を実施例および比較例によりさらに具体的に説明する。
【００３９】
第１基材相合金粉末および第２基材相合金粉末は、平均粒径が２０〜１５０μｍのものであって、表１ないし表５に示すＧ１〜Ｇ１１３の粉末を用いた。
【００４０】
そして、表６ないし表１１に示す粉末の配合割合としてこれに黒鉛粉末を配合すると共に成形潤滑剤としてステアリン酸亜鉛を配合し、混合機にて３０分間混合した後、６．５ｔｏｎｆ／ｃｍ^２の圧力で、内径：２０ｍｍ、外径：４０ｍｍ、厚さ：１０ｍｍの圧粉体に成形し、この圧粉体を分解アンモニアガス中において１１８０℃×３０分の条件で焼結して各焼結合金を得た。なお、銅溶浸材は、前記焼結合金に銅の圧粉体をのせ、分解アンモニアガス中において１１４０℃×３０分保持することで銅を溶融含浸させることにより作製した。また、鉛含浸材は、真空中において５５０℃に加熱した鉛の溶湯の中に焼結合金を浸漬した後、窒素ガス封入により８気圧に加圧することで作製した。さらに、樹脂含浸材は、アクリル系樹脂を真空含浸法により焼結合金に含浸した後、１００℃の湯中で硬化することで作製した。
【００４１】
次いで、このようにして作製した各焼結合金の耐摩耗性を評価するためにバルブシート形状に加工し、直列４気筒１６バルブ、排気量１６００ｃｃの実機エンジンに組み込んで、排気側において、
・バルブ材：ＳＵＨ−３６（バルブフェース部ステライト＃３２盛金）
・エンジン回転数：６０００ｒｐｍ
・燃料：無鉛レギュラーガソリンおよび有鉛ガソリン
・試験時間：３００時間
の条件で評価した。
【００４２】
また、被削性の評価は、大隈式旋盤を用いて外径：φ４０ｍｍ、厚さ：１０ｍｍの素材リング５０個の外周を切削するにあたり、
・回転数：５２５ｒｐｍ
・切削代：０．５ｍｍ
・送り速度：０．１ｍｍ／ｒｅｖ．
・切削油：なし
・工具：超硬チップ
の条件で切削したときの最大切削抵抗値で評価した。
【００４３】
さらに、圧環圧強さは、外径：φ４０ｍｍ、内径：φ２０ｍｍ、厚さ：１０ｍｍのリングをオートグラフにてクロスヘッドスピード：０．５ｍｍ／分の条件で評価した。
【００４４】
さらにまた、圧縮性の評価は、前記配合粉をアムスラー試験機にて直径：φ１１．３ｍｍの金型を用いて荷重６ｔｏｎｆの条件で評価した。
【００４５】
これらの結果を表１２〜３８および図１〜図３２に示す。
【００４６】
【表１】

【００４７】
【表２】

【００４８】
【表３】

【００４９】
【表４】

【００５０】
【表５】

【００５１】
【表６】

【００５２】
【表７】

【００５３】
【表８】

【００５４】
【表９】

【００５５】
【表１０】

【００５６】
【表１１】

【００５７】
【表１２】

【００５８】
【表１３】

【００５９】
【表１４】

【００６０】
【表１５】

【００６１】
【表１６】

【００６２】
【表１７】

【００６３】
【表１８】

【００６４】
【表１９】

【００６５】
【表２０】

【００６６】
【表２１】

【００６７】
【表２２】

【００６８】
【表２３】

【００６９】
【表２４】

【００７０】
【表２５】

【００７１】
【表２６】

【００７２】
【表２７】

【００７３】
【表２８】

【００７４】
【表２９】

【００７５】
【表３０】

【００７６】
【表３１】

【００７７】
【表３２】

【００７８】
【表３３】

【００７９】
【表３４】

【００８０】
【表３５】

【００８１】
【表３６】

【００８２】
【表３７】

【００８３】
【表３８】

【００８４】
表のＮｏ．１〜７は、無鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相中のＷ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図１より明らかであるように、第１基材相中のＷ含有量は３〜７％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効であることが認められた。
【００８５】
また、表のＮｏ．８〜１４およびＮｏ．４は、無鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相中のＷ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図２より明らかであるように、第２基材相中のＷ含有量は３〜１５％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効であることが認められた。
【００８６】
さらに、表のＮｏ．１５〜２０およびＮｏ．４は、無鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相中のＶ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図３より明らかであるように、第２基材相中のＶ含有量は２〜７％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効であることが認められた。
【００８７】
さらに、表のＮｏ．２１〜２５およびＮｏ．４は、無鉛ガソリンおよび有鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相中のＶ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図４（無鉛ガソリンの場合），図５（有鉛ガソリンの場合）より明らかであるように、第１基材相中のＶ含有量は１．５％以下の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効であることが認められた。
【００８８】
さらにまた、表のＮｏ．２６〜３１およびＮｏ．４は、無鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相中のＣｒ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図６より明らかであるように、第２基材相中のＣｒ含有量は１〜７％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効であることが認められた。
【００８９】
さらにまた、表のＮｏ．３２〜３５およびＮｏ．４は、無鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相中のＣｒ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図７より明らかであるように、第１基材相中のＣｒ含有量は１％以下の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効であることが認められた。
【００９０】
さらにまた、表のＮｏ．３６〜４１およびＮｏ．４は、無鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相と第２基材相との配合割合の影響を調べたものであるが、同表および図８より明らかであるように、第１基材相に対する第２基材相の配合割合は２０〜８０ｗｔ％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効であることが認められた。
【００９１】
さらにまた、表のＮｏ．４２〜４８およびＮｏ．４は、有鉛ガソリンを使用する環境下でのＳｉ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図９（有鉛ガソリンの場合の耐摩耗性を示す），図１０（圧環強さを示す）より明らかであるように、Ｓｉ含有量は０．１〜５．０％の範囲とするのが良いことが認められた。
【００９２】
さらにまた、表のＮｏ．４９〜５４およびＮｏ．４は、圧環強さへのＭｎ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図１１（圧環強さを示す）より明らかであるように、Ｍｎ含有量は０．１〜０．６％の範囲とするのが良いことが認められた。
【００９３】
さらにまた、表のＮｏ．５５〜６２は、析出ＭｎＳ含有量の圧環強さ、圧縮性、切削抵抗への影響を調べたものであるが、同表および図１２（圧環強さを示す），図１３（成形圧縮性を示す），図１４（切削抵抗を示す）より明らかであるように、適量のＭｎＳを析出させたものとするのが良いことが認められた。
【００９４】
さらにまた、表のＮｏ．６３およびＮｏ．４は、有鉛ガソリンを使用する環境下での析出ＭｎＳおよびＳｉ含有量の影響を調べたものであるが、同表より明らかであるように、ＭｎＳを適量含有させることによって切削抵抗を小さくして被削性を向上させることができると共に、Ｓｉを適量含有させることによって有鉛ガソリンを使用する環境下においても耐摩耗性を向上させることができることが認められた。
【００９５】
さらにまた、表のＮｏ．６４〜７１およびＮｏ．４は、ＭｎＳ粉末添加量の圧環強さ、圧縮性、切削抵抗への影響を調べたものであるが、同表および図１５（圧環強さを示す），図１６（成形圧縮性を示す），図１７（切削抵抗を示す）より明らかであるように、適量のＭｎＳ粉末を添加により分散させたものとするのが良いことが認められた。
【００９６】
さらにまた、表のＮｏ．７２およびＮｏ．４は、有鉛ガソリンを使用する環境下でのＭｎＳ粉末添加量およびＳｉ含有量の影響を調べたものであるが、同表より明らかであるように、適量のＭｎＳ粉末を添加により分散させることによって切削抵抗を小さくして被削性を向上させることができると共に、Ｓｉを適量含有させることによって有鉛ガソリンを使用する環境下においても耐摩耗性を向上させることができることが認められた。
【００９７】
表のＮｏ．７３〜７８およびＮｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相中のＷ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図１８より明らかであるように、第１基材相中のＷ含有量は３〜７％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効であることが認められた。
【００９８】
また、表のＮｏ．７９〜８５およびＮｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相中のＷ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図１９より明らかであるように、第２基材相中のＷ含有量は３〜１５％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効であることが認められた。
【００９９】
さらに、表のＮｏ．８６〜９１およびＮｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相中のＶ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図２０より明らかであるように、第２基材相中のＶ含有量は２〜７％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効であることが認められた。
【０１００】
さらにまた、表のＮｏ．９２〜９７およびＮｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相中のＣｒ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図２１より明らかであるように、第２基材相中のＣｒ含有量は１〜７％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効であることが認められた。
【０１０１】
さらにまた、表のＮｏ．９８〜１０１およびＮｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相中のＣｒ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図２２より明らかであるように、第１基材相中のＣｒ含有量は１％以下の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効であることが認められた。
【０１０２】
さらにまた、表のＮｏ．１０２〜１０７およびＮｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相と第２基材相との配合割合の影響を調べたものであるが、同表および図２３より明らかであるように、第１基材相に対する２基材相の配合割合は２０〜８０ｗｔ％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効であることが認められた。
【０１０３】
さらにまた、表のＮｏ．１０８〜１１４およびＮｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下でのＳｉ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図２４（有鉛ガソリンの場合の耐摩耗性を示す），図２５（圧環強さを示す）より明らかであるように、Ｓｉ含有量は０．１〜５．０％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効であることが認められた。
【０１０４】
さらにまた、表のＮｏ．１１５〜１２０およびＮｏ．２２は、圧環強さへのＭｎ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図２６（圧環強さを示す）より明らかであるように、Ｍｎ含有量は０．１〜０．６％の範囲とするのが良いことが認められた。
【０１０５】
さらにまた、表のＮｏ．１２１〜１２８は、析出ＭｎＳ含有量の圧環強さ、圧縮性、切削抵抗への影響を調べたものであるが、同表および図２７（圧環強さを示す），図２８（成形圧縮性を示す），図２９（切削抵抗を示す）より明らかであるように、適量のＭｎＳを析出させたものとするのが良いことが認められた。
【０１０６】
さらにまた、表のＮｏ．１２９およびＮｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での析出ＭｎＳおよびＳｉ含有量の影響を調べたものであるが、同表より明らかであるように、ＭｎＳを適量含有させることによって切削抵抗を小さくして被削性を向上させることができると共に、Ｓｉを適量含有させることによって有鉛ガソリンを使用する環境下においても耐摩耗性を向上させることができることが認められた。
【０１０７】
さらにまた、表のＮｏ．１３０〜１３７およびＮｏ．２２は、ＭｎＳ粉末添加量の圧環強さ、圧縮性、切削抵抗への影響を調べたものであるが、同表および図３０（圧環強さを示す），図３１（成形圧縮性を示す），図３２（切削抵抗を示す）より明らかであるように、適量のＭｎＳ粉末を添加により分散させたものとするのが良いことが認められた。
【０１０８】
さらにまた、表のＮｏ．１３８およびＮｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下でのＭｎＳ粉末添加量およびＳｉ含有量の影響を調べたものであるが、同表より明らかであるように、適量のＭｎＳ粉末を添加により分散させることによって切削抵抗を小さくして被削性を向上させることができると共に、Ｓｉを適量含有させることによって有鉛ガソリンを使用する環境下においても耐摩耗性を向上させることができることが認められた。
【０１０９】
さらに、表３８は本発明の焼結合金の気孔中に銅を溶浸させたり、鉛を溶浸させたり、樹脂を含浸させたりした場合を示すものであるが、耐摩耗性をさらに向上させたり、被削性をさらに向上させたりすることが可能であることが認められた。
【図面の簡単な説明】
【図１】無鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相中のＷ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図２】無鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相中のＷ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図３】無鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相中のＶ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図４】無鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相中のＶ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図５】有鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相中のＶ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図６】無鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相中のＣｒ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図７】無鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相中のＣｒ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図８】無鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相と第２基材相との配合割合による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図９】有鉛ガソリンを使用する環境下でのＳｉ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図１０】Ｓｉ含有量による圧環強さへの影響を調べた結果を示すグラフである。
【図１１】Ｍｎ含有量による圧環強さへの影響を調べた結果を示すグラフである。
【図１２】析出ＭｎＳ含有量による圧環強さへの影響を調べた結果を示すグラフである。
【図１３】析出ＭｎＳ含有量による成形性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図１４】析出ＭｎＳ含有量による被削性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図１５】ＭｎＳ粉末添加量による圧環強さへの影響を調べた結果を示すグラフである。
【図１６】ＭｎＳ粉末添加量による成形性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図１７】ＭｎＳ粉末添加量による被削性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図１８】有鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相中のＷ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図１９】有鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相中のＷ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図２０】有鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相中のＶ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図２１】有鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相中のＣｒ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図２２】有鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相中のＣｒ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図２３】有鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相と第２基材相との配合割合による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図２４】有鉛ガソリンを使用する環境下でのＳｉ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図２５】Ｓｉ含有量による圧環強さへの影響を調べた結果を示すグラフである。
【図２６】Ｍｎ含有量による圧環強さへの影響を調べた結果を示すグラフである。
【図２７】析出ＭｎＳ含有量による圧環強さへの影響を調べた結果を示すグラフである。
【図２８】析出ＭｎＳ含有量による成形性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図２９】析出ＭｎＳ含有量による被削性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図３０】ＭｎＳ粉末添加量による圧環強さへの影響を調べた結果を示すグラフである。
【図３１】ＭｎＳ粉末添加量による成形性への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図３２】ＭｎＳ粉末添加量による被削性への影響を調べた結果を示すグラフである。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a high-temperature wear-resistant iron-based sintered alloy suitably used as a material for parts required to have excellent wear resistance at high temperatures, such as valve seats used in internal combustion engines, for example. Is.
[0002]
[Prior art]
Examples of conventional wear-resistant materials include high-Co materials disclosed in JP-B-5-55593 and JP-A-7-233454, JP-A-5-9667, and JP-B-1-51539. Many other materials are known, including a material in which fine carbides such as W, Mo, V, Nb, Ti, and Ta are dispersed in the matrix in order to improve the wear resistance disclosed in the above.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
However, under the circumstances where the demand for higher performance of internal combustion engines, high temperature wear resistance in valve seats, corrosion resistance improvement and machinability improvement associated with leaded and unleaded gasoline is further increased, the above-mentioned conventional high Co system The material of this type is economically disadvantageous, and in the material in which fine carbides are dispersed in the matrix, the type of carbide and the amount of carbide are not optimal, and both self-wear resistance and opponent attack resistance are compatible. Since there was a problem that it was difficult and the required performance could not be sufficiently satisfied, it was an issue to solve such a problem.
[0004]
OBJECT OF THE INVENTION
The present invention has been made paying attention to such a conventional problem, and can improve its own wear resistance and reduce the aggression against the counterpart material. An object of the present invention is to provide a high-temperature wear-resistant sintered alloy that can satisfy both of the required performance by making it possible to achieve both self-wear resistance and opponent attack resistance.
[0005]
[Means for Solving the Problems]
As described in claim 1, the high-temperature wear-resistant sintered alloy according to an embodiment of the present invention has an overall composition of W: 3 to 13.4% by weight, V: 0.4. -5.6%, Cr: 0.2-5.6%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.1-0.6%, C: 0.6-2.2%, It has the component which consists of remainder Fe and an impurity, and W: 3-7%, Cr: 1% or less, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.1-0.6%, C: 2.2% or less, W: 3 to 15%, V: 2 to 7%, Cr: 1 to 7%, Si: 0.1 to 0.6 with respect to the first base phase composed of the balance Fe and impurities %, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, the second base material phase comprising the balance Fe and impurities occupies 20 to 80 wt%, and these two phases are distributed in a patchy manner. That it was supposed to present an organization It is a symptom.
[0006]
In addition, the high temperature wear resistant sintered alloy according to another embodiment of the present invention has a weight ratio of W: 3 to 13.4%, V: 0.8-5.9%, Cr: 0.2-5.6%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.1-0.6%, C: 0.6-2. 2%, balance Fe and impurities, and W: 3-7%, V: 0.5-1.5%, Cr: 1% or less, Si: 0.1-0.6% , Mn: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, W: 3 to 15%, V: 2 to 7%, Cr: 1 to 7%, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, the second base material phase composed of the remaining Fe and impurities is 20 to 80 wt. These two phases are distributed in patches. It is characterized in that was assumed to exhibit the organization.
[0007]
Furthermore, the high-temperature wear-resistant sintered alloy according to still another embodiment of the present invention has an overall composition of W: 3 to 13.4%, V, as described in claim 3. : 0.4 to 5.6%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.2 to 1.0%, S: 0.1 to 0 .6%, C: 0.6-2.2%, balance Fe and impurities, and W: 3-7%, Cr: 1% or less, Si: 0.1-0.6 %, Mn: 0.2 to 1.0%, S: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, with respect to the first base phase composed of the remaining Fe and impurities, W: 3 to 15%, V: 2-7%, Cr: 1-7%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1-0.6%, C: 2.2% or less, the second base phase composed of the remaining Fe and impurities is 20 to Accounting for 0 wt%, is characterized by two phases is assumed to exhibit tissue distributed patchy.
[0008]
Furthermore, as described in claim 4, the high temperature wear resistant sintered alloy according to still another embodiment of the present invention has an overall composition of W: 3 to 13.4% by weight, V: 0.8-5.9%, Cr: 0.2-5.6%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1 0.6%, C: 0.6-2.2%, balance Fe and impurities, and W: 3-7%, V: 0.5-1.5%, Cr: 1 %: Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1-0.6%, C: 2.2% or less, remaining Fe and impurities. W: 3 to 15%, V: 2 to 7%, Cr: 1 to 7%, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.2 to 1.0% with respect to the first base phase , S: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, balance Fe and impurities Ranaru second base material phase accounts for 20 to 80 wt%, is characterized by two phases is assumed to exhibit tissue distributed patchy.
[0009]
Furthermore, as described in claim 5, the high temperature wear resistant sintered alloy of still another embodiment according to the present invention has an overall composition of W: 3 to 13.4% by weight, V: 0.4 to 5.6%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.6 to 5.0%, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 0.6 to 2.2%, balance Fe and impurities, W: 3-7%, Cr: 1% or less, Si: 0.6-5.0%, Mn: 0.1-0. 6%, C: 2.2% or less, W: 3 to 15%, V: 2 to 7%, Cr: 1 to 7%, Si: 0. 6 to 5.0%, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, the second base phase composed of Fe and impurities occupies 20 to 80 wt%. Presents a patchy distribution of phases It is characterized in that it has a shall.
[0010]
Furthermore, the high-temperature wear-resistant sintered alloy according to still another embodiment of the present invention has a total composition of W: 3 to 13.4% by weight, as described in claim 6. V: 0.8 to 5.9%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.6 to 5.0%, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 0.6 to It has a component consisting of 2.2%, balance Fe and impurities, and W: 3 to 7%, V: 0.5 to 1.5%, Cr: 1% or less, Si: 0.6 to 5. 0%, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, with respect to the first base phase composed of the balance Fe and impurities, W: 3 to 15%, V: 2 to 7%, Cr: 1 to 7%, Si: 0.6 to 5.0%, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, 20% of the second base phase composed of the remaining Fe and impurities. Occupies ~ 80wt%, and these two phases Is characterized in that it is assumed that exhibit tissue distribution Jo.
[0011]
Furthermore, the high-temperature wear-resistant sintered alloy according to still another embodiment of the present invention has a total composition of W: 3 to 13.4% by weight, as described in claim 7. V: 0.4-5.6%, Cr: 0.2-5.6%, Si: 0.6-5.0%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1 0.6%, C: 0.6-2.2%, balance Fe and impurities, and W: 3-7%, Cr: 1% or less, Si: 0.6-5. 0%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1-0.6%, C: 2.2% or less, with respect to the first base phase composed of the remaining Fe and impurities, W: 3 -15%, V: 2-7%, Cr: 1-7%, Si: 0.6-5.0%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1-0.6% , C: 2.2% or less, the second base phase composed of the remaining Fe and impurities is 2 Accounts for 80 wt%, is characterized by two phases is assumed to exhibit tissue distributed patchy.
[0012]
Furthermore, as described in claim 8, the high temperature wear resistant sintered alloy according to still another embodiment of the present invention has an overall composition of W: 3 to 13.4% by weight, V: 0.8-5.9%, Cr: 0.2-5.6%, Si: 0.6-5.0%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1 0.6%, C: 0.6-2.2%, balance Fe and impurities, and W: 3-7%, V: 0.5-1.5%, Cr: 1 %: Si: 0.6-5.0%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1-0.6%, C: 2.2% or less, remaining Fe and impurities. W: 3 to 15%, V: 2 to 7%, Cr: 1 to 7%, Si: 0.6 to 5.0%, Mn: 0.2 to 1.0% with respect to the first base phase , S: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, balance Fe and impurities Ranaru second base material phase accounts for 20 to 80 wt%, is characterized by two phases is assumed to exhibit tissue distributed patchy.
[0013]
Furthermore, the high-temperature wear-resistant sintered alloy according to still another embodiment of the present invention is a sintered bond according to any one of

claims

1, 2, 5 and 6, as described in claim 9. The gold further contains MnS, and the MnS is dispersed in the grain boundary in an amount of 0.3 to 1.6 wt%. Further, as described in claim 10, It is characterized in that MnS is dispersed in an amount of 0.3 to 1.6 wt% in the pores of the sintered alloy according to any of 2, 5, and 6.
[0014]
Furthermore, a high temperature wear resistant sintered alloy according to still another embodiment of the present invention is as described in claim 11, and is defined in

claims

1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8. , 9, and 10 are characterized in that Cu or Cu alloy is infiltrated into the pores of the sintered alloy.
[0015]
Furthermore, a high temperature wear resistant sintered alloy according to still another embodiment of the present invention, as described in claim 12, is defined in

claims

1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, It is characterized in that Pb or Pb alloy is infiltrated into the pores of the sintered alloy according to any one of 9 and 10.
[0016]
Furthermore, the high-temperature wear-resistant sintered alloy according to still another embodiment of the present invention is as described in claim 13, A feature of the present invention is that the pores of the sintered alloy according to any one of 9 and 10 are impregnated with an acrylic resin.
[0017]
【The invention's effect】
In the high temperature wear resistant sintered alloy according to the present invention, as described in claim 1, the total composition is W: 3 to 13.4%, V: 0.4 to 5.6% by weight. , Cr: 0.2-5.6%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.1-0.6%, C: 0.6-2.2%, balance Fe and impurities W: 3-7%, Cr: 1% or less, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.1-0.6%, C: 2.2% or less , W: 3 to 15%, V: 2 to 7%, Cr: 1 to 7%, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0 with respect to the first base phase composed of the remaining Fe and impurities .1 to 0.6%, C: 2.2% or less, the second base material phase consisting of the balance Fe and impurities occupies 20 to 80 wt%, and the two phases exhibit a patchy distribution structure So self wear resistance It is possible to improve the resistance of the mating material and reduce the aggressiveness against the mating material, making it possible to achieve both self-abrasion resistance and mating attack resistance. The remarkably excellent effect that the required performance as gold can be sufficiently satisfied is brought about.
[0018]
And, as described in

claims

5, 6, 7, and 8, Si in the first base phase and the second base phase is increased to 0.6 to 5.0%, or

claim

2 , 4, 6 and 8, by containing 0.5 to 1.5% of V in the second base material phase, wear resistance even in an environment using leaded gasoline Is significantly improved in that it can be further improved.
[0019]
Further, as described in

claims

3, 4, 7, and 8, the base is increased by increasing Mn in the base to 0.2 to 1.0% and adding S to 0.1 to 0.6%. Since MnS is precipitated therein, the remarkably excellent effect that the machinability can be greatly improved is brought about.
[0020]
Furthermore, as described in claim 9, by dispersing 0.3 to 1.6 wt% of MnS in the grain boundaries or pores of the sintered alloy, similarly to the case where MnS is precipitated in the matrix. The remarkably excellent effect that the machinability can be greatly improved is brought about.
[0021]
Moreover, as described in claim 10, Cu or Cu alloy is infiltrated into the pores of the sintered alloy, or as described in claim 11, Pb or By infiltrating the Pb alloy, it is possible to obtain a remarkably excellent effect that it is possible to make the alloy further superior in wear resistance. In addition, as described in claim 11, Pb or Pb alloy is infiltrated into the pores of the sintered alloy, or acrylic based in the pores of the sintered alloy as described in claim 12. By impregnating with a resin, a remarkably excellent effect that a further improvement in machinability can be obtained is brought about.
[0022]
Therefore, the high-temperature wear-resistant sintered alloy according to the present invention has a remarkable effect that it can make a great improvement in both economical efficiency and wear resistance as compared with the conventional high-Co material.
[0023]
[Effects of the Invention]
As a first invention according to claim 1, the overall composition is, by weight ratio, W: 3 to 13.4%, V: 0.4 to 5.6%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 0.6 to 2.2%, a component comprising the balance Fe and impurities, and W: 3 to 7%, Cr: 1% or less, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, the first base phase comprising the balance Fe and impurities On the other hand, W: 3-15%, V: 2-7%, Cr: 1-7%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.1-0.6%, C: 2. The second base phase composed of 2% or less and the balance Fe and impurities occupies 20 to 80 wt%, and these two phases more desirably exhibit a texture distributed in a patchy manner with an average particle size of 20 to 150 μm. High temperature wear resistant sintering Have assumed gold, in the high-temperature wear resistant sintered alloy, W of M ₆ A first base phase in which C-type carbides are dispersed; ₆ The second base phase in which C type carbide and V MC type carbide are uniformly dispersed and the base material is strengthened with Cr is more desirably formed into a textured structure having an average particle size of 20 to 150 μm and distributed in a patch shape. As a result, it is possible to reduce the aggression to the valve which is the counterpart material without reducing the wear resistance of the valve seat.
[0024]
In the first base phase constituting the high-temperature wear-resistant sintered alloy of the present invention, when the W content exceeds 7%, the aggressiveness to the valve is increased, and when it is less than 3%, the wear resistance of the valve seat is increased. Decreases. Further, Cr may be omitted because it increases the aggressiveness to the bulb, but may be 1% or less due to diffusion from the second base phase during sintering.
[0025]
Similarly, in the second base phase, if the W and V contents exceed 15% and 7%, respectively, the aggressiveness to the valve is increased, and if the content is less than 3% and 2%, the wear resistance of the valve seat increases. descend. Furthermore, hardenability is improved by containing 1 to 7% of Cr in the second base phase, and harder MC type V carbide is precipitated, so that it is harder than the first base phase. Thus, the hardness becomes patchy and good wear resistance is obtained. And if Cr content exceeds 7%, the attacking property to a valve | bulb will increase, and if less than 1%, the abrasion resistance of a valve seat will fall.
[0026]
Si is effective as a deoxidizer and is contained in the substrate. However, if the Si content exceeds 0.6%, the strength decreases, and even if the Si content is less than 0.1%, the sinterability is inhibited and the strength is reduced. Decreases.
[0027]
High strength is obtained when Mn is 0.1% or more, but when it exceeds 0.6%, the sinterability is inhibited and the strength is lowered.
[0028]
Furthermore, when the ratio of the first base material phase to the second base material phase is less than 20% of the hard second base material material with respect to the first base material phase, the wear resistance of the valve seat decreases, and 80% Beyond that, the aggression on the valve increases.
[0029]
As a second invention according to claim 2, the overall composition is, by weight ratio, W: 3 to 13.4%, V: 0.8 to 5.9%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 0.6 to 2.2%, a component comprising the balance Fe and impurities, and W: 3 to 7%, V: 0.5 to 1.5%, Cr: 1% or less, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, W: 3 to 15%, V: 2 to 7%, Cr: 1 to 7%, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.1% with respect to the first base phase composed of the remaining Fe and impurities. 1 to 0.6%, C: 2.2% or less, the second base phase composed of the balance Fe and impurities occupies 20 to 80 wt%, and these two phases more preferably have an average particle size of 20 to 150 μm. Tissue that is patchy in size In this high temperature wear resistant sintered alloy, corrosion resistance is further improved by adding 0.5 to 1.5% of V in the first base phase of the first invention. It is further improved that good wear resistance can be obtained in an environment where leaded gasoline is used. At this time, if the V content is less than 0.5%, the corrosion resistance is insufficient, so that the wear resistance is lowered. If the V content is more than 1.5%, the aggressiveness to the valve is increased.
[0030]
As a third invention according to claim 3, the overall composition is, by weight ratio, W: 3 to 13.4%, V: 0.4 to 5.6%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1-0.6%, C: 0.6-2.2%, balance Fe and impurities And W: 3-7%, Cr: 1% or less, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1-0. 6%, C: 2.2% or less, W: 3 to 15%, V: 2 to 7%, Cr: 1 to 7%, Si: 0. 1 to 0.6%, Mn: 0.2 to 1.0%, S: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, 20% of the second base phase composed of the balance Fe and impurities. Occupying ˜80 wt%, and these two phases are more preferably an average particle size of 2 In a high temperature wear-resistant sintered alloy, a good machinability is obtained by precipitating MnS on the base material of the first invention. Yes. At this time, if the content of Mn exceeds 1.0% and the content of S exceeds 0.6%, the compressibility of the powder decreases and the strength decreases, and the content of Mn is 0.2%. If the S content is less than 0.1%, the required amount of MnS cannot be precipitated, and the effect of improving the machinability becomes small.
[0031]
As a fourth invention according to claim 4, the total composition is, by weight ratio, W: 3 to 13.4%, V: 0.8 to 5.9%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1-0.6%, C: 0.6-2.2%, balance Fe and impurities And W: 3-7%, V: 0.5-1.5%, Cr: 1% or less, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.2-1. 0%, S: 0.1-0.6%, C: 2.2% or less, with respect to the first base phase composed of the balance Fe and impurities, W: 3-15%, V: 2-7%, Cr: 1-7%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1-0.6%, C: 2.2% or less, balance Fe And the second base phase composed of impurities occupies 20 to 80 wt%, and these two phases are good. Desirably, it is a high-temperature wear-resistant sintered alloy having a mean particle size of 20 to 150 μm and exhibiting a patchy structure. In this high-temperature wear-resistant sintered alloy, MnS By precipitating, good machinability is obtained. At this time, if the content of Mn exceeds 1.0% and the content of S exceeds 0.6%, the compressibility of the powder decreases and the strength decreases, and the content of Mn is 0.2%. If the S content is less than 0.1%, the required amount of MnS cannot be precipitated, and the effect of improving the machinability becomes small.
[0032]
As a fifth invention according to claim 5, the total composition is, by weight ratio, W: 3 to 13.4%, V: 0.4 to 5.6%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.6-5.0%, Mn: 0.1-0.6%, C: 0.6-2.2%, balance Fe and impurities, and W: 3- 7%, Cr: 1% or less, Si: 0.6 to 5.0%, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, the first base phase comprising the balance Fe and impurities On the other hand, W: 3-15%, V: 2-7%, Cr: 1-7%, Si: 0.6-5.0%, Mn: 0.1-0.6%, C: 2. The second base phase composed of 2% or less and the balance Fe and impurities occupies 20 to 80 wt%, and these two phases more desirably exhibit a texture distributed in a patchy manner with an average particle size of 20 to 150 μm. High temperature wear resistant sintering In this high temperature wear resistant sintered alloy, it is assumed that it is gold. By increasing the Si content of the first invention to 0.6 to 5.0%, the strength and compressibility of the powder are higher than those of the first invention material. However, corrosion resistance is further improved, and good wear resistance can be obtained in an environment where leaded gasoline is used. At this time, when the Si content exceeds 5.0%, the strength is reduced and the compressibility of the powder is remarkably reduced. When the Si content is less than 0.6%, the effect of improving the corrosion resistance is small. Become.
[0033]
As a sixth invention according to claim 6, the total composition is W: 3 to 13.4%, V: 0.8 to 5.9%, Cr: 0.2 to 5.6% by weight ratio, Si: 0.6-5.0%, Mn: 0.1-0.6%, C: 0.6-2.2%, balance Fe and impurities, and W: 3- 7%, V: 0.5 to 1.5%, Cr: 1% or less, Si: 0.6 to 5.0%, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, W: 3 to 15%, V: 2 to 7%, Cr: 1 to 7%, Si: 0.6 to 5.0%, Mn: 0.1% with respect to the first base phase composed of the remaining Fe and impurities. 1 to 0.6%, C: 2.2% or less, the second base phase composed of the balance Fe and impurities occupies 20 to 80 wt%, and these two phases more preferably have an average particle size of 20 to 150 μm. Tissue that is patchy in size In this high temperature wear resistant sintered alloy, the Si content of the second invention is increased to 0.6 to 5.0% by increasing the Si content from 0.6 to 5.0%. However, although the strength and compressibility of the powder are lowered, the corrosion resistance is further improved, and good wear resistance can be obtained in an environment where leaded gasoline is used. At this time, when the Si content exceeds 5.0%, the strength is reduced and the compressibility of the powder is remarkably reduced. When the Si content is less than 0.6%, the effect of improving the corrosion resistance is small. Become.
[0034]
As a seventh invention according to claim 7, the overall composition is, by weight ratio, W: 3 to 13.4%, V: 0.4 to 5.6%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.6-5.0%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1-0.6%, C: 0.6-2.2%, balance Fe and impurities And W: 3-7%, Cr: 1% or less, Si: 0.6-5.0%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1-0. 6%, C: 2.2% or less, W: 3 to 15%, V: 2 to 7%, Cr: 1 to 7%, Si: 0. 6 to 5.0%, Mn: 0.2 to 1.0%, S: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, 20% of the second base phase composed of the balance Fe and impurities. Occupying ˜80 wt%, and these two phases are more preferably an average particle size of 2 It is assumed that it is a high-temperature wear-resistant sintered alloy that exhibits a patchy structure with a size of ~ 150 μm. In this high-temperature wear-resistant sintered alloy, MnS is precipitated on the base material of the first invention and contains Si. By making the amount 0.6 to 5.0%, the machinability and the corrosion resistance are further improved. At this time, if the content of Mn is more than 1.0%, the content of S is more than 0.6%, and if MnS exceeds a predetermined amount, the compressibility of the powder is lowered and the strength is lowered. If the Mn content is less than 0.2% and the S content is less than 0.1%, the effect of improving machinability is small because MnS falls below a predetermined amount. Become. Also, by increasing the Si content to 0.6 to 5.0%, the strength and compressibility of the powder are lower than those of the first invention material, but the corrosion resistance is further improved. Good abrasion resistance can be obtained in an environment. At this time, if the Si content exceeds 5.0%, the strength decreases and the compressibility of the powder also decreases remarkably. If the Si content is less than 0.6%, the effect of improving the corrosion resistance is small. Become.
[0035]
As an eighth invention according to claim 8, the total composition is, by weight ratio, W: 3 to 13.4%, V: 0.8 to 5.9%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.6-5.0%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1-0.6%, C: 0.6-2.2%, balance Fe and impurities And W: 3-7%, V: 0.5-1.5%, Cr: 1% or less, Si: 0.6-5.0%, Mn: 0.2-1. 0%, S: 0.1-0.6%, C: 2.2% or less, with respect to the first base phase composed of the balance Fe and impurities, W: 3-15%, V: 2-7%, Cr: 1-7%, Si: 0.6-5.0%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1-0.6%, C: 2.2% or less, balance Fe And the second base phase composed of impurities occupies 20 to 80 wt%, and these two phases are good. Desirably, it is a high-temperature wear-resistant sintered alloy having an average particle size of 20 to 150 μm and exhibiting a patchy structure. In this high-temperature wear-resistant sintered alloy, MnS is added to the base material of the second invention. The machinability and corrosion resistance are further improved by precipitating and making the Si content 0.6 to 5.0%. At this time, if the content of Mn is more than 1.0%, the content of S is more than 0.6%, and if MnS exceeds a predetermined amount, the compressibility of the powder is lowered and the strength is lowered. If the Mn content is less than 0.2% and the S content is less than 0.1%, the effect of improving machinability is small because MnS falls below a predetermined amount. Become. Also, by increasing the Si content to 0.6 to 5.0%, the strength and compressibility of the powder are lower than those of the second invention material, but the corrosion resistance is further improved. Good abrasion resistance can be obtained in an environment. At this time, if the Si content exceeds 5.0%, the strength decreases and the compressibility of the powder also decreases remarkably. If the Si content is less than 0.6%, the effect of improving the corrosion resistance is small. Become.
[0036]
In the sintered alloy according to claim 9 or claim 10, 0.3 to 1.6 wt% of MnS is dispersed in the grain boundaries or pores, respectively, and the amount of MnS dispersed is 0.3 wt%. Although the machinability can be greatly improved by the above, if the amount of MnS dispersed is too large, the compressibility of the powder during the molding process will be affected, and the strength of the resulting sintered product will be reduced. Therefore, it is good to set it as 1.6 wt% or less.
[0037]
The sintered alloy according to claim 11, 12, or 13, wherein pores are infiltrated or impregnated with copper or copper alloy, lead or lead alloy, resin, etc., and further improve wear resistance. Or the machinability can be further improved.
[0038]
【Example】
The high-temperature wear-resistant sintered alloy according to the present invention will be described more specifically with reference to examples and comparative examples.
[0039]
The first base phase alloy powder and the second base phase alloy powder had an average particle size of 20 to 150 μm, and G1 to G113 powders shown in Tables 1 to 5 were used.
[0040]
Then, graphite powder was blended with the powder as shown in Tables 6 to 11, and zinc stearate was blended as a molding lubricant. After mixing with a mixer for 30 minutes, 6.5 tonf / cm ² Is molded into a green compact with an inner diameter of 20 mm, an outer diameter of 40 mm, and a thickness of 10 mm, and the green compact is sintered in decomposed ammonia gas under conditions of 1180 ° C. × 30 minutes for each sintering. I got money. The copper infiltrant was produced by placing copper compact on the sintered alloy and melt impregnating copper by holding it in decomposed ammonia gas at 1140 ° C. for 30 minutes. The lead-impregnated material was prepared by immersing the sintered alloy in a molten lead heated to 550 ° C. in a vacuum and then pressurizing to 8 atm with nitrogen gas filling. Further, the resin-impregnated material was prepared by impregnating a sintered alloy with an acrylic resin by a vacuum impregnation method and then curing in 100 ° C. hot water.
[0041]
Next, in order to evaluate the wear resistance of each sintered alloy produced in this way, it was processed into a valve seat shape, incorporated in an actual engine with an in-line 4-cylinder 16 valve and a displacement of 1600 cc.
・ Valve material: SUH-36 (Valve face section stellite # 32 primed)
・ Engine speed: 6000rpm
・ Fuel: Unleaded regular gasoline and leaded gasoline
・ Test time: 300 hours
Evaluation was performed under the conditions of
[0042]
In addition, the machinability is evaluated by cutting the outer periphery of 50 material rings having an outer diameter of 40 mm and a thickness of 10 mm using a large lathe.
・ Rotation speed: 525rpm
・ Cutting allowance: 0.5mm
-Feeding speed: 0.1 mm / rev.
・ Cutting oil: None
・ Tool: Carbide insert
The maximum cutting resistance value when cutting under the conditions of
[0043]
Further, the crushing strength was evaluated by using an autograph for a ring having an outer diameter of φ40 mm, an inner diameter of φ20 mm, and a thickness of 10 mm, with a crosshead speed of 0.5 mm / min.
[0044]
Furthermore, the compressibility was evaluated using the Amsler tester with a mold having a diameter of φ 11.3 mm and a load of 6 tonf.
[0045]
These results are shown in Tables 12 to 38 and FIGS.
[0046]
[Table 1]

[0047]
[Table 2]

[0048]
[Table 3]

[0049]
[Table 4]

[0050]
[Table 5]

[0051]
[Table 6]

[0052]
[Table 7]

[0053]
[Table 8]

[0054]
[Table 9]

[0055]
[Table 10]

[0056]
[Table 11]

[0057]
[Table 12]

[0058]
[Table 13]

[0059]
[Table 14]

[0060]
[Table 15]

[0061]
[Table 16]

[0062]
[Table 17]

[0063]
[Table 18]

[0064]
[Table 19]

[0065]
[Table 20]

[0066]
[Table 21]

[0067]
[Table 22]

[0068]
[Table 23]

[0069]
[Table 24]

[0070]
[Table 25]

[0071]
[Table 26]

[0072]
[Table 27]

[0073]
[Table 28]

[0074]
[Table 29]

[0075]
[Table 30]

[0076]
[Table 31]

[0077]
[Table 32]

[0078]
[Table 33]

[0079]
[Table 34]

[0080]
[Table 35]

[0081]
[Table 36]

[0082]
[Table 37]

[0083]
[Table 38]

[0084]
No. in the table. Nos. 1 to 7 show the influence of the W content in the first base material phase in an environment where unleaded gasoline is used. As is clear from the table and FIG. It was confirmed that the W content in the phase was in the range of 3 to 7% in terms of reducing the wear amount.
[0085]
In the table, No. 8-14 and no. 4 is an investigation of the influence of the W content in the second base phase in an environment where unleaded gasoline is used. As is clear from the table and FIG. It was recognized that the W content in the range of 3 to 15% is effective in reducing the wear amount.
[0086]
In addition, No. in the table. 15-20 and no. 4 is an investigation of the influence of the V content in the second base phase in an environment where unleaded gasoline is used. As is clear from the table and FIG. 3, in the second base phase, It was confirmed that the V content in the range of 2 to 7% is effective in reducing the wear amount.
[0087]
In addition, No. in the table. 21-25 and no. 4 shows the effect of the V content in the first base phase in an environment where unleaded gasoline and leaded gasoline are used. Table 4 and FIG. 4 (in the case of unleaded gasoline), FIG. As is clear from (in the case of leaded gasoline), it is recognized that it is effective in reducing the amount of wear to make the V content in the first base phase within 1.5% or less. It was.
[0088]
Furthermore, No. in the table. 26-31 and no. 4 is an investigation of the effect of Cr content in the second base phase under an environment where unleaded gasoline is used. As is clear from the table and FIG. It was confirmed that the Cr content in the range of 1 to 7% is effective in reducing the wear amount.
[0089]
Furthermore, No. in the table. 32-35 and no. 4 is an investigation of the effect of Cr content in the first base phase in an environment where unleaded gasoline is used. As is clear from the table and FIG. It was confirmed that the Cr content in the range of 1% or less is effective in reducing the wear amount.
[0090]
Furthermore, No. in the table. 36-41 and no. 4 is an investigation of the influence of the blending ratio of the first base phase and the second base phase in an environment where unleaded gasoline is used. As is clear from the table and FIG. It was recognized that the blending ratio of the second base material phase with respect to the one base material phase was in the range of 20 to 80 wt% in terms of reducing the wear amount.
[0091]
Furthermore, No. in the table. 42-48 and no. Fig. 4 shows the effect of Si content in an environment where leaded gasoline is used. The table and Fig. 9 (showing wear resistance in the case of leaded gasoline) and Fig. 10 (crushing strength) As is clear from the above, it was recognized that the Si content should be in the range of 0.1 to 5.0%.
[0092]
Furthermore, No. in the table. 49-54 and no. 4 is an investigation of the influence of the Mn content on the crushing strength. As is clear from the table and FIG. 11 (showing the crushing strength), the Mn content is 0.1 to 0. It was recognized that a range of 6% was good.
[0093]
Furthermore, No. in the table. Nos. 55 to 62 are the investigations on the influence of the precipitated MnS content on the crushing strength, compressibility, and cutting resistance. The table and FIG. 12 (showing crushing strength) and FIG. As is clear from FIG. 14 (showing cutting resistance), it was recognized that an appropriate amount of MnS should be deposited.
[0094]
Furthermore, No. in the table. 63 and no. No. 4 is an investigation of the effects of precipitated MnS and Si contents in an environment where leaded gasoline is used. As is clear from the table, cutting resistance is reduced by adding an appropriate amount of MnS. Thus, it was recognized that the machinability can be improved and that the wear resistance can be improved even in an environment where leaded gasoline is used by containing an appropriate amount of Si.
[0095]
Furthermore, No. in the table. 64-71 and no. 4 shows the effect of the added amount of MnS powder on the crushing strength, compressibility, and cutting resistance. Table 4 and FIG. 15 (showing crushing strength) and FIG. 16 (showing molding compressibility) As is clear from FIG. 17 (showing cutting resistance), it was recognized that an appropriate amount of MnS powder should be dispersed by addition.
[0096]
Furthermore, No. in the table. 72 and no. 4 shows the effect of the added amount of MnS powder and the Si content in an environment where leaded gasoline is used. As is clear from the table, an appropriate amount of MnS powder is dispersed by addition. As a result, it was found that the cutting resistance can be reduced to improve the machinability, and the wear resistance can be improved even in an environment where leaded gasoline is used by containing an appropriate amount of Si.
[0097]
No. in the table. 73-78 and no. 22 is an investigation of the influence of the W content in the first base phase in an environment where leaded gasoline is used. As is apparent from the table and FIG. It was recognized that the W content in the range of 3 to 7% is effective in reducing the wear amount.
[0098]
In the table, No. 79-85 and no. No. 22 is an investigation of the influence of the W content in the second base phase under an environment where leaded gasoline is used. As is apparent from the table and FIG. It was recognized that the content of W in the range of 3 to 15% is effective in reducing the wear amount.
[0099]
In addition, No. in the table. 86-91 and no. No. 22 is an investigation of the influence of the V content in the second base phase in an environment where leaded gasoline is used. As is clear from the table and FIG. It was recognized that the content of V in the range of 2 to 7% is effective in reducing the amount of wear.
[0100]
Furthermore, No. in the table. 92-97 and no. 22 shows the effect of the Cr content in the second base phase under the environment where leaded gasoline is used. As is clear from the table and FIG. 21, the second base phase It was recognized that the Cr content in the range of 1 to 7% is effective in reducing the wear amount.
[0101]
Furthermore, No. in the table. 98-101 and no. No. 22 shows the effect of Cr content in the first base phase in an environment where leaded gasoline is used. As is clear from the table and FIG. It was recognized that the Cr content in the range of 1% or less is effective in reducing the wear amount.
[0102]
Furthermore, No. in the table. 102-107 and no. No. 22 is an investigation of the influence of the blending ratio of the first base phase and the second base phase in an environment where leaded gasoline is used. As is clear from the table and FIG. It was recognized that the blending ratio of the two base phases to the first base phase was in the range of 20 to 80 wt% in terms of reducing the amount of wear.
[0103]
Furthermore, No. in the table. 108-114 and no. 22 shows the effect of Si content in an environment where leaded gasoline is used. The table and FIG. 24 (shows the wear resistance in the case of leaded gasoline) and FIG. As is clear from the above, it was confirmed that the Si content in the range of 0.1 to 5.0% is effective in reducing the wear amount.
[0104]
Furthermore, No. in the table. 115-120 and No. No. 22 is an investigation of the influence of the Mn content on the crushing strength. As is clear from the table and FIG. 26 (showing the crushing strength), the Mn content is 0.1 to 0.2. It was recognized that a range of 6% was good.
[0105]
Furthermore, No. in the table. Nos. 121 to 128 were obtained by examining the influence of the precipitated MnS content on the crushing strength, compressibility, and cutting resistance. The table and FIG. 27 (showing crushing strength) and FIG. As is clear from FIG. 29 (showing cutting resistance), it was recognized that an appropriate amount of MnS should be deposited.
[0106]
Furthermore, No. in the table. 129 and no. No. 22 is an investigation of the effects of precipitated MnS and Si contents in an environment where leaded gasoline is used. As is clear from the table, cutting resistance is reduced by adding an appropriate amount of MnS. Thus, it was recognized that the machinability can be improved and that the wear resistance can be improved even in an environment where leaded gasoline is used by containing an appropriate amount of Si.
[0107]
Furthermore, No. in the table. 130-137 and no. 22 shows the effect of the added amount of MnS powder on the crushing strength, compressibility, and cutting resistance. The table and FIG. 30 (showing crushing strength) and FIG. 31 (showing molding compressibility) As is clear from FIG. 32 (showing cutting resistance), it was recognized that an appropriate amount of MnS powder should be dispersed by addition.
[0108]
Furthermore, No. in the table. 138 and no. No. 22 is a study of the effects of MnS powder addition amount and Si content in an environment where leaded gasoline is used. As is clear from the table, an appropriate amount of MnS powder is dispersed by addition. As a result, it was found that the cutting resistance can be reduced to improve the machinability, and the wear resistance can be improved even in an environment where leaded gasoline is used by containing an appropriate amount of Si.
[0109]
Further, Table 38 shows the case where copper is infiltrated into the pores of the sintered alloy of the present invention, lead is infiltrated, or the resin is impregnated, but the wear resistance is further improved. It was recognized that the machinability could be further improved.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a graph showing the results of examining the influence on the wear resistance of the W content in a first base phase under an environment where unleaded gasoline is used.
FIG. 2 is a graph showing the results of examining the influence on the wear resistance by the W content in the second base phase under an environment where unleaded gasoline is used.
FIG. 3 is a graph showing the results of examining the influence on the wear resistance by the V content in the second base phase under an environment in which unleaded gasoline is used.
FIG. 4 is a graph showing the results of examining the influence on the wear resistance by the V content in the first base phase in an environment where unleaded gasoline is used.
FIG. 5 is a graph showing the results of examining the influence on the wear resistance by the V content in the first base phase in an environment where leaded gasoline is used.
FIG. 6 is a graph showing the results of examining the influence on the wear resistance by the Cr content in the second base phase under an environment in which unleaded gasoline is used.
FIG. 7 is a graph showing the results of examining the effect of Cr content in the first base phase on wear resistance in an environment where unleaded gasoline is used.
FIG. 8 is a graph showing the results of examining the influence on the wear resistance by the blending ratio of the first base phase and the second base phase in an environment where unleaded gasoline is used.
FIG. 9 is a graph showing the results of examining the effect of Si content on wear resistance in an environment where leaded gasoline is used.
FIG. 10 is a graph showing the results of examining the influence of the Si content on the crushing strength.
FIG. 11 is a graph showing the results of examining the influence of the Mn content on the crushing strength.
FIG. 12 is a graph showing the results of examining the influence on the crushing strength by the precipitated MnS content.
FIG. 13 is a graph showing the results of examining the influence of the precipitated MnS content on moldability.
FIG. 14 is a graph showing the results of investigating the effect of the precipitated MnS content on machinability.
FIG. 15 is a graph showing the results of examining the influence of the added amount of MnS powder on the crushing strength.
FIG. 16 is a graph showing the results of examining the influence on the moldability by the amount of MnS powder added.
FIG. 17 is a graph showing the results of examining the effect on machinability by the amount of MnS powder added.
FIG. 18 is a graph showing the results of examining the influence on the wear resistance by the W content in the first base phase under an environment where leaded gasoline is used.
FIG. 19 is a graph showing the results of examining the influence on the wear resistance by the W content in the second base phase under an environment in which leaded gasoline is used.
FIG. 20 is a graph showing the results of examining the influence on the wear resistance by the V content in the second base phase under an environment where leaded gasoline is used.
FIG. 21 is a graph showing the results of examining the influence on the wear resistance by the Cr content in the second base phase under an environment where leaded gasoline is used.
FIG. 22 is a graph showing the results of examining the influence on the wear resistance by the Cr content in the first base phase under an environment in which leaded gasoline is used.
FIG. 23 is a graph showing the results of examining the influence on the wear resistance by the blending ratio of the first base phase and the second base phase in an environment where leaded gasoline is used.
FIG. 24 is a graph showing the results of investigating the influence of Si content on wear resistance in an environment where leaded gasoline is used.
FIG. 25 is a graph showing the results of examining the influence of the Si content on the crushing strength.
FIG. 26 is a graph showing the results of examining the influence of the Mn content on the crushing strength.
FIG. 27 is a graph showing the results of examining the influence of the precipitated MnS content on the crushing strength.
FIG. 28 is a graph showing the results of examining the influence of the precipitated MnS content on moldability.
FIG. 29 is a graph showing the results of examining the effect on the machinability by the content of precipitated MnS.
FIG. 30 is a graph showing the results of examining the influence of the added amount of MnS powder on the crushing strength.
FIG. 31 is a graph showing the results of examining the influence on the moldability by the amount of MnS powder added.
FIG. 32 is a graph showing the results of examining the influence on the machinability by the amount of MnS powder added.

Claims

The overall composition is, by weight ratio, W: 3 to 13.4%, V: 0.4 to 5.6%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.1-0.6%, C: 0.6-2.2%, balance Fe and impurities, and W: 3-7%, Cr: 1% or less, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, W: 3 to 15% with respect to the first base material phase composed of Fe and impurities, V: : 2-7%, Cr: 1-7%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.1-0.6%, C: 2.2% or less, balance Fe and impurities 2. A high-temperature wear-resistant sintered alloy characterized in that the two base phases occupy 20 to 80 wt% and the two phases exhibit a texture distributed in a patchy manner.

The overall composition is, by weight ratio, W: 3 to 13.4%, V: 0.8 to 5.9%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.1-0.6%, C: 0.6-2.2%, balance Fe and impurities, and W: 3-7%, V: 0.5-1. 5%, Cr: 1% or less, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, the first base phase comprising the balance Fe and impurities On the other hand, W: 3-15%, V: 2-7%, Cr: 1-7%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.1-0.6%, C: 2. A high temperature wear-resistant sintered alloy characterized in that the second base material phase comprising 2% or less, the remaining Fe and impurities occupies 20 to 80 wt%, and the two phases exhibit a patchy distribution.

The overall composition is, by weight ratio, W: 3 to 13.4%, V: 0.4 to 5.6%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.2 to 1.0%, S: 0.1 to 0.6%, C: 0.6 to 2.2%, a component consisting of the balance Fe and impurities, and W: 3 to 7%, Cr: 1% or less, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.2 to 1.0%, S: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, W: 3 to 15%, V: 2 to 7%, Cr: 1 to 7%, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.1% with respect to the first base phase composed of the remaining Fe and impurities. 2 to 1.0%, S: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, the second base phase composed of the remaining Fe and impurities occupies 20 to 80 wt%, and these two High-temperature wear-resistant firing characterized by exhibiting a patchy structure Alloy.

The overall composition is, by weight ratio, W: 3 to 13.4%, V: 0.8 to 5.9%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.2 to 1.0%, S: 0.1 to 0.6%, C: 0.6 to 2.2%, a component consisting of the balance Fe and impurities, and W: 3 to 7%, V: 0.5-1.5%, Cr: 1% or less, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1-0. 6%, C: 2.2% or less, W: 3-15%, V: 2-7%, Cr: 1-7%, Si: 0. 1 to 0.6%, Mn: 0.2 to 1.0%, S: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, 20% of the second base phase composed of the balance Fe and impurities. Occupies ~ 80 wt%, and these two phases exhibit a patchy distribution of tissue. Hot wear resistant sintered alloy to.

The overall composition is, by weight ratio, W: 3 to 13.4%, V: 0.4 to 5.6%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.6 to 5.0%, Mn: 0.1-0.6%, C: 0.6-2.2%, balance Fe and impurities, and W: 3-7%, Cr: 1% or less, Si: 0.6 to 5.0%, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, W: 3 to 15%, V with respect to the first base phase composed of the remaining Fe and impurities : 2 to 7%, Cr: 1 to 7%, Si: 0.6 to 5.0%, Mn: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, balance Fe and impurities 2. A high-temperature wear-resistant sintered alloy characterized in that the two base phases occupy 20 to 80 wt% and the two phases exhibit a texture distributed in a patchy manner.

The overall composition is, by weight ratio, W: 3 to 13.4%, V: 0.8 to 5.9%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.6 to 5.0%, Mn: 0.1-0.6%, C: 0.6-2.2%, balance Fe and impurities, and W: 3-7%, V: 0.5-1. 5%, Cr: 1% or less, Si: 0.6-5.0%, Mn: 0.1-0.6%, C: 2.2% or less, the first base phase comprising the balance Fe and impurities On the other hand, W: 3-15%, V: 2-7%, Cr: 1-7%, Si: 0.6-5.0%, Mn: 0.1-0.6%, C: 2. A high temperature wear-resistant sintered alloy characterized in that the second base material phase consisting of 2% or less, the balance Fe and impurities occupies 20 to 80 wt%, and the two phases exhibit a patchy distribution.

The overall composition is, by weight ratio, W: 3 to 13.4%, V: 0.4 to 5.6%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.6 to 5.0%, Mn: 0.2 to 1.0%, S: 0.1 to 0.6%, C: 0.6 to 2.2%, a component consisting of the balance Fe and impurities, and W: 3 to 7%, Cr: 1% or less, Si: 0.6 to 5.0%, Mn: 0.2 to 1.0%, S: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, W: 3 to 15%, V: 2 to 7%, Cr: 1 to 7%, Si: 0.6 to 5.0%, Mn: 0.1% with respect to the first base phase composed of the remaining Fe and impurities. 2 to 1.0%, S: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, the second base phase composed of the remaining Fe and impurities occupies 20 to 80 wt%, and these two High-temperature wear-resistant firing characterized by exhibiting a patchy structure Alloy.

The overall composition is, by weight ratio, W: 3 to 13.4%, V: 0.8 to 5.9%, Cr: 0.2 to 5.6%, Si: 0.6 to 5.0%, Mn: 0.2 to 1.0%, S: 0.1 to 0.6%, C: 0.6 to 2.2%, a component consisting of the balance Fe and impurities, and W: 3 to 7%, V: 0.5-1.5%, Cr: 1% or less, Si: 0.6-5.0%, Mn: 0.2-1.0%, S: 0.1-0. 6%, C: 2.2% or less, W: 3 to 15%, V: 2 to 7%, Cr: 1 to 7%, Si: 0. 6 to 5.0%, Mn: 0.2 to 1.0%, S: 0.1 to 0.6%, C: 2.2% or less, 20% of the second base phase composed of the balance Fe and impurities. Occupies ˜80 wt%, and these two phases exhibit a patchy distribution of tissue. Hot wear resistant sintered alloy to.

The sintered alloy according to any one of claims 1, 2, 5, and 6 further contains MnS, and the MnS is dispersed at 0.3 to 1.6 wt% at grain boundaries. Wear-resistant sintered alloy.

A high-temperature wear-resistant sintered alloy comprising 0.3 to 1.6 wt% of MnS dispersed in the pores of the sintered alloy according to any one of claims 1, 2, 5, and 6.

A high temperature resistance, wherein Cu or Cu alloy is infiltrated into pores of the sintered alloy according to any one of claims 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, and 10. Wear-resistant sintered alloy.

A high temperature resistance characterized by comprising Pb or Pb alloy infiltrated into pores of the sintered alloy according to any one of claims 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, and 10. Wear-resistant sintered alloy.

A high temperature wear resistance characterized by comprising an acrylic resin impregnated in the pores of the sintered alloy according to any one of claims 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, and 10. Sintered alloy.