JP3711112B2

JP3711112B2 - Method for producing polytetrafluoroethylene-containing powder

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Publication number: JP3711112B2
Application number: JP2003015242A
Authority: JP
Inventors: 薫松田; 年博浴本
Original assignee: Mitsubishi Chemical Corp; Mitsubishi Rayon Co Ltd
Current assignee: Mitsubishi Chemical Corp
Priority date: 2003-01-23
Filing date: 2003-01-23
Publication date: 2005-10-26
Anticipated expiration: 2023-01-23
Also published as: JP2004224934A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ポリテトラフルオロエチレン含有粉体の製造方法に関し、詳しくは、気流乾燥機の気流管の閉塞を抑え、安定してポリテトラフルオロエチレン含有粉体を製造できる製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ポリテトラフルオロエチレン粉体は、高結晶性であり、かつ分子間力が低いので、わずかな応力で繊維化する性質を有している。
このポリテトラフルオロエチレン粉体を難燃化樹脂に添加した場合、樹脂中でポリテトラフルオロエチレン粉体が繊維化し、難燃化樹脂の燃焼時に火炎滴の滴下を抑え、延焼抑制に効果があることが知られている。
また、ポリテトラフルオロエチレン粉体を熱可塑性樹脂に添加した場合、樹脂中でポリテトラフルオロエチレン粉体が繊維化し、樹脂の溶融張力を高め、ブロー成形でのドローダウン防止、射出成形でのジェッティング防止、発泡成形での比重低減、押出成形での外観向上、充填材を含む樹脂組成物での充填材の分散性促進に効果があることが知られている。
【０００３】
なお、ポリテトラフルオロエチレンは、多くの熱可塑性樹脂に対して相溶性が低いため、ポリテトラフルオロエチレン粉末を熱可塑性樹脂に単に添加しただけでは、樹脂中にポリテトラフルオロエチレン粉末を均一に分散させることは困難である。そこで、樹脂への分散性が向上したポリテトラフルオロエチレン粉体として、ポリテトラフルオロエチレンの水性分散液および熱可塑性重合体の水性分散液の混合液を共凝固またはスプレードライにより粉体化したポリテトラフルオロエチレン含有粉体が、特開平１１−１２４４７８号公報などに提案されている。
【０００４】
ポリテトラフルオロエチレン含有粉体は、例えば、ポリテトラフルオロエチレンと熱可塑性重合体とを含有する水性分散液に、凝固剤を添加し、水性分散液中に含まれるポリテトラフルオロエチレンおよび熱可塑性重合体を凝固させてスラリーとする凝固工程、スラリーを洗浄、脱水して湿粉を得る脱水工程、湿粉を乾燥させる乾燥工程を経て製造される。
【０００５】
乾燥工程においては、図１に示すように、まず、湿粉を気流乾燥機１０によって乾燥させ、次いで、流動乾燥機２０によってさらに乾燥させることが、通常、行われている。
ここで、気流乾燥機１０は、底部の湿粉入口１１から上方に向かって垂直に延び、頭頂部１２においてＵ字形に湾曲し、終端に下方に向かって開口した湿粉出口１３が形成された気流管１４から概略構成されるものである。この気流乾燥機１０においては、湿粉が、気流管１４の湿粉入口１１から湿粉出口１３へと向かう加熱ガスの熱気流中に分散させられ、熱気流と並流に気流管１４の湿粉入口１１から湿粉出口１３へと送られながら乾燥されて、水分率の低い湿粉が得られる。
【０００６】
ところで、この気流乾燥機１０を用いてポリテトラフルオロエチレンを含有する湿粉を乾燥した場合、気流管１４の湿粉入口１１から湿粉出口１３へと向かう湿粉が気流管１４の頭頂部１２にたたきつけられて頭頂部１２に付着するという現象が見られる。この現象は、ポリテトラフルオロエチレン以外のブタジエンゴム、シリコーンゴム、アクリル系ゴムなどでは起こりにくい。頭頂部１２に湿粉が付着すると、ここに湿粉がしだいに堆積し、最終的には気流乾燥機１０の気流管１４を閉塞してしまう。気流乾燥機１０の気流管１４が湿粉によって閉塞してしまうと、気流乾燥機１０の運転を停止し、気流管１４内の湿粉を除去する必要があり、ポリテトラフルオロエチレン含有粉体の生産性が低下するという問題が生じる。
【０００７】
【特許文献１】
特開平１１−１２４４７８号公報（第２−１０頁）
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
よって、本発明の目的は、気流乾燥機の気流管の閉塞を抑え、安定してポリテトラフルオロエチレン含有粉体を製造できるポリテトラフルオロエチレン含有粉体の製造方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
すなわち、本発明のポリテトラフルオロエチレン含有粉体の製造方法は、ポリテトラフルオロエチレンを含有する水性分散液に凝固剤を添加して、水性分散液中の固形分を凝固させてスラリーとし、これを脱水して得られる湿粉を、気流乾燥機にて乾燥するポリテトラフルオロエチレン含有粉体の製造方法において、気流乾燥機から排出される湿粉中の水分率を、４０質量％以下にすることを特徴とする。
【００１０】
また、本発明のポリテトラフルオロエチレン含有粉体の製造方法においては、水性分散液が、固形分中のポリテトラフルオロエチレンの含有量が１５〜７０質量％のものであることが望ましい。
また、本発明のポリテトラフルオロエチレン含有粉体の製造方法においては、気流乾燥機に投入される湿粉中の水分率を１００質量％以下にすることが望ましい。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について詳細に説明する。
ポリテトラフルオロエチレン含有粉体は、例えば、（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンを含有する（Ｃ）水性分散液に、凝固剤を添加し、（Ｃ）水性分散液中に含まれる（Ａ）ポリテトラフルオロエチレン（場合によっては、（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンと他の樹脂成分と）を凝固させてスラリーとする凝固工程、スラリーを洗浄、脱水して湿粉を得る脱水工程、湿粉を乾燥させる乾燥工程を経て製造される。
【００１２】
［（Ｃ）水性分散液］
（Ｃ）水性分散液は、（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンのみを含有する水性分散液であっても、（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンと他の樹脂成分とを含有する水性分散液であってもよい。得られるポリテトラフルオロエチレン含有粉体の流動性、および熱可塑性樹脂に対する分散性を考慮すると、（Ｃ）水性分散液は、（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンと他の樹脂成分とを含有するものであることが好ましい。他の樹脂成分としては、後述の（Ｂ）熱可塑性重合体が好ましく用いられる。
【００１３】
（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンと（Ｂ）熱可塑性重合体とを含有する（Ｃ）水性分散液は、（Ａ）ポリテトラフルオロエチレン粒子の水性分散液と（Ｂ）熱可塑性重合体粒子の水性分散液とを混合する方法；（Ａ）ポリテトラフルオロエチレン粒子の水性分散液中で（Ｂ）熱可塑性重合体を構成する単量体を重合する方法；（Ａ）ポリテトラフルオロエチレン粒子の水性分散液と（Ｂ）熱可塑性重合体粒子の水性分散液とを混合した分散液中で、エチレン性不飽和結合を有する単量体を乳化重合する方法などによって調製することができる。
【００１４】
（Ａ）ポリテトラフルオロエチレン粒子の水性分散液は、含フッ素界面活性剤を用いる乳化重合でテトラフルオロエチレンモノマーを単独重合、またはテトラフルオロエチレンモノマーと共重合成分とを共重合させることにより得ることができる。共重合成分としては、（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンの特性を損なわない範囲で、ヘキサフルオロプロピレン、クロロトリフルオロエチレン、フルオロアルキルエチレン、パーフルオロアルキルビニルエーテル等の含フッ素オレフィン；パーフルオロアルキル（メタ）アクリレート等の含フッ素アルキル（メタ）アクリレートなどを用いることができる。共重合成分の含量は、テトラフルオロエチレンに対して１０重量％以下であることが好ましい。（Ａ）ポリテトラフルオロエチレン粒子の水性分散液としては、旭硝子フロロポリマーズ社製のフルオンＡＤ−１、ＡＤ−９３６、ダイキン工業社製のポリフロンＤ−１、Ｄ−２、三井デュポンフロロケミカル社製のテフロン（登録商標）３０Ｊ等を代表例として挙げることができる。
【００１５】
ポリテトラフルオロエチレン含有粉体中では、ポリテトラフルオロエチレンが１０μｍ以上の凝集体となっていないことが、本発明のポリテトラフルオロエチレン含有粉体を熱可塑性樹脂に配合添加した場合に、ポリテトラフルオロエチレンの分散性の点で、好ましいことから、（Ａ）ポリテトラフルオロエチレン粒子の水性分散液中における（Ａ）ポリテトラフルオロエチレン粒子の平均粒子径は、０．０５〜１．０μｍであることが好ましい。
【００１６】
（Ｂ）熱可塑性重合体粒子の水性分散液は、界面活性剤を用いる乳化重合で（Ｂ）熱可塑性重合体を構成する単量体を重合させることにより得ることができる。（Ｂ）熱可塑性重合体としては、熱可塑性樹脂に配合する際の分散性の観点から、熱可塑性樹脂との相溶性が高いものが好ましい。（Ｂ）熱可塑性重合体を構成する単量体の具体例としては、スチレン、α−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｏ−メチルスチレン、ｔ−ブチルスチレン、ｏ−エチルスチレン、ｐ−クロロスチレン、ｏ−クロロスチレン、２，４−ジクロロスチレン、ｐ−メトキシスチレン、ｏ−メトキシスチレン、２，４−ジメチルスチレン等の芳香族ビニル系単量体；アクリル酸メチル、メタクリル酸メチル、アクリル酸エチル、メタクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸ブチル、アクリル酸−２−エチルヘキシル、メタクリル酸−２−エチルヘキシル、アクリル酸ドデシル、メタクリル酸ドデシル、アクリル酸トリデシル、メタクリル酸トリデシル、アクリル酸オクタデシル、メタクリル酸オクタデシル、アクリル酸シクロヘキシル、メタクリル酸シクロヘキシル等の（メタ）アクリル酸エステル系単量体；アクリロニトリル、メタアクリロニトリル等のシアン化ビニル系単量体；無水マレイン酸等のα，β−不飽和カルボン酸；Ｎ−フェニルマレイミド、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−シクロヒキシルマレイミド等のマレイミド系単量体；グリシジルメタクリレート等のグリシジル基含有単量体；ビニルメチルエーテル、ビニルエチルエーテル等のビニルエーテル系単量体；酢酸ビニル、酪酸ビニル等のカルボン酸ビニル系単量体；エチレン、プロピレン、イソブチレン等のオレフィン系単量体；ブタジエン、イソプレン、ジメチルブタジエン等のジエン系単量体等を挙げることができる。これらの単量体は、単独であるいは２種以上混合して用いることができる。これらの単量体の中で熱可塑性樹脂との相溶性の観点から好ましいものとして、芳香族ビニル系単量体、（メタ）アクリル酸エステル系単量体、シアン化ビニル系単量体を挙げることができる。
【００１７】
界面活性剤としては、従来より乳化重合法において使用されている界面活性剤を用いることができ、例えば、アルキル硫酸エステル塩、ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸エステル塩、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、アルキルベンゼンスルホン酸塩、アルキルスルホコハク酸塩、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル、ソルビタン脂肪酸エステル、グリセリン脂肪酸エステル、アルキルリン酸エステル塩などが挙げられる。
【００１８】
（Ｂ）熱可塑性重合体は、４０〜９８℃のガラス転移温度（Ｔｇ）を有する熱可塑性重合体であることが好ましい。（Ｂ）熱可塑性重合体のＴｇが４０℃未満では、高温高荷重下において粉体が固まりやすく、貯蔵安定性、粉体の取扱性や流動性が低下する傾向にあり、（Ｂ）熱可塑性重合体のＴｇが９８℃を超えると、凝固による水性分散液中からの固形分の回収時に粗粒が多量に発生して、熱可塑性樹脂中において分散不良が発生し、成形外観が低下する傾向にある。ここで、（Ｂ）熱可塑性重合体のＴｇは、例えば、単量体ａ，ｂ，ｃからなる共重合体の場合、以下のＦｏｘ式で求められる。
１／Ｔｇ＝ｍａ／Ｔｇａ＋ｍｂ／Ｔｇｂ＋ｍｃ／Ｔｇｃ
Ｔｇ：共重合体のＴｇ［Ｋ］、ｍａ：単量体ａの質量分率、Ｔｇａ：単量体ａから得られるホモポリマーのＴｇ［Ｋ］、ｍｂ：単量体ｂの質量分率、Ｔｇｂ：単量体ｂから得られるホモポリマーのＴｇ［Ｋ］、ｍｃ：単量体ｃの質量分率、Ｔｇｃ：単量体ｃから得られるホモポリマーのＴｇ［Ｋ］。
【００１９】
（Ｃ）水性分散液は、得られるポリテトラフルオロエチレン含有粉体中の（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンの含有量が１５〜７０質量％となるように調製されることが好ましい。具体的には、（Ｃ）水性分散液の固形分中、（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンの含有量が１５〜７０質量％、（Ｂ）熱可塑性重合体の含有量が３０〜８５質量％となるように調製されることが好ましい。
【００２０】
（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンの含有量が１５質量％未満では、気流乾燥機の気流管の頭頂部に湿粉が付着しにくく、本発明の製造方法でポリテトラフルオロエチレン含有粉体を製造する必要はあまりない。一方、（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンの含有量が７０質量％を超えると、樹脂への分散性が不十分となる。
【００２１】
［凝固工程］
凝固工程は、凝固槽を複数用意し、第１の槽にて所定の凝析温度に加熱された水に（Ｃ）水性分散液および凝固剤を滴下して（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンおよび（Ｂ）熱可塑性重合体を凝析させた後、凝析物を含むスラリーを第２の槽に移し、第２の槽にて所定の固化温度にて所定時間加熱し、（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンおよび（Ｂ）熱可塑性重合体を融着、固化させ、目的のポリテトラフルオロエチレン含有粉体を含むスラリーを得る連続方式；凝固槽にて所定の凝析温度に加熱された水に（Ｃ）水性分散液および凝固剤を滴下して（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンおよび（Ｂ）熱可塑性重合体を凝析させた後、同じ凝固槽にて所定の固化温度にて所定時間加熱し、（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンおよび（Ｂ）熱可塑性重合体を融着、固化させ、目的のポリテトラフルオロエチレン含有粉体を含むスラリーを得るバッチ方式、などによって行うことができる。
【００２２】
凝固剤としては、従来より乳化重合系ポリマーの製造において使用されている凝固剤を用いることができ、例えば、硫酸マグネシウム、硫酸バリウム、硫酸アルミニウム、酢酸カルシウム、塩化カルシウム等の金属塩；塩酸、硫酸、硝酸等の無機酸が挙げられる。
【００２３】
後述の脱水工程において水分率が１００質量％以下の湿粉を得るため、そして後述の気流乾燥機による乾燥で水分率が４０質量％以下の湿粉を得るためには、凝固工程において、（Ｂ）熱可塑性重合体のガラス転移温度よりも２０〜３０℃高い凝析温度で（Ｃ）水性分散液中に含まれる（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンおよび（Ｂ）熱可塑性重合体を凝析させ、ついで（Ｂ）熱可塑性重合体のガラス転移温度よりも３０〜４０℃高い固化温度で１５分〜２時間加熱して凝析物を固化させることが好ましい。
ここで、湿粉の水分率は、湿粉約５ｇを精秤（Ｗ_W ）後、１８０℃にて１時間熱風乾燥して乾燥質量（Ｗ_D ）を測定し、以下の式で求められる。
水分率（質量％）＝〔（Ｗ_W −Ｗ_D ）／Ｗ_D 〕×１００
【００２４】
凝析温度が、（Ｂ）熱可塑性重合体のガラス転移温度（℃）＋２０℃未満では、（Ａ）ポリテトラフルオロエチレン粒子および（Ｂ）熱可塑性重合体粒子の凝集が不十分となり、得られるポリテトラフルオロエチレン含有粉体が微粉となり、脱水および乾燥の効率が悪くなる。一方、凝析温度が、（Ｂ）熱可塑性重合体のガラス転移温度（℃）＋３０℃を超えると、得られるポリテトラフルオロエチレン含有粉体が粗粒となり、流動性が悪化するとともに、熱可塑性樹脂への分散性が悪くなる。
【００２５】
固化温度が、（Ｂ）熱可塑性重合体のガラス転移温度（℃）＋３０℃未満では、（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンおよび（Ｂ）熱可塑性重合体の融着が不十分となり、得られるポリテトラフルオロエチレン含有粉体の嵩密度が小さくなり、流動性、取扱性が悪くなる。一方、（Ｂ）熱可塑性重合体のガラス転移温度（℃）＋４０℃を超える温度で加熱する条件では、過度の熱履歴を与えることになり凝集体の融着が著しく進行するため、熱可塑性樹脂に配合添加した場合に、ポリテトラフルオロエチレンの再分散性が低下する傾向にある。また、固化温度にて加熱する時間（固化時間）が１５分未満では、（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンおよび（Ｂ）熱可塑性重合体の融着が不十分となり、得られるポリテトラフルオロエチレン含有粉体の嵩密度が小さくなり、流動性、取扱性が悪くなる。一方、固化時間が２時間を超えると、生産性が悪くなる。
【００２６】
［脱水工程］
脱水工程においてスラリーの洗浄、脱水を行う脱水手段としては、従来から公知の真空濾過機、遠心脱水機、加圧脱水機などを用いることができる。また、これらを複数組み合わせて用いてもよい。
脱水工程で得られる湿粉は、その水分率が１００質量％以下とされていることが好ましい。脱水工程で得られる湿粉の水分率は、好ましくは９０質量％以下、より好ましくは８５質量％以下である。脱水工程で得られる湿粉の水分率が１００質量％を超えると、この湿粉を後述の気流乾燥機で乾燥させた際、気流乾燥機から排出される湿粉中の水分率を４０質量％以下にし難くなるおそれがある。気流乾燥機から排出される湿粉中の水分率が４０質量％を超えると、気流乾燥機の気流管の頭頂部に湿粉が付着しやすくなる。
【００２７】
脱水工程で得られる湿粉の水分率を１００質量％以下とするためには、脱水手段として遠心脱水機を用い、遠心脱水機おいて湿粉にかかる遠心力が６０ｋＮ〜２５０ｋＮの範囲となる運転条件で、湿粉を脱水することが好ましい。遠心脱水機おいて湿粉にかかる遠心力は、より好ましくは１００ｋＮ〜２４０ｋＮの範囲であり、さらに好ましくは、１２０ｋＮ〜２２０ｋＮの範囲である。遠心力が６０ｋＮ未満では、湿粉の水分率を５０質量％以下にし難くなるおそれがある。一方、遠心力が２５０ｋＮを超えると、遠心脱水機内で湿粉にかかる遠心力が大きくなりすぎ、湿粉の微粉化が生じるため粉体性状が悪化する傾向にある。
ここで、脱水時に湿粉にかかる遠心力は、以下の式によって計算される。
遠心力（Ｎ）＝ｍｒω² ＝ｍ×ｒ×（２π×Ｎ／６０）²
ｍ：湿粉量（ｋｇ）、ｒ：回転半径（遠心脱水機のバスケット半径）（ｍ）、ω：角速度（ｒａｄ／ｓｅｃ）、Ｎ：遠心脱水機のバスケット回転数（ｒｐｍ）
【００２８】
［乾燥工程］
図１は、乾燥工程で用いられる乾燥装置の一例を示す概略構成図である。この乾燥装置は、水性分散液（Ｃ）中の固形分を凝固し、脱水して得られる湿粉を乾燥する気流乾燥機１０と、気流乾燥機１０で乾燥された湿粉をさらに乾燥する流動乾燥機２０とを具備して概略構成されるものである。
【００２９】
気流乾燥機１０および流動乾燥機２０としては、従来より公知のものを用いることができる。
気流乾燥機１０の運転は、気流乾燥機１０から排出される湿粉中の水分率が４０質量％以下となるような乾燥条件で行われる。気流乾燥機１０から排出される湿粉中の水分率が４０質量％を超えると、気流乾燥機１０内の湿粉の水分率が高いため、気流乾燥機１０の気流管１４の頭頂部１２に湿粉が付着しやすくなる。
【００３０】
以上説明した本発明のポリテトラフルオロエチレン含有粉体の製造方法にあっては、気流乾燥機から排出される湿粉中の水分率を４０質量％以下、すなわち、ブタジエン系グラフト重合体、シリコーン系グラフト重合体、アクリル系共重合体など、ポリテトラフルオロエチレン以外の湿粉が気流乾燥機から排出されるときの通常の水分率４０〜６０質量％よりも低い水分率としているので、気流乾燥機１０の気流管１４の頭頂部１２に湿粉が付着し難くなり、その結果、気流乾燥機１０の気流管１４の閉塞を抑え、安定してポリテトラフルオロエチレン含有粉体を製造することができる。
【００３１】
また、本発明のポリテトラフルオロエチレン含有粉体の製造方法にあっては、気流乾燥機に投入される湿粉中の水分率を１００質量％以下にしている気流乾燥機から排出される湿粉中の水分率を４０質量％以下にすることが容易となる。
【００３２】
【実施例】
以下、本発明を実施例を示して詳しく説明する。
諸物性の測定は以下のようにして行った。
［水分率］
湿粉の水分率は、湿粉約５ｇを精秤（Ｗ_W ）後、１８０℃にて１時間熱風乾燥して乾燥質量（Ｗ_D ）を測定し、以下の式で求めた。
水分率（質量％）＝〔（Ｗ_W −Ｗ_D ）／Ｗ_D 〕×１００
［固形分濃度］
分散液を１８０℃で３０分間乾燥して求めた。
［平均粒子径］
分散液を水で希釈したものを試料液として、米国ＭＡＴＥＣ社製ＣＨＤＦ２０００型粒度分布計を用いて、ＭＡＴＥＣ社が推奨する標準条件で測定した。すなわち、専用の粒子分離用キャピラリー式カートリッジおよびキャリア液を用い、液性はほぼ中性、流速１．４ｍｌ／ｍｉｎ、圧力約４０００ｐｓｉ（２６００ＫＰａ）および温度３５℃を保った状態で、濃度約３％の希釈分散液０．１ｍｌについて測定を行った。標準粒子径物質としては、米国ＤＵＫＥ社製の粒子径既知の単分散ポリスチレンを０．０２μｍから０．８μｍの範囲内で合計１２点用いた。
［質量平均分子量］
ゲルパーミェーションクロマトグラフィー（島津製作所（株）製、ＬＣ−１０Ａシステム）において、カラム（昭和電工（株）製、Ｋ−８０６Ｌ）を用いて測定を行った。
【００３３】
［実施例１］
（（Ａ）ポリテトラフルオロエチレン粒子の水性分散液）
ポリテトラフルオロエチレン粒子の水性分散液（旭硝子フロロポリマーズ社製、フルオンＡＤ９３６、固形分濃度６３．０質量％、ポリテトラフルオロエチレンに対して５質量％のポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテルを含む）８３．３質量部に、蒸留水１１６．７質量部を添加し、固形分２６．２質量％のポリテトラフルオロエチレン粒子の水性分散液（Ａ−１）を得た。この水性分散液（Ａ−１）は、２５質量％のポリテトラフルオロエチレン粒子および１．２質量％のポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテルを含むものである。
【００３４】
（（Ｂ）熱可塑性重合体粒子の水性分散液）
撹拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口を備えた反応容器に、蒸留水２２５質量部、メタクリル酸メチル８０質量部、アクリル酸ｎ−ブチル２０質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．２質量部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム２．５質量部を仕込み、窒素気流下で内部の液温を６０℃に昇温した。次いで、硫酸鉄（II）０．０００５質量部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム０．００１５質量部、ロンガリット塩０．３質量部および蒸留水５質量部からなる混合液を加え、単量体の重合を開始させた。重合の開始によって液温は９５℃まで上昇した。その後、液温が８０℃まで下がったところで、この状態を９０分間保持して重合を完結させ、熱可塑性重合体粒子の水性分散液（Ｂ−１）を得た。この水性分散液（Ｂ−１）の固形分濃度は３０．４質量％であり、熱可塑性重合体粒子の質量平均粒子径は０．０８μｍであった。また、熱可塑性重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）は、５７℃であり、質量平均分子量は５０，０００であった。
【００３５】
（（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンと（Ｂ）熱可塑性重合体とを含有する（Ｃ）水性分散液）
撹拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口を備えた反応容器に、ポリテトラフルオロエチレン粒子の水性分散液（Ａ−１）２００質量部（（Ａ）ポリテトラフルオロエチレン固形分５０質量部）をロータリーポンプ（東興産業（株）製、バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて仕込み、次いで、熱可塑性重合体粒子の水性分散液（Ｂ−１）１６４．５質量部（（Ｂ）熱可塑性重合体固形分５０質量部）を仕込み、攪拌しながら、混合液を８０℃まで昇温した。液温が８０℃になった状態で、１時間攪拌を続け、（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンと（Ｂ）熱可塑性重合体とを含有する水性分散液（Ｃ−１）を得た。
【００３６】
（ポリテトラフルオロエチレン含有粉体（Ｐ−１）の製造）
攪拌機、熱電対付きの反応容器に純水１００質量部を加えて、８０℃にまで昇温した。内部の温度が８０℃になった時点で、５質量部の酢酸カルシウムを溶解し、水性分散液（Ｃ−１）２５０質量部を３０分かけて滴下して固形物を析出させた。次いで、９０℃まで内部を昇温して、この状態を３６分間保持し、固形分濃度１９．６質量％のスラリー（Ｓ−１）を得た。
【００３７】
このスラリー（Ｓ−１）を遠心脱水機に送り、連続的に脱水を行った。遠心脱水機としては、バスケットの半径が０．８ｍである月島機械製のＰ−６０／２型を用いた。脱水処理した湿粉の量は１８ｋｇであり、バスケットの回転数は１２００ｒｐｍとした。脱水時に湿粉にかかる遠心力を上述の式から計算した。また、得られた湿粉の水分率を測定した。結果を表１に示す。
【００３８】
この湿粉を、気流乾燥機および流動乾燥機を用いて乾燥した。
気流乾燥機としては、管径８１０ｍｍ、加速部管径５００ｍｍ、長さ２９．７ｍ、内容積１２．９５ｍ³ 、入ブロア能力４５０ｍ³ ／ｍｉｎ、出ブロア能力５８０ｍ³ ／ｍｉｎ、実際の運転風量４３０ｍ³ ／ｍｉｎ、能力３８０ｋｇ水／ｈｒ、入り口温度１０３℃、出口温度７０℃のものを用いた。
運転開始から６時間、気流乾燥機の運転状態を観察した。また、気流乾燥機による乾燥後の湿粉の水分率を測定した。結果を表１に示す。
流動乾燥機としては、床面積１０ｍ² 、天井高さ１２００ｍｍ、堰高さ３０ｃｍ、堰の数８、入ブロア能力１７０＋１２０ｍ³ ／ｍｉｎ、出ブロア能力５８０ｍ³ ／ｍｉｎものを用いた。
【００３９】
［実施例２］
スラリー（Ｓ−１）の脱水時における脱水処理した湿粉の量は１８ｋｇであり、バスケットの回転数は１１００ｒｐｍに変更し、気流乾燥機に投入される湿粉中の水分率を８２質量％にした以外は、実施例１と同様にして、ポリテトラフルオロエチレン含有粉体（Ｐ−１）の製造を行った。気流乾燥機の運転状態、および気流乾燥機による乾燥後の湿粉の水分率を表１に示す。
【００４０】
［実施例３］
（（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンと（Ｂ）熱可塑性重合体とを含有する（Ｃ）水性分散液）
攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口、滴下口を備えた反応容器に、ポリテトラフルオロエチレン粒子の水性分散液（旭硝子フロロポリマーズ社製、フルオンＡＤ９３６、固形分濃度６３．０質量％、ポリテトラフルオロエチレンに対して５質量％のポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテルを含む）６６．７質量部（（Ａ）ポリテトラフルオロエチレン固形分４０質量部）を、ロータリーローブポンプ（東興産業（株）製、バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて滴下口より仕込んだ。次いで、蒸留水１６３．３質量部とＮ−ラウロイルサルコシン酸ナトリウム３．５質量部とからなる混合液を加え、窒素気流を１時間通ずることによって反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。それから内部の温度を５５℃まで昇温した。
【００４１】
内部の温度が５５℃になった時点で、過硫酸カリウム０．２質量部、蒸留水１０質量部からなる混合液を加えて、所用攪拌動力が０．２５ｋｗ／ｍ³ となるように攪拌を調整してから、メタクリル酸メチル１８質量部、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．０１９質量部の混合物を滴下口より１０分間かけて滴下を行うことによって、単量体の重合を開始した。重合開始から６０分間、内部の温度を５５℃に保持したのち、内部の温度を６６℃まで昇温した。内部の温度が６６℃になった時点でスチレン１９．８質量部、アクリル酸ｎ−ブチル１３．２質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．１質量部の混合物を９０分かけて滴下口より滴下した。滴下終了後、この状態を６０分間保持した。保持終了後、メタクリル酸メチル９質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．０５質量部の混合物を３０分かけて滴下口より滴下した。滴下終了後、この状態を６０分間保持したのち、重合を終了して（Ａ）ポリテトラフルオロエチレンと（Ｂ）熱可塑性重合体とを含有する水性分散液（Ｃ−２）を得た（（Ａ）ポリテトラフルオロエチレン固形分１３．６質量％、（Ｂ）熱可塑性重合体固形分２０．４質量％）。
【００４２】
一連の操作を通じて固形物の分離はみられず、得られた水性分散液（Ｃ−２）の固形分は３４．０質量％であった。また、水性分散液（Ｃ−２）中の熱可塑性重合体粒子の平均粒子径は０．０７μｍであった。また、算出した熱可塑性重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）は５２℃であった。
【００４３】
（ポリテトラフルオロエチレン含有粉体（Ｐ−２）の製造）
攪拌機、熱電対付きの反応容器に純水１００質量部を加えて、７８℃にまで昇温した。内部の温度が７８℃になった時点で、５質量部の酢酸カルシウムを溶解した水溶液１２０質量部と、水性分散液（Ｃ−２）１００質量部とを２０分かけて滴下して固形物を析出させた。次いで、９０℃まで内部を昇温して、この状態を３６分間保持し、固形分濃度１０．６質量％のスラリー（Ｓ−２）を得た。
【００４４】
このスラリー（Ｓ−２）を遠心脱水機に送り、連続的に脱水を行った。遠心脱水機としては、バスケットの半径が０．８ｍである月島機械製のＰ−６０／２型を用いた。脱水処理した湿粉の量は１８ｋｇであり、バスケットの回転数は１０５０ｒｐｍとした。脱水時に湿粉にかかる遠心力を上述の式から計算した。また、得られた湿粉の水分率を測定した。結果を表１に示す。
この湿粉を、気流乾燥機および流動乾燥機を用いて、実施例１と同じ条件にて乾燥した。運転開始から６時間、気流乾燥機の運転状態を観察した。また、気流乾燥機による乾燥後の湿粉の水分率を測定した。結果を表１に示す。
【００４５】
［比較例１］
スラリー（Ｓ−１）の脱水時におけるバスケットの回転数を８００ｒｐｍに変更し、気流乾燥機に投入される湿粉中の水分率を１２２質量％にした以外は、実施例１と同様にして、ポリテトラフルオロエチレン含有粉体（Ｐ−１）の製造を行った。気流乾燥機の運転状態、および気流乾燥機による乾燥後の湿粉の水分率を表１に示す。
【００４６】
［比較例２］
スラリー（Ｓ−２）の脱水時におけるバスケットの回転数を８００ｒｐｍに変更し、気流乾燥機に投入される湿粉中の水分率を１０４質量％にした以外は、実施例３と同様にして、ポリテトラフルオロエチレン含有粉体（Ｐ−２）の製造を行った。気流乾燥機の運転状態、および気流乾燥機による乾燥後の湿粉の水分率を表１に示す。
【００４７】
［参考例１］
ブタジエン系ゴム重合体ラテックス（固形分７０質量部）、オレイン酸カリウム１．５質量部およびナトリウムホルムアルデヒドスルホキシレート０．６質量部を窒素置換したフラスコ内に仕込んだ。フラスコの内温を７０℃に保持して、メチルメタクリレート７．５質量部、エチルアクリレート１．５質量部およびクメンハイドロキシパーオキサイドの混合物（全単量体１００質量部に対してクメンハイドロキシパーオキサイド０．３質量部の割合）を１時間かけてフラスコ内に滴下した後、７０℃で１時間保持した。
【００４８】
その後、前段階で得られた重合体の存在下で、第２段目としてスチレン１５質量部およびクメンハイドロキシパーオキサイドの混合物（スチレン１００質量部に対してにクメンハイドロキシパーオキサイド０．３質量部の割合）を１時間かけてフラスコ内に滴下した後、７０℃で３時間保持した。
しかる後、第１段目および第２段目を経て得られた重合体の存在下で、第３段目としてメチルメタクリレート６質量部およびクメンハイドロキシパーオキサイドの混合物（メチルメタクリレート１００質量部に対してクメンハイドロキシパーオキサイド０．３質量部の割合）を０．５時間かけてフラスコ内に滴下した後、７０℃で１時間保持してから重合を終了してグラフト共重合体ラテックスを得た。
【００４９】
得られたグラフト共重合体ラテックスにブチル化ハイドロキシトルエン０．５質量部を添加した後、０．２質量％硫酸水溶液を添加して凝析させ、９０℃で熱処理固化し、スラリーを得た。これを、温水で洗浄後、脱水して、水分率１０８質量％のブタジエン系グラフト重合体の湿粉を得た。
この湿粉を、気流乾燥機および流動乾燥機を用いて、比較例１と同じ条件にて乾燥した。気流乾燥機の運転状態を観察した。また、気流乾燥機による乾燥後の湿粉の水分率を測定した。結果を表１に示す。
【００５０】
［参考例２］
テトラエトキシシラン２質量部、γ−メタクリロイルオキシプロピルジメトキシメチルシラン０．５質量部およびオクタメチルシクロテトラシロキサン９７．５質量部を混合し、シロキサン混合物１００質量部を得た。ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウムおよびドデシルベンゼンスルホン酸それぞれ１質量部を溶解した蒸留水２００質量部に上記シロキサン混合物１００質量部を加え、ホモミキサーにて１０，０００ｒｐｍで予備撹拌した後、ホモジナイザーにより３００ｋｇ／ｃｍ² の圧力で乳化、分散させ、オルガノシロキサンラテックスを得た。このラテックスをコンデンサーおよび撹拌翼を備えたセパラブルフラスコに移し、混合撹拌しながら８０℃で５時間加熱した後、２０℃で放置し、４８時間後に水酸化ナトリウム水溶液でこのラテックスのｐＨを７．４に中和して重合を完結させ、ポリオルガノシロキサンラテックスを得た。得られたポリオルガノシロキサンの重合率は８９．５％であり、ポリオルガノシロキサンの平均粒子径は０．１６μｍであった。
【００５１】
ジャケット加熱機および攪拌装置を備えた５０Ｌステンレス製重合装置に、ポリオルガノシロキサンラテックスを３３質量部採取し、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテルサルフェート（花王（株）社製、エマールＮＣ−３５）１．４質量部、蒸留水２７１質量部を加え、重合装置内を窒素で置換してから５０℃に昇温し、ｎ−ブチルアクリレート７８．４質量部、アリルメタクリレート１．６質量部およびｔｅｒｔ−ブチルヒドロペルオキシド０．４０質量部の混合液を仕込み、重合装置内を３０分間撹拌してこの混合液をポリオルガノシロキサン粒子に浸透させた。次いで、硫酸第１鉄０．００２質量部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム塩０．００６質量部、ロンガリット０．２６質量部および蒸留水５質量部の混合液を仕込み、ラジカル重合を開始させ、その後内温７０℃を２時間保持して重合を完了させ、複合ゴムラテックスを得た。このラテックスを一部採取し、複合ゴムの平均粒子径を測定したところ０．２２μｍであった。
【００５２】
この複合ゴムラテックスに、ｔｅｒｔ−ブチルヒドロペルオキシド０．０５質量部およびメチルメタクリレート１０質量部の混合液を、７０℃にて１５分間にわたり滴下し、その後７０℃を４時間保持し、複合ゴムへのグラフト重合を完了させた。メチルメタクリレートの重合率は、９６．４％であった。また、得られたグラフト共重合体の平均粒子径を測定したところ０．２４μｍであった。次に、得られたグラフト共重合体ラテックスを塩化カルシウム１．５％の熱水４００部中に滴下し、凝固させてスラリーを得た。
【００５３】
このスラリーを脱水して、水分率１１３質量％のシリコーン系グラフト重合体の湿粉を得た。
この湿粉を、気流乾燥機および流動乾燥機を用いて、比較例１と同じ条件にて乾燥した。気流乾燥機の運転状態を観察した。また、気流乾燥機による乾燥後の湿粉の水分率を測定した。結果を表１に示す
【００５４】
［参考例３］
反応器内に、メチルメタクリレート８５質量部、ブチルメタクリレート１５質量部、ｔｅｒｔ−ドデシルメルカプタン０．００３質量部、アルケニルコハク酸カリウム１．５質量部および脱イオン水１９０質量部を仕込み、反応器内を窒素で置換した後、反応器内を攪拌しながら昇温を開始した。反応器内の温度が４０℃に到達した時点で、過硫酸カリウム２．０質量部および脱イオン水１０質量部の混合物を反応器内に投入して重合を開始した。攪拌しながら重合開始し、重合終了後２００分保持した後、得られたポリマーラテックスを反応器から取り出した。
【００５５】
得られたポリマーラテックスに０．２質量％硫酸水溶液を添加してポリマーを凝集させ、９０℃の熱処理にて凝固させてスラリーを得た。
このスラリーを脱水して、水分率１０４質量％のアクリル系共重合体の湿粉を得た。
この湿粉を、気流乾燥機および流動乾燥機を用いて、比較例１と同じ条件にて乾燥した。気流乾燥機の運転状態を観察した。また、気流乾燥機による乾燥後の湿粉の水分率を測定した。結果を表１に示す
【００５６】
【表１】

【００５７】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明のポリテトラフルオロエチレン含有粉体の製造方法は、ポリテトラフルオロエチレンを含有する水性分散液に凝固剤を添加して、水性分散液中の固形分を凝固させてスラリーとし、これを脱水して得られる湿粉を、気流乾燥機にて乾燥するポリテトラフルオロエチレン含有粉体の製造方法において、気流乾燥機から排出される湿粉中の水分率を、４０質量％以下にするので、気流乾燥機の気流管の閉塞を抑え、安定してポリテトラフルオロエチレン含有粉体を製造することができる。
【００５８】
本発明のポリテトラフルオロエチレン含有粉体の製造方法は、特に、固形分中のポリテトラフルオロエチレンの含有量が１５〜７０質量％の湿粉に好適である。
また、本発明のポリテトラフルオロエチレン含有粉体の製造方法において、気流乾燥機に投入される湿粉中の水分率を１００質量％以下にすれば、気流乾燥機から排出される湿粉中の水分率を４０質量％以下にすることが容易となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】湿粉の乾燥装置の一例を示す概略構成図である。
【符号の説明】
１０気流乾燥機[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a method for producing a polytetrafluoroethylene-containing powder, and more particularly, to a production method capable of stably producing a polytetrafluoroethylene-containing powder by suppressing clogging of an airflow tube of an air dryer.
[0002]
[Prior art]
Polytetrafluoroethylene powder has high crystallinity and low intermolecular force, and therefore has a property of forming a fiber with a slight stress.
When this polytetrafluoroethylene powder is added to a flame retardant resin, the polytetrafluoroethylene powder becomes a fiber in the resin, which suppresses dripping of flame drops during combustion of the flame retardant resin and is effective in suppressing the spread of fire. It is known.
In addition, when polytetrafluoroethylene powder is added to a thermoplastic resin, the polytetrafluoroethylene powder becomes fibers in the resin, increasing the melt tension of the resin, preventing drawdown in blow molding, and jetting in injection molding. It is known that it is effective in preventing tinting, reducing specific gravity in foam molding, improving appearance in extrusion molding, and promoting dispersibility of the filler in a resin composition containing the filler.
[0003]
Polytetrafluoroethylene has low compatibility with many thermoplastic resins, so simply adding polytetrafluoroethylene powder to a thermoplastic resin allows the polytetrafluoroethylene powder to be uniformly dispersed in the resin. It is difficult to make it. Therefore, as a polytetrafluoroethylene powder having improved dispersibility in a resin, a polytetrafluoroethylene powder obtained by pulverizing a mixture of an aqueous dispersion of polytetrafluoroethylene and an aqueous dispersion of a thermoplastic polymer by co-coagulation or spray drying. Tetrafluoroethylene-containing powder has been proposed in JP-A-11-124478.
[0004]
The polytetrafluoroethylene-containing powder is prepared, for example, by adding a coagulant to an aqueous dispersion containing polytetrafluoroethylene and a thermoplastic polymer so that the polytetrafluoroethylene and the thermoplastic heavy polymer contained in the aqueous dispersion are mixed. It is manufactured through a coagulation step for solidifying the coalesced into a slurry, a dehydration step for washing and dehydrating the slurry to obtain a wet powder, and a drying step for drying the wet powder.
[0005]
In the drying step, as shown in FIG. 1, it is usually performed that the wet powder is first dried by the air flow dryer 10 and then further dried by the fluid dryer 20.
Here, the air dryer 10 was vertically extended upward from the wet powder inlet 11 at the bottom, curved in a U-shape at the top 12, and formed with a wet powder outlet 13 opened downward at the end. The airflow pipe 14 is generally configured. In this air dryer 10, the moist powder is dispersed in the hot air stream of the heated gas from the moist powder inlet 11 to the moist powder outlet 13 of the air flow tube 14, and the wet air flow is in parallel with the hot air flow. It is dried while being sent from the powder inlet 11 to the wet powder outlet 13 to obtain a wet powder having a low moisture content.
[0006]
By the way, when the dry powder containing polytetrafluoroethylene is dried using this air dryer 10, the wet powder flowing from the wet powder inlet 11 of the air flow tube 14 to the wet powder outlet 13 is the top 12 of the air flow tube 14. There is a phenomenon that it is struck and attached to the top 12. This phenomenon is unlikely to occur with butadiene rubber, silicone rubber, acrylic rubber or the like other than polytetrafluoroethylene. When moist powder adheres to the top 12, the moist powder gradually accumulates and eventually closes the airflow tube 14 of the airflow dryer 10. When the airflow tube 14 of the airflow dryer 10 is clogged with the moist powder, it is necessary to stop the operation of the airflow dryer 10 and remove the moist powder in the airflow tube 14. There arises a problem that productivity decreases.
[0007]
[Patent Document 1]
JP 11-124478 A (page 2-10)
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
Therefore, the objective of this invention is suppressing the obstruction | occlusion of the airflow pipe | tube of an air dryer, and providing the manufacturing method of the polytetrafluoroethylene containing powder which can manufacture a polytetrafluoroethylene containing powder stably.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
That is, in the method for producing a polytetrafluoroethylene-containing powder of the present invention, a coagulant is added to an aqueous dispersion containing polytetrafluoroethylene to solidify a solid content in the aqueous dispersion to form a slurry. In the method for producing a polytetrafluoroethylene-containing powder in which the wet powder obtained by dehydrating the powder is dried with an air dryer, the moisture content in the wet powder discharged from the air dryer is 40% by mass or less. It is characterized by that.
[0010]
In the method for producing a polytetrafluoroethylene-containing powder of the present invention, it is desirable that the aqueous dispersion has a polytetrafluoroethylene content in the solid content of 15 to 70% by mass.
Moreover, in the manufacturing method of the polytetrafluoroethylene containing powder of this invention, it is desirable to make the moisture content in the wet powder thrown into an air dryer into 100 mass% or less.
[0011]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, the present invention will be described in detail.
The polytetrafluoroethylene-containing powder is obtained, for example, by adding a coagulant to (A) an aqueous dispersion containing (A) polytetrafluoroethylene, and (C) containing (A) polytetrafluoroethylene contained in the aqueous dispersion. A coagulation step for coagulating fluoroethylene (in some cases (A) polytetrafluoroethylene and other resin components) to form a slurry, a dehydration step for washing and dehydrating the slurry to obtain a moist powder, and drying the moist powder Manufactured through a drying process.
[0012]
[(C) Aqueous dispersion]
(C) The aqueous dispersion may be (A) an aqueous dispersion containing only polytetrafluoroethylene or (A) an aqueous dispersion containing polytetrafluoroethylene and other resin components. Good. Considering the fluidity of the resulting polytetrafluoroethylene-containing powder and the dispersibility in thermoplastic resin, (C) the aqueous dispersion contains (A) polytetrafluoroethylene and other resin components. Preferably there is. As the other resin component, a thermoplastic polymer (B) described later is preferably used.
[0013]
(A) An aqueous dispersion containing (A) polytetrafluoroethylene and (B) a thermoplastic polymer comprises (A) an aqueous dispersion of polytetrafluoroethylene particles and (B) an aqueous solution of thermoplastic polymer particles. (A) a method of polymerizing monomers constituting a thermoplastic polymer in an aqueous dispersion of polytetrafluoroethylene particles; (A) an aqueous solution of polytetrafluoroethylene particles; It can be prepared by a method in which a monomer having an ethylenically unsaturated bond is emulsion-polymerized in a dispersion obtained by mixing the dispersion and (B) an aqueous dispersion of thermoplastic polymer particles.
[0014]
(A) An aqueous dispersion of polytetrafluoroethylene particles can be obtained by homopolymerizing a tetrafluoroethylene monomer or copolymerizing a tetrafluoroethylene monomer and a copolymer component by emulsion polymerization using a fluorine-containing surfactant. Can do. As a copolymer component, (A) Fluorine-containing olefins such as hexafluoropropylene, chlorotrifluoroethylene, fluoroalkylethylene, perfluoroalkyl vinyl ether, and the like, within a range not impairing the characteristics of polytetrafluoroethylene; Fluorine-containing alkyl (meth) acrylates such as acrylate can be used. The content of the copolymer component is preferably 10% by weight or less with respect to tetrafluoroethylene. (A) As an aqueous dispersion of polytetrafluoroethylene particles, Asahi Glass Fluoropolymers 'full-on AD-1, AD-936, Daikin Industries' polyflon D-1, D-2, Mitsui DuPont Fluorochemicals Teflon (registered trademark) 30J can be given as a representative example.
[0015]
In the polytetrafluoroethylene-containing powder, the polytetrafluoroethylene is not an aggregate of 10 μm or more. When the polytetrafluoroethylene-containing powder of the present invention is added to a thermoplastic resin, Since it is preferable in terms of dispersibility of fluoroethylene, the average particle diameter of (A) polytetrafluoroethylene particles in the aqueous dispersion of (A) polytetrafluoroethylene particles is 0.05 to 1.0 μm. It is preferable.
[0016]
The aqueous dispersion of (B) thermoplastic polymer particles can be obtained by polymerizing the monomers constituting the (B) thermoplastic polymer by emulsion polymerization using a surfactant. (B) As a thermoplastic polymer, a thing with high compatibility with a thermoplastic resin from a dispersible viewpoint at the time of mix | blending with a thermoplastic resin is preferable. (B) Specific examples of the monomer constituting the thermoplastic polymer include styrene, α-methylstyrene, p-methylstyrene, o-methylstyrene, t-butylstyrene, o-ethylstyrene, and p-chlorostyrene. Aromatic vinyl monomers such as o-chlorostyrene, 2,4-dichlorostyrene, p-methoxystyrene, o-methoxystyrene, 2,4-dimethylstyrene; methyl acrylate, methyl methacrylate, ethyl acrylate , Ethyl methacrylate, butyl acrylate, butyl methacrylate, 2-ethylhexyl acrylate, 2-ethylhexyl methacrylate, dodecyl acrylate, dodecyl methacrylate, tridecyl acrylate, tridecyl methacrylate, octadecyl acrylate, octadecyl methacrylate Cyclohexyl acrylate (Meth) acrylic acid ester monomers such as cyclohexyl methacrylate; vinyl cyanide monomers such as acrylonitrile and methacrylonitrile; α, β-unsaturated carboxylic acids such as maleic anhydride; N-phenylmaleimide, N -Maleimide monomers such as methylmaleimide and N-cyclohexylmaleimide; Glycidyl group-containing monomers such as glycidyl methacrylate; Vinyl ether monomers such as vinyl methyl ether and vinyl ethyl ether; Vinyl acetate and vinyl butyrate Carboxylic acid vinyl monomers; olefin monomers such as ethylene, propylene and isobutylene; and diene monomers such as butadiene, isoprene and dimethylbutadiene. These monomers can be used alone or in admixture of two or more. Among these monomers, aromatic vinyl monomers, (meth) acrylic acid ester monomers, and vinyl cyanide monomers are preferable from the viewpoint of compatibility with thermoplastic resins. be able to.
[0017]
As the surfactant, surfactants conventionally used in emulsion polymerization methods can be used. For example, alkyl sulfate ester salt, polyoxyethylene alkyl ether sulfate ester, polyoxyethylene alkyl ether, alkylbenzene sulfonic acid Examples thereof include salts, alkylsulfosuccinates, polyoxyethylene fatty acid esters, sorbitan fatty acid esters, glycerin fatty acid esters, and alkyl phosphate ester salts.
[0018]
(B) The thermoplastic polymer is preferably a thermoplastic polymer having a glass transition temperature (Tg) of 40 to 98 ° C. When the Tg of the (B) thermoplastic polymer is less than 40 ° C., the powder tends to harden under high temperature and high load, and the storage stability, the handleability and fluidity of the powder tend to decrease, and (B) the thermoplastic If the Tg of the polymer exceeds 98 ° C., a large amount of coarse particles are generated when solids are recovered from the aqueous dispersion due to coagulation, resulting in poor dispersion in the thermoplastic resin and a tendency to deteriorate the molding appearance. It is in. Here, Tg of (B) thermoplastic polymer is calculated | required by the following Fox formula, for example in the case of the copolymer which consists of monomer a, b, c.
1 / Tg = ma / Tga + mb / Tgb + mc / Tgc
Tg: Tg [K] of copolymer, ma: mass fraction of monomer a, Tga: Tg [K] of homopolymer obtained from monomer a, mb: mass fraction of monomer b, Tgb: Tg [K] of the homopolymer obtained from the monomer b, mc: Mass fraction of the monomer c, Tgc: Tg [K] of the homopolymer obtained from the monomer c.
[0019]
(C) The aqueous dispersion is preferably prepared such that the content of (A) polytetrafluoroethylene in the obtained polytetrafluoroethylene-containing powder is 15 to 70% by mass. Specifically, in the solid content of (C) the aqueous dispersion, (A) the content of polytetrafluoroethylene is 15 to 70% by mass, and (B) the content of the thermoplastic polymer is 30 to 85% by mass. It is preferable to be prepared as follows.
[0020]
(A) When the content of polytetrafluoroethylene is less than 15% by mass, the wet powder is difficult to adhere to the top of the airflow tube of the airflow dryer, and the polytetrafluoroethylene-containing powder is produced by the production method of the present invention. There is not much need. On the other hand, when the content of (A) polytetrafluoroethylene exceeds 70% by mass, the dispersibility in the resin becomes insufficient.
[0021]
[Coagulation process]
In the coagulation step, a plurality of coagulation tanks are prepared, and (C) an aqueous dispersion and a coagulant are dropped into water heated to a predetermined coagulation temperature in the first tank, and (A) polytetrafluoroethylene and ( B) After coagulating the thermoplastic polymer, the slurry containing the coagulated product is transferred to the second tank and heated in the second tank at a predetermined solidification temperature for a predetermined time. (A) Polytetrafluoro A continuous system in which ethylene and (B) a thermoplastic polymer are fused and solidified to obtain a slurry containing the desired polytetrafluoroethylene-containing powder; water heated to a predetermined coagulation temperature in a coagulation tank (C ) Aqueous dispersion and coagulant were added dropwise to coagulate (A) polytetrafluoroethylene and (B) thermoplastic polymer, and then heated at a predetermined solidification temperature for a predetermined time in the same coagulation tank, A) polytetrafluoroethylene and (B) thermoplastic The polymer fused, solidified, can be carried out batchwise to obtain a slurry containing a polytetrafluoroethylene-containing powder of interest, such as by.
[0022]
As the coagulant, a coagulant conventionally used in the production of emulsion polymerization polymers can be used, for example, metal salts such as magnesium sulfate, barium sulfate, aluminum sulfate, calcium acetate, calcium chloride; hydrochloric acid, sulfuric acid And inorganic acids such as nitric acid.
[0023]
In order to obtain a moist powder having a water content of 100% by mass or less in the dehydration process described later, and in order to obtain a moist powder having a water content of 40% by mass or less by drying with an air dryer described later, A) coagulating (C) the polytetrafluoroethylene and (B) the thermoplastic polymer contained in the aqueous dispersion at a coagulation temperature 20-30 ° C. higher than the glass transition temperature of the thermoplastic polymer; Next, it is preferable to solidify the coagulated product by heating at a solidification temperature 30 to 40 ° C. higher than the glass transition temperature of the thermoplastic polymer (B) for 15 minutes to 2 hours.
Here, the moisture content of the wet powder is about 5 g of the dry powder (W_W ) And then dried with hot air for 1 hour at 180 ° C._D ) And is obtained by the following equation.
Moisture content (mass%) = [(W_W -W_D ) / W_D ] × 100
[0024]
When the coagulation temperature is less than (B) the glass transition temperature of the thermoplastic polymer (° C.) + 20 ° C., the aggregation of the (A) polytetrafluoroethylene particles and the (B) thermoplastic polymer particles becomes insufficient, and is obtained. The polytetrafluoroethylene-containing powder becomes fine powder, and the efficiency of dehydration and drying is deteriorated. On the other hand, when the coagulation temperature exceeds the glass transition temperature (° C.) + 30 ° C. of the thermoplastic polymer (B), the resulting polytetrafluoroethylene-containing powder becomes coarse particles, the fluidity deteriorates, and the thermoplasticity Dispersibility in resin becomes poor.
[0025]
If the solidification temperature is less than (B) the glass transition temperature of the thermoplastic polymer (° C.) + 30 ° C., the fusion of (A) polytetrafluoroethylene and (B) thermoplastic polymer becomes insufficient, and the resulting polytetra The bulk density of the fluoroethylene-containing powder becomes small, and the fluidity and handleability deteriorate. On the other hand, (B) the thermoplastic resin has a glass transition temperature (° C) of + 40 ° C and is heated at a temperature exceeding 40 ° C, because it gives an excessive heat history and the fusion of the aggregates proceeds remarkably. When blended and added, the redispersibility of polytetrafluoroethylene tends to decrease. Further, if the heating time at the solidification temperature (solidification time) is less than 15 minutes, the fusion of (A) polytetrafluoroethylene and (B) thermoplastic polymer becomes insufficient, and the resulting polytetrafluoroethylene-containing powder The bulk density of the body becomes small, and the fluidity and handling properties deteriorate. On the other hand, when the solidification time exceeds 2 hours, the productivity is deteriorated.
[0026]
[Dehydration process]
Conventionally known vacuum filters, centrifugal dehydrators, pressure dehydrators, and the like can be used as dehydrating means for washing and dewatering the slurry in the dehydration step. Moreover, you may use combining these two or more.
It is preferable that the moisture content obtained in the dehydration step is 100% by mass or less. The moisture content of the wet powder obtained in the dehydration step is preferably 90% by mass or less, more preferably 85% by mass or less. When the moisture content of the moist powder obtained in the dehydration process exceeds 100% by mass, the moisture content in the moist powder discharged from the air dryer is 40% by mass when the moist powder is dried by the air dryer described later. May be difficult to: When the moisture content in the wet powder discharged from the air dryer exceeds 40% by mass, the wet powder tends to adhere to the top of the air flow tube of the air dryer.
[0027]
In order to set the moisture content of the wet powder obtained in the dehydration step to 100% by mass or less, a centrifugal dehydrator is used as the dehydrating means, and the centrifugal force applied to the wet powder in the centrifugal dehydrator is in the range of 60 kN to 250 kN. It is preferable to dehydrate the wet powder under certain conditions. The centrifugal force applied to the wet powder in the centrifugal dehydrator is more preferably in the range of 100 kN to 240 kN, and still more preferably in the range of 120 kN to 220 kN. If the centrifugal force is less than 60 kN, the moisture content of the wet powder may be difficult to be 50% by mass or less. On the other hand, when the centrifugal force exceeds 250 kN, the centrifugal force applied to the wet powder in the centrifugal dehydrator becomes too large, and the powder properties tend to deteriorate because the fine powder of the wet powder is generated.
Here, the centrifugal force applied to the wet powder during dehydration is calculated by the following equation.
Centrifugal force (N) = mrω² = M × r × (2π × N / 60)²
m: amount of wet powder (kg), r: rotational radius (basket radius of centrifugal dehydrator) (m), ω: angular velocity (rad / sec), N: basket rotational speed (rpm) of centrifugal dehydrator
[0028]
[Drying process]
FIG. 1 is a schematic configuration diagram illustrating an example of a drying apparatus used in the drying process. This drying apparatus coagulates solids in the aqueous dispersion (C) and dehydrates the moist powder obtained by dehydration, and the flow for further drying the moist powder dried by the air flow dryer 10. It comprises the dryer 20 and is comprised roughly.
[0029]
As the air dryer 10 and the fluid dryer 20, conventionally known ones can be used.
The operation of the air dryer 10 is performed under drying conditions such that the moisture content in the wet powder discharged from the air dryer 10 is 40% by mass or less. When the moisture content in the wet powder discharged from the air dryer 10 exceeds 40% by mass, the moisture content of the wet powder in the air dryer 10 is high. Moisture powder tends to adhere.
[0030]
In the method for producing the polytetrafluoroethylene-containing powder of the present invention described above, the moisture content in the wet powder discharged from the air dryer is 40% by mass or less, that is, a butadiene-based graft polymer, a silicone-based powder. Since moisture content other than polytetrafluoroethylene, such as graft polymer and acrylic copolymer, is lower than the normal moisture content of 40 to 60% by mass when discharged from the air dryer, the air dryer As a result, blockage of the air flow tube 14 of the air dryer 10 can be suppressed, and the polytetrafluoroethylene-containing powder can be stably produced. .
[0031]
Moreover, in the method for producing the polytetrafluoroethylene-containing powder of the present invention, the moist powder discharged from the air dryer in which the moisture content in the moist powder charged into the air dryer is 100% by mass or less. It becomes easy to make the moisture content in it into 40 mass% or less.
[0032]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to examples.
Various physical properties were measured as follows.
[Moisture percentage]
The moisture content of the wet powder is about 5 g of dry powder (W_W ) And then dried with hot air at 180 ° C. for 1 hour to dry mass (W_D ) And measured by the following formula.
Moisture content (mass%) = [(W_W -W_D ) / W_D ] × 100
[Solid content]
The dispersion was obtained by drying at 180 ° C. for 30 minutes.
[Average particle size]
A dispersion diluted with water was used as a sample solution, and measurement was performed under standard conditions recommended by MATEC using a CHDF2000 particle size distribution meter manufactured by MATEC. That is, using a dedicated cartridge cartridge for particle separation and carrier liquid, the liquidity is almost neutral, the flow rate is 1.4 ml / min, the pressure is about 4000 psi (2600 KPa), and the temperature is kept at 35 ° C., the concentration is about 3%. The measurement was performed on 0.1 ml of the diluted dispersion liquid. As the standard particle size substance, a total of 12 monodisperse polystyrenes having a known particle size manufactured by DUKE in the United States were used in the range of 0.02 μm to 0.8 μm.
[Mass average molecular weight]
In gel permeation chromatography (manufactured by Shimadzu Corporation, LC-10A system), measurement was performed using a column (manufactured by Showa Denko KK, K-806L).
[0033]
[Example 1]
((A) Aqueous dispersion of polytetrafluoroethylene particles)
83. Aqueous dispersion of polytetrafluoroethylene particles (manufactured by Asahi Glass Fluoropolymers, Inc., Fullon AD936, solid content concentration 63.0% by mass, containing 5% by mass of polyoxyethylene alkylphenyl ether with respect to polytetrafluoroethylene) 116.7 parts by mass of distilled water was added to 3 parts by mass to obtain an aqueous dispersion (A-1) of polytetrafluoroethylene particles having a solid content of 26.2% by mass. This aqueous dispersion (A-1) contains 25% by mass of polytetrafluoroethylene particles and 1.2% by mass of polyoxyethylene alkylphenyl ether.
[0034]
((B) Aqueous dispersion of thermoplastic polymer particles)
In a reaction vessel equipped with a stirring blade, a condenser, a thermocouple, and a nitrogen inlet, 225 parts by mass of distilled water, 80 parts by mass of methyl methacrylate, 20 parts by mass of n-butyl acrylate, 0.2 parts by mass of n-octyl mercaptan, 2.5 parts by mass of sodium dodecylbenzenesulfonate was charged, and the internal liquid temperature was raised to 60 ° C. under a nitrogen stream. Next, a mixed solution consisting of 0.0005 parts by mass of iron (II) sulfate, 0.0015 parts by mass of disodium ethylenediaminetetraacetate, 0.3 parts by mass of Rongalite salt and 5 parts by mass of distilled water was added to polymerize the monomers. Started. The liquid temperature rose to 95 ° C. by the initiation of polymerization. Thereafter, when the liquid temperature decreased to 80 ° C., this state was maintained for 90 minutes to complete the polymerization, and an aqueous dispersion (B-1) of thermoplastic polymer particles was obtained. The solid content concentration of the aqueous dispersion (B-1) was 30.4% by mass, and the mass average particle diameter of the thermoplastic polymer particles was 0.08 μm. Further, the glass transition temperature (Tg) of the thermoplastic polymer was 57 ° C., and the mass average molecular weight was 50,000.
[0035]
((A) Aqueous dispersion containing (A) polytetrafluoroethylene and (B) thermoplastic polymer)
In a reaction vessel equipped with a stirring blade, a condenser, a thermocouple, and a nitrogen inlet, 200 parts by mass of an aqueous dispersion of polytetrafluoroethylene particles (A-1) ((A) polytetrafluoroethylene solid content 50 parts by mass) It is charged using a rotary pump (manufactured by Toko Sangyo Co., Ltd., Viking IC30S-D), and then 164.5 parts by mass of an aqueous dispersion (B-1) of thermoplastic polymer particles ((B) thermoplastic polymer solid The mixture was heated to 80 ° C. with stirring. With the liquid temperature at 80 ° C., stirring was continued for 1 hour to obtain an aqueous dispersion (C-1) containing (A) polytetrafluoroethylene and (B) a thermoplastic polymer.
[0036]
(Production of polytetrafluoroethylene-containing powder (P-1))
100 parts by mass of pure water was added to a reactor equipped with a stirrer and a thermocouple, and the temperature was raised to 80 ° C. When the internal temperature reached 80 ° C., 5 parts by mass of calcium acetate was dissolved, and 250 parts by mass of the aqueous dispersion (C-1) was added dropwise over 30 minutes to precipitate a solid. Next, the temperature was raised to 90 ° C., and this state was maintained for 36 minutes to obtain a slurry (S-1) having a solid content concentration of 19.6% by mass.
[0037]
This slurry (S-1) was sent to a centrifugal dehydrator for continuous dehydration. As a centrifugal dehydrator, a P-60 / 2 type manufactured by Tsukishima Kikai Co., Ltd., whose basket radius is 0.8 m was used. The amount of the dehydrated wet powder was 18 kg, and the rotation speed of the basket was 1200 rpm. The centrifugal force applied to the wet powder during dehydration was calculated from the above formula. Moreover, the moisture content of the obtained wet powder was measured. The results are shown in Table 1.
[0038]
The wet powder was dried using an air dryer and a fluid dryer.
As the air dryer, the pipe diameter is 810 mm, the acceleration part pipe diameter is 500 mm, the length is 29.7 m, and the internal volume is 12.95 m.^Three , Input blower capacity 450m^Three / Min, output blower capacity 580m^Three / Min, actual driving airflow 430m^Three / Min, capacity 380 kg water / hr, inlet temperature 103 ° C, outlet temperature 70 ° C.
The operating state of the air dryer was observed for 6 hours from the start of operation. In addition, the moisture content of the wet powder after drying with an air dryer was measured. The results are shown in Table 1.
As a fluid dryer, the floor area is 10m² , Ceiling height 1200mm, weir height 30cm, number of weirs 8, inlet blower capacity 170 + 120m^Three / Min, output blower capacity 580m^Three / Min was used.
[0039]
[Example 2]
The amount of the dehydrated wet powder at the time of dehydration of the slurry (S-1) is 18 kg, the number of rotations of the basket is changed to 1100 rpm, and the moisture content in the dry powder charged into the air dryer is 82% by mass. Except that, polytetrafluoroethylene-containing powder (P-1) was produced in the same manner as in Example 1. Table 1 shows the operating state of the air dryer and the moisture content of the wet powder after drying by the air dryer.
[0040]
[Example 3]
((A) Aqueous dispersion containing (A) polytetrafluoroethylene and (B) thermoplastic polymer)
An aqueous dispersion of polytetrafluoroethylene particles (manufactured by Asahi Glass Fluoropolymers Co., Ltd., Fullon AD936, solid content concentration 63.0% by mass, polytetrafluoroethylene particles) in a reaction vessel equipped with a stirring blade, a condenser, a thermocouple, a nitrogen inlet, and a dripping port. 66.7 parts by mass (including polyoxyethylene alkylphenyl ether of 5% by mass with respect to tetrafluoroethylene) (40 parts by mass of (A) polytetrafluoroethylene solid content) is a rotary lobe pump (manufactured by Toko Sangyo Co., Ltd.) , Using Viking IC30S-D). Next, a mixed liquid consisting of 163.3 parts by mass of distilled water and 3.5 parts by mass of sodium N-lauroyl sarcosinate was added, and the atmosphere in the reaction vessel was replaced with nitrogen by passing a nitrogen stream for 1 hour. The internal temperature was then raised to 55 ° C.
[0041]
When the internal temperature reached 55 ° C., a mixed liquid consisting of 0.2 parts by weight of potassium persulfate and 10 parts by weight of distilled water was added, and the required stirring power was 0.25 kw / m.^Three After the stirring is adjusted to be, a mixture of 18 parts by mass of methyl methacrylate and 0.019 parts by mass of t-butyl hydroperoxide is dropped from the dropping port over 10 minutes to polymerize the monomer. Started. After maintaining the internal temperature at 55 ° C. for 60 minutes from the start of polymerization, the internal temperature was raised to 66 ° C. When the internal temperature reached 66 ° C, a mixture of 19.8 parts by mass of styrene, 13.2 parts by mass of n-butyl acrylate, and 0.1 parts by mass of n-octyl mercaptan was added dropwise from the dropping port over 90 minutes. . This state was maintained for 60 minutes after the completion of dropping. After completion of the holding, a mixture of 9 parts by mass of methyl methacrylate and 0.05 parts by mass of n-octyl mercaptan was dropped from the dropping port over 30 minutes. After completion of dropping, this state was maintained for 60 minutes, and then the polymerization was terminated to obtain an aqueous dispersion (C-2) containing (A) polytetrafluoroethylene and (B) a thermoplastic polymer (( A) polytetrafluoroethylene solid content 13.6% by mass, (B) thermoplastic polymer solid content 20.4% by mass).
[0042]
Solid separation was not observed through a series of operations, and the solid content of the obtained aqueous dispersion (C-2) was 34.0% by mass. The average particle diameter of the thermoplastic polymer particles in the aqueous dispersion (C-2) was 0.07 μm. The calculated glass transition temperature (Tg) of the thermoplastic polymer was 52 ° C.
[0043]
(Production of polytetrafluoroethylene-containing powder (P-2))
100 parts by mass of pure water was added to a reactor equipped with a stirrer and a thermocouple, and the temperature was raised to 78 ° C. When the internal temperature reaches 78 ° C., 120 parts by mass of an aqueous solution in which 5 parts by mass of calcium acetate is dissolved and 100 parts by mass of the aqueous dispersion (C-2) are added dropwise over 20 minutes to obtain a solid. Precipitated. Next, the temperature was raised to 90 ° C., and this state was maintained for 36 minutes to obtain a slurry (S-2) having a solid content concentration of 10.6% by mass.
[0044]
This slurry (S-2) was sent to a centrifugal dehydrator for continuous dehydration. As a centrifugal dehydrator, a P-60 / 2 type manufactured by Tsukishima Kikai Co., Ltd., whose basket radius is 0.8 m was used. The amount of the dehydrated wet powder was 18 kg, and the rotation speed of the basket was 1050 rpm. The centrifugal force applied to the wet powder during dehydration was calculated from the above formula. Moreover, the moisture content of the obtained wet powder was measured. The results are shown in Table 1.
The wet powder was dried under the same conditions as in Example 1 using an air dryer and a fluid dryer. The operating state of the air dryer was observed for 6 hours from the start of operation. In addition, the moisture content of the wet powder after drying with an air dryer was measured. The results are shown in Table 1.
[0045]
[Comparative Example 1]
In the same manner as in Example 1, except that the rotation speed of the basket during dehydration of the slurry (S-1) was changed to 800 rpm, and the moisture content in the wet powder charged in the air dryer was 122% by mass, A polytetrafluoroethylene-containing powder (P-1) was produced. Table 1 shows the operating state of the air dryer and the moisture content of the wet powder after drying by the air dryer.
[0046]
[Comparative Example 2]
In the same manner as in Example 3, except that the rotation speed of the basket during dehydration of the slurry (S-2) was changed to 800 rpm, and the moisture content in the wet powder charged into the air dryer was 104% by mass, A polytetrafluoroethylene-containing powder (P-2) was produced. Table 1 shows the operating state of the air dryer and the moisture content of the wet powder after drying by the air dryer.
[0047]
[Reference Example 1]
A butadiene-based rubber polymer latex (solid content 70 parts by mass), potassium oleate 1.5 parts by mass and sodium formaldehyde sulfoxylate 0.6 parts by mass were charged into a nitrogen-substituted flask. Maintaining the internal temperature of the flask at 70 ° C., 7.5 parts by mass of methyl methacrylate, 1.5 parts by mass of ethyl acrylate and cumene hydroxy peroxide (cumene hydroxy peroxide 0 with respect to 100 parts by mass of all monomers) .3 parts by mass) was dropped into the flask over 1 hour and then held at 70 ° C. for 1 hour.
[0048]
Thereafter, in the presence of the polymer obtained in the previous step, as the second stage, a mixture of 15 parts by mass of styrene and cumene hydroxyperoxide (0.3 parts by mass of cumene hydroxyperoxide per 100 parts by mass of styrene). The ratio was dropped into the flask over 1 hour and then held at 70 ° C. for 3 hours.
Thereafter, in the presence of the polymer obtained through the first stage and the second stage, as the third stage, a mixture of 6 parts by mass of methyl methacrylate and cumene hydroxy peroxide (based on 100 parts by mass of methyl methacrylate). Cumene hydroxyperoxide 0.3 parts by mass) was dropped into the flask over 0.5 hours, and then held at 70 ° C. for 1 hour, after which the polymerization was terminated to obtain a graft copolymer latex.
[0049]
After adding 0.5 parts by mass of butylated hydroxytoluene to the obtained graft copolymer latex, a 0.2% by mass sulfuric acid aqueous solution was added for coagulation, followed by heat treatment at 90 ° C. to obtain a slurry. This was washed with warm water and then dehydrated to obtain a wet powder of butadiene-based graft polymer having a moisture content of 108% by mass.
This wet powder was dried under the same conditions as in Comparative Example 1 using an air dryer and a fluid dryer. The operating state of the air dryer was observed. In addition, the moisture content of the wet powder after drying with an air dryer was measured. The results are shown in Table 1.
[0050]
[Reference Example 2]
2 parts by mass of tetraethoxysilane, 0.5 parts by mass of γ-methacryloyloxypropyldimethoxymethylsilane and 97.5 parts by mass of octamethylcyclotetrasiloxane were mixed to obtain 100 parts by mass of a siloxane mixture. 100 parts by mass of the above siloxane mixture was added to 200 parts by mass of distilled water in which 1 part by mass of sodium dodecylbenzenesulfonate and 1 part of dodecylbenzenesulfonic acid was dissolved, and the mixture was pre-stirred at 10,000 rpm with a homomixer, and then 300 kg / cm with a homogenizer.² The mixture was emulsified and dispersed at a pressure of 1 to obtain an organosiloxane latex. The latex was transferred to a separable flask equipped with a condenser and a stirring blade, heated at 80 ° C. for 5 hours with mixing and stirring, and then allowed to stand at 20 ° C. After 48 hours, the pH of the latex was adjusted to 7. with sodium hydroxide aqueous solution. 4 to complete the polymerization to obtain a polyorganosiloxane latex. The polymerization rate of the obtained polyorganosiloxane was 89.5%, and the average particle size of the polyorganosiloxane was 0.16 μm.
[0051]
33 parts by mass of polyorganosiloxane latex was collected in a 50 L stainless steel polymerization apparatus equipped with a jacket heater and a stirrer, and polyoxyethylene alkylphenyl ether sulfate (manufactured by Kao Corporation, Emar NC-35) 1.4. Part by mass, 271 parts by mass of distilled water were added, the inside of the polymerization apparatus was replaced with nitrogen, and then the temperature was raised to 50 ° C., 78.4 parts by mass of n-butyl acrylate, 1.6 parts by mass of allyl methacrylate and tert-butyl hydro A mixed liquid of 0.40 part by mass of peroxide was charged, and the inside of the polymerization apparatus was stirred for 30 minutes to permeate the polyorganosiloxane particles. Next, a mixed liquid of 0.002 parts by mass of ferrous sulfate, 0.006 parts by mass of ethylenediaminetetraacetic acid disodium salt, 0.26 parts by mass of Rongalite and 5 parts by mass of distilled water was charged to start radical polymerization, The polymerization was completed by maintaining the temperature at 70 ° C. for 2 hours to obtain a composite rubber latex. A part of this latex was sampled and the average particle size of the composite rubber was measured and found to be 0.22 μm.
[0052]
To this composite rubber latex, a mixed solution of 0.05 part by weight of tert-butyl hydroperoxide and 10 parts by weight of methyl methacrylate was dropped at 70 ° C. over 15 minutes, and then kept at 70 ° C. for 4 hours. Graft polymerization was completed. The polymerization rate of methyl methacrylate was 96.4%. Moreover, it was 0.24 micrometer when the average particle diameter of the obtained graft copolymer was measured. Next, the obtained graft copolymer latex was dropped into 400 parts of hot water of 1.5% calcium chloride and solidified to obtain a slurry.
[0053]
This slurry was dehydrated to obtain a silicone-based graft polymer wet powder having a moisture content of 113% by mass.
This wet powder was dried under the same conditions as in Comparative Example 1 using an air dryer and a fluid dryer. The operating state of the air dryer was observed. In addition, the moisture content of the wet powder after drying with an air dryer was measured. The results are shown in Table 1.
[0054]
[Reference Example 3]
A reactor is charged with 85 parts by weight of methyl methacrylate, 15 parts by weight of butyl methacrylate, 0.003 parts by weight of tert-dodecyl mercaptan, 1.5 parts by weight of potassium alkenyl succinate and 190 parts by weight of deionized water. After substituting with nitrogen, the temperature was raised while stirring the reactor. When the temperature in the reactor reached 40 ° C., a mixture of 2.0 parts by mass of potassium persulfate and 10 parts by mass of deionized water was charged into the reactor to initiate polymerization. Polymerization was started while stirring, and after the polymerization was held for 200 minutes, the resulting polymer latex was removed from the reactor.
[0055]
A 0.2% by mass sulfuric acid aqueous solution was added to the obtained polymer latex to aggregate the polymer, and solidified by heat treatment at 90 ° C. to obtain a slurry.
This slurry was dehydrated to obtain a wet powder of acrylic copolymer having a moisture content of 104% by mass.
This wet powder was dried under the same conditions as in Comparative Example 1 using an air dryer and a fluid dryer. The operating state of the air dryer was observed. In addition, the moisture content of the wet powder after drying with an air dryer was measured. The results are shown in Table 1.
[0056]
[Table 1]

[0057]
【The invention's effect】
As described above, the method for producing a polytetrafluoroethylene-containing powder according to the present invention adds a coagulant to an aqueous dispersion containing polytetrafluoroethylene, and solidifies the solid content in the aqueous dispersion. In the method for producing a polytetrafluoroethylene-containing powder in which a slurry obtained by dehydrating the slurry is dried with an air dryer, the moisture content in the wet powder discharged from the air dryer is 40 masses. %, The blockage of the air flow tube of the air dryer can be suppressed, and the polytetrafluoroethylene-containing powder can be produced stably.
[0058]
The method for producing a polytetrafluoroethylene-containing powder of the present invention is particularly suitable for a wet powder having a polytetrafluoroethylene content in the solid content of 15 to 70 mass%.
Moreover, in the manufacturing method of the polytetrafluoroethylene containing powder of this invention, if the moisture content in the wet powder thrown into an air dryer is 100 mass% or less, in the dry powder discharged from an air dryer It becomes easy to make a moisture content into 40 mass% or less.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing an example of a damp powder drying apparatus.
[Explanation of symbols]
10 Air dryer

Claims

A coagulant is added to an aqueous dispersion containing polytetrafluoroethylene to solidify the solid content in the aqueous dispersion to form a slurry, and the resulting powder is dried with an air dryer. In the method for producing the polytetrafluoroethylene-containing powder,
A method for producing a polytetrafluoroethylene-containing powder, wherein the moisture content in the wet powder discharged from the air dryer is 40% by mass or less.

The method for producing a polytetrafluoroethylene-containing powder according to claim 1, wherein the aqueous dispersion has a polytetrafluoroethylene content in the solid content of 15 to 70% by mass.

The method for producing a polytetrafluoroethylene-containing powder according to claim 1 or 2, wherein the moisture content in the wet powder charged into the air dryer is 100% by mass or less.