JP3788112B2 - 内燃機関用速度制御装置 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、内燃機関の速度と指示速度との偏差を許容範囲内に収めるように制御する内燃機関用速度制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
内燃機関の回転速度を制御する速度制御装置として、内燃機関の燃料供給量調節部を操作するために電磁式のアクチュエータを用いて、機関の回転速度と指示速度との偏差に応じてアクチュエータを制御することにより、内燃機関の回転速度と指示速度との間の偏差を許容範囲内に収めるように制御するようにしたものが用いられている。
【０００３】
この種の制御装置に用いられるアクチュエータは、電磁石（ソレノイド）と、該電磁石の可動部に連結された入力端及び内燃機関の燃料供給量調節部材に連結された出力端を有して電磁石の可動部の変位を燃料供給量調節部に伝達する操作出力伝達機構と、電磁石の可動部を原位置に復帰させるように付勢するバネとにより構成される。
【０００４】
この種のアクチュエータでは、電磁石に与える励磁電流を増加させていくことにより出力端を一方向に変位させ、該励磁電流を減少させていくことにより出力端を他方向に変位させて内燃機関への燃料供給量を調節するべく燃料供給量調節部の位置を調節するが、鉄心のヒステリシス特性の影響により、励磁電流を増加させていく際に生じる出力トルクと、励磁電流を減少させていく際に生じる駆動トルクとの間に差が生じるため、電磁石に与えられる励磁電流とその可動部の位置との間の関係を与える特性がヒステリシス特性を示す。
【０００５】
図７は電磁石に与える励磁電流Ｉを増加させていったときの、電磁石の出力トルクとその可動部の位置との間の関係を示したものである。同図の曲線ａないしｄはそれぞれ励磁電流を１［Ａ］，２［Ａ］，３［Ａ］及び４［Ａ］とした場合である。電磁石の励磁電流を減少させていく際には、鉄心中に残留している磁気の影響により、各励磁電流に対する出力トルクが図７に示した値よりも大きな値を示す。図７の横軸の目盛りは、燃料供給量を最大にする位置（燃料供給量最大位置）Ｓf を１００［％］として、電磁石の可動部の変位量を％で表示している。電磁石の可動部の変位量が０［％］のときの位置Ｓo が該可動部の原位置である。
【０００６】
図７において直線ｅは、電磁石の可動部を原位置に復帰させるように付勢するバネの反力を示しており、電磁石の可動部は、出力トルクとバネの反力とが釣り合う位置で停止する。
【０００７】
上記のように、電磁石においては、励磁電流を増加させていく際に生じる出力トルクと該励磁電流を減少させていく際に生じる出力トルクとの間に差があるため、電磁石の励磁電流Ｉと可動部の位置との間の関係を与える特性が、図８に示すようなヒステリシス特性を示し、該ヒステリシス特性により、励磁電流が変化しても可動部の位置が変化しない不感帯が生じる。
【０００８】
図８に示した例では、励磁電流をＩ2 まで増加させて可動部の位置をＳ1 とした状態から励磁電流を減少させて可動部の位置を原位置Ｓo 側に変位させようとする際に、図示のＩｈに相当する分だけ余分に変化させてＩ1 まで減少させないと、可動部を原位置に向けて始動させることができない。
【０００９】
上記の説明では、アクチュエータ単体の特性を問題にしたが、アクチュエータと該アクチュエータにより操作される燃料供給量調節部材とを含む制御装置の実際の機械系においては、操作力伝達機構の各部の摺動トルクや、内燃機関の燃料供給量調節部材の摺動抵抗等の影響を受けて、アクチュエータに与える励磁電流と燃料供給量調節部材の位置との間の関係を与える特性が、電磁石単独のヒステリシス特性よりも更に大きなヒステリシス特性を示す。
【００１０】
本明細書では、アクチュエータの出力端が燃料供給量調節部材に連結されている状態での該アクチュエータの励磁電流と燃料供給量調節部材の位置との間の関係を与える特性が有するヒステリシス特性の幅を与える電流値Ｉｈ´（図８のＩｈに相当する電流値）を励磁電流の不感帯幅と呼ぶことにする。
【００１１】
上記のように、アクチュエータにより燃料供給量調節部材を操作する制御装置の機械系がヒステリシス特性を有する場合には、該ヒステリシス特性により生じる不感帯の影響をなくすための制御を行わないと、機関の回転速度を適確に制御することはできない。
【００１２】
特に、シリンダ内に燃料噴射ポンプから直接燃料を噴射するディーゼル機関の場合には、燃料噴射量の変化に敏感に反応して機関の回転速度が変化するため、制御装置の機械系が有するヒステリシス特性により生じる不感帯の影響により、アクチュエータの励磁電流を変化させても機関の燃料供給量調節部材が反応しない状態が生じると、機関の回転速度を修正する動作を行わせる際に燃料供給量の調節に遅れが生じて回転が不安定になるのを避けられない。特に、機関の慣性エネルギが小さい低速領域では、機械系の不感帯の存在が機関の回転速度の制御に与える影響が顕著になる。
【００１３】
以下、本明細書では、制御の対象とする内燃機関として４サイクル３気筒ディーゼル機関を例にとり、該ディーゼル機関への燃料供給量を調節するために上記のような電磁式のアクチュエータを用いて、該アクチュエータの励磁電流を制御することにより、機関の回転速度と指示速度と偏差を許容範囲内に収めるように制御するものとする。
【００１４】
周知のように、４サイクルディーゼル機関においては、燃料噴射ポンプにコントロールラックが設けられていて、該コントロールラックの位置により、燃料の供給量が調節されるようになっている。したがって、ディーゼル機関の回転速度を制御する場合には、燃料噴射ポンプのコントロールラック（燃料供給量調節部材）にアクチュエータの出力端を結合し、機関の回転速度と指示速度との偏差を許容範囲内に収めるようにアクチュエータに供給する励磁電流を制御する。
【００１５】
図１０は、電磁式アクチュエータを用いて４サイクルディーゼル機関の回転速度を制御する場合に、アクチュエータ及び燃料供給量調節部材を含む制御装置の機械系のヒステリシス特性により生じる不感帯をなくすための制御を行うことなく、機関の回転速度と指示速度との偏差を補償するために必要な制御量だけアクチュエータの励磁電流を変化させた場合の制御特性を示したものである。
【００１６】
図１０において、曲線ａは機関の回転速度の時間的変化を示し、曲線ｂ及びｃはそれぞれアクチュエータの電磁石を流れる励磁電流の時間的変化及びコントロールラックの位置の時間的変化を示している。この例では、機関の指示速度を一定としている。
【００１７】
図１０に示した例では、制御装置の機械系が有するヒステリシス特性により生じる不感帯によって、図示のｔ1 ，ｔ2 及びｔ3 の区間でコントロールラックが動かない状態が発生し、励磁電流が不感帯幅Ｉｈ´を超える大きさだけ変化した後にやっとコントロールラックが動き出すため、機関の回転が不安定になっている。
【００１８】
図１０において機関の回転速度の細かい脈動は、機関の各燃焼サイクルにおける行程変化に伴って生じるもので、解消不可能な回転変動成分である。ディーゼル機関の各燃焼サイクルにおける瞬時回転速度は、圧縮行程の終期においてピストンが上死点に達したときに最も低くなる。燃料の噴射は、圧縮行程においてピストンが上死点に達するタイミング付近で行われる。したがって、図１０に示した例では、回転速度を示す曲線ａの脈動の各谷部付近が燃料噴射タイミングとなっている。機関の各燃焼サイクルにおける行程変化に伴う回転速度の脈動は、機関の慣性エネルギが小さい低速時に特に大きくなる。
【００１９】
特開昭５９−６６７１９号公報に示されているように、アクチュエータ及び燃料供給量調節部材を含む機械系が有するヒステリシス特性により生じる不感帯をなくすために、アクチュエータが有するヒステリシス特性を予め記憶させておいて、記憶させたヒステリシス特性を補正するように電磁石の励磁電流を制御することが提案されている。
【００２０】
しかしながら、制御装置の機械系のヒステリシス特性は一様ではなく、個々の製品毎に異なるため、該機械系が有するヒステリシス特性を予め記憶させておく方法では、個々の製品毎に特性を測定して、測定した特性を記憶させるための作業を行う必要があり、面倒であった。
【００２１】
また制御装置の機械系のヒステリシス特性は、機関の振動の影響を受けるため、不感帯をなくすための制御を適確に行わせるためには、機関を運転した状態で特性を測定することが望ましいが、機関の運転状態での振動は一様ではなく、負荷の状態や、回転速度により異なるため、機関を運転した状態での制御装置の機械系のヒステリシス特性を適確に測定して記憶させることは困難であった。
【００２２】
また制御装置の機械系が有するヒステリシス特性により生じる不感帯を解消する手法として、機関の燃焼サイクルにおける行程変化に伴って生じる回転速度の脈動成分をディザ信号（不感帯を解消するための振動電流）として励磁電流に重畳する方法が知られている。
【００２３】
図１１は、機関の行程変化に伴って生じる回転速度の脈動成分そのものをディザ信号として励磁電流に重畳した場合の制御特性を示したものである。同図において曲線ａは機関の回転速度の時間的変化を示し、曲線ｂ及びｃはそれぞれアクチュエータの電磁石を流れる励磁電流の時間的変化及びコントロールラックの位置の時間的変化を示している。この例でも機関の指示速度は一定としている。
【００２４】
上記のように、アクチュエータの励磁電流にディザ信号を重畳すると、電磁石の可動部が励磁電流の変化に追従して直ちに動き得る状態にある（ディザ効果が得られる）ため、燃料の噴射タイミングで励磁電流が変化したときにコントロールラックが応答しない状態（制御の不感帯）が生じるのを防ぐことができる。しかしながら、回転速度の脈動成分をディザ信号とした場合には、脈動成分の波高値の変動により、各燃料噴射タイミングにおけるディザ効果が変動し、各燃料噴射タイミングにおいてコントロールラックが動き始める位置を一定にすることができないため、励磁電流の同じ変化量に対するコントロールラックの変化量が噴射タイミング毎にばらついて制御が不安定になるのを避けられなかった。
【００２５】
即ち、燃料噴射ポンプからの燃料噴射量は噴射タイミングにおけるコントロールラックの位置により決まるが、回転速度の脈動成分をディザ信号とした場合には、実際の燃料噴射量が図１１の曲線ｃと噴射タイミングを示す縦線との交点を結んだ破線の折れ線のようになるため、燃料噴射量が燃焼サイクル毎に大きくばらつく結果となって、特に機関の低速領域における回転が不安定になるのを避けられなかった。
【００２６】
機関の回転速度が上昇していくと、機関の振動により燃料供給量調節部材が動き易くなって、制御装置の機械系のヒステリシス特性により生じる不感帯の幅が狭くなるため、励磁電流にディザ信号を重畳しなくても機関の回転速度の制御は安定に行わせることができる。
【００２７】
【発明が解決しようとする課題】
上記のように、機関の燃料供給量調節部材を操作する手段として電磁式アクチュエータを用いた従来の内燃機関用速度制御装置では、その機械系が有するヒステリシス特性により生じる不感帯を解消するための制御を適確に行うことができなかったため、特に機関の低速領域で回転が不安定になり、制御可能領域の下限を与える回転速度が高くなるのを避けられなかった。
【００２８】
そのため、従来の内燃機関用速度制御装置では、機関のアイドリング回転数を比較的高い値に設定せざるを得ず、アイドリング状態での燃費が悪くなるのを避けられなかった。
【００２９】
なお制御装置の機械系のヒステリシス特性により生じる不感帯を狭くして、該不感帯が機関の回転速度の制御に与える影響を少なくするために、電磁石として、燃料供給量調節部材の摺動抵抗に比べて十分に大きい出力トルクを発生する大形のものを用いることが考えられるが、大形の電磁石を用いるとアクチュエータの重量が重くなるだけでなく、電磁石での消費電力が大きくなるため好ましくない。また大形の電磁石を用いても、アクチュエータのヒステリシス特性は変らないため、問題を解決することができない。
【００３０】
本発明の目的は、アクチュエータ及び燃料供給量調節部材を含む制御装置の機械系が持つヒステリシス特性により生じる不感帯の影響を受けることなく、機関の回転速度を適確に制御して、機関の低速領域における運転を安定に行わせることができるようにした内燃機関用回転速度制御装置を提供することにある。
【００３１】
【課題を解決するための手段】
本発明は、電磁石と、該電磁石の可動部に連結された入力端と内燃機関の燃料供給量調節部材に連結された出力端とを有して電磁石の可動部の変位を燃料供給量調節部に伝達する操作出力伝達機構とを備えていて、電磁石に与えられる励磁電流と出力端の位置との間の関係を与える特性がヒステリシス特性を示し、該ヒステリシス特性により、励磁電流が変化しても出力端の位置が変化しない不感帯が生じる電磁式アクチュエータと、内燃機関の回転速度と指示速度との偏差に応じて電磁石に励磁電流を与えることにより偏差を許容範囲内に収めるように制御する制御部とを備えた内燃機関用速度制御装置を対象とする。
【００３２】
本発明においては、アクチュエータの励磁電流の不感帯幅以上の振動幅を持って振動するディザ信号電流を内燃機関の燃焼サイクルにより生じる回転速度の脈動に対して一定の位相関係を持たせて、かつ各脈動の１周期当り整数サイクルずつ発生させて、該ディザ信号電流を励磁電流に重畳するディザ信号重畳手段を設けた。
【００３３】
上記のように、内燃機関の燃焼サイクルにより生じる回転速度の脈動に対して一定の位相関係を有し、かつ各脈動の１周期当り整数サイクルずつ発生するディザ信号を電磁石の励磁電流に重畳させると、回転速度の脈動の幅または高さの如何に係わりなく、ディザ効果を常に一定にすることができるため、各燃料噴射タイミングにおいて、コントロールラックの位置をほぼ同じにすることができる。したがって、各燃料噴射タイミングにおいて燃料の噴射量を修正すべくアクチュエータの励磁電流を変化させたときに、常にコントロールラックをほぼ同じ位置から動かし始めることができ、励磁電流の同じ変化量に対するコントロールラックの変化量が噴射タイミング毎にばらつくのを防止することができる。そのため、アクチュエータの電磁石のヒステリシス特性により生じる不感帯が制御に与える影響をなくして、機関の回転速度の制御を安定に行わせることができる。
【００３４】
また本発明では、ディザ信号の振幅を大きめに設定しておいても差し支えないいため、制御装置の機械系の個体差による特性のばらつきの影響を受けることなく、該機械系が有するヒステリシス特性により生じる不感帯の影響をなくして制御性を良好にすることができる。
【００３５】
機関の回転速度が高いときには、機関の振動により制御装置の機械系のヒステリシス特性による不感帯が狭まり、また機関の慣性エネルギの増大により、燃料噴射量の調整の遅れが機関の回転速度に与える影響が少なくなるため、アクチュエータの励磁電流にディザ信号電流を重畳しなくても機関を安定に運転することができる。したがって、励磁電流へのディザ信号電流の重畳は、機関の回転速度が設定速度以下になっているときにのみ行わせるようにしてもよい。
【００３６】
上記ディザ信号電流の振動幅は、アクチュエータと該アクチュエータにより操作される燃料供給量調節部材とを含む機械系の個体差により生じる励磁電流の不感帯幅のばらつきの範囲の最大幅よりも僅かに大きい値に設定するのが好ましい。
【００３７】
上記ディザ信号の振動幅は、内燃機関の回転速度に応じて適値に設定するか、または、内燃機関の指示速度に応じて適値に設定するのが好ましい。
【００３８】
また上記制御部は、内燃機関が単位角度回転する毎に回転検出パルスを発生する回転センサと、回転速度の脈動の１周期の期間に亘って求めた回転検出パルスの発生間隔の平均値から内燃機関の回転速度を演算する回転速度演算手段と、回転速度演算手段と指示速度との偏差を演算する偏差演算手段と、偏差を許容値以下に保つために必要な励磁電流の制御量を演算する制御量演算部と、制御量演算部により演算された制御量に応じてアクチュエータに励磁電流を与える励磁回路とを備えた構成とすることができる。
【００３９】
上記のように、回転速度演算手段を構成すると、機関の回転速度の脈動成分が回転速度の演算値に含まれるのを防いで、回転速度の制御を安定に行わせることができる。
【００４０】
内燃機関がｎ気筒（ｎは１以上の整数）の４サイクルディーゼル機関またはｎ気筒の４サイクルガソリン機関からなっている場合には、回転センサは、回転検出パルスを内燃機関の１回転当り（ｎ／２）×ｍ個（ｍは２以上の整数）発生するように構成される。この場合、ディザ信号重畳手段は、回転検出パルスがｍ個発生する間にディザ信号電流を回転速度の脈動に対して一定の位相関係を持たせて整数サイクルずつ発生させるように構成される。
【００４１】
また内燃機関がｎ気筒（ｎは１以上の整数）の２サイクルディーゼル機関またはｎ気筒の２サイクルガソリン機関からなっている場合には、回転センサが、回転検出パルスを内燃機関の１回転当りｎ×ｍ個（ｍは２以上の整数）発生するように構成される。この場合、ディザ信号重畳手段は、回転検出パルスがｍ個発生する間にディザ信号電流を回転速度の脈動に対して一定の位相関係を持たせて整数サイクルずつ発生させるように構成される。
【００４２】
【発明の実施の形態】
図１は、本発明で用いる電磁式アクチュエータの一例と、該アクチュエータによりコントロールラックが操作される４サイクルディーゼル機関の燃料噴射ポンプの一例とを示したものである。
【００４３】
図１において、１は燃料噴射ポンプ、２は該燃料噴射ポンプ１の片側に並べて配置されて該ポンプの燃料供給量調節部を操作するアクチュエータである。
【００４４】
燃料噴射ポンプ１は、機関により駆動されて燃料を噴射するポンプ本体（図示せず。）と、燃料供給量調節部材としてのコントロールラック１０１と、該コントロールラックの歯部に噛み合わされたピニオン歯車の回転によりポンプ本体からの燃料の噴射量を調節する噴射量調節機構（図示せず。）とをハウジング１０２内に収納したものである。
【００４５】
図示の燃料噴射ポンプ１は４サイクル３気筒ディーゼル機関に燃料を供給するもので、ハウジング１０２の上部には機関の３つの気筒にそれぞれ燃料を供給するパイプを連結するためのコネクタ１０３が設けられている。ハウジング１内の下部には、ポンプを駆動する回転軸１０４が、コントロールラック１０１と平行に伸びるように設けられて、ハウジング１０２の側壁部にベアリング１０５を介して支持されている。
【００４６】
回転軸１０４の一端はアクチュエータ２と反対側に導出され、ハウジング１０２から導出された回転軸１０４の端部に歯車１０６が取り付けられている。内燃機関は、クランク軸とは別個に、該クランク軸の回転数の１／２の回転数で回転する駆動軸（例えばカム軸）を有し、該駆動軸に取り付けられた歯車が歯車１０６に噛み合わされて回転軸１０４が回転駆動される。
【００４７】
回転軸１０４の他端はアクチュエータ２側に導出され、アクチュエータ２側に導出された回転軸１０４の端部に鉄などの強磁性体からなるロータ３０１が取り付けられている。このロータ３０１はその外周にリングギア状のリラクタ３０１ａを備えていて、後記する信号発電子３０３とともに回転センサ（信号発電機）を構成する。
【００４８】
コントロールラック１０１は、ハウジング１０２の側壁部に固定された支持部材１０７，１０８により回転軸１０４の軸線方向と平行な方向に直線変位し得るように支持されていて、その一端１０１ａ及び他端１０１ｂが、それぞれアクチュエータ２側及びアクチュエータ２と反対側に導出されている。図示の例では、コントロールラック１０１がアクチュエータ２から離れる側に変位した際に燃料の噴射量（燃料供給量）が増加し、該コントロールラック１０１がアクチュエータ２側に変位したときに燃料噴射量が減少するようになっている。
【００４９】
アクチュエータ２と反対側に導出されたコントロールラック１０１の他端１０１ｂは、キャップ４により覆われている。
【００５０】
アクチュエータ２は、ケースを兼ねるフレーム２０１を備えていて、該フレーム２０１内にアクチュエータの各部が収納されている。図示のフレーム２０１は、燃料ポンプと反対側に開口するように形成されて、その底部が燃料ポンプ１のハウジング１０２の側面にネジ２０２により固定された中空の第１のフレーム半部２０１Ａと、該フレーム半部２０１Ａの開口部を閉じるように設けられて、図示しないボルトにより半部２０１Ａに締結された第２のフレーム半部２０１Ｂとにより、２つ割りに構成されている。
【００５１】
前記ロータ３０１は、第１のフレーム半部２０１Ａ内に位置するように設けられていて、該第１のフレーム半部２０１Ａに支持部材３０２を介して支持された信号発電子３０３の磁極部が、ロータ３０１の外周に設けられたリングギア状のリラクタ３０１ａに対向させられている。信号発電子３０３は、リラクタ３０１ａに対向する磁極部を先端に有する鉄心と該鉄心に巻回された信号コイルと該鉄心に磁束を流す永久磁石とを有する周知のもので、リングギア状のリラクタ３０１ａの歯部が鉄心の先端の磁極部との対向を開始する際、及び該対向を終了する際にそれぞれ信号コイルに極性が異なるパルス信号が誘起するようになっている。このパルス信号は、内燃機関の回転軸の回転角度位置の情報や、回転速度情報を得るための回転検出パルスとして用いられる。
【００５２】
図示の例では、リングギア状のリラクタ３０１ａが１５個の歯部を等角度間隔で有していて、信号発電子３０３は、機関のクランク軸が１回転する間に正極性パルス及び負極性パルスをそれぞれ３０個ずつ発生する。
【００５３】
本発明に係わる制御装置では、クランク軸の１回転当り３０個発生する正極性パルスまたは負極性パルスのいずれかを回転検出パルスとして用いる。
【００５４】
第２のフレーム半部２０１Ｂ内の下部には、電磁石２０５が固定され、該電磁石２０５の側方に可動子２０６が配置されている。電磁石２０５は、鋼板の積層体からなっていて、ヨーク２０７ａから３つの磁極部２０７ｂないし２０７ｄを突出させた形状を有するほぼＥ字形の鉄心２０７と、ボビンに巻回されて中央の磁極部２０７ｃに嵌装された励磁コイル２０８と、可動子２０６とからなっている。
【００５５】
可動子２０６は、Ｉ字形のヨーク２０６ａと、該ヨーク２０６ａから片側に突出した３つの磁極部２０６ｂないし２０６ｄとを備えたほぼ櫛歯形の形状を有している。
【００５６】
可動子２０６のヨーク２０６ａの一端には孔が設けられていて、該孔に支持軸２１０が回転自在に嵌合されている。支持軸２１０は、フレーム半部２０１Ｂのほぼ中央部にその軸線をコントロールラック１０１の軸線と直交させた状態で配置されて、その両端がフレーム半部２０１Ｂに固定されている。これにより可動子２０６がフレーム２０１に回動自在に支持されている。可動子２０６の磁極部２０６ｂないし２０６ｄはそれぞれ鉄心の磁極部２０７ｂないし２０７ｄに対応するように設けられていて、励磁コイル２０８が励磁された時に可動子２０６の磁極部２０６ｂないし２０６ｄがそれぞれ鉄心２０７の磁極部２０７ｂないし２０７ｄに吸引されて、可動子２０６が鉄心２０７側に回動させられるようになっている。
【００５７】
フレーム半部２０１Ｂの下部には、可動子２０６が鉄心２０７から離反する向きに回動したときに可動子２０６の先端を当接させて該可動子の回動範囲を規制するストッパ２１１がネジ止めされている。図示の例では、可動子２０６の先端がストッパ２１１に当接した状態にあるときの該可動子の位置（図１に示した位置）を可動子の第１の位置としている。可動子２０６は、この原位置と、磁極部２０６ｂないし２０６ｄがそれぞれ鉄心２０７の磁極部２０７ｂないし２０７ｄに完全に吸引されて該電磁石に当接した状態になる第２の位置との間を変位し得るようにその回動範囲が定められている。
【００５８】
可動子２０６の先端部に設けられたバネ受け部とフレーム半部２０１Ｂの下部に固定されたバネ受け部材２１２との間に復帰バネ２１３が配置され、この復帰バネにより可動子２０６が常時第１の位置側に付勢されている。従って、可動子２０６は、電磁石２０５が非励磁状態にあるときに図示の第１の位置に保持される。
【００５９】
支持軸２１０にはまた出力レバー２１５が回動自在に支持されている。出力レバー２１５は、所定の形状に打ち抜かれた金属板からなっていて、出力レバー２１５と可動子２０６とは、支持軸２１０の軸線方向に位置をずらした状態で配置されている。出力レバー２１５は、その中間部に形成された孔に支持軸２１０を回転自在に嵌合させることにより、回動中心を可動子２０６の回動中心（支持軸２１０の中心軸線）に一致させた状態で、かつ可動子２０６との間に相対的な回動変位が生じるのを許容した状態で回動し得るように支持されている。
【００６０】
出力レバー２１５は、支持軸２１０に支持されている部分から可動子２０６と反対側に突出して伸びる第１の部分２１５ａと、可動子２０６と同じ側に伸びる第２の部分２１５ｂとを有していて、第２の部分２１５ｂの支持軸２１０寄りの部分に、鉄心２０７と反対側に突出した突起２１５ｃが設けられている。この突起２１５ｃに引っ張りバネからなる連結バネ２１６の一端が連結され、該連結バネ２１６の他端は可動子２０６の先端寄りに設けられた突起２０６ｅに固定されている。このバネ２１６により、可動子２０６と出力レバー２１５とが連結されていて、可動子２０６が鉄心２０７により吸引されて第１の位置から第２の位置に向けて回動する際及び鉄心２０７の励磁電流が減少させられて可動子２０６が第２の位置から第１の位置に向けて回動する際に、出力レバー２１５が可動子２０６の回動に追従して回動するようになっている。
【００６１】
出力レバー２１５の第２の部分２１５ｂの端部には、可動子２０６側に起立した起立部２１５ｄが形成され、該起立部２１５ｄに設けられたネジ孔に螺合されたネジ２１７が可動子２０６のヨーク２０６ａの側面に当接されている。この例では、ネジ２１７により、可動子２０６が第１の位置にある時の出力レバー２１５の位置を調節する位置調節機構が構成され、ネジ２１７の可動子２０６側への突出量を調節することにより、可動子２０６が第１の位置にある時の出力レバー２１５の位置を適宜に調節することができるようになっている。ネジ２１７は、バネ２１６の付勢力により、可動子２０６に当接した状態に保持される。
【００６２】
出力レバー２１５の第１の部分にリンク２１８の一端が第１のピンＰ1 を介して連結され、該リンク２１８の他端がコントロールラック１０１の一端１０１ａに第２のピンＰ2 を介して連結されている。第１のピンＰ1 及び第２のピンＰ2 にはそれぞれ第１のカラー２２１及び第２のカラー２２２が取り付けられている。
【００６３】
この例では、出力レバー２１５の第２の部分２１５ｂがアクチュエータ２の出力端となっていて、電磁石の可動子２０６が第１の位置から第２の位置に向って回動した際に出力レバー２１５がコントロールラック１０１を燃料供給量増量側に変位させるようになっている。
【００６４】
フレーム２０１の第２の半部２０１Ｂの外側にポテンショメータからなる位置センサ５が取り付けられている。位置センサ５は、該センサの本体から突出する側にバネで付勢された可動軸５ａを有していて、該可動軸５ａの直線変位量に比例した電気信号を出力するようになっている。位置センサ５の可動軸５ａは、フレーム２０１内に挿入されていて、該可動軸５ａの先端が、出力レバー２１５の中間部から電磁石２０５側に突出した突出部２１５ｅの先端に設けられた板状部２１５ｆに当接されている。従って、出力レバー２１５の回動に伴って位置センサ５の可動軸５ａが変位し、該位置センサ５から出力レバー２１５の回動位置に相応した電気信号が得られる。
【００６５】
電磁石２０５の励磁コイル２０８は、先端にコネクタ６ａを有する電気コード６を通して図示しないコントローラに接続され、該コントローラから励磁コイル２０８に励磁電流が与えられるようになっている。また位置センサ５の出力は、先端にコネクタ７ａを有するリード線７を通して図示しないコントローラに与えられるようになっている。
【００６６】
上記の例では、出力レバー２１５と、連結バネ２１６と、ネジ２１７からなる位置調節機構と、リンク２１８からなる連結手段とにより電磁石の可動子２０６の変位をコントロールラック１０１（燃料供給量調節部材）に伝達する操作出力伝達機構が構成されている。
【００６７】
図示の例ではまた、リンク２１８の側方を出力レバー２１５の回動軸（支持軸２１０）と平行に伸びる駆動軸２２３がフレーム２０１に回転自在に支持されている。駆動軸２２３の一端はフレーム２０１の外部に導出されていて、該駆動軸２２３の一端に手動操作レバー２２４の一端が固定されている。手動操作レバー２２４は、その他端が手動操作し得る位置まで伸びるように設けられていて、該手動操作レバーを図１において時計方向及び反時計方向に回動させることにより、駆動軸２２３を時計方向及び反時計方向に回転させることができるようになっている。
【００６８】
フレーム２０１内に位置する駆動軸２２３の他端には、強制駆動部材を構成する回動板２２５の一端が固定されている。この回動板２２５は、第１のピンＰ1 と第２のピンＰ2 との間の位置でリンク２１８と非接触で交差するように配置されていて、第１のピンＰ1 と第２のピンＰ2 との間の位置に強制駆動部材（回動板）２２５の中立位置が設定されている。図示の状態では、回動板２２５が中立位置に配置されていて、該回動板２２５に固定されたピン２２６と、フレーム２０１に対して固定されたピンとの間に回動板２２５を中立位置に保持するように付勢する保持バネ（引っ張りバネ）２２７が取り付けられている。回動板２２５は、手動操作レバー２２４側から外力が与えられない状態にあるときに、保持バネ２２７により付勢されて図示の中立位置に保持される。
【００６９】
そして、手動操作レバー２２４により回動板２２５が出力レバー２１５側に回動させられたときに該回動板２２５が第１のカラー２２１に当接してコントロールラック１０１を連結バネ２１６の付勢力に抗して燃料供給量減量側に変位させるように出力レバー２１５を回動させ、回動板２２５がコントロールラック１０１側に回動させられたときに該回動板２２５がコントロールラック１０１の一端１０１ａ（図２参照）に当接してコントロールラック１０１を燃料供給量増量側に変位させるように構成されている。
【００７０】
上記の燃料供給装置において、電磁石２０５の励磁コイル２０８に通電されると、該鉄心２０７の磁極部２０７ｂ，２０７ｃ及び２０７ｄにそれぞれ可動子２０６の磁極部２０６ｂ，２０６ｃ及び２０６ｄが吸引されて、可動子２０６が図示の第１の位置から鉄心２０７側の限界位置である第２の位置に向けて回動する。可動子２０６が回動すると、該可動子にバネ２１６を介して連結されている出力レバー２１５が可動子２０６と同方向に回動させられる。これにより燃料噴射ポンプ１のコントロールラック１０１が燃料の供給量を増加させる側に変位させられる。可動子２０６は、鉄心２０７による吸引力と復帰バネ２１３の付勢力とが釣り合う位置で停止する。可動子２０６の停止位置は励磁コイル２０８に流す電流の大きさにより適宜に調整することができる。
【００７１】
コントロールラック１０１が図示しないストッパ部に当接するとコントロールラック１０１の移動が停止し、燃料供給量の増量が止まる。このときのコントロールラック１０１の位置が燃料供給量最大位置となる。
【００７２】
上記の電子ガバナ用燃料供給装置においては、何らかの原因で電磁石２０５が出力レバー２１５を駆動することができなくなってコントロールラック１０１の操作を行うことができなくなったときに、手動操作レバー２２４を手で持って回動させることにより強制駆動部材２２５を回動させて、出力レバー２１５及びコントロールラック１０１を手動にて操作することができるようになっている。
【００７３】
図１に示した例では、出力レバー２１５を可動子２０６と共通の支持軸２１０により支持して出力レバー２１５の回動中心を可動子２０６の回動中心に一致させるようにしたが、出力レバー２１５は可動子の回動中心軸と共通の軸または該回動中心軸と平行な軸を回動中心として可動子に対して相対的に回動し得る状態でフレームに回動可能に支持されていればよい。従って、出力レバー２１５の回動中心は必ずしも可動子２０６の回動中心に一致している必要はなく、可動子２０６を支持する軸と別の軸により出力レバー２１５を回動自在に支持するようにしてもよい。
【００７４】
また図１に示した例では、出力レバー２１５の回動位置を検出する位置センサ５が設けられているが、コントロールラックの位置を目標位置に保つようにアクチュエータ２を制御する位置制御を行わない場合には、この位置センサ５は省略することができる。
【００７５】
図２は、上記のアクチュエータ２を制御するコントローラ１２を、制御の対象とする４サイクル３気筒ディーゼル機関１０及び該機関の負荷１１等とともに示したものである。図２に示したコントローラ１２は、回転センサ３の出力と、機関の指示回転速度を与える指示速度信号を出力するアクセルセンサ１３の出力とを入力とする入力処理回路１２ａと、入力処理回路１２ａを通して各センサの出力が入力されるマイクロコンピュータ１２ｂと、マイクロコンピュータ１２ｂの出力をアクチュエータの電磁石に与える励磁電流に変換して電磁石２０５の励磁コイルに与える励磁回路１２ｃと、バッテリ１３の出力を入力として、コントローラの各部を駆動するために必要な電圧を出力する電源回路１４とを備えている。
【００７６】
マイクロコンピュータ１２ｂは、回転センサ３、回転速度指示手段１３、及び励磁回路１２ｃとともに、内燃機関の回転速度と指示速度との偏差に応じて電磁石２０５に励磁電流を与えて、回転速度と指示速度との偏差を許容範囲内に収めるように制御する制御部を構成する。
【００７７】
この制御部の構成は、例えば図３に示す通りである。図３において、回転速度演算手段２１は、機関の回転速度の脈動の１周期の期間（１燃焼サイクルの機関）に亘って求めた回転検出パルスの発生間隔の平均値から内燃機関の回転速度を演算し、偏差演算手段２３は、回転速度演算手段により演算された回転速度と、回転速度指示手段１３から与えられる指示速度との偏差を演算する。
【００７８】
また操作量演算部２４は、偏差演算手段２３により演算された偏差を許容値以下に保つためにアクチュエータの電磁石２０５に与える必要がある励磁電流の大きさを操作量として演算する。励磁回路１２ｃは、操作量演算部２４により演算された操作量に応じて電磁石２に励磁電流を供給する。これによりアクチュエータ２の出力端を変位させて、コントロールラック１０１を所定の位置まで移動させ、機関の回転速度と指示速度との偏差を許容範囲に内に収めるように機関の回転速度を修正する。
【００７９】
４サイクルディーゼル機関は、クランク軸が２回転する間に吸気、圧縮、爆発及び排気の４行程を行うため、３気筒の場合には、２回転当り３回の爆発行程が行われる。そのため、３気筒の４サイクルディーゼル機関では、図４（Ａ）に示すように、回転速度の脈動の幅がクランク軸の２／３回転分に相当する幅となり、前述のように回転センサがクランク軸の１回転当り３０個の回転検出パルスを発生するものとすると、その２０パルス分の幅が回転速度の脈動幅となる。
【００８０】
この場合、図４（Ｂ）に示すように、２０パルス分のパルス間隔の平均値（２／３回転するのに要する時間の平均値）を求めて、その平均値から回転速度を演算するようにすれば、回転速度の脈動成分の影響を受けることなく、機関の回転速度を求めることができる。
【００８１】
また各パルスが発生する毎に前回発生したパルスとの間のパルス間隔を求めて、逐次２０パルス分のパルス間隔の平均値を求め、その平均値から回転速度を演算するようにすれば、１パルス毎に脈動成分の影響を受けずに回転速度を検出することができる。
【００８２】
なお図１０に示した励磁電流が、脈動を補償する成分を含まない励磁電流であり、図１１の回転速度に重ねて示した脈動のない曲線が、上記の方法により検出される回転速度である。アクチュエータに不感帯がないとすれば、このようにして検出した回転速度に基づいて回転速度の変動を補償するために必要な励磁電流の補償分（制御量）を求めて、該補償分をアクチュエータに流す励磁電流に加えることにより、機関の回転速度を指示速度に保つための制御を安定に行わせることができる。
【００８３】
ところが実際にはアクチュエータ及びコントロールラックを含む機械系が有するヒステリシス特性により生じる不感帯があるため、単に脈動成分の影響を受けずに検出した回転速度を用いて励磁電流の補償分を演算しただけでは、回転速度の制御を安定に行わせることができない。
【００８４】
そこで、本発明においては、アクチュエータの励磁電流の不感帯幅以上の振動幅を持って振動するディザ信号電流を、内燃機関の燃焼サイクルにより生じる回転速度の脈動に対して一定の位相関係を持たせて、かつ各脈動の１周期当り整数サイクルずつ発生させて、該ディザ信号電流を励磁電流に重畳するディザ信号重畳手段を設ける。
【００８５】
図５（Ａ）ないし（Ｃ）はこのディザ信号重畳手段が行う信号処理を示したもので、（Ａ）は回転速度の脈動成分を示し、（Ｂ）は回転センサが発生する回転検出パルスを示している。回転検出パルスの発生間隔は、回転速度の脈動成分の瞬時値に応じて変化する。図５（Ｃ）はアクチュエータの励磁電流にディザ信号電流を重畳するために電磁石の励磁コイルに印加される制御電圧Ｑに重畳するディザ信号電圧を示したものである。この例では、該ディザ信号電圧が、励磁電流の不感帯幅の中心を与えるレベルを中心にして該不感帯の幅に等しい振動幅を持って振動する振動電圧からなっていて、各脈動の１周期の期間当たり１サイクルのディザ信号電圧を発生させている。
【００８６】
図示の例では、回転速度の脈動の１周期当たり回転検出パルスが２０パルス発生するため、回転検出パルスが２０パルス発生する区間をディザ信号の１周期として、該ディザ信号の周期と脈動の周期とを等しくし、ディザ信号を回転速度の脈動に対して一定の位相関係を持たせて発生させている。
【００８７】
図示の例では、回転検出パルスの１０パルス間隔で電磁石の励磁コイルに印加する制御電圧Ｑにディザ信号電圧の半波の振幅に相当する電圧を加えたり減じたりして、脈動の１周期当たり１サイクルのディザ信号電圧を、その零点を回転速度の脈動の谷部（燃料噴射タイミング）に一致させた状態で発生させている。
【００８８】
なおディザ信号の周期は、必ずしも回転速度の脈動の周期に等しくなくてもよく、回転速度の脈動の周期よりも短くてもよいが、回転速度の脈動の各周期の期間にディザ信号を整数サイクルずつ発生させることが必要である。
【００８９】
ディザ信号電流の振動幅は、制御装置の機械系の個体差による励磁電流の不感帯幅Ｉｈ´のばらつきの範囲の下限を与える値よりも僅かに大きい程度に設定するのが好ましい。
【００９０】
なおアクチュエータの励磁電流をＰＷＭ制御する場合には、ディザ信号電流の大きさをデューティ比の形で設定して、励磁電流の大きさ（平均値）を与えるデューティ比にディザ信号電流の大きさを与えるデューティ比を加算したり、減算したりすることにより、励磁電流にディザ信号電流を重畳することができる。
【００９１】
図３に示した制御部において、回転速度演算手段２１、偏差演算手段２３、制御量演算部２４及びディザ信号重畳手段２６は、マイクロコンピュータ１２ｂに所定のプログラムを実行させることにより実現することができる。
【００９２】
図６は、ディザ信号重畳手段２６を実現するために、回転センサ３が回転検出パルスを発生する毎に実行される回転検出パルス割込みルーチンを示している。回転検出パルスが発生すると、ステップ１において割込みカウンタの計数値をインクリメントし、次いでステップ２において割込みカウンタの計数値が２０以下であるか否かを判定する。その結果、計数値が２０以下の場合には、次いでステップ３において割込みカウンタの計数値が１０以下であるか否かを判定し、計数値が１０以下である場合には、ＰＷＭ出力からディザデータを減算してメインルーチンに戻る。
【００９３】
ステップ３において、割込みカウンタの計数値が１０を超えていると判断された場合には、ステップ５に進んでＰＷＭ出力にディザデータを加えた後にメインルーチンに戻る。
【００９４】
ここで「ＰＷＭ出力」は、機関の回転速度と指示速度との偏差にＰＩＤ演算を施すことにより求めた制御量（偏差を許容範囲以下に収めるために必要な励磁電流）であり、メインルーチンで実現される制御量演算手段により演算される。
【００９５】
また「ディザデータ」は、ディザ信号の半波の振幅を与える量であり、電磁石の励磁電流をＰＷＭ制御する場合には、デューティ比の形でＲＯＭに記憶させておく。
【００９６】
ステップ２において割込みカウンタの計数値が２０を超えていると判定されたときには、ステップ６に進んで割込みカウンタをクリアし、メインルーチンに戻る。
【００９７】
アクチュエータ２の励磁電流に振動するディザ信号電流を重畳すると、ディザ信号の振動に伴って電磁石の可動部が振動する。このように、電磁石の可動部が常に振動していると、燃料噴射タイミングで励磁電流の変化が生じたときに電磁石の可動部が直ちに動き得る状態にあるため、励磁電流が変化してもコントロールラックが動かないといった状態が生じることはなくなる（ディザ効果が得られる）。しかしながら、噴射タイミング毎に電磁石の可動部が動き始める位置がばらつくと、励磁電流の変化分に対して燃料の供給量を適確に変化させることがでないため、回転速度の制御を安定に行わせることができない。
【００９８】
しかるに、本発明のように、アクチュエータ２の励磁電流の不感帯幅以上の振動幅を持って振動するディザ信号電流を内燃機関の燃焼サイクルにより生じる回転速度の脈動に対して一定の位相関係を持たせて、かつ各脈動の１周期当り整数サイクルずつ発生させて、該ディザ信号電流を励磁電流に重畳するようにすると、回転速度の脈動の幅または高さの如何に係わりなく、ディザ効果を常に一定にすることができるため、各燃料噴射タイミングにおいて、コントロールラック１０１が励磁電流の変化に応答して動き始める位置を同じにすることができる。
【００９９】
したがって、各燃料噴射タイミングにおいて燃料の噴射量を修正すべくアクチュエータの励磁電流を変化させたときに、常にコントロールラックを同じ位置から動かし始めることができ、励磁電流の同じ変化量に対するコントロールラックの変化量が噴射タイミング毎にばらつくのを防止することができる。そのため、制御装置の機械系が有するヒステリシス特性により生じる不感帯が制御に与える影響をなくして、機関の回転速度の制御を常に安定に行わせることができる。
【０１００】
本発明においては、ディザ信号電流をアクチュエータの励磁電流の不感帯幅の中心レベルを中心にして上下対称に振動させるため、ディザ信号電流の振幅を大きくしても、何等差し支えない。したがって、前述のように、ディザ信号電流の振動幅を、制御装置の機械系の個体差による励磁電流の不感帯幅Ｉｈ´のばらつきの範囲の下限を与える値よりも大きく設定することができ、このようにディザ信号電流の振幅を設定することにより、アクチュエータの特性のばらつきの影響を受けることなく、その不感帯の影響をなくして、良好な制御を行わせることができる。
【０１０１】
実際に、図１０及び図１１に示したディーゼル機関と同様の機関の回転速度を制御する場合に、図５（Ｃ）に示すように、回転速度の脈動の１周期当たり１サイクルのディザ信号電圧をアクチュエータの電磁石に印加して、その励磁電流にディザ信号電流を重畳させたところ、図９に示すような良好な制御特性を得ることができた。
【０１０２】
図９に示した例では、ディザ信号成分によりアクチュエータの励磁電流にヒステリシス幅（不感帯幅）以上の電流リップルが生じ、これにより不感帯がなくなって、コントロールラックが励磁電流に迅速に応答して燃料の供給量を調節している。
【０１０３】
また負荷の投入により、機関の回転速度が低下し始めると、アクチュエータの励磁電流が増加し始めるが、コントロールラックは不感帯による応答遅れを伴うことなく動作して機関の燃料を調節している。
【０１０４】
本発明においては、ディザ信号の振動幅は、内燃機関の回転速度に応じて適値に設定するか、または内燃機関の指示速度に応じて適値に設定するのが好ましい。
【０１０５】
ディザ信号の適値は、機関の回転速度により異なり、一般には、回転速度が低い場合ほどディザ信号の振動幅を大きくすることが好ましい。したがって、上記のように、ディザ信号の振動幅を、内燃機関の回転速度に応じて適値に設定するか、またはディザ信号の振動幅を、内燃機関の指示速度に応じて適値に設定するようにすると、常に最適のディザ効果を得ることができる。
【０１０６】
上記の例では、回転センサから得られる回転検出パルスを基にして発生させたが、ディザ信号の発生のさせ方は上記の例に限られるものではなく、例えば機関の回転速度の脈動成分の周波数を逓倍して得た信号の波高値を揃えるように波形整形することにより、ディザ信号を得るようにしてもよい。
【０１０７】
上記の例では、ディーゼル機関を例にとったが、ガソリン機関やガス機関の燃料供給量を調節するために電磁式アクチュエータを用いて、回転速度の制御を行う場合にも本発明を適用することができる。ガソリン機関やガス機関の回転速度を制御する場合には、燃料を気化させる気化器や、燃料と空気とを混合するミキサの応答遅れにより、制御系の安定化を図っているが、本発明によれば、これらの応答遅れによる安定要素に期待せずに、ディザ信号の振幅を適当に設定することにより、安定な回転速度制御を行わせることができる。
【０１０８】
上記の例では、４サイクル３気筒内燃機関を例にとったが、４サイクル４気筒内燃機関の場合には、回転速度の脈動の周期がクランク軸の１／２回転に相当する期間となり、回転センサが１回転当り３０個の回転検出パルスを発生する場合には、回転速度の脈動の周期が１５パルス分の期間に等しくなる。また４サイクル６気筒内燃機関の場合には、回転速度の脈動の周期がクランク軸の１／３回転に相当する期間となり、回転センサが１回転当り３０個の回転検出パルスを発生する場合には、回転速度の脈動の周期が１０パルス分の期間に等しくなる。
【０１０９】
また２サイクル機関の回転速度を制御する場合にも本発明を適用することができる。ｍ気筒の２サイクル機関の回転速度を制御する場合には、回転速度の脈動の１周期の期間がクランク軸の１／ｍ回転に相当する期間に等しくなる。
【０１１０】
【発明の効果】
以上のように、本発明によれば、内燃機関の燃焼サイクルにより生じる回転速度の脈動に対して一定の位相関係を有し、かつ各脈動の１周期当り整数サイクルずつ発生するディザ信号を電磁石の励磁電流に重畳させるようにしたので、回転速度の脈動の幅または高さの如何に係わりなく、ディザ効果を常に一定にすることができ、各燃料噴射タイミングにおいて、励磁電流の変化に応答してコントロールラックが始動する位置を同じにすることができる。したがって、各燃料噴射タイミングにおいて燃料の噴射量を修正すべくアクチュエータの励磁電流を変化させたときに、常にコントロールラックを同じ位置から動かし始めることができ、励磁電流の同じ変化量に対するコントロールラックの変化量が噴射タイミング毎にばらつくのを防止することができる。そのため、制御装置の機械系が有するヒステリシス特性により生じる不感帯が制御に与える影響をなくして、機関の回転速度の制御を安定に行わせることができる。
【０１１１】
また本発明によれば、ディザ信号の振幅を大きめに設定しておいても差し支えないため、アクチュエータの特性のばらつきや機関の燃料供給量調節部の摺動抵抗のばらつき等の影響を受けることなく、制御装置の機械系が有するアクチュエータのヒステリシス特性により生じる不感帯の影響をなくして制御性を良好にすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係わる内燃機関用速度制御装置で用いるアクチュエータ及び燃料噴射ポンプの構成例を一部断面して示した側面図である。
【図２】本発明に係わる速度制御装置で用いるコントローラの構成を示したブロック図である。
【図３】本発明に係わる速度制御装置で用いる制御部の構成例を示したブロック図である。
【図４】本発明が制御の対象とする内燃機関の回転速度の脈動成分と回転検出パルスとを示した波形図である。
【図５】本発明が制御の対象とする内燃機関の回転速度の脈動成分と回転検出パルスとディザ信号とを示した波形図である。
【図６】本発明に係わる速度制御装置においてマイクロコンピュータが実行するプログラムのアルゴリズムの一例を示したフローチャートである。
【図７】本発明に係わる内燃機関用速度制御装置に用いられるアクチュエータの電磁石の可動部の位置と出力トルクとの関係の一例を励磁電流をパラメータとして示した線図である。
【図８】本発明に係わる内燃機関用速度制御装置に用いられるアクチュエータの電磁石の可動部の位置と励磁電流との関係を与える特性の一例を示した線図である。
【図９】本発明を適用した内燃機関用速度制御装置により得られる制御特性の一例を示した線図である。
【図１０】４サイクル３気筒ディーゼル機関の速度制御装置において、アクチュエータの励磁電流にディザ信号を重畳しない場合の制御特性を示した線図である。
【図１１】４サイクル３気筒ディーゼル機関の速度制御装置において、アクチュエータの励磁電流に機関の回転速度の脈動成分をディザ信号として重畳した場合の制御特性を示した線図である。
【符号の説明】
１…燃料噴射ポンプ、２…アクチュエータ、３…回転センサ、１２…コントローラ、１３…回転速度指示手段。

Claims (8)

1. 励磁電流の大きさに相応した変位を生じる可動部を有する電磁石と、該電磁石の可動部に連結された入力端と内燃機関の燃料供給量調節部材に連結された出力端とを有して前記電磁石の可動部の変位を前記燃料供給量調節部に伝達する操作出力伝達機構とを備えていて、前記電磁石に与えられる励磁電流と前記出力端の位置との間の関係を与える特性がヒステリシス特性を示し、該ヒステリシス特性により、前記励磁電流が変化しても前記出力端の位置が変化しない不感帯が生じる電磁式アクチュエータと、前記内燃機関の回転速度と指示速度との偏差に応じて前記電磁石に励磁電流を与えることにより前記偏差を許容範囲内に収めるように制御する制御部とを備えた内燃機関用速度制御装置において、
   前記アクチュエータの励磁電流の不感帯幅以上の振動幅を持って振動するディザ信号電流を前記内燃機関の燃焼サイクルにより生じる回転速度の脈動に対して一定の位相関係を持たせて、かつ各脈動の１周期当り整数サイクルずつ発生させて、該ディザ信号電流を前記励磁電流に重畳するディザ信号重畳手段が設けられ、
   前記ディザ信号の振動幅は、前記内燃機関の回転速度に応じて適値に設定されることを特徴とする内燃機関用速度制御装置。
2. 励磁電流の大きさに相応した変位を生じる可動部を有する電磁石と、該電磁石の可動部に連結された入力端と内燃機関の燃料供給量調節部材に連結された出力端とを有して前記電磁石の可動部の変位を前記燃料供給量調節部に伝達する操作出力伝達機構とを備えていて、前記電磁石に与えられる励磁電流と前記出力端の位置との間の関係を与える特性がヒステリシス特性を示し、該ヒステリシス特性により、前記励磁電流が変化しても前記出力端の位置が変化しない不感帯が生じる電磁式アクチュエータと、前記内燃機関の回転速度と指示速度との偏差に応じて前記電磁石に励磁電流を与えることにより前記偏差を許容範囲内に収めるように制御する制御部とを備えた内燃機関用速度制御装置において、
   前記アクチュエータの励磁電流の不感帯幅以上の振動幅を持って振動するディザ信号電流を前記内燃機関の燃焼サイクルにより生じる回転速度の脈動に対して一定の位相関係を持たせて、かつ各脈動の１周期当り整数サイクルずつ発生させて、該ディザ信号電流を前記励磁電流に重畳するディザ信号重畳手段が設けられ、
   前記ディザ信号電流の振動幅は、前記アクチュエータと該アクチュエータにより操作される燃料供給量調節部材とを含む機械系の個体差により生じる励磁電流の不感帯幅のばらつきの範囲の最大幅よりも僅かに大きい値に設定され、
   前記ディザ信号の振動幅は、前記内燃機関の回転速度に応じて適値に設定されることを特徴とする内燃機関用速度制御装置。
3. 励磁電流の大きさに相応した変位を生じる可動部を有する電磁石と、前記電磁石の可動部に連結された入力端と内燃機関の燃料供給量調節部材に連結された出力端とを有して前記電磁石の可動部の変位を前記燃料供給量調節部に伝達する操作出力伝達機構とを備えていて、前記電磁石に与えられる励磁電流と前記出力端の位置との間の関係を与える特性がヒステリシス特性を示し、該ヒステリシス特性により、前記励磁電流が変化しても前記出力端の位置が変化しない不感帯が生じる電磁式アクチュエータと、前記内燃機関の回転速度と指示速度との偏差に応じて前記電磁石に励磁電流を与えることにより前記偏差を許容範囲内に収めるように制御する制御部とを備えた内燃機関用速度制御装置において、
   前記内燃機関の回転速度が設定速度以下になっているときに、前記アクチュエータの励磁電流の不感帯幅以上の振動幅を持って振動するディザ信号電流を前記内燃機関の燃焼サイクルにより生じる回転速度の脈動に対して一定の位相関係を持たせて、かつ各脈動の１周期当り整数サイクルずつ発生させて、該ディザ信号電流を前記励磁電流に重畳するディザ信号重畳手段が設けられ、
   前記ディザ信号の振動幅は、前記内燃機関の回転速度に応じて適値に設定されることを特徴とする内燃機関用速度制御装置。
4. 励磁電流の大きさに相応した変位を生じる可動部を有する電磁石と、前記電磁石の可動部に連結された入力端と内燃機関の燃料供給量調節部材に連結された出力端とを有して前記電磁石の可動部の変位を前記燃料供給量調節部に伝達する操作出力伝達機構とを備えていて、前記電磁石に与えられる励磁電流と前記出力端の位置との間の関係を与える特性がヒステリシス特性を示し、該ヒステリシス特性により、前記励磁電流が変化しても前記出力端の位置が変化しない不感帯が生じる電磁式アクチュエータと、前記内燃機関の回転速度と指示速度との偏差に応じて前記電磁石に励磁電流を与えることにより前記偏差を許容範囲内に収めるように制御する制御部とを備えた内燃機関用速度制御装置において、
   前記内燃機関の回転速度が設定速度以下になっているときに、前記アクチュエータの励磁電流の不感帯幅以上の振動幅を持って振動するディザ信号電流を前記内燃機関の燃焼サイクルにより生じる回転速度の脈動に対して一定の位相関係を持たせて、かつ各脈動の１周期当り整数サイクルずつ発生させて、該ディザ信号電流を前記励磁電流に重畳するディザ信号重畳手段が設けられ、
   前記ディザ信号電流の振動幅は、前記アクチュエータと該アクチュエータにより操作される燃料供給量調節部材とを含む機械系の個体差により生じる励磁電流の不感帯幅のばらつきの範囲の最大幅よりも僅かに大きい値に設定され、
   前記ディザ信号の振動幅は、前記内燃機関の回転速度に応じて適値に設定されることを特徴とする内燃機関用速度制御装置。
5. 励磁電流の大きさに相応した変位を生じる可動部を有する電磁石と、該電磁石の可動部に連結された入力端と内燃機関の燃料供給量調節部材に連結された出力端とを有して前記電磁石の可動部の変位を前記燃料供給量調節部に伝達する操作出力伝達機構とを備えていて、前記電磁石に与えられる励磁電流と前記出力端の位置との間の関係を与える特性がヒステリシス特性を示し、該ヒステリシス特性により、前記励磁電流が変化しても前記出力端の位置が変化しない不感帯が生じる電磁式アクチュエータと、前記内燃機関の回転速度と指示速度との偏差に応じて前記電磁石に励磁電流を与えることにより前記偏差を許容範囲内に収めるように制御する制御部とを備えた内燃機関用速度制御装置において、
   前記アクチュエータの励磁電流の不感帯幅以上の振動幅を持って振動するディザ信号電流を前記内燃機関の燃焼サイクルにより生じる回転速度の脈動に対して一定の位相関係を持たせて、かつ各脈動の１周期当り整数サイクルずつ発生させて、該ディザ信号電流を前記励磁電流に重畳するディザ信号重畳手段が設けられ、
   前記ディザ信号の振動幅は、前記内燃機関の回転速度に応じて適値に設定され、
   前記ディザ信号の振動幅は、前記内燃機関の指示速度に応じて適値に設定されることを特徴とする内燃機関用速度制御装置。
6. 励磁電流の大きさに相応した変位を生じる可動部を有する電磁石と、該電磁石の可動部に連結された入力端と内燃機関の燃料供給量調節部材に連結された出力端とを有して前記電磁石の可動部の変位を前記燃料供給量調節部に伝達する操作出力伝達機構とを備えていて、前記電磁石に与えられる励磁電流と前記出力端の位置との間の関係を与える特性がヒステリシス特性を示し、該ヒステリシス特性により、前記励磁電流が変化しても前記出力端の位置が変化しない不感帯が生じる電磁式アクチュエータと、前記内燃機関の回転速度と指示速度との偏差に応じて前記電磁石に励磁電流を与えることにより前記偏差を許容範囲内に収めるように制御する制御部とを備えた内燃機関用速度制御装置において、
   前記アクチュエータの励磁電流の不感帯幅以上の振動幅を持って振動するディザ信号電流を前記内燃機関の燃焼サイクルにより生じる回転速度の脈動に対して一定の位相関係を持たせて、かつ各脈動の１周期当り整数サイクルずつ発生させて、該ディザ信号電流を前記励磁電流に重畳するディザ信号重畳手段が設けられ、
   前記ディザ信号電流の振動幅は、前記アクチュエータと該アクチュエータにより操作される燃料供給量調節部材とを含む機械系の個体差により生じる励磁電流の不感帯幅のばら つきの範囲の最大幅よりも僅かに大きい値に設定されて、
   前記ディザ信号の振動幅は、前記内燃機関の指示速度に応じて適値に設定されることを特徴とする内燃機関用速度制御装置。
7. 励磁電流の大きさに相応した変位を生じる可動部を有する電磁石と、前記電磁石の可動部に連結された入力端と内燃機関の燃料供給量調節部材に連結された出力端とを有して前記電磁石の可動部の変位を前記燃料供給量調節部に伝達する操作出力伝達機構とを備えていて、前記電磁石に与えられる励磁電流と前記出力端の位置との間の関係を与える特性がヒステリシス特性を示し、該ヒステリシス特性により、前記励磁電流が変化しても前記出力端の位置が変化しない不感帯が生じる電磁式アクチュエータと、前記内燃機関の回転速度と指示速度との偏差に応じて前記電磁石に励磁電流を与えることにより前記偏差を許容範囲内に収めるように制御する制御部とを備えた内燃機関用速度制御装置において、
   前記内燃機関の回転速度が設定速度以下になっているときに、前記アクチュエータの励磁電流の不感帯幅以上の振動幅を持って振動するディザ信号電流を前記内燃機関の燃焼サイクルにより生じる回転速度の脈動に対して一定の位相関係を持たせて、かつ各脈動の１周期当り整数サイクルずつ発生させて、該ディザ信号電流を前記励磁電流に重畳するディザ信号重畳手段が設けられ、
   前記ディザ信号の振動幅は、前記内燃機関の指示速度に応じて適値に設定されることを特徴とする内燃機関用速度制御装置。
8. 励磁電流の大きさに相応した変位を生じる可動部を有する電磁石と、前記電磁石の可動部に連結された入力端と内燃機関の燃料供給量調節部材に連結された出力端とを有して前記電磁石の可動部の変位を前記燃料供給量調節部に伝達する操作出力伝達機構とを備えていて、前記電磁石に与えられる励磁電流と前記出力端の位置との間の関係を与える特性がヒステリシス特性を示し、該ヒステリシス特性により、前記励磁電流が変化しても前記出力端の位置が変化しない不感帯が生じる電磁式アクチュエータと、前記内燃機関の回転速度と指示速度との偏差に応じて前記電磁石に励磁電流を与えることにより前記偏差を許容範囲内に収めるように制御する制御部とを備えた内燃機関用速度制御装置において、
   前記内燃機関の回転速度が設定速度以下になっているときに、前記アクチュエータの励磁電流の不感帯幅以上の振動幅を持って振動するディザ信号電流を前記内燃機関の燃焼サイクルにより生じる回転速度の脈動に対して一定の位相関係を持たせて、かつ各脈動の１周期当り整数サイクルずつ発生させて、該ディザ信号電流を前記励磁電流に重畳するディザ信号重畳手段が設けられ、
   前記ディザ信号電流の振動幅は、前記アクチュエータと該アクチュエータにより操作される燃料供給量調節部材とを含む機械系の個体差により生じる励磁電流の不感帯幅のばらつきの範囲の最大幅よりも僅かに大きい値に設定され、
   前記ディザ信号の振動幅は、前記内燃機関の指示速度に応じて適値に設定されることを特徴とする内燃機関用速度制御装置。

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