JP4236207B2 - ジアルキルカーボネートとジオール類の工業的製造法 - Google Patents

Description

本発明は、ジアルキルカーボネート類とジオール類の工業的製造法に関する。さらに詳しくは、環状カーボネートと脂肪族１価アルコールとを原料とし、この原料を触媒が存在する連続多段蒸留塔内に連続的に供給し、該塔内で反応と蒸留を同時に行う反応蒸留方式によってジアルキルカーボネートとジオール類とを工業的に大量に長期間安定的に製造する方法に関する。

環状カーボネートと脂肪族１価アルコール類の反応から、ジアルキルカーボネートとジオール類を製造する方法については、いくつかの提案がなされているが、そのほとんどが触媒に関するものである。また、反応方式としては、これまで４つの方式が提案されている。これら４つの反応方式は、最も代表的な反応例であるエチレンカーボネートとメタノールからのジメチルカーボネートとエチレングリコールの製造方法において用いられている。

すなわち、第１の方式は、エチレンカーボネート、メタノール及び触媒をバッチ式反応容器であるオートクレーブに仕込み、メタノールの沸点以上の反応温度において加圧下で所定の反応時間保持することによって反応を行う完全なバッチ式反応方式である（特許文献１、２、５、６）。

第２の方式は、反応釜の上部に蒸留塔を設けた装置を用いるものであって、エチレンカーボネート、メタノール及び触媒を反応容器に仕込み、所定の温度に加熱することによって反応を進行させる。この方式では、生成するジメチルカーボネートと共沸して留出するメタノールを補うために、反応釜にメタノールを連続的又はバッチ的に添加することも行なわれているが、いずれにしても、この方式では触媒、エチレンカーボネート及びメタノールが存在しているバッチ式の反応釜中でのみ反応を進行させている。従って反応はバッチ式であり、３〜２０数時間もの長時間をかけて、還流下で大過剰のメタノールを用いて反応を行っている（特許文献３、４、１１）。

第３の方式は、所定の反応温度に保たれた管状リアクターにエチレンカーボネートとメタノールの混合溶液を連続的に供給し、他方の出口より未反応のエチレンカーボネートとメタノールと生成物であるジメチルカーボネート及びエチレングリコールとを含む反応混合物を液状で連続的に抜き出す連続反応方式である。用いる触媒の形態によって２つの方法が行われている。すなわち、均一系触媒を用いて、エチレンカーボネートとメタノールの混合溶液と一緒に管状リアクターを通過させ、反応後、反応混合物中から触媒を分離する方法（特許文献７、１０）と、管状リアクター内に固定させた不均一触媒を用いる方法（特許文献８、９）がある。エチレンカーボネートとメタノールとの反応によるジメチルカーボネートとエチレングリコールの生成反応は平衡反応であることから、この管状リアクターを用いる連続流通反応方式では、エチレンカーボネートの反応率は、仕込組成比と反応温度によって決まる平衡反応率以上に高めることは不可能である。例えば、特許文献７の実施例１によれば、仕込みモル比メタノール／エチレンカーボネート＝４／１の原料を用いる１３０℃での流通反応においては、エチレンカーボネートの反応率は２５％である。このことは、反応混合物中に未反応で残存する大量のエチレンカーボネート及びメタノールを分離・回収して反応器へ再循環させる必要があることを意味しており、事実、特許文献９の方法では、分離・精製・回収・再循環のためのたくさんの設備が用いられている。

第４の方式は、本発明者等が初めて開示した反応蒸留方式（特許文献１２〜２１）、すなわち、多段蒸留塔内にエチレンカーボネートとメタノールをそれぞれ連続的に供給し該蒸留塔の複数段で触媒の存在下に反応を行なうと同時に生成物であるジメチルカーボネートとエチレングリコールを分離する、連続的製造方法である。その後、他社からも反応蒸留方式を用いる出願（特許文献２２〜２６）がなされている。

このように、環状カーボネートと脂肪族１価アルコールとからジアルキルカーボネートとジオール類を製造するこれまでに提案された方法は、
（１）完全なバッチ反応方式
（２）蒸留塔を上部に設けた反応釜を用いるバッチ反応方式
（３）管式リアクターを用いる液状流通反応方式
（４）反応蒸留方式
の４方式であるが、それぞれ、以下に述べるような問題点があった。

すなわち、（１）、（３）の場合には、環状カーボネートの反応率の上限は仕込み組成と温度から決まるため、反応を完全に終結させることはできず、反応率が低い。また、（２）の場合には環状カーボネートの反応率を高めるためには、生成するジアルキルカーボネートを、極めて大量の脂肪族１価アルコールを使用して留去しなければならず、長い反応時間を必要とする。（４）の場合には、（１）、（２）、（３）と比較して、高い反応率で反応を進行させることが可能である。しかしながら、これまで提案されている（４）の方法は、少量のジアルキルカーボネートとジオール類を製造する方法であるか、短期間の製造方法に関するものであり、工業的規模での長期間安定製造に関するものではなかった。すなわち、ジアルキルカーボネートを連続的に大量（例えば、１時間あたり２トン以上）に、長期間（例えば１０００時間以上、好ましくは３０００時間以上、より好ましくは５０００時間以上）安定的に製造するという目的を達成するものではなかった。

例えば、エチレンカーボネートとメタノールからジメチルカーボネート（ＤＭＣ）とエチレングリコール（ＥＧ）を製造するために開示されている実施例における反応蒸留塔の高さ（Ｈ：ｃｍ）、直径（Ｄ：ｃｍ）、段数（ｎ）、ジメチルカーボネートの生産量Ｐ（ｋｇ／ｈｒ）、連続製造時間Ｔ（ｈｒ）に関する最大値を示す記述は、表１のとおりである。

なお、特許文献２５（第００６０段落）には、「本実施例は上記の図１に示した好ましい態様と同様のプロセスフローを採用し、エチレンカーボネートとメタノールの接触転化反応によりエステル交換させてジメチルカーボネート及びエチレングリコールを製造する商業的規模装置の操業を目的になされたものである。なお、本実施例で下記する数値は実装置の操作にも十分適用可能である。」と記載され、その実施例として、３７５０ｋｇ／ｈｒのジメチルカーボネートを具体的に製造したとの記載がなされている。実施例に記載のこの規模は年産３万トン以上に相当するので、特許文献２５の出願当時（２００２年４月９日）としては、この方法による世界一の大規模商業プラントの操業が実施されたことになる。しかしながら、本願出願時においてすら、このような事実は全くない。また、特許文献２５の実施例では、ジメチルカーボネートの生産量は理論計算値と全く同一の値が記載されているが、エチレングリコールの収率は約８５．６％で、選択率は約８８．４％であり、高収率・高選択率を達成しているとはいい難い。特に選択率が低いことは、この方法が工業的製造法として、致命的な欠点を有していることを表している。（なお、特許文献２５は、２００５年７月２６日、未審査請求によるみなし取下処分がなされている。）

反応蒸留法は、蒸留塔内での反応による組成変化と蒸留による組成変化と、塔内の温度変化と圧力変化等の変動要因が非常に多く、長期間の安定運転の継続させることは困難を伴うことが多く、特に大量を扱う場合にはその困難性はさらに増大する。反応蒸留法によるジアルキルカーボネートとジオール類を高収率・高選択率を維持しつつ、それらの大量生産を長期間安定的に継続させるためには、反応蒸留装置に工夫をすることが必要である。しかしながら、これまでに提案されている反応蒸留法における、長期間の連続安定製造に関する記述は、特許文献１２及び１３の２００〜４００時間のみであった。

米国特許第３６４２８５８号明細書 特開昭５４−４８７１５号公報（米国特許第４１８１６７６号明細書） 特開昭５１−１２２０２５号公報（米国特許第４０６２８８４号明細書） 特開昭５４−４８７１６号公報（米国特許第４３０７０３２号明細書） 特開昭５４−６３０２３号公報 特開昭５４−１４８７２６号公報 特開昭６３−４１４３２号公報（米国特許第４６６１６０９号明細書） 特開昭６３−２３８０４３号公報 特開昭６４−３１７３７号公報（米国特許第４６９１０４１号明細書） 米国特許第４７３４５１８号明細書 米国特許第３８０３２０１号明細書 特開平４−１９８１４１号公報 特開平４−２３０２４３号公報 特開平９−１７６０６１号公報 特開平９−１８３７４４号公報 特開平９−１９４４３５号公報 国際公開 ＷＯ９７／２３４４５号公報（欧州特許第０８８９０２５号明細書、米国特許第５８４７１８９号明細書） 国際公開 ＷＯ９９／６４３８２号公報（欧州特許第１０８６９４０号明細書、米国特許第６３４６６３８号明細書） 国際公開 ＷＯ００／５１９５４号公報（欧州特許第１１７４４０６号明細書、米国特許第６４７９６８９号明細書） 特開２００２−３０８８０４号公報 特開２００４−１３１３９４号公報 特開平５−２１３８３０号公報（欧州特許第０５３０６１５号明細書、米国特許第５２３１２１２号明細書） 特開平６−９５０７号公報（欧州特許第０５６９８１２号明細書、米国特許第５３５９１１８号明細書） 特開２００３−１１９１６８号公報（国際公開 ＷＯ０３／００６４１８号公報） 特開２００３−３００９３６号公報 特開２００３−３４２２０９号公報

本発明が解決しようとする課題は、環状カーボネートと脂肪族１価アルコールとを原料とし、この原料を触媒が存在する連続多段蒸留塔内に連続的に供給し、該塔内で反応と蒸留を同時に行う反応蒸留方式によって、ジアルキルカーボネートとジオール類とを工業的に大量（例えば、ジアルキルカーボネートを１時間あたり２トン以上、ジオール類を１時間あたり１．３トン以上）に製造するにあたり、それらが高選択率・高生産性で、長期間（例えば、１０００時間以上、好ましくは３０００時間以上、より好ましくは５０００時間以上）安定的に製造できる具体的な方法を提供することにある。

本発明者らが連続多段蒸留塔を用いるジアルキルカーボネートとジオール類の連続的製造方法を初めて開示して以来、この方法の改良に関する多くの提案があるが、これらは小規模、短期間の実験室的レベルのものであり、実際の実施によって得られた知見に基づく工業的規模での大量生産を長期間安定的に可能とする具体的な方法や装置の開示は全くなかった。そこで、本発明者等は、例えば、ジアルキルカーボネートを１時間あたり２トン以上、ジオール類を１時間あたり１．３トン以上の工業的規模で、高選択率・高生産性で長期間安定的に製造できる具体的な方法を見出すべき検討を重ねた結果、本発明に到達した。

すなわち、本発明は、
１．環状カーボネートと脂肪族１価アルコールとを原料とし、この原料を触媒が存在する連続多段蒸留塔内に連続的に供給し、該塔内で反応と蒸留を同時に行い、生成するジアルキルカーボネートを含む低沸点反応混合物を塔上部よりガス状で連続的に抜出し、ジオール類を含む高沸点反応混合物を塔下部より液状で連続的に抜出す反応蒸留方式によって、ジアルキルカーボネートとジオール類を連続的に製造するにあたり、
（ａ）該連続多段蒸留塔が、長さＬ（ｃｍ）、内径Ｄ（ｃｍ）の円筒形の胴部を有し、内部に段数ｎをもつインターナルを有する構造をしており、該インターナルが複数の孔をもつ棚段をｎ段有する棚段塔式蒸留塔であって、塔頂部又はそれに近い塔の上部に内径ｄ₁（ｃｍ）のガス抜出し口、塔底部又はそれに近い塔の下部に内径ｄ₂（ｃｍ）の液抜出し口、該ガス抜出し口より下部であって塔の上部及び／又は中間部に１つ以上の第１の導入口、該液抜出し口より上部であって塔の中間部及び／又は下部に１つ以上の第２の導入口を有するものであって、
（１）長さＬ（ｃｍ）が式（１）を満足するものであり、
２１００ ≦ Ｌ ≦ ８０００ 式（１）
（２）塔の内径Ｄ（ｃｍ）が式（２）を満足するものであり、
１８０ ≦ Ｄ ≦ ２０００ 式（２）
（３）長さＬ（ｃｍ）と塔の内径Ｄ（ｃｍ）の比が、式（３）を満足するものであり、
４ ≦ Ｌ／Ｄ ≦ ４０ 式（３）
（４）段数ｎが式（４）を満足するものであり、
１０ ≦ ｎ ≦ １２０ 式（４）
（５）塔の内径Ｄ（ｃｍ）とガス抜出し口の内径ｄ₁（ｃｍ）の比が、式（５）を満足するものであり、
３ ≦ Ｄ／ｄ₁ ≦ ２０ 式（５）
（６）塔の内径Ｄ（ｃｍ）と液抜出し口の内径ｄ₂（ｃｍ）の比が、式（６）を満足するものであり、
５ ≦ Ｄ／ｄ₂ ≦ ３０ 式（６）
（ｂ）原料である環状カーボネートが、該連続多段蒸留塔の上から３段目以下であって、該連続多段蒸留塔の上から（ｎ／３）段目までの間に設けられた１つ以上の該第１の導入口から該連続多段蒸留塔に連続的に導入されており、
（ｃ）原料である脂肪族１価アルコールが、ジアルキルカーボネートを１〜１５質量％含有するものであって、
（ｄ）原料である脂肪族１価アルコールが、該連続多段蒸留塔の上から（ｎ／３）段目から下であって、該連続多段蒸留塔の上から（２ｎ／３）段目までの間に設けられた１つ以上の該第２の導入口から該連続多段蒸留塔に連続的に導入されている、
ことを特徴とするジアルキルカーボネートとジオール類の工業的製造法、
２．製造されるジアルキルカーボネートが１時間あたり、２トン以上であることを特徴とする前項１に記載の方法、
３．製造されるジオール類が１時間あたり、１．３トン以上であることを特徴とする前項１又は２に記載の方法、
４．該ｄ₁と該ｄ₂が式（７）を満足することを特徴とする前項１〜３のいずれか一項に記載の方法：
１ ≦ ｄ₁／ｄ₂ ≦ ５ 式（７）、
５．該連続多段蒸留塔のＬ、Ｄ、Ｌ／Ｄ、ｎ、Ｄ／ｄ₁、Ｄ／ｄ₂ がそれぞれ、２３００≦Ｌ≦６０００、 ２００≦Ｄ≦１０００、 ５≦Ｌ／Ｄ≦３０、 ３０≦ｎ≦１００、 ４≦Ｄ／ｄ₁≦１５、 ７≦Ｄ／ｄ₂≦２５であることを特徴とする前項１〜４のいずれか一項に記載の方法、
６．該連続多段蒸留塔のＬ、Ｄ、Ｌ／Ｄ、ｎ、Ｄ／ｄ₁、Ｄ／ｄ₂ がそれぞれ、２５００≦Ｌ≦５０００、 ２１０≦Ｄ≦８００、 ７≦Ｌ／Ｄ≦２０、 ４０≦ｎ≦９０、 ５≦Ｄ／ｄ₁≦１３、 ９≦Ｄ／ｄ₂≦２０であることを特徴とする前項１〜５のいずれか一項に記載の方法、
７．原料である脂肪族１価アルコールが、ジアルキルカーボネートを１．５〜１２質量％含有するものであることを特徴とする前項１〜６のいずれか一項に記載の方法、
８．原料である脂肪族１価アルコールが、ジアルキルカーボネートを２〜１０質量％含有するものであることを特徴とする前項７記載の方法、
９．原料である脂肪族１価アルコールが、該連続多段蒸留塔の上から（２ｎ／５）段目から下であって、該連続多段蒸留塔の上から（３ｎ／５）段目までの間に設けられた１つ以上の導入口から該連続多段蒸留塔に連続的に導入されていることを特徴とする前項１〜８のいずれか一項に記載の方法、
１０．棚段が多孔板トレイであって、該多孔板トレイが多孔板部の面積１ｍ²あたり１００〜１０００個の孔を有するものであることを特徴とする前項１〜９のいずれか一項に記載の方法、
１１．棚段が多孔板トレイであって、該多孔板トレイの孔１個あたりの断面積が０．５〜５ｃｍ²であることを特徴とする前項１〜１０のいずれか一項に記載の方法、
を提供する。

本発明を実施することによって、環状カーボネートと脂肪族１価アルコールとから、ジアルキルカーボネートとジオール類が、それぞれ９５％以上、好ましくは９７％以上、さらに好ましくは９９％以上の高選択率で、ジアルキルカーボネートを１時間あたり２トン以上、好ましくは１時間あたり３トン以上、さらに好ましくは１時間あたり４トン以上、ジオール類を１時間あたり１．３トン以上、好ましくは１時間あたり１．９５トン以上、さらに好ましくは１時間あたり２．６トン以上の工業的規模で、１０００時間以上、好ましくは３０００時間以上、さらに好ましくは５０００時間以上の長期間、安定的に製造できることが見出された。

以下、本発明について具体的に説明する。
本発明の反応は、環状カーボネート（Ａ）と脂肪族１価アルコール類（Ｂ）とから、ジアルキルカーボネート（Ｃ）とジオール類（Ｄ）が生成する下記式で表わされる可逆平衡なエステル交換反応である。

（式中、Ｒ¹は２価の基−（ＣＨ₂）m−（ｍは２〜６の整数）を表わし、その１個以上の水素は炭素数１〜１０のアルキル基やアリール基によって置換されていてもよい。また、Ｒ² は炭素数１〜１２の１価の脂肪族基を表わし、その１個以上の水素は炭素数１〜１０のアルキル基やアリール基で置換されていてもよい。）

本発明で原料として用いられる環状カーボネートとは、上記式において（Ａ）であらわされる化合物であって、例えば、エチレンカーボネート、プロピレンカーボネート等のアルキレンカーボネート類や、１，３−ジオキサシクロヘキサ−２−オン、１，３−ジオキサシクロヘプタ−２−オンなどが好ましく用いられ、エチレンカーボネート及びプロピレンカーボネートが入手の容易さなどの点から更に好ましく使用され、エチレンカーボネートが特に好ましく使用される。

また、もう一方の原料である脂肪族１価アルコール類とは、上記式において（Ｂ）で表わされる化合物であって、生成するジオールより沸点が低いものが用いられる。したがって、使用する環状カーボネートの種類によっても変わり得るが、例えば、メタノール、エタノール、プロパノール（各異性体）、アリルアルコール、ブタノール（各異性体）、３−ブテン−１−オール、アミルアルコール（各異性体）、ヘキシルアルコール（各異性体）、ヘプチルアルコール（各異性体）、オクチルアルコール（各異性体）、ノニルアルコール（各異性体）、デシルアルコール（各異性体）、ウンデシルアルコール（各異性体）、ドデシルアルコール（各異性体）、シクロペンタノール、シクロヘキサノール、シクロヘプタノール、シクロオクタノール、メチルシクロペンタノール（各異性体）、エチルシクロペンタノール（各異性体）、メチルシクロヘキサノール（各異性体）、エチルシクロヘキサノール（各異性体）、ジメチルシクロヘキサノール（各異性体）、ジエチルシクロヘキサノール（各異性体）、フェニルシクロヘキサノール（各異性体）、ベンジルアルコール、フェネチルアルコール（各異性体）、フェニルプロパノール（各異性体）などが挙げられ、さらにこれらの脂肪族１価アルコール類において、ハロゲン、低級アルコキシ基、シアノ基、アルコキシカルボニル基、アリーロキシカルボニル基、アシロキシ基、ニトロ基等の置換基によって置換されていてもよい。

このような脂肪族１価アルコール類の中で、好ましく用いられるのは炭素数１〜６のアルコール類であり、さらに好ましいのはメタノール、エタノール、プロパノール（各異性体）、ブタノール（各異性体）の炭素数１〜４のアルコール類である。環状カーボネートとしてエチレンカーボネートやプロピレンカーボネートを使用する場合に好ましいのはメタノール、エタノールであり、特に好ましいのはメタノールである。

本発明の方法においては、反応蒸留塔内に触媒を存在させる。触媒を存在させる方法はどのような方法であってもよいが、例えば、反応条件下で反応液に溶解するような均一系触媒の場合、反応蒸留塔内に連続的に触媒を供給することにより、反応蒸留塔内の液相に触媒を存在させることもできるし、あるいは反応条件下で反応液に溶解しないような不均一系触媒の場合、反応蒸留塔内に固体触媒を配置することにより、反応系に触媒を存在させることもできるし、これらを併用した方法であってもよい。

均一系触媒を反応蒸留塔内に連続的に供給する場合には、環状カーボネート及び／又は脂肪族１価アルコールと同時に供給してもよいし、原料とは異なる位置に供給してもよい。該蒸留塔内で実際に反応が進行するのは触媒供給位置から下の領域であることから、塔頂から原料供給位置までの間の領域に該触媒を供給することが好ましい。そして該触媒が存在する段は５段以上あることが必要であり、好ましくは７段以上であり、さらに好ましくは１０段以上である。

また、不均一系の固体触媒を用いる場合、該触媒の存在する段の段数が５段以上あることが必要であり、好ましくは７段以上であり、さらに好ましくは１０段以上である。蒸留塔の充填物としての効果をも併せ持つ固体触媒を用いることもできる。

本発明において用いられる触媒としては、これまでに知られている種々のものを使用することができる。例えば、リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、セシウム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム等のアルカリ金属及びアルカリ土類金属類；
アルカリ金属及びアルカリ土類金属の水素化物、水酸化物、アルコキシド化物類、アリーロキシド化物類、アミド化物類等の塩基性化合物類；
アルカリ金属及びアルカリ土類金属の炭酸塩類、重炭酸塩類、有機酸塩類等の塩基性化合物類；
トリエチルアミン、トリブチルアミン、トリヘキシルアミン、ベンジルジエチルアミン等の３級アミン類；
Ｎ−アルキルピロール、Ｎ−アルキルインドール、オキサゾール、Ｎ−アルキルイミダゾール、Ｎ−アルキルピラゾール、オキサジアゾール、ピリジン、アルキルピリジン、キノリン、アルキルキノリン、イソキノリン、アルキルイソキノリン、アクリジン、アルキルアクリジン、フェナントロリン、アルキルフェナントロリン、ピリミジン、アルキルピリミジン、ピラジン、アルキルピラジン、トリアジン、アルキルトリアジン等の含窒素複素芳香族化合物類；
ジアザビシクロウンデセン（ＤＢＵ）、ジアザビシクロノネン（ＤＢＮ）等の環状アミジン類；
酸化タリウム、ハロゲン化タリウム、水酸化タリウム、炭酸タリウム、硝酸タリウム、硫酸タリウム、タリウムの有機酸塩類等のタリウム化合物類；
トリブチルメトキシ錫、トリブチルエトキシ錫、ジブチルジメトキシ錫、ジエチルジエトキシ錫、ジブチルジエトキシ錫、ジブチルフェノキシ錫、ジフェニルメトキシ錫、酢酸ジブチル錫、塩化トリブチル錫、２−エチルヘキサン酸錫等の錫化合物類；
ジメトキシ亜鉛、ジエトキシ亜鉛、エチレンジオキシ亜鉛、ジブトキシ亜鉛等の亜鉛化合物類；
アルミニウムトリメトキシド、アルミニウムトリイソプロポキシド、アルミニウムトリブトキシド等のアルミニウム化合物類；
テトラメトキシチタン、テトラエトキシチタン、テトラブトキシチタン、ジクロロジメトキシチタン、テトライソプロポキシチタン、酢酸チタン、チタンアセチルアセトナート等のチタン化合物類；
トリメチルホスフィン、トリエチルホスフィン、トリブチルホスフィン、トリフェニルホスフィン、トリブチルメチルホスホニウムハライド、トリオクチルブチルホスホニウムハライド、トリフェニルメチルホスホニウムハライド等のリン化合物類；
ハロゲン化ジルコニウム、ジルコニウムアセチルアセトナート、ジルコニウムアルコキシド、酢酸ジルコニウム等のジルコニウム化合物類；
鉛及び鉛を含む化合物類、例えば、ＰｂＯ、ＰｂＯ₂、Ｐｂ₃Ｏ₄などの酸化鉛類；
ＰｂＳ、Ｐｂ₂Ｓ₃、ＰｂＳ₂などの硫化鉛類；
Ｐｂ（ＯＨ）₂、Ｐｂ₃Ｏ₂（ＯＨ）₂、Ｐｂ₂［ＰｂＯ₂（ＯＨ）₂］、Ｐｂ₂Ｏ（ＯＨ）₂などの水酸化鉛類；
Ｎａ₂ＰｂＯ₂、Ｋ₂ＰｂＯ₂、ＮａＨＰｂＯ₂、ＫＨＰｂＯ₂などの亜ナマリ酸塩類；
Ｎａ₂ＰｂＯ₃、Ｎａ₂Ｈ₂ＰｂＯ₄、Ｋ₂ＰｂＯ₃、Ｋ₂［Ｐｂ（ＯＨ）₆］、Ｋ₄ＰｂＯ₄、Ｃａ₂ＰｂＯ₄、ＣａＰｂＯ₃などの鉛酸塩類；
ＰｂＣＯ₃、２ＰｂＣＯ₃・Ｐｂ（ＯＨ）₂などの鉛の炭酸塩及びその塩基性塩類；
Ｐｂ（ＯＣＨ₃）₂、（ＣＨ₃Ｏ）Ｐｂ（ＯＰｈ）、Ｐｂ（ＯＰｈ）₂などのアルコキシ鉛類、アリールオキシ鉛類；
Ｐｂ（ＯＣＯＣＨ₃）₂、Ｐｂ（ＯＣＯＣＨ₃）₄、Ｐｂ（ＯＣＯＣＨ₃）₂・ＰｂＯ・３Ｈ₂Ｏなどの有機酸の鉛塩及びその炭酸塩や塩基性塩類；
Ｂｕ₄Ｐｂ、Ｐｈ₄Ｐｂ、Ｂｕ₃ＰｂＣｌ、Ｐｈ₃ＰｂＢｒ、Ｐｈ₃Ｐｂ（又はＰｈ₆Ｐｂ₂）、Ｂｕ₃ＰｂＯＨ、Ｐｈ₂ＰｂＯなどの有機鉛化合物類（Ｂｕはブチル基、Ｐｈはフェニル基を示す）；
Ｐｂ−Ｎａ、Ｐｂ−Ｃａ、Ｐｂ−Ｂａ、Ｐｂ−Ｓｎ、Ｐｂ−Ｓｂなどの鉛の合金類；
ホウエン鉱、センアエン鉱などの鉛鉱物類、及びこれらの鉛化合物の水和物類；
が挙げられる。

これらの化合物は、反応原料や、反応混合物、反応副生物などに溶解する場合には、均一系触媒として用いることができるし、溶解しない場合には固体触媒として用いることができる。さらには、これらの化合物を反応原料や、反応混合物、反応副生物などで事前に溶解させたり、あるいは反応させることによって溶解させた混合物を均一系触媒としてもちいることも好ましい方法である。

さらに３級アミノ基を有する陰イオン交換樹脂、アミド基を有するイオン交換樹脂、スルホン酸基、カルボン酸基、リン酸基のうちの少なくとも一つの交換基を有するイオン交換樹脂、第４級アンモニウム基を交換基として有する固体強塩基性アニオン交換体等のイオン交換体類；シリカ、シリカ−アルミナ、シリカーマグネシア、アルミノシリケート、ガリウムシリケート、各種ゼオライト類、各種金属交換ゼオライト類、アンモニウム交換ゼオライト類などの固体の無機化合物類等が触媒として用いられる。

固体触媒として、特に好ましく用いられるのは第４級アンモニウム基を交換基として有する固体強塩基性アニオン交換体であり、このようなものとしては、例えば、第４級アンモニウム基を交換基として有する強塩基性アニオン交換樹脂、第４級アンモニウム基を交換基として有するセルロース強塩基性アニオン交換体、第４級アンモニウム基を交換基として有する無機質担体担持型強塩基性アニオン交換体などが挙げられる。第４級アンモニウム基を交換基として有する強塩基性アニオン交換樹脂としては、例えば、スチレン系強塩基性アニオン交換樹脂などが好ましく用いられる。スチレン系強塩基性アニオン交換樹脂は、スチレンとジビニルベンゼンの共重合体を母体として、交換基に第４級アンモニウム（Ｉ型あるいはＩＩ型）を有する強塩基性アニオン交換樹脂であり、例えば、次式で模式的に示される。

式中、Ｘはアニオンを示し、通常、Ｘとしては、Ｆ^-、Ｃｌ^-、Ｂｒ^-、Ｉ^-、ＨＣＯ₃ ^-、ＣＯ₃ ^2-、ＣＨ₃ＣＯ₂ ^-、ＨＣＯ₂ ^-、ＩＯ₃ ^-、ＢｒＯ₃ ^-、ＣｌＯ₃ ^-の中から選ばれた少なくとも１種のアニオンが使用され、好ましくはＣｌ^-、Ｂｒ^-、ＨＣＯ₃ ^-、ＣＯ₃ ^2-の中から選ばれた少なくとも１種のアニオンが使用される。また、樹脂母体の構造としては、ゲル型、マクロレティキュラー型（ＭＲ型）いずれも使用できるが、耐有機溶媒性が高い点からＭＲ型が特に好ましい。

第４級アンモニウム基を交換基として有するセルロース強塩基性アニオン交換体としては、例えば、セルロースの−ＯＨ基の一部又は全部をトリアルキルアミノエチル化して得られる、−ＯＣＨ₂ＣＨ₂ＮＲ₃Ｘなる交換基を有するセルロースが挙げられる。ただし、Ｒはアルキル基を示し、通常、メチル、エチル、プロピル、ブチルなどが用いられ、好ましくはメチル、エチルが使用される。また、Ｘは前述のとおりのアニオンを示す。

本発明において使用できる、第４級アンモニウム基を交換基として有する無機質担体担持型強塩基性アニオン交換体とは、無機質担体の表面水酸基−ＯＨの一部又は全部を修飾することにより、４級アンモニウム基−Ｏ（ＣＨ₂）nＮＲ₃Ｘを導入したものを意味する。ただし、Ｒ、Ｘは前述のとおりである。ｎは通常１〜６の整数であり、好ましくはｎ＝２である。無機質担体としては、シリカ、アルミナ、シリカアルミナ、チタニア、ゼオライトなどを使用することができ、好ましくはシリカ、アルミナ、シリカアルミナが用いられ、特に好ましくはシリカが使用される。無機質担体の表面水酸基の修飾方法としては、任意の方法を用いることができる。

第４級アンモニウム基を交換基として有する固体強塩基性アニオン交換体は、市販のものを使用することもできる。その場合には、前処理として予め所望のアニオン種でイオン交換を行なった後に、エステル交換触媒として使用することもできる。

また、少なくとも１個の窒素原子を含む複素環基が結合している巨大網状及びゲルタイプの有機ポリマー、又は少なくとも１個の窒素原子を含む複素環基が結合している無機質担体からなる固体触媒もエステル交換触媒として好ましく用いられる。また、さらにはこれらの含窒素複素環基の一部又は全部が４級塩化された固体触媒も同様に用いられる。なお、イオン交換体などの固体触媒は、本発明においては充填物としての機能も果たすことができる。

本発明で用いられる触媒の量は、使用する触媒の種類によっても異なるが、反応条件下で反応液に溶解するような均一系触媒を連続的に供給する場合には、供給原料である環状カーボネートと脂肪族１価アルコールの合計重量に対する割合で表わして、通常０．０００１〜５０質量％、好ましくは０．００５〜２０質量％、さらに好ましくは０．０１〜１０質量％で使用される。また、固体触媒を該蒸留塔内に設置して使用する場合には、該蒸留塔の空塔容積に対して、０．０１〜７５容積％、好ましくは０．０５〜６０容積％、さらに好ましくは０．１〜６０容積％の触媒量が好ましく用いられる。

本発明において反応蒸留塔である連続多段蒸留塔に、環状カーボネートを連続的に供給する場合、特定の段に供給することが重要である。すなわち、原料である該環状カーボネートは、該連続多段蒸留塔の上から３段目以下であって、該連続多段蒸留塔の上から（ｎ／３）段目までの間に設けられた１つ以上の導入口から該連続多段蒸留塔に連続的に導入することが必要である。環状カーボネート導入口から上の段は、該環状カーボネート、ジオール類などの高沸点化合物が塔頂成分中に含まれないようにするために重要である。この意味で、環状カーボネート導入口から上の段は３段以上あることが好ましく、より好ましくは４段〜１０段であり、さらに好ましくは５段〜８段である。

本願発明に用いられる好ましい環状カーボネートは、例えば、エチレンオキシド、プロピレンオキシド、スチレンオキシドなどのアルキレンオキシドと二酸化炭素との反応によって製造されたハロゲンを含まないものである。したがって、これらの原料化合物や、ジオール類などを少量含む環状カーボネートを、本願発明の原料として用いることもできる。

本発明において、原料である脂肪族１価アルコールは、脂肪族１価アルコールとジアルキルカーボネートの合計質量に対して、ジアルキルカーボネートが１〜１５質量％含有するものであることが必要である。ジアルキルカーボネートのこの含有量が、１．５〜１２質量％である脂肪族１価アルコールがより好ましく用いられ、さらに好ましくはその含有量が２〜１０質量％である脂肪族１価アルコールが用いられる。

本反応を工業的に実施する場合、新規に反応系に導入される環状カーボネート及び／又は脂肪族１価アルコールに加え、この工程及び／又は他の工程で回収された、環状カーボネート及び／又は脂肪族１価アルコールを主成分とする物質が、これらの原料として使用できることは好ましいことである。本発明はこのことを可能にするものであり、これは本発明の優れた特徴である。他の工程とは、例えば、ジアルキルカーボネートと芳香族モノヒドロキシ化合物からジアリールカーボネートを製造する工程があり、この工程では、脂肪族１価アルコールが副生し、回収される。この回収副生脂肪族１価アルコールには、通常ジアルキルカーボネートが含まれているが、その含有量が上記の範囲である場合、本発明の優れた効果が発現することが見出されたのである。さらには、この回収副生脂肪族１価アルコールには、芳香族モノヒドロキシ化合物、アルキルアリールエーテル、少量のアルキルアリールカーボネート、ジアリールカーボネートなどが含まれる場合がある。本発明では、この副生脂肪族１価アルコールをそのままで原料として用いることもできるし、蒸留等により該脂肪族１価アルコールよりも沸点の高い含有物質量を減少させた後に原料とすることもできる。

本発明において反応蒸留塔である連続多段蒸留塔に、脂肪族１価アルコールを連続的に供給する場合、特定の段に供給することが重要である。すなわち、本発明では、原料である脂肪族１価アルコールが、該連続多段蒸留塔の上から（ｎ／３）段目から下であって、該連続多段蒸留塔の上から（２ｎ／３）段目までの間に設けられた１つ以上の導入口から該連続多段蒸留塔に連続的に導入されことが必要である。本発明で原料として用いられる脂肪族１価アルコールが特定量のジアルキルカーボネートを含有しているので、その導入口を特定の段にすることによって、本発明の優れた効果が発現することが見出されたのである。より好ましくは、脂肪族１価アルコールが、該連続多段蒸留塔の上から（２ｎ／５）段目から下であって、該連続多段蒸留塔の上から（３ｎ／５）段目までの間に設けられた１つ以上の導入口から該連続多段蒸留塔に連続的に導入される場合である。

原料は液状、ガス状又は液とガスとの混合物として該蒸留塔に連続的に供給される。このようにして原料を該蒸留塔に供給する以外に、付加的にガス状の原料を該蒸留塔の中央部及び／又は下部から断続的又は連続的に供給することも好ましい方法である。また、環状カーボネートを触媒の存在する段よりも上部の段に液状又は気液混合状態で該蒸留塔に連続的に供給し、該蒸留塔の上記の段に設置された１つ以上の導入口から該脂肪族１価アルコールをガス状及び／又は液状で連続的に供給する方法も好ましい方法である。そしてこれらの原料が該蒸留塔の少なくとも５段以上、好ましくは７段以上、より好ましくは１０段以上の領域において触媒と接触させるようにすることが好ましい。

本発明において、反応蒸留塔に供給する環状カーボネートと脂肪族１価アルコール類との量比は、エステル交換触媒の種類や量及び反応条件によっても異なるが、通常、供給される環状カーボネートに対して、脂肪族１価アルコール類はモル比で０．０１〜１０００倍の範囲で供給することができる。環状カーボネートの反応率を上げるためには脂肪族１価アルコール類を２倍モル以上の過剰量供給することが好ましいが、あまり大過剰に用いると装置を大きくする必要がある。このような意味において、環状カーボネートに対する脂肪族１価アルコール類のモル比は、２〜２０が好ましく、さらに好ましくは３〜１５、さらにより好ましくは５〜１２である。なお、未反応環状カーボネートが多く残存していると、生成物であるジオール類と反応して２量体、３量体などの多量体を副生するので、工業的に実施する場合、未反応環状カーボネートの残存量をできるだけ減少させることが好ましい。本発明の方法では、このモル比が１０以下であっても、環状カーボネートの反応率を９８％以上、好ましくは９９％以上、さらに好ましくは９９．９％以上にすることが可能である。このことも本発明の特徴のひとつである。

本発明においては、好ましくは１時間あたり２トン以上のジアルキルカーボネートを連続的に製造するのであるが、そのために連続的に供給される環状カーボネートの最低量は、製造すべきジアルキルカーボネートの量（Ｐトン／ｈｒ）に対して、通常２．２Ｐトン／ｈｒ、好ましくは、２．１Ｐトン／ｈｒ、より好ましくは２．０Ｐトン／ｈｒである。さらに好ましい場合は、１．９Ｐトン／ｈｒよりも少なくできる。

図１は、本発明に係る製造法を実施する連続多段蒸留塔の一例を示す概略図である。ここで、本発明において用いられる連続多段蒸留塔１０とは、長さＬ（ｃｍ）、内径Ｄ（ｃｍ）の円筒形の胴部７の上下に鏡板部５を有し、内部に段数ｎをもつインターナルを有する構造をしており、該インターナルが複数の孔をもつ棚段をｎ段有する棚段塔式蒸留塔であって、塔頂部又はそれに近い塔の上部に内径ｄ₁（ｃｍ）のガス抜出し口１と、塔底部又はそれに近い塔の下部に内径ｄ₂（ｃｍ）の液抜出し口２と、該ガス抜出し口１より下部であって該連続多段蒸留塔の上から３段目以下であって、該連続多段蒸留塔の上から（ｎ／３）段目までの間に設けられた１つ以上の第一の導入口３（ａ、ｅ）と、該液抜出し口２より上部であって、該連続多段蒸留塔の上から（ｎ／３）段目から下であって、該連続多段蒸留塔の上から（２ｎ／３）段目までの間に設けられた１つ以上の第二の導入口３（ｂ、ｃ）、４（ａ、ｂ）とを有するものであるが、蒸留だけでなく反応も同時に行って、１時間あたり好ましくは２トン以上のジアルキルカーボネート及び／又は１時間あたり好ましくは１．３トン以上のジオール類を長期間安定的に製造できるものとするには種々の条件を満足させることが必要である。なお、図１は、本発明に係る連続多段蒸留塔の一の実施態様であるため、棚段の配置は、図１に示す構成に限定されるものではない。

本発明に係る連続多段蒸留塔は、単なる蒸留機能からの条件だけではなく、安定的に高反応率でしかも高選択率で反応を進行させるために必要な条件を複合したものであり、具体的には、
（１）長さＬ（ｃｍ）が式（１）を満足するものであり、
２１００ ≦ Ｌ ≦ ８０００ 式（１）
（２）塔の内径Ｄ（ｃｍ）が式（２）を満足するものであり、
１８０ ≦ Ｄ ≦ ２０００ 式（２）
（３）長さＬ（ｃｍ）と塔の内径Ｄ（ｃｍ）の比が、式（３）を満足するものであり、
４ ≦ Ｌ／Ｄ ≦ ４０ 式（３）
（４）段数ｎが式（４）を満足するものであり、
１０ ≦ ｎ ≦ １２０ 式（４）
（５）塔の内径Ｄ（ｃｍ）とガス抜出し口の内径ｄ₁（ｃｍ）の比が、式（５）を満足するものであり、
３ ≦ Ｄ／ｄ₁ ≦ ２０ 式（５）
（６）塔の内径Ｄ（ｃｍ）と液抜出し口の内径ｄ₂（ｃｍ）の比が、式（６）を満足するものである、
５ ≦ Ｄ／ｄ₂ ≦ ３０ 式（６）
であることが必要である。
なお、本発明で用いる用語「塔頂部又はそれに近い塔の上部」とは、塔頂部から下方に約０．２５Ｌまでの部分を意味し、用語「塔底部又はそれに近い塔の下部」とは、塔底部から上方に約０．２５Ｌまでの部分を意味する。また、「Ｌ」は、前述の定義とおりである。

式（１）、（２）、（３）、（４）、（５）、（６）を同時に満足させ、さらに原料である環状カーボネートの導入口及び脂肪族１価アルコールの導入口がそれぞれ上述の特定の範囲にある連続多段蒸留塔を用いて、且つ、１〜１５質量％の特定量のジアルキルカーボネートを含有する脂肪族１価アルコールを原料として用いることによって、環状カーボネートと脂肪族１価アルコール類とから、ジアルキルカーボネートを１時間あたり好ましくは２トン以上、及び／又はジオール類を１時間あたり好ましくは１．３トン以上の工業的規模で、高反応率・高選択率・高生産性で、例えば１０００時間以上、好ましくは３０００時間以上、さらに好ましくは５０００時間以上の長期間、さらに安定的に製造できることが見出されたのである。本発明の方法を実施することによって、このような優れた効果を有する工業的規模でのジアルキルカーボネートとジオール類の製造が可能になった理由は明らかではないが、上述の条件が組み合わさった時にもたらされる複合効果のためであると推定される。なお、各々の要因の好ましい範囲は下記に示される。

Ｌ（ｃｍ）が２１００より小さいと、反応率が低下するため目的とする生産量を達成できないし、目的の生産量を達成できる反応率を確保しつつ設備費を低下させるには、Ｌを８０００以下にすることが必要である。より好ましいＬ（ｃｍ）の範囲は、２３００≦Ｌ ≦６０００ であり、さらに好ましくは、２５００≦Ｌ≦５０００ である。

Ｄ（ｃｍ）が１８０よりも小さいと、目的とする生産量を達成できないし、目的の生産量を達成しつつ設備費を低下させるには、Ｄを２０００以下にすることが必要である。より好ましいＤ（ｃｍ）の範囲は、２００≦Ｄ≦１０００ であり、さらに好ましくは、２１０≦Ｄ≦８００ である。

Ｌ／Ｄが４より小さい時や４０より大きい時は安定運転が困難となり、特に４０より大きいと塔の上下における圧力差が大きくなりすぎるため、長期安定運転が困難となるだけでなく、塔下部での温度を高くしなければならないため、副反応が起こりやすくなり選択率の低下をもたらす。より好ましいＬ／Ｄの範囲は、５≦Ｌ／Ｄ≦３０ であり、さらに好ましくは、７≦Ｌ／Ｄ≦２０ である。

ｎが１０より小さいと反応率が低下するため目的とする生産量を達成できないし、目的の生産量を達成できる反応率を確保しつつ設備費を低下させるには、ｎを１２０以下にすることが必要である。さらに、ｎが１２０よりも大きいと塔の上下における圧力差が大きくなりすぎるため、長期安定運転が困難となるだけでなく、塔下部での温度を高くしなければならないため、副反応が起こりやすくなり選択率の低下をもたらす。より好ましいｎの範囲は、３０≦ｎ≦１００ であり、さらに好ましくは、４０≦ｎ≦９０ である。

Ｄ／ｄ₁が３より小さいと設備費が高くなるだけでなく大量のガス成分が系外に出やすくなるため、安定運転が困難になり、２０よりも大きいとガス成分の抜出し量が相対的に小さくなり、安定運転が困難になるだけでなく、反応率の低下をもたらす。より好ましいＤ／ｄ₁の範囲は、４≦Ｄ／ｄ₁≦１５ であり、さらに好ましくは、５≦Ｄ／ｄ₁≦１３ である。

Ｄ／ｄ₂が５より小さいと設備費が高くなるだけでなく液抜出し量が相対的に多くなり、安定運転が困難になり、３０よりも大きいと液抜出し口や配管での流速が急激に速くなりエロージョンを起こしやすくなり装置の腐食をもたらす。より好ましいＤ／ｄ₂の範囲は、７≦Ｄ／ｄ₂≦２５ であり、さらに好ましくは、９≦Ｄ／ｄ₂≦２０ である。

さらに、本発明では該ｄ₁と該ｄ₂が式（７）を満足する場合、さらに好ましいことがわかった。
１ ≦ ｄ₁／ｄ₂ ≦ ５ 式（７）

本発明でいう長期安定運転とは、１０００時間以上、好ましくは３０００時間以上、さらに好ましくは５０００時間以上、フラッディングやウイーピングや、配管のつまりやエロージョンがなく、運転条件に基づいた定常状態で運転が継続でき、高反応率・高選択率・高生産性を維持しながら、所定量のジアルキルカーボネートとジオール類が製造されていることを意味する。

本発明は、好ましくは１時間あたり２トン以上の高生産性でジアルキルカーボネート及び／又は１時間あたり１．３トン以上の高生産性でジオール類とをそれぞれ高選択率で長期間安定的に生産することを特徴としているが、ジアルキルカーボネート及びジオール類を、より好ましくはそれぞれ１時間あたり３トン以上及び１．９５トン以上、さらに好ましくはそれぞれ１時間あたり４トン以上及び２．６トン以上生産することにある。また、本発明は、該連続多段蒸留塔のＬ、Ｄ、Ｌ／Ｄ、ｎ、Ｄ／ｄ₁、Ｄ／ｄ₂ がそれぞれ、２３００≦Ｌ≦６０００、 ２００≦Ｄ≦１０００、 ５≦Ｌ／Ｄ≦３０、 ３０≦ｎ≦１００、 ４≦Ｄ／ｄ₁≦１５、 ７≦Ｄ／ｄ₂≦２５、の場合は、１時間あたり２．５トン以上、好ましくは１時間あたり３トン以上、さらに好ましくは１時間あたり３．５トン以上のジアルキルカーボネートと、１時間あたり１．６トン以上、好ましくは１時間あたり１．９５トン以上、さらに好ましくは１時間あたり２．２トン以上のジオール類とを製造することを特徴とするものである。さらに、本発明は、該連続多段蒸留塔のＬ、Ｄ、Ｌ／Ｄ、ｎ、Ｄ／ｄ₁、Ｄ／ｄ₂ がそれぞれ、２５００≦Ｌ≦５０００、 ２１０≦Ｄ≦８００、 ７≦Ｌ／Ｄ≦２０、 ４０≦ｎ≦９０、 ５≦Ｄ／ｄ₁≦１３、 ９≦Ｄ／ｄ₂≦２０、の場合は、１時間あたり３トン以上、好ましくは１時間あたり３．５トン以上、さらに好ましくは１時間あたり４トン以上のジアルキルカーボネートと、１時間あたり１．９５トン以上、好ましくは１時間あたり２．２トン以上、さらに好ましくは１時間あたり２．６トン以上のジオール類とを製造することを特徴とするものである。

本発明でいうジアルキルカーボネート及びジオール類の選択率とは、反応した環状カーボネートに対するものであって、本発明では通常９５％以上の高選択率であり、好ましくは９７％以上、さらに好ましくは９９％以上の高選択率を達成することができる。また本発明でいう反応率とは、通常、環状カーボネートの反応率を表し、本発明では環状カーボネートの反応率を９５％以上、好ましくは９７％以上、より好ましくは９９％以上、さらに好ましくは９９．５以上、さらにより好ましくは９９．９％以上にすることが可能である。このように高選択率を維持しながら、高反応率を達成できることも本発明の優れた特徴のひとつである。

本発明で用いられる連続多段蒸留塔は、インターナルとして複数の孔をもつトレイを有する棚段塔式蒸留塔である。本発明でいうインターナルとは、蒸留塔において実際に気液の接触を行わせる部分のことを意味する。このようなトレイとしては、例えば例えば泡鍾トレイ、多孔板トレイ、リップルトレイ、バラストトレイ、バルブトレイ、向流トレイ、ユニフラックストレイ、スーパーフラックトレイ、マックスフラックトレイ、デュアルフロートレイ、グリッドプレートトレイ、ターボグリッドプレートトレイ、キッテルトレイ等が好ましい。なお、本発明においては、一部の棚段部に充填物が充填された部分とトレイ部とを合わせ持つ多段蒸留塔も用いることができる。このような充填物としては、ラシヒリング、レッシングリング、ポールリング、ベルルサドル、インタロックスサドル、ディクソンパッキング、マクマホンパッキング、ヘリパック等の不規則充填物やメラパック、ジェムパック、テクノパック、フレキシパック、スルザーパッキング、グッドロールパッキング、グリッチグリッド等の規則充填物が好ましい。なお、本発明でいう用語「インターナルの段数ｎ」とは、トレイの場合は、トレイの数を意味し、充填物の場合は、理論段数を意味する。したがって、トレイ部と充填物の充填された部分とを合わせ持つ多段蒸留塔の場合の段数ｎは、トレイの数と理論段数の合計である。

本発明の環状カーボネートと脂肪族１価アルコール類との反応において、インターナルが所定の段数を有するトレイ又はそのインターナルの一部が充填物からなる棚段式連続多段蒸留塔のいずれを用いても、高反応率・高選択率・高生産性を達成することができるが、インターナルがトレイである棚段式蒸留塔がより好ましいことが見出された。さらに、該トレイが多孔板部とダウンカマー部を有する多孔板トレイが機能と設備費との関係で特に優れていることが見出された。そして、該多孔板トレイが該多孔板部の面積１ｍ²あたり１００〜１０００個の孔を有していることが好ましいことも見出された。より好ましい孔数は該面積１ｍ²あたり１２０〜９００個であり、さらに好ましくは、１５０〜８００個である。また、該多孔板トレイの孔１個あたりの断面積が０．５〜５ｃｍ²であることが好ましいことも見出された。より好ましい孔１個あたりの断面積は、０．７〜４ｃｍ²であり、さらに好ましくは０．９〜３ｃｍ²である。さらには、該多孔板トレイが該多孔板部の面積１ｍ²あたり１００〜１０００個の孔を有しており、かつ、孔１個あたりの断面積が０．５〜５ｃｍ²である場合、特に好ましいことが見出された。該多孔板部の孔数は、全ての多孔板において同じであってもよいし、異なるものであってもよい。各多孔板において、孔数や孔１個あたりの断面積が異なる場合、棚段１段に存在する複数の孔の全孔面積は、各段において異なる場合があるが、その場合、本発明でいうＳ（ｍ²）は、各段の全孔面積の平均値を意味するものとする。連続多段蒸留塔に上記の条件を付加することによって、本発明の課題が、より容易に達成されることが判明したのである。

本発明を実施する場合、原料である環状カーボネートと脂肪族１価アルコール類とを触媒が存在する連続多段蒸留塔内に連続的に供給し、該塔内で反応と蒸留を同時に行い、生成するジアルキルカーボネートを含む低沸点反応混合物を塔上部よりガス状で連続的に抜出し、ジオール類を含む高沸点反応混合物を塔下部より液状で連続的に抜出すことによりジアルキルカーボネートとジオール類が連続的に製造される。

本発明で行われるエステル交換反応の反応時間は連続多段蒸留塔内での反応液の平均滞留時間に相当すると考えられるが、これは蒸留塔のインターナルの形状や段数、原料供給量、触媒の種類や量、反応条件などによって異なるが、通常０．１〜２０時間、好ましくは０．５〜１５時間、より好ましくは１〜１０時間である。

反応温度は、用いる原料化合物の種類や触媒の種類や量によって異なるが、通常、３０〜３００℃である。反応速度を高めるためには反応温度を高くすることが好ましいが、反応温度が高いと副反応も起こりやすくなる。好ましい反応温度は４０〜２５０℃、より好ましくは５０〜２００℃、さらに好ましくは、６０〜１５０℃の範囲である。本発明においては、塔底温度として１５０℃以下、好ましくは１３０℃以下、より好ましくは１１０℃以下、さらにより好ましくは１００℃以下にして反応蒸留を実施することが可能である。このような低い塔底温度であっても高反応率・高選択率・高生産性を達成できることは、本発明の優れた特徴のひとつである。また、反応圧力は、用いる原料化合物の種類や組成、反応温度などにより異なるが、減圧、常圧、加圧のいずれであってもよく、通常１Ｐａ〜２×１０⁷Ｐａ、好ましくは、１０³Ｐａ〜１０⁷Ｐａ、より好ましくは１０⁴〜５×１０⁶の範囲で行われる。

本発明で用いられる連続多段蒸留塔を構成する材料は、主に炭素鋼、ステンレススチールなどの金属材料であるが、製造するジアルキルカーボーネートとジオール類の品質の面からは、ステンレススチールが好ましい。

実施例
以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。

実施例１
＜連続多段蒸留塔＞
図１に示されるようなＬ＝３３００ｃｍ、Ｄ＝３００ｃｍ、Ｌ／Ｄ＝１１、ｎ＝６０、Ｄ／ｄ₁＝７．５、Ｄ／ｄ₂＝１２ である連続多段蒸留塔を用いた。なお、この実施例では、インターナルとして、多孔板部の孔１個あたりの断面積＝約１．３ｃｍ²、孔数＝約１８０〜３２０個／ｍ²を有する多孔板トレイを用いた。
＜反応蒸留＞
液状のエチレンカーボネート３．２７トン／ｈｒが上から５段目に設置された導入口（３−ａ）から蒸留塔に連続的に導入された。ガス状のメタノール（ジメチルカーボネートを８．９６質量％含む）３．２３８トン／ｈｒと液状のメタノール（ジメチルカーボネートを６．６６質量％含む）７．４８９トン／ｈｒが、上から３０段目に設置された導入口（３−ｂ及び３−ｃ）から蒸留塔に連続的に導入された。原料メタノール中のジメチルカーボネートの含有量は７．３５質量％であった。また蒸留塔に導入された原料のモル比は、メタノール／エチレンカーボネート＝８．３６であった。
触媒はＫＯＨ（４８質量％の水溶液）２．５トンにエチレングリコール４．８トンを加え、約１３０℃に加熱し、徐々に減圧にし、約１３００Ｐａで約３時間加熱処理し、均一溶液にしたものを用いた。この触媒溶液を、上から６段目に設けられた導入口（３−ｅ）から、蒸留塔に連続的に導入した（Ｋ濃度：供給エチレンカーボネートに対して０．１質量％）。塔底部の温度が９８℃で、塔頂部の圧力が約１．１１８×１０⁵Ｐａ、還流比が０．４２の条件下で連続的に反応蒸留が行われた。

２４時間後には安定的な定常運転が達成できた。塔頂部１からガス状で抜き出された低沸点反応混合物は熱交換器で冷却され液体にされた。蒸留塔から１０．６７８トン／ｈｒで連続的に抜き出された液状の低沸点反応混合物中のジメチルカーボネートは４．１２９トン／ｈｒで、メタノールは６．５４９トン／ｈｒであった。塔底部２から３．３８２トン／ｈｒで連続的に抜出された液中の、エチレングリコールは、２．３５６トン／ｈｒで、メタノールは１．０１４トン／ｈｒ、未反応エチレンカーボネート４ｋｇ/ｈｒであった。原料に含まれるジメチルカーボネートを除いた、ジメチルカーボネートの１時間あたりの実質生産量は３．３４０トン、触媒溶液に含まれるエチレングリコールを除いた、エチレングリコールの１時間あたりの実質生産量は２．３０１トンであった。エチレンカーボネートの反応率は９９．８８％で、ジメチルカーボネートの選択率は９９．９９％以上で、エチレングリコールの選択率は９９．９９％以上であった。

この条件で長期間の連続運転を行った。５００時間後、２０００時間後、４０００時間後、５０００時間後、６０００時間後の１時間あたりの実質生産量は、ジメチルカーボネートが３．３４０トン、３．３４０トン、３．３４０トン、３．３４０トン、３．３４０トン、エチレングリコールが、２．３０１トン、２．３０１トン、２．３０１トン、２．３０１トン、２．３０１トンであり、エチレンカーボネートの反応率は９９．９０％、９９．８９％、９９．８９％、９９．８８％、９９．８８％、で、ジメチルカーボネートの選択率は９９．９９％以上、９９．９９％以上、９９．９９％以上、９９．９９％以上、９９．９９％以上で、エチレングリコールの選択率は９９．９９％以上、９９．９９％以上、９９．９９％以上、９９．９９％以上、９９．９９％以上であった。

実施例２
実施例１と同じ連続多段蒸留塔を用いて、下記の条件で反応蒸留を行った。液状のエチレンカーボネート２．６１トン／ｈｒが上から５段目に設置された導入口（３−ａ）から蒸留塔に連続的に導入された。ガス状のメタノール（ジメチルカーボネートを２．４１質量％含む）４．２３３トン／ｈｒと液状のメタノール（ジメチルカーボネートを１．４６質量％含む）４．２２７トン／ｈｒが、上から３０段目に設置された導入口（３−ｂ及び３−ｃ）から蒸留塔に連続的に導入された。原料メタノール中のジメチルカーボネートの含有量は２．０２質量％であった。また蒸留塔に導入された原料のモル比は、メタノール／エチレンカーボネート＝８．７３であった。触媒は実施例１と同様にして、蒸留塔に連続的に供給された。塔底部の温度が９３℃で、塔頂部の圧力が約１．０４６×１０⁵Ｐａ、還流比が０．４８の条件下で連続的に反応蒸留が行われた。

２４時間後には安定的な定常運転が達成できた。塔頂部１からガス状で抜き出された低沸点反応混合物は熱交換器で冷却され液体にされた。蒸留塔から８．１７トン／ｈｒで連続的に抜き出された液状の低沸点反応混合物中のジメチルカーボネートは２．８４トン／ｈｒで、メタノールは５．３３トン／ｈｒであった。塔底部２から２．９３７トン／ｈｒで連続的に抜出された液中の、エチレングリコールは、１．８６５トン／ｈｒで、メタノールは１．０６２トン／ｈｒ、未反応エチレンカーボネート０．２ｋｇ/ｈｒであった。原料に含まれるジメチルカーボネートを除いた、ジメチルカーボネートの１時間あたりの実質生産量は２．６６９トン、触媒溶液に含まれるエチレングリコールを除いた、エチレングリコールの１時間あたりの実質生産量は１．８３９トンであった。エチレンカーボネートの反応率は９９．９９％で、ジメチルカーボネートの選択率は９９．９９％以上で、エチレングリコールの選択率は９９．９９％以上であった。

この条件で長期間の連続運転を行った。１０００時間後、２０００時間後、３０００時間後、５０００時間後の１時間あたりの実質生産量は、ジメチルカーボネートが２．６６９トン、２．６６９トン、２．６６９トン、２．６６９トンであり、エチレングリコールが、１．８３９トン、１．８３９トン、１．８３９トン、１．８３９トンであり、エチレンカーボネートの反応率は９９．９９％、９９．９９％、９９．９９％、９９．９９％で、ジメチルカーボネートの選択率は９９．９９％以上、９９．９９％以上、９９．９９％以上、９９．９９％以上で、エチレングリコールの選択率は９９．９９％以上、９９．９９％以上、９９．９９％以上、９９．９９％以上であった。

実施例３
図１に示されるようなＬ＝３３００ｃｍ、Ｄ＝３００ｃｍ、Ｌ／Ｄ＝１１、ｎ＝６０、Ｄ／ｄ₁＝７．５、Ｄ／ｄ₂＝１２ である連続多段蒸留塔を用いた。なお、この実施例では、インターナルとして、多孔板部の孔１個あたりの断面積＝約１．３ｃｍ²、孔数＝約２２０〜３４０個／ｍ²を有する多孔板トレイを用いた。
液状のエチレンカーボネート３．７７３トン／ｈｒが上から５段目に設置された導入口（３−ａ）から蒸留塔に連続的に導入された。ガス状のメタノール（ジメチルカーボネートを８．９７質量％含む）３．７３６トン／ｈｒと液状のメタノール（ジメチルカーボネートを６．６５質量％含む）８．６４１トン／ｈｒが、上から３０段目に設置された導入口（３−ｂ及び３−ｃ）から蒸留塔に連続的に導入された。原料メタノール中のジメチルカーボネートの含有量は７．３５質量％であった。また蒸留塔に導入された原料のモル比は、メタノール／エチレンカーボネート＝８．７３であった。触媒は実施例１と同様にして、蒸留塔に連続的に供給された。塔底部の温度が９８℃で、塔頂部の圧力が約１．１１８×１０⁵Ｐａ、還流比が０．４２の条件下で連続的に反応蒸留が行われた。

２４時間後には安定的な定常運転が達成できた。塔頂部からガス状で抜き出された低沸点反応混合物は熱交換器で冷却され液体にされた。蒸留塔から１２．３２トン／ｈｒで連続的に抜き出された液状の低沸点反応混合物中のジメチルカーボネートは４．７６４トン／ｈｒで、メタノールは７．５５６トン／ｈｒであった。塔底部から３．９０２トン／ｈｒで連続的に抜出された液中の、エチレングリコールは、２．７１８トン／ｈｒで、メタノールは１．１７トン／ｈｒ、未反応エチレンカーボネート４．６ｋｇ/ｈｒであった。原料に含まれるジメチルカーボネートを除いた、ジメチルカーボネートの１時間あたりの実質生産量は３．８５４トン、触媒溶液に含まれるエチレングリコールを除いた、エチレングリコールの１時間あたりの実質生産量は２．６５５トンであった。エチレンカーボネートの反応率は９９．８８％で、ジメチルカーボネートの選択率は９９．９９％以上で、エチレングリコールの選択率は９９．９９％以上であった。

この条件で長期間の連続運転を行った。１０００時間後、２０００時間後、３０００時間後、５０００時間後の１時間あたりの実質生産量は、ジメチルカーボネートが３．８５４トン、３．８５４トン、３．８５４トン、３．８５４トンであり、エチレングリコールが、２．６５５トン、２．６５５トン、２．６５５トン、２．６５５トンであり、エチレンカーボネートの反応率は９９．９９％、９９．９９％、９９．９９％、９９．９９％で、ジメチルカーボネートの選択率は９９．９９％以上、９９．９９％以上、９９．９９％以上、９９．９９％以上で、エチレングリコールの選択率は９９．９９％以上、９９．９９％以上、９９．９９％以上、９９．９９％以上であった。

実施例４
図１に示されるようなＬ＝３３００ｃｍ、Ｄ＝３００ｃｍ、Ｌ／Ｄ＝１１、ｎ＝６０、Ｄ／ｄ₁＝７．５、Ｄ／ｄ₂＝１２ である連続多段蒸留塔を用いた。なお、この実施例では、インターナルとして、多孔板部の孔１個あたりの断面積＝約１．３ｃｍ²、孔数＝約２４０〜３６０個／ｍ²を有する多孔板トレイを用いた。
液状のエチレンカーボネート７．５４６トン／ｈｒが上から５段目に設置された導入口（３−ａ）から蒸留塔に連続的に導入された。ガス状のメタノール（ジメチルカーボネートを８．９５質量％含む）７．７４２トン／ｈｒと液状のメタノール（ジメチルカーボネートを６．６６質量％含む）１７．２８２トン／ｈｒが、上から３０段目に設置された導入口（３−ｂ及び３−ｃ）から蒸留塔に連続的に導入された。原料メタノール中のジメチルカーボネートの含有量は７．３５質量％であった。また蒸留塔に導入された原料のモル比は、メタノール／エチレンカーボネート＝８．３６であった。触媒は実施例１と同様にして、蒸留塔に連続的に供給された。塔頂部の温度が６５℃で、塔頂部の圧力が約１．１１８×１０⁵Ｐａ、還流比０．４２の条件下で連続的に反応蒸留が行われた。

２４時間後には安定的な定常運転が達成できた。塔頂部１からガス状で抜き出された低沸点反応混合物は熱交換器で冷却され液体にされた。蒸留塔から２４．６４１トン／ｈｒで連続的に抜き出された液状の低沸点反応混合物中のジメチルカーボネートは９．５２７トン／ｈｒで、メタノールは１５．１１４トン／ｈｒであった。塔底部２から７．８０４トン／ｈｒで連続的に抜出された液中の、エチレングリコールは、５．４３６トン／ｈｒで、メタノールは２．３４トン／ｈｒで、未反応エチレンカーボネート２３ｋｇ/ｈｒであった。原料に含まれるジメチルカーボネートを除いた、ジメチルカーボネートの１時間あたりの実質生産量は７．７０８トン、触媒溶液に含まれるエチレングリコールを除いた、エチレングリコールの１時間あたりの実質生産量は５．３１トンであった。エチレンカーボネートの反応率は９９．７％で、ジメチルカーボネートの選択率は９９．９９％以上で、エチレングリコールの選択率は９９．９９％以上であった。
この条件で長期間の連続運転を行った。１０００時間後の１時間あたりの実質生産量は、ジメチルカーボネートが７．７０８トンであり、エチレングリコールが５．３１トンであり、エチレンカーボネートの反応率は９９．８％で、ジメチルカーボネートの選択率は９９．９９％以上で、エチレングリコールの選択率は９９．９９％以上であった。

本発明によれば、環状カーボネートと脂肪族１価アルコールとから、ジアルキルカーボネートとジオール類が、それぞれ９８％以上、好ましくは９９％以上、さらに好ましくは９９．９％以上の高選択率で、ジアルキルカーボネートを１時間あたり２トン以上、好ましくは１時間あたり３トン以上、さらに好ましくは１時間あたり４トン以上、ジオール類を１時間あたり１．３トン以上、好ましくは１時間あたり１．９５トン以上、さらに好ましくは１時間あたり２．６トン以上の工業的規模で、１０００時間以上、好ましくは３０００時間以上、さらに好ましくは５０００時間以上の長期間、安定的に製造できることが見出された。

本発明を実施する連続多段蒸留塔の一例を示す概略図である。胴部内部にはインターナルとしてｎ段の棚段（本図では、棚段を模式的に表す）が設置されている。 なお、図１にて使用した符号の説明は、以下のとおりである。１：ガス抜出し口、 ２：液抜出し口、 ３−ａから３−ｅ：導入口、 ４−ａから４−ｂ：導入口、 ５：鏡板部、 ６：インターナル、 ７：胴体部分、 １０：連続多段蒸留塔、 Ｌ：胴部長さ（ｃｍ）、 Ｄ：胴部内径（ｃｍ）、ｄ₁：ガス抜出し口の内径（ｃｍ）、 ｄ₂：液抜出し口の内径（ｃｍ）

Claims (11)

1. 環状カーボネートと脂肪族１価アルコールとを原料とし、この原料を触媒が存在する連続多段蒸留塔内に連続的に供給し、該塔内で反応と蒸留を同時に行い、生成するジアルキルカーボネートを含む低沸点反応混合物を塔上部よりガス状で連続的に抜出し、ジオール類を含む高沸点反応混合物を塔下部より液状で連続的に抜出す反応蒸留方式によって、ジアルキルカーボネートとジオール類を連続的に製造するにあたり、
   （ａ）該連続多段蒸留塔が、長さＬ（ｃｍ）、内径Ｄ（ｃｍ）の円筒形の胴部を有し、内部に段数ｎをもつインターナルを有する構造をしており、該インターナルが複数の孔をもつ棚段をｎ段有する棚段塔式蒸留塔であって、塔頂部又はそれに近い塔の上部に内径ｄ₁（ｃｍ）のガス抜出し口、塔底部又はそれに近い塔の下部に内径ｄ₂（ｃｍ）の液抜出し口、該ガス抜出し口より下部であって塔の上部及び／又は中間部に１つ以上の第１の導入口、該液抜出し口より上部であって塔の中間部及び／又は下部に１つ以上の第２の導入口を有するものであって、
   （１）長さＬ（ｃｍ）が式（１）を満足するものであり、
   ２１００ ≦ Ｌ ≦ ８０００ 式（１）
   （２）塔の内径Ｄ（ｃｍ）が式（２）を満足するものであり、
   １８０ ≦ Ｄ ≦ ２０００ 式（２）
   （３）長さＬ（ｃｍ）と塔の内径Ｄ（ｃｍ）の比が、式（３）を満足するものであり、
   ４ ≦ Ｌ／Ｄ ≦ ４０ 式（３）
   （４）段数ｎが式（４）を満足するものであり、
   １０ ≦ ｎ ≦ １２０ 式（４）
   （５）塔の内径Ｄ（ｃｍ）とガス抜出し口の内径ｄ₁（ｃｍ）の比が、式（５）を満足するものであり、
   ３ ≦ Ｄ／ｄ₁ ≦ ２０ 式（５）
   （６）塔の内径Ｄ（ｃｍ）と液抜出し口の内径ｄ₂（ｃｍ）の比が、式（６）を満足するものであり、
   ５ ≦ Ｄ／ｄ₂ ≦ ３０ 式（６）
   （ｂ）原料である環状カーボネートが、該連続多段蒸留塔の上から３段目以下であって、該連続多段蒸留塔の上から（ｎ／３）段目までの間に設けられた１つ以上の該第１の導入口から該連続多段蒸留塔に連続的に導入されており、
   （ｃ）原料である脂肪族１価アルコールが、ジアルキルカーボネートを１〜１５質量％含有するものであって、
   （ｄ）原料である脂肪族１価アルコールが、該連続多段蒸留塔の上から（ｎ／３）段目から下であって、該連続多段蒸留塔の上から（２ｎ／３）段目までの間に設けられた１つ以上の該第２の導入口から該連続多段蒸留塔に連続的に導入されている、
   ことを特徴とするジアルキルカーボネートとジオール類の工業的製造法。
2. 製造されるジアルキルカーボネートが１時間あたり、２トン以上であることを特徴とする請求項１に記載の方法。
3. 製造されるジオール類が１時間あたり、１．３トン以上であることを特徴とする請求項１又は２に記載の方法。
4. 該ｄ₁と該ｄ₂が式（７）を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法：
   １ ≦ ｄ₁／ｄ₂ ≦ ５ 式（７）。
5. 該連続多段蒸留塔のＬ、Ｄ、Ｌ／Ｄ、ｎ、Ｄ／ｄ₁、Ｄ／ｄ₂ がそれぞれ、２３００≦Ｌ≦６０００、 ２００≦Ｄ≦１０００、 ５≦Ｌ／Ｄ≦３０、 ３０≦ｎ≦１００、 ４≦Ｄ／ｄ₁≦１５、 ７≦Ｄ／ｄ₂≦２５であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。
6. 該連続多段蒸留塔のＬ、Ｄ、Ｌ／Ｄ、ｎ、Ｄ／ｄ₁、Ｄ／ｄ₂ がそれぞれ、２５００≦Ｌ≦５０００、 ２１０≦Ｄ≦８００、 ７≦Ｌ／Ｄ≦２０、 ４０≦ｎ≦９０、 ５≦Ｄ／ｄ₁≦１３、 ９≦Ｄ／ｄ₂≦２０であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の方法。
7. 原料である脂肪族１価アルコールが、ジアルキルカーボネートを１．５〜１２質量％含有するものであることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。
8. 原料である脂肪族１価アルコールが、ジアルキルカーボネートを２〜１０質量％含有するものであることを特徴とする請求項７記載の方法。
9. 原料である脂肪族１価アルコールが、該連続多段蒸留塔の上から（２ｎ／５）段目から下であって、該連続多段蒸留塔の上から（３ｎ／５）段目までの間に設けられた１つ以上の導入口から該連続多段蒸留塔に連続的に導入されていることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
10. 棚段が多孔板トレイであって、該多孔板トレイが多孔板部の面積１ｍ²あたり１００〜１０００個の孔を有するものであることを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載の方法。
11. 棚段が多孔板トレイであって、該多孔板トレイの孔１個あたりの断面積が０．５〜５ｃｍ²であることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載の方法。

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