JP4678802B2

JP4678802B2 - 有摺接面部材

Info

Publication number: JP4678802B2
Application number: JP2000337444A
Authority: JP
Inventors: 俊介香山; 規之難波
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 2000-11-06
Filing date: 2000-11-06
Publication date: 2011-04-27
Anticipated expiration: 2020-11-06
Also published as: JP2002138896A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、所定の部材が摺接する摺接面を有する有摺接面部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】
内燃機関用シリンダブロックに設けられたシリンダボア内では、ピストンおよび該ピストンに嵌合されたピストンリングが往復動作される。すなわち、シリンダボアの内周壁部には、ピストンおよびピストンリングの側周壁部が摺接する。
【０００３】
この摺接は、両者の間に潤滑油が介在された状態で行われる。シリンダボアの内周壁部にピストンおよびピストンリングの側周壁部が摺接することに伴って発生した摩擦熱は、この潤滑油により除去される。すなわち、潤滑油で前記内周壁部および前記側周壁部が冷却されることにより、両者に焼き付きが生じることが回避される。
【０００４】
このことから諒解されるように、潤滑油を介して所定の部材が摺接する摺接面を有する部材（以下、有摺接面部材という）においては、該摺接面が潤滑油保持能に優れていることが好ましい。この場合、摺接面に保持された潤滑油によって該摺接面が効率よく冷却され、したがって、焼き付きを確実に回避することができるからである。
【０００５】
そこで、潤滑油が良好に保持されるように、摺接面が特定の形状に加工された部材が種々提案されている。その例としては、スカート部に条痕が形成された内燃機関用ピストン、内周壁部にプラトーホーニングが形成されたシリンダボアを有する内燃機関用シリンダブロック、超微細オイルポッドが形成されたローラベアリング、グルーブが形成されたエンジンメインベアリング等が挙げられる。これらは既に実用化されており、実際、摺接面の耐焼き付き性や疲労強度等が向上した部材として広く認識されるに至っている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
潤滑油を良好に保持させるようにするためには、上記したように、摺接面に条痕やプラトーホーニング等を設けることにより該摺接面を粗くすればよい。これにより摺接面に多数の凹凸部が形成され、その結果、潤滑油が凹部に貯留されるようになる。すなわち、この場合、平滑な摺接面に比して多量の潤滑油が滞留されるようになるからである。
【０００７】
しかしながら、摺接面が粗いほど摩擦抵抗が高くなる。したがって、例えば、シリンダボアであれば、ピストンおよびピストンリングを往復動作させる際に要する駆動力が大きくなる。このような事態が生じると、内燃機関を付勢するための燃料消費量が増加してしまうという不具合が惹起される。また、ピストンおよびピストンリングが摺接する際に発生する摩擦熱量が大きくなるので、焼き付きを招くことが懸念される。
【０００８】
このように、潤滑油保持能の大小と摩擦抵抗の高低は、互いに相反するように上昇・低下してしまう。このため、潤滑油保持能に優れかつ摩擦抵抗が小さい摺接面を形成することは困難を極めている。
【０００９】
本発明は上記した問題を解決するためになされたもので、潤滑剤保持能に優れるとともに所定の部材が摺接する際の摩擦抵抗が充分に低い摺接面を有する有摺接面部材を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
前記の目的を達成するために、本発明は、所定の部材が潤滑剤を介して摺接する摺接面を有する有摺接面部材であって、
前記摺接面は、ホーニング加工によって形成された複数の凹部及び凸部が連なるうねりを有するホーニング加工面であり、
前記ホーニング加工面の前記うねりにおける十点平均粗さ、負荷長さ率および有効負荷粗さを複数箇所測定した際の平均値が、それぞれ、１μｍ以上５μｍ以下、５５％以上９８％以下、１μｍ以下であることを特徴とする。
【００１１】
十点平均粗さ、負荷長さ率および有効負荷粗さが上記の範囲内である摺接面には、潤滑剤保持部として機能する凹部が多数存在する。このため、この摺接面は潤滑剤保持能に優れる。したがって、該摺接面が潤滑剤により確実に冷却されるので、焼き付きが生じることを回避することもできる。
【００１２】
しかも、この場合、前記所定の部材が摺接する際の摩擦抵抗が充分に小さい。したがって、該部材が容易に摺動動作することができる。このため、該部材を摺接させるために多大な駆動力を要することがない。また、発生する摩擦熱量が小さくなるので、焼き付きが生じることが一層回避される。
【００１３】
有摺接面部材の好適な例としては、内燃機関用シリンダブロックを挙げることができる。この場合、シリンダボアの内周壁部が摺接面となる。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る有摺接面部材につき好適な実施の形態を挙げ、添付の図面を参照して詳細に説明する。
【００１５】
本実施の形態に係る有摺接面部材としての内燃機関用シリンダブロックの概略全体斜視図を図１に示す。この内燃機関用シリンダブロック１０には６箇所のシリンダボア１２ａ〜１２ｆが設けられており、該シリンダボア１２ａ〜１２ｆの内部では図示しないピストンおよび該ピストンに嵌合されたピストンリングが往復動作される。すなわち、シリンダボア１２ａ〜１２ｆの内周壁部１４ａ〜１４ｆは、ピストンおよびピストンリングの側周壁部が摺接する摺接面である。
【００１６】
このうち、内周壁部１４ａの表面を拡大して図２に示す。この図２に示されるように、内周壁部１４ａの表面は微視的には平坦ではなく、複数の凹部１６と凸部１８とが互いに連なってなるうねり２０を多数有する。潤滑剤である潤滑油は、凹部１６に貯留される。すなわち、凹部１６はオイルピットとして機能する。
【００１７】
そして、うねり２０は、基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍｍにおける十点平均粗さ（以下、Ｒｚとも表記する）、基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍｍ、切断レベル２０％における負荷長さ率（以下、ｔｐとも表記する）、基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍｍにおける有効負荷粗さ（以下、Ｒｋとも表記する）を複数箇所測定した際の平均値が後述する範囲内となるように形成されている。
【００１８】
ここで、Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋの定義を示すとともに、その範囲について説明する。
【００１９】
まず、十点平均粗さとは、図３に示すように、うねり２０を表す粗さ曲線ＣＶから平均線の方向に基準長さだけ抜き取り、この抜き取り部分における最も高い凸部１８ａから５番目に高い凸部１８ｂまでの標高（平均線から山頂までの距離Ｙｐ１〜Ｙｐ５）の絶対値の平均値と、最も低い凹部１６ａから５番目に低い凹部１６ｂまでの深さ（平均線から谷底までの距離Ｙｖ１〜Ｙｖ５）の絶対値の平均値の和である。すなわち、Ｒｚは、以下の（１）式により求められる。
【００２０】
【数１】

【００２１】
なお、上記したように、本実施の形態においては基準長さを０．８ｍｍとし、かつ評価長さを４ｍｍとしている。また、平均線とは、基準長さ０．８ｍｍにおける各凹部１６の深さおよび各凸部１８の標高に基づいて最小自乗法により求められた直線である。
【００２２】
うねり２０は、Ｒｚが１μｍ以上５μｍ以下となるように形成されている。Ｒｚが１μｍ未満であると、凹部１６が浅くなるので潤滑油を充分に貯留することができなくなる。すなわち、内周壁部１４ａが潤滑油保持能に乏しくなる。また、５μｍを超えると、内周壁部１４ａの摩擦抵抗が高くなる。
【００２３】
次に、負荷長さ率とは、図４に示すように、粗さ曲線ＣＶから基準長さだけ抜き取り、この抜き取り部分における最も高い凸部１８ａを通る直線（山頂線）に対して平行な切断レベルで切断したときに得られる切断長さ（図４におけるｂ１、ｂ２、…ｂｉ、…ｂｎ）の総和の基準長さに対する比を百分率で表したものである。本実施の形態では基準長さが０．８ｍｍであるので、ｔｐは以下の（２）式により求められる。
【００２４】
ｔｐ＝｛（ｂ１＋ｂ２＋…＋ｂｉ＋…＋ｂｎ）／０．８｝×１００ …（２）
【００２５】
ここで、本実施の形態では、切断レベルを２０％としている。すなわち、図４における切断線は、山頂線と、最も深い凹部１６ａを通って平均線に平行な谷底線との間の距離を１００％とするとき、その２０％に相当する位置から山頂線および谷底線に対して平行に引かれた直線である。
【００２６】
うねり２０は、ｔｐが５５％〜９８％の範囲内となるように形成されている。ｔｐが５５％未満であると、内周壁部１４ａの摩擦抵抗が大きくなる。また、９８％を超えると、凹部１６の数が少なくなる。すなわち、オイルピットの数が少なくなるので、内周壁部１４ａが潤滑油保持能に乏しくなる。
【００２７】
また、有効負荷粗さとは、図５に示される直線Ｌとｔｐ＝０％および１００％（縦軸）との各交点であるＡ点とＢ点との間の距離である。ここで、直線Ｌは、横軸をｔｐとする負荷曲線Ｖ上でｔｐ値の差が４０％となるＣ点およびＤ点を通る直線の中で最も傾きが小さい直線である。なお、負荷曲線Ｖは、各凹部１６の深さおよび各凸部１８の標高の分布に基づいて求められる。
【００２８】
うねり２０は、Ｒｋが１μｍ以下となるように形成されている。Ｒｋが１μｍよりも大きいと、内周壁部１４ａの摩擦抵抗が高くなるからである。
【００２９】
一例として、Ｒｚ＝１．１８μｍ、ｔｐ＝９５．１％、Ｒｋ＝０．１５μｍである粗さ曲線ＣＶ１、Ｒｚ＝２．２２μｍ、ｔｐ＝８４．６％、Ｒｋ＝０．４８μｍである粗さ曲線ＣＶ２、およびＲｚ＝２．８８μｍ、ｔｐ＝５５．１％、Ｒｋ＝０．９４μｍである粗さ曲線ＣＶ３を図６〜図８にそれぞれ示す。これら図６〜図８から、摺接面は、ＲｚおよびＲｋが小さくかつｔｐが大きいほど平滑になり、一方、ＲｚおよびＲｋが大きくかつｔｐが小さいほど粗くなることが諒解される。
【００３０】
これら粗さ曲線ＣＶ１〜ＣＶ３は、うねり２０、換言すれば、内周壁部１４ａの表面の状態を表す。すなわち、図６に示される状態に近づくほど摩擦抵抗は低減するが、オイルピット（凹部１６）の数が減少するので潤滑油保持能が低減してしまう。また、図８に示される状態に近づくほど潤滑油保持能が向上するが、摩擦抵抗が上昇してしまう。そこで、Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋを上記範囲内に規定することにより、潤滑油保持能に優れ、かつ摩擦抵抗が充分に低い内周壁部１４ａを得ることができる。なお、本実施の形態においては、全てのうねり２０におけるＲｚ、ｔｐおよびＲｋが上記範囲内である必要は特になく、複数個のうねり２０についてＲｚ、ｔｐおよびＲｋを測定し、その平均値が上記範囲内であればよい。
【００３１】
勿論、残余のシリンダボア１２ｂ〜１２ｆ（図１参照）の内周壁部１４ｂ〜１４ｆにおいても、内周壁部１４ａと同様にＲｚ、ｔｐおよびＲｋが上記範囲内に規定されている。このようなシリンダボア１２ａ〜１２ｆを有する内燃機関用シリンダブロック１０においては、該シリンダボア１２ａ〜１２ｆ内でピストンおよびピストンリングを容易に往復動作させることができる。該シリンダボア１２ａ〜１２ｆの内周壁部１４ａ〜１４ｆの摩擦抵抗が低いからである。したがって、燃料消費量を低減することができる。しかも、摩擦熱量が小さくなるので、焼き付きが発生することを回避することもできる。
【００３２】
また、内周壁部１４ａ〜１４ｆが潤滑油保持能に優れているので、焼き付きが発生することが一層回避される。
【００３３】
Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋが上記範囲内に規定されたうねり２０を有する内周壁部１４ａ〜１４ｆは、例えば、図９に示すホーニング加工装置３０を用いることにより形成することができる。
【００３４】
このホーニング加工装置３０の構成につき、図９を参照して概略説明する。
【００３５】
ホーニング加工装置３０は、シリンダボア１２ａ〜１２ｆ内に挿入されるホーニングヘッド３２と、該ホーニングヘッド３２に拡張力を与えるための第１油圧シリンダ３４と、この拡張力を制御する制御回路３６と、第１油圧シリンダ３４を収容した回転軸部３８と、該回転軸部３８を昇降動作させるための第２油圧シリンダ４０とを備える。
【００３６】
ホーニングヘッド３２には、４個の砥石４２ａ〜４２ｄが互いに９０°ずつ離間して固定されている。また、ホーニングヘッド３２と回転軸部３８とは互いに連結されており、したがって、回転軸部３８が回転動作されることに追従してホーニングヘッド３２も回転動作する。なお、後述するように、砥石４２ａ〜４２ｄは、粗加工と仕上げ加工において互いに異なるものが選定される。
【００３７】
ホーニングヘッド３２は、拡径または縮径させることが可能な円柱体である。すなわち、第１油圧シリンダ３４に油圧が加えられた場合、この油圧は図示しない油路を介してホーニングヘッド３２に伝達され、その結果、ホーニングヘッド３２が拡径されて砥石４２ａ〜４２ｄがシリンダボア１２ａ〜１２ｆの内周壁部１４ａ〜１４ｆに当接する。
【００３８】
第１油圧シリンダ３４に作用する油圧の増減は、該第１油圧シリンダ３４と油源４４とを連結する油路４６に介装された減圧バルブ４８によって遂行される。後述するように、この油圧は制御回路３６によって制御される。
【００３９】
回転軸部３８には、第２油圧シリンダ４０のピストンロッド５０が連結されている。このピストンロッド５０には変速歯車５２が嵌合されており、該変速歯車５２には、図示しないモータが有する回転軸に嵌合された図示しない歯車が噛合されている。
【００４０】
第２油圧シリンダ４０のシリンダチューブ５４は、支持盤５６により支持されている。この支持盤５６にはガイドバー５８が位置決め固定されており、該ガイドバー５８のバー部６０は連結盤６２に設けられた貫通孔（図示せず）に嵌合されている。また、連結盤６２は、図示しないベアリングを介して回転軸部３８の側周壁部に嵌合されている。
【００４１】
そして、第２油圧シリンダ４０のシリンダチューブ５４において、ピストンロッド５０の油圧受部６４で区分される第１室６６および第２室６８には、切換バルブ７０が介装された油路７２ａ、７２ｂを介して油源７４がそれぞれ接続されている。この油源７４により、ピストンロッド５０の昇降動作が遂行される。なお、油源７４と制御回路３６とは、ケーブル７６を介して互いに電気的に接続されている。
【００４２】
このようなホーニング加工装置３０を使用し、粗加工と仕上げ加工とで砥石を変更してシリンダボア１２ａ〜１２ｆの内周壁部１４ａ〜１４ｆを研磨加工することにより、該内周壁部１４ａ〜１４ｆにＲｚ、ｔｐおよびＲｋが上記した範囲内であるうねり２０を形成することができる。
【００４３】
具体的には、以下のようである。
【００４４】
まず、粗加工および仕上げ加工を行って内周壁部１４ａ〜１４ｆを研磨加工する。この際、ホーニングヘッド３２を拡径する油圧、すなわち、第１油圧シリンダ３４に与える油圧を種々変化させて仕上げ加工を行い、形成されたうねり２０につきＲｚ、ｔｐおよびＲｋを測定し、仕上げ加工時の油圧等と、Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋとの相関関係を調査しておく。
【００４５】
実際の研磨加工を行うに際しては、まず、ホーニングヘッド３２に粒度が１７０〜３２５メッシュのメタルボンドダイヤモンド砥石を装着した後、制御回路３６に「起動」の命令を与える。これにより切換バルブ７０内の油源７４から第２油圧シリンダ４０への流路が開き、第２油圧シリンダ４０のシリンダチューブ５４の第２室６８内に作動油が導入される。これに伴い該第２室６８内の油圧が上昇し、その結果、ピストンロッド５０が下降動作してホーニングヘッド３２が例えばシリンダボア１２ａ内に挿入される。この際、回転軸部３８は、連結盤６２を介してガイドバー５８のバー部６０により案内される。
【００４６】
勿論、制御回路３６は、ホーニングヘッド３２が所定の位置に到達した際にピストンロッド５０の下降動作を停止させる。すなわち、制御回路３６は、ケーブル７６を介して切換バルブ７０に制御信号を送ることにより該切換バルブ７０を閉止する。
【００４７】
次いで、制御回路３６の制御作用下に減圧バルブ４８が開かれ、その結果、ホーニングヘッド３２が拡径されてメタルボンドダイヤモンド砥石がシリンダボア１２ａの内周壁部１４ａに当接する。
【００４８】
この状態で、制御回路３６の制御作用下に図示しないモータが付勢される。これに伴い該モータが有する回転軸が回転動作を開始することに追従して変速歯車５２が回転動作し、最終的に回転軸部３８が回転動作するに至る。なお、回転軸部３８と連結盤６２との間には図示しないベアリングが介在されているので、連結盤６２およびガイドバー５８が回転動作することはない。
【００４９】
回転軸部３８が回転動作することにより、メタルボンドダイヤモンド砥石が内周壁部１４ａに摺接する。これにより該内周壁部１４ａが粗く研磨されるに至る（粗加工）。
【００５０】
所定時間が経過した後、制御回路３６は、第１油圧シリンダ３４に作用する油圧が低下するように減圧バルブ４８を制御する。これに伴いホーニングヘッド３２が縮径してメタルボンドダイヤモンド砥石が内周壁部１４ａから離間する。
【００５１】
そして、切換バルブ７０内の第２室６８から油源７４への流路および油源７４から第１室６６への流路が開き、その結果、作動油が第１室６６内に導入されるとともに第２室６８から導出される。これに伴い該第１室６６内の油圧が第２室６８内に比して高くなり、したがって、ピストンロッド５０が上昇動作してホーニングヘッド３２がシリンダボア１２ａから離脱する。この際にも、回転軸部３８は、連結盤６２を介してガイドバー５８のバー部６０より案内される。
【００５２】
この時点でホーニング加工装置３０の運転を一旦停止して、砥石を仕上げ加工用のものに変更する。この場合、仕上げ加工用砥石としては、粒度が２０００〜８０００メッシュの砥石、好ましくは３０００メッシュのビトリファイドボンド砥石が選定される。
【００５３】
この砥石における砥粒としては、特に限定されるものではないが、仕上げ加工時に不水溶性クーラントを使用する必要がなく、したがって、研磨加工に要するコストを低廉化できることから、ダイヤモンドであることが好ましい。この場合、不水溶性クーラントを処理する必要がないので、その処理コストが不要となるからである。
【００５４】
次に、ホーニングヘッド３２を拡径する油圧等の加工条件パラメータを、Ｒｚが基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍｍにおいて１μｍ〜５μｍ、ｔｐが基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍｍ、切断レベル２０％において５５％〜９８％、Ｒｋが基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍｍにおいて１μｍ以下であるうねり２０が内周壁部１４ａに形成される範囲内の値で制御回路３６に入力する。油圧は、例えば、１ＭＰａ（１０ｋｇｆ／ｃｍ²）程度とすればよい。
【００５５】
その後、制御回路３６に再び「起動」の命令を与える。これにより上記と同様にしてピストンロッド５０が下降動作し、ホーニングヘッド３２がシリンダボア１２ａ内に挿入される。
【００５６】
そして、制御回路３６は、ホーニングヘッド３２に供給される油圧が入力された油圧となるように減圧バルブ４８の開度を調整する。すなわち、ホーニングヘッド３２はこの油圧（拡張力）で拡径され、その結果、ビトリファイドボンド砥石が内周壁部１４ａに当接する。以下、ビトリファイドボンド砥石により上記と同様にして内周壁部１４ａの仕上げ加工が遂行される。
【００５７】
ビトリファイドボンド砥石では、砥粒と砥粒とが軟質なビトリファイドによって互いに結合されている。したがって、砥粒は、仕上げ加工が遂行される最中に比較的容易に脱落する。換言すれば、ビトリファイドボンド砥石は仕上げ加工が進行するにつれて摩耗するので、一定量を超えて内周壁部１４ａを研磨加工することができなくなる。要するに、内周壁部１４ａの研磨量は一定値で飽和する。このように、仕上げ加工用砥石としてビトリファイドボンド砥石を採用することにより、内周壁部１４ａが必要量を超えて研磨されることを確実に回避することができる。
【００５８】
しかも、上記したように、ホーニングヘッド３２は、制御回路３６に入力された油圧、すなわち、Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋが上記した範囲内であるうねり２０が形成される油圧（拡張力）で拡径されている。したがって、ビトリファイドボンド砥石の研削力が被削材の研削抵抗と等しくなり、内周壁部１４ａを研磨加工することができなくなった際には、該内周壁部１４ａには、Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋが制御回路３６に入力された値であるうねり２０が形成されている。
【００５９】
このように、仕上げ加工用砥石としてビトリファイドボンド砥石を使用することにより、内周壁部１４ａにＲｚ、ｔｐおよびＲｋが上記した範囲内であるうねり２０を確実に形成することができる。
【００６０】
以下、同様にして残余のシリンダボア１２ｂ〜１２ｆの内周壁部１４ｂ〜１４ｆをホーニング加工することにより、Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋが上記した範囲内であるうねり２０が内周壁部１４ｂ〜１４ｆにも形成される。
【００６１】
なお、上記した実施の形態においては、有摺接面部材として内燃機関用シリンダブロック１０を例示して説明したが、特にこれに限定されるものではない。例えば、該内燃機関用シリンダブロック１０のシリンダボア１２ａ〜１２ｆ内を往復動作するピストンおよび該ピストンに嵌合されたピストンリングであってもよい。この場合、該ピストンおよびピストンリングの側周壁部が摺接面となる。
【００６２】
ピストンおよびピストンリングの側周壁部の研磨加工は、例えば、高圧水とともに噴射されたガラスビーズをピストンおよびピストンリングの側周壁部に衝突させることにより行うことができる。この場合、Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋは、ガラスビーズの直径や高圧水の噴射圧力を設定することにより制御すればよい。同様にして、クランクシャフトのクランクピン部やジャーナル部、またはベアリング等も研磨加工することが可能である。
【００６３】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明に係る有摺接面部材によれば、その摺接面における十点平均粗さ、負荷長さ率および有効負荷粗さの平均値が所定の範囲内に設定されている。このため、該摺接面が潤滑剤保持能に優れるとともに摩擦抵抗が充分に小さいものとなる。したがって、焼き付きが生じることを確実に回避することができ、かつ所定の部材を該摺接面上で容易に摺動動作させることができるという効果が達成される。
【００６４】
有摺接面部材の好適な例としては、内燃機関用シリンダブロックを挙げることができる。この内燃機関用シリンダブロックにおいては、シリンダボア内部でピストンおよびピストンリングを容易に往復動作させることができる。このため、内燃機関を付勢するための燃料消費量を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本実施の形態に係る有摺接面部材である内燃機関用シリンダブロックの概略全体斜視図である。
【図２】図１の内燃機関用シリンダブロックに設けられたシリンダボアの内周壁部（摺接面）の要部拡大図である。
【図３】十点平均粗さの定義を説明する説明図である。
【図４】負荷長さ率の定義を説明する説明図である。
【図５】有効負荷粗さの定義を説明する説明図である。
【図６】Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋの値と粗さ曲線との関係を説明する説明図である。
【図７】Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋの値と粗さ曲線との関係を説明する説明図である。
【図８】Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋの値と粗さ曲線との関係を説明する説明図である。
【図９】内周壁部をホーニング加工するために使用されるホーニング加工装置の一部断面概略正面図である。
【符号の説明】
１０…内燃機関用シリンダブロック（有摺接面部材）
１２ａ〜１２ｆ…シリンダボア１４ａ〜１４ｆ…内周壁部（摺接面）
１６、１６ａ、１６ｂ…凹部１８、１８ａ、１８ｂ…凸部
２０…うねり３０…ホーニング加工装置
３２…ホーニングヘッド３６…制御回路
３８…回転軸部４２ａ〜４２ｄ…砥石
４４、７４…油源４６、７２ａ、７２ｂ…油路
ＣＶ、ＣＶ１、ＣＶ２、ＣＶ３…粗さ曲線
Ｖ…負荷曲線

Claims

所定の部材が潤滑剤を介して摺接する摺接面を有する有摺接面部材であって、
前記摺接面は、ホーニング加工によって形成された複数の凹部及び凸部が連なるうねりを有するホーニング加工面であり、
前記ホーニング加工面の前記うねりにおける十点平均粗さ、負荷長さ率および有効負荷粗さを複数箇所測定した際の平均値が、それぞれ、１μｍ以上５μｍ以下、５５％以上９８％以下、１μｍ以下であることを特徴とする有摺接面部材。
請求項１記載の有摺接面部材において、当該有摺接面部材が内燃機関用シリンダブロックであり、かつ前記摺接面がシリンダボアの内周壁部であることを特徴とする有摺接面部材。