JP4829528B2 - 内燃機関内の電子インジェクタ及び電子バルブを制御する装置及びその動作方法 - Google Patents

Description

本発明は、吸気及び／又は排気バルブの可変アクチュエーション（「可変バルブ・アクチュエーション」）の共通燃料噴射システム及び電子油圧システムを含む内燃機関内、特にディーゼル機関内の燃料電子インジェクタ及び電子バルブを制御する単一装置に関する。本発明は、さらに、制御装置等の動作方法に関する

電子インジェクタの制御については、その時間プロットが、第１のホールド値まで増加する上昇部と、第１のホールド値付近での振幅発振部と、第２のホールド値まで減少する下降部と、第２のホールド値付近での振幅発信部と、略０値まで下がる下降部と、を含む、電流を各電子インジェクタに供給する方法が知られている。

電子バルブの制御については、たとえば、吸気及び排気弁を制御するための電子バルブは、その時間プロットが、第１のホールド値まで増加する上昇部と、第１のホールド値付近での振幅発振部と、第２のホールド値まで増加する上昇部と、第２のホールド値付近での振幅発信部と、第３のホールド値まで減少する下降部と、第３のホールド値付近での振幅発信部と、最後に、略０値まで減少する下降部と、を含む、電流を電子バルブの各々に供給する方法が知られている。

電子バルブの駆動は、各電子バルブについて、一対の制御されたスイッチであって、電子バルブに直列に配列され、その１つが電子バルブを供給線に接続し、他のスイッチが電子バルブをアース線に接続する、スイッチと、電子バルブの端子１つとアース線との間に接続されたフリーホイール・ダイオードと、を含む、制御装置を通じて得られる。

第３のホールド値から略０値までの電流の降下の間に、制御されたスイッチの両方は同時に開いており、電子バルブ内で循環する電流は、フリーホイール・ダイオードと、アース線に接続された制御されたスイッチと、を通じて、アース線の方向に放電される。後者は、ブレークダウン領域で動作し、電子バルブ内に蓄積されたエネルギーが、アバランシェ効果によってそこで消費される。そのエネルギーは、次の式の通りであり、

ここで、Ｉ_{ev_h}は、電子バルブ内で循環する電流の初期値であり、前段のステップで到達された値に等しく、Ｌ_evは、電子バルブの等価インダクタンスである。

典型的な数値を代入することによって、制御されたスイッチで消費されるエネルギーが略１０ｍＪであり、制御されたスイッチをかなり過熱させるような値であることが、すぐに確認できる。

制御されたスイッチが通常ＭＯＳＦＥＴトランジスタであるとすると、含まれる高エネルギーを消費できるように、十分に大きな寸法のパッケージを有するトランジスタを使用する必要がある。

各シリンダの少なくとも２つの吸気バルブが制御され、各エンジン回転数について電子バルブの二重起動で、３５００ｒ．ｐ．ｍで動作する４気筒エンジンを考えると、先に計算された電力の値に基づいて、制御されたスイッチ内のアバランシェ効果のみに起因する、略４．７Ｗの電力の消費が得られる。次に、電子バルブの起動中の導電によって消費された電力が、前記値まで合計される。

電子インジェクタの駆動は、電子バルブを駆動するために使用される回路構造と同様の回路構造を有する制御装置を通じて、得られる。そのため、電子バルブ及び電子インジェクタを制御するための装置の両方を同一のエンジン制御ユニット内に組み込むと、主として、含まれる高電力の消費と、すべての電子装置の寸法を小さくして組み込むことと、に関連する、重大な問題につながる。

現在のところ、エンジン制御ユニット内の電力の高い消費は、とりわけ、セラミック基板又はハイブリッド回路の使用を想定する、費用のかかる技術を適用することによって克服されている。

したがって、本発明の目的は、上記欠点を克服可能な、電子インジェクタ及び電子バルブを制御する単一の装置を提供することである。

このため、本発明によると、電子インジェクタ及び電子バルブを制御する単一の装置、並びに該装置を作動する方法が、提供される。

本発明の第１の態様は、内燃機関内の複数の電子インジェクタ（３）及び複数の電子バルブ（５）を制御する装置（１）であって、前記装置（１）が、各電子インジェクタ（３）用の第１の制御回路（２）と、各電子バルブ（５）用の第２の制御回路（４）と、を含み、第１の制御回路（２）の各々が、第１の電圧（Ｖ_BATT）を供給する電源（８）と、及び第１の電圧（Ｖ_BATT）よりも高い第２の電圧（Ｖ_BOOST）を供給するとともにコンデンサ手段（１２）を含む昇圧回路（１１）とに、選択的に接続されるように構成された、第１の入力端子（６）及び第２の入力端子（７）と、それぞれの電子インジェクタ（３）と接続されるように構成された、第１の出力端子（１５）及び第２の出力端子（１６）と、それぞれの電子インジェクタ（３）を前記電源（８）と前記コンデンサ手段（１２）とに、選択的に接続するように構成された、第１のスイッチ手段（２４、２５、２８、２９）と、を含み、第２の制御回路（４）の各々が、前記電源（８）に接続されるように構成された、第１の入力端子（３０）及び第２の入力端子（３１）と、それぞれの電子バルブ（５）に接続されるように構成された、第１の出力端子（３３）及び第２の出力端子（３４）と、充電モードの間、それぞれの電子バルブ（５）を前記電源（８）に接続するように構成された、第２のスイッチ手段（３８、３９、４３、４５）と、を含み、電子バルブ（５）に蓄積された電気エネルギーを前記コンデンサ手段（１２）に転送するために、放電モードの間、前記第２のスイッチ手段（３８、３９、４３、４５）が、それぞれの電子バルブ（５）を前記コンデンサ手段（１２）に接続するように、さらに構成されている、という特徴を有する、装置（１）、である。

本発明の第２の態様は、電気エネルギーを電子バルブ（５）に蓄積するために、前記ある所定動作条件で、それぞれの電子バルブ（５）を前記電源（８）に接続するように、前記第２のスイッチ手段（３８、３９、４３、４５）を制御するステップを含み、前記電子バルブ（５）に蓄積された電気エネルギーを前記コンデンサ手段（１２）に転送するために、それぞれの電子バルブを前記コンデンサ手段（１２）に接続するように、前記第２のスイッチ手段（３８、３９、４３、４５）を制御するステップを含むことを特徴とする、
内燃機関内の複数の電子インジェクタ（３）及び複数の電子バルブ（５）を制御する装置（１）の動作方法である。

本発明をより良く理解するために、限定しない例によって、及び添付の図を参照して、純粋に提供される、好ましい実施の形態を説明する。

本発明による電子インジェクタ及び電子バルブを制御する単一の装置が図１に図示されており、全体として参照番号１によって示されている。

説明及び記述を簡潔にするために、図１は、２つのシリンダから成るエンジンの１つのシリンダ・バンク（図示せず）に関する、装置１のパーツのみを図示する。ここで、１つの電子インジェクタと、２つの吸気バルブと、２つの排気バルブとが、各シリンダに関連している。さらに、図１は、シリンダ・バンク内の４つの吸気バルブを制御するための電子バルブの制御に関する、装置１のパーツを示す。

図１に図示されているものについて説明すると、装置１は、各電子インジェクタ３用の複数の第１の制御回路２と、各電子バルブ５用の複数の第２の制御回路４と、制御信号を第１及び第２の制御回路２、４に供給するために設計されたタイミング回路９と、を含む。

図１では、各電子インジェクタ３は、対応する等価の導電コイル（インダクタンスＬ_INJ）によって示されており、４つの電子バルブ５は、対応する等価の導電コイル（インダクタンスＬ_ev）によって表されている。

詳細には、各第１の制御回路２は、それぞれ、バッテリ・ダイオード２０を介して電源８の正極に接続された、第１の入力端子６と、電源８の負極に接続された、第２の入力端子７と、を含む。電源８は、公称値が一般に１３．５Ｖの電圧Ｖ_BATTを供給する自動車のバッテリであってもよい。バッテリ・ダイオード２０は、電源８の正極に接続されたアノードと、第１の入力端子６に接続されたカソードと、を有している。

第１及び第２の入力端子６、７は、さらに、たとえば５０Ｖのバッテリ電圧Ｖ_BATTよりも高いブースト電圧Ｖ_BOOSTを供給する、昇圧回路１１の正極及び負極にそれぞれ接続されている。その最も単純な実施の形態において、昇圧回路１１は、「ブースト・コンデンサ」と呼ばれる、単一のコンデンサ１２で構成されている。しかし、場合によっては、特定用途において、コンデンサ１２に並列に接続されたＤＣ／ＤＣコンバータ（図示せず）の使用が想定されてもよい。コンデンサ１２に並列に配列された測定回路５０は、ブースト電圧Ｖ_BOOSTに等しいコンデンサ１２内の電圧を測定し、タイミング回路９に接続されている。

特に、第１の入力端子６は、第１の制御信号Ｔ１をタイミング回路９から受信するゲート端子と、昇圧回路１１の正極に接続されたドレイン端子と、第１の入力端子６に接続されたソース端子と、を有する、ＭＯＳＦＥＴ型のブースト・トランジスタ２２を介して、昇圧回路１１の正極に接続されている。

各第１の制御回路２は、さらに、第１の出力端子１５と、第２の出力端子１６と、を具備し、対応する電子インジェクタ３が、これらの端子間に接続されている。特に、第１の出力端子１５に接続された、各電子インジェクタ３の端子は、一般に、「ハイサイド」（ＨＳ）端子又はホットサイド端子と呼ばれ、第２の出力端子１６に接続された各電子インジェクタ３の端子は、一般に、「ローサイド」（ＬＳ）端子又はコールドサイド端子と呼ばれる。

供給線１８及びアース線１７は、それぞれ、第１の制御回路２の第１の入力端子６及び第２の入力端子７に、互いに接続する。

各第１の制御回路２は、さらに、第２の制御信号Ｔ２をタイミング回路９から受信するゲート端子と、供給線１８に接続されたドレイン端子と、第１の出力端子１５に接続されたソース端子と、を有する、ＭＯＳＦＥＴ型のハイサイド・トランジスタ２４と、第３の制御信号Ｔ３をタイミング回路９から受信するゲート端子と、第２の出力端子１６に接続されたドレイン端子と、センスステージを介してアース線１７に接続されたソース端子と、を有する、同様にＭＯＳＦＥＴ型のローサイド・トランジスタ２５と、を含む。センスステージはセンス抵抗２６によって形成されており、その中には、既知の方法でセンス抵抗２６内を流れる電流に比例する電圧を出力する演算増幅器（オペアンプ）（図示せず）が接続されている。

最後に、各第１の制御回路２は、アース線１７に接続されたアノード及び第１の出力端子１５に接続されたカソードを有する、フリーホイール・ダイオード２８と、第２の出力端子１６に接続されたアノード及び昇圧回路１１の正極に接続されたカソードを有する、ブースト・ダイオード２９と、を含む。特に、フリーホイール・ダイオード２８は、同期整流器の機能を有するＭＯＳトランジスタ（図示せず）によって二者択一的に置換可能である。

各第２の制御回路４は、前述の第１の制御回路２と同様の回路構造を有する。

詳細には、各第２の制御回路４は、電源８の正極及び負極にそれぞれ接続された、第１の入力端子３０及び第２の入力端子３１と、その間に対応する電子バルブ５が接続された、第１の出力端子３３及び第２の出力端子３４と、を有する。

供給線３６及びアース線３５は、それぞれ、第２の制御回路４の第１の入力端子３０及び第２の入力端子３１に、互いに接続している。

各第２の制御回路４は、さらに、ＭＯＳＦＥＴ型のハイサイド・トランジスタ３８と、同様にＭＯＳＦＥＴ型のローサイド・トランジスタ３９と、を含む。特に、ハイサイド・トランジスタ３８は、第４の制御信号Ｔ４をタイミング回路９から受信するゲート端子と、供給線３６に接続されたドレイン端子と、第１の出力端子３３に接続されたソース端子と、を有する。ローサイド・トランジスタ３９は、第５の制御信号Ｔ５をタイミング回路９から受信するゲート端子と、第２の出力端子３４に接続されたドレイン端子と、センス・ステージを介してアース線３５に接続されたソース端子と、を有する。センスステージはセンス抵抗４２によって形成されており、その中には、既知の方法で、センス抵抗４２内を流れる電流に比例する電圧を出力する演算増幅器（図示せず）の入力が接続されている。

最後に、各第２の制御回路４は、アース線３５に接続されたソース端子と、第１の出力端子３３に接続されたドレイン端子と、６番目の制御信号Ｔ６をタイミング回路９から受信するゲート端子と、を有する、ＭＯＳＦＥＴ型のフリーホイール・トランジスタ４３と、ブースト電圧Ｖ_BOOSTで、第２の出力端子３４に接続されたアノードと、昇圧回路１１の正極に接続されたカソードと、を有する、ブースト・ダイオード４５と、を含む。特に、フリーホイール・トランジスタ４３は、フリーホイール・ダイオード（図示せず）によって交互に置換可能である。

特に注意すべきことは、第２の制御回路４内に、昇圧回路１１に接続されたブースト・ダイオード４５が存在していることである。次の記載から、既知の技術を参照して説明された、ローサイド・トランジスタ内の電力消費の問題を解決するために、前記部品の存在が貢献していることがわかるであろう。

各第１の制御回路２の動作は、電流が所定のホールド値に達するまで増加する、急速充電モードと、前段のステップで到達された値付近で電流が略のこぎり歯波形で発振する、ホールドモードと、電流が前段のステップで仮定された値から同様に０であってもよい最終値まで減少する、急速放電モードとの、異なるパターンの電流がそれぞれの電子インジェクタ３内を流れるという特徴を有する、異なる動作モードを想定する。特に、前述のモードは、シリンダ内への燃料の噴射と同時に生ずる。

図２は、一例として、上記参照された３つの動作モードの交替及び繰返しを通じて得られたＩ_injによって表される、電子インジェクタ３内を流れる電流の可能な時間グラフを図示する。特に、前記可能な時間グラフは、Ｉ_{inj_peak}によって表されるピーク値まで増加する、第１の上昇部と、電流の振幅がピーク値付近で発振する、第１のホールド部と、Ｉ_{inj_hold}によって表されるホールド値まで減少する、第１の下降部と、ホールド値付近で発振する振幅を有する、第２のホールド部と、略０値まで減少する、第２の下降部と、を含む。

詳細には、急速充電モード中に、トランジスタ２２、２４、及び２５は、閉状態にあり、したがって、ブースト電圧Ｖ_BOOSTが、電子インジェクタ３内に印加される。次に、電流は、コンデンサ１２と、ブースト・トランジスタ２２と、ハイサイド・トランジスタ２４と、電子インジェクタ３と、ローサイド・トランジスタ２５と、センス抵抗２６と、を含むループ内を流れ、Ｖ_BOOST／Ｌ_injの勾配で、時間と共に、略直線的に増加する。

ホールドモードの間は、ローサイド・トランジスタ２５は閉状態にあり、ブースト・トランジスタ２２は開状態にあり、ハイサイド・トランジスタ２４は閉状態と開状態とに繰返し設定され、したがって、電子インジェクタ３には、バッテリ電圧Ｖ_BATT（ハイサイド・トランジスタ２４が閉状態にある時）及び略０ボルト（ハイサイド・トランジスタ２４が開状態にある時）が交互に印加される。最初の場合（ハイサイド・トランジスタ２４が閉状態にある時）には、電流は、電源８と、バッテリ・ダイオード２０と、ハイサイド・トランジスタ２４と、電子インジェクタ３と、ローサイド・トランジスタ２５と、センス抵抗２６と、を含むループ内を流れ、時間と共に、略指数関数的に増加する。他方、第２の場合（ハイサイド・トランジスタ２４が開状態にある時）には、電流は、電子インジェクタ３と、ローサイド・トランジスタ２５と、センス抵抗２６と、フリーホイール・ダイオード２８と、を含むループ内を流れ、時間と共に、略指数関数的に減少する。

最後に、急速放電モードでは、トランジスタ２２、２４、及び２５は開状態にあり、したがって、電子インジェクタ３が電流によってトラバースされる限り、電子インジェクタ３には、逆ブースト電圧−Ｖ_BOOSTが印加される。電流は、コンデンサ１２と、ブースト・ダイオード２９と、電子インジェクタ３と、フリーホイール・ダイオード２８と、を含むループ内を流れ、時間と共に、−Ｖ_BOOST／Ｌ_injの勾配で、略直線的に減少する。このステップでは、電子インジェクタ３内の電気エネルギー（Ｅ＝１／２・Ｌ_inj・Ｉ² _{inj_hold}で与えられる）は、コンデンサ１２に転送され、充電ステップの間に供給されたエネルギーの一部を回復させるようにし、したがって、本システムの効率を増加させる。

すべての動作モード（すなわち、急速充電、ホールド、及び急速放電モード）において、トランジスタ２２、２４、及び２５の開放及び閉止は、センス抵抗２６を介して検出された電子インジェクタ３内を流れる電流の値に基づいてタイミング回路９によって制御される（閉ループ制御）か、あるいは、回路計算に従って制御される（開ループ制御）。

特に、ホールドモードの間は、ハイサイド・トランジスタ２４は、対応する制御信号Ｔ２によって、ＰＷＭで制御される。ここで、制御信号Ｔ２は、電子インジェクタ３内の電流をそれぞれのホールド値付近で維持するためのタイミング回路９によって、開ループ制御又は閉ループ制御で規制可能である周期及びデューテイ・サイクルを有する、パルス列から成る。

再充電モードと呼ばれる、さらなる動作モードが、さらに、各第１の制御回路２に提供される。特に、再充電モードは、１つ以上の非動作電子インジェクタ３、すなわち燃料噴射に含まれていない電子インジェクタを使用して、コンデンサ１２の再充電を可能にする。このようにして、専用のＤＣ／ＤＣコンバータなしに、ブースト電圧Ｖ_BOOSTを生成可能である。

詳細には、コンデンサ１２内のブースト電圧Ｖ_BOOSTが、燃料の噴射によって、所定の下限値（たとえば、４９Ｖ）より下がると、最初に、燃料噴射のために所定の瞬間に使用されなかった電子インジェクタ３（単数又は複数）が識別され、次に、各電子インジェクタ３は、コンデンサ１２を再充電するために使用される。再充電ステップ中に電子インジェクタ内を流れる電流Ｉ_injの波形が、図３に図示される。

Ｉ_{inj_max}によって表された、再充電ステップ中の電子インジェクタ３内の電流の最大レベルは、好ましくない燃料噴射を防止するように、電子インジェクタを開くために必要な最小電流よりも明らかに低くなければならない。

特に、コンデンサ１２の再充電中は、ブースト・トランジスタ２２は常に開状態に保たれており、ハイサイド・トランジスタ２４は常に閉状態に保たれており、他方、ローサイド・トランジスタ２５は、閉状態及び開状態に繰返し設定されている。

ローサイド・トランジスタ２５が閉状態にある時には、電流は、電源８と、バッテリ・ダイオード２０と、ハイサイド・トランジスタ２４と、電子インジェクタ３と、ローサイド・トランジスタ２５と、センス抵抗２６と、を含むループ内を流れ、Ｖ_BATT／Ｌ_injの勾配で、略直線的に増加する。

本ステップ（図３の曲線の上昇部に対応する）の間は、電子インジェクタ３内には、電圧Ｖ_BATTがあり、電源８から来る電気エネルギーは、電子インジェクタ３に転送され、電子インジェクタ３内に蓄積される。このステップは、電子インジェクタ３内の電流があらかじめ定められた最大値Ｉ_{inj_max}に達すると、終了する。

その代わりに、ローサイド・トランジスタ２５が開状態にある時には、電流は、電源８と、バッテリ・ダイオード２０と、ハイサイド・トランジスタ２４と、電子インジェクタ３と、ブースト・ダイオード２９と、コンデンサ１２と、を含むループ内を流れ、０のこともある所定の下限値Ｉ_{Inj_min}まで、（Ｖ_BATT−Ｖ_BOOST）／Ｌ_injの勾配で、略直線的に減少する。

本ステップ（図３の曲線の下降部に対応する）の間に、電子インジェクタ３内に蓄積された電気エネルギーはコンデンサ１２に転送され、このようにして、その再充電を判断する。

各第２の制御回路４の動作について説明する。

第１の制御回路２について説明したのと同様に、異なる動作モードが想定される。充電モードでは、電流が所定のホールド値まで増加し、ホールドモードでは、電流は、先のステップで到達された値付近で略のこぎり歯波形で発振し、放電モードでは、電流は、前段のステップで仮定された値から、０のこともある最終値まで、減少する。３つの前述のモードの交替及び繰返しを通じて、各電子バルブ５に電流Ｉ_evを供給することが可能である。電流Ｉ_evの可能な時間グラフが図４に図示されており、その時間グラフは、第１のホールド値Ｉ_{ev_bias}まで増加する、第１の上昇部Ａと、電流の振幅が第１のホールド値付近で発振する、第１のホールド部Ｂと、ピーク値Ｉ_{ev_peak}まで増加する、第２の上昇部Ｃと、ピーク値付近で発振する振幅を有する、第２のホールド部Ｄと、第３のホールド値Ｉ_{ev_hold}まで減少する、第１の下降部Ｅと、第３のホールド値付近で発振する振幅を有する、第３のホールド部Ｆと、最後に、略０値まで減少する、第２の下降部Ｇと、を含む。

詳細には、充電モード（部分Ａ及びＣ）の間は、ハイサイド及びローサイド・トランジスタ３８及び３９は、それぞれの制御信号Ｔ４及びＴ５によって、閉状態に保たれ、したがって、電子バルブ５内には、バッテリ電圧Ｖ_BATTが印加される。このようにして、電流は、電源８と、ハイサイド・トランジスタ３８と、電子バルブ５と、ローサイド・トランジスタ３９と、センス抵抗４２と、を含むループ内を流れ、時間と共に、略指数関数的に増加する。

ホールドモード（Ｂ部，Ｄ部，及びＦ部）では、ローサイド・トランジスタ３９は閉状態に保たれ、他方、ハイサイド・トランジスタ３８は、閉状態及び開状態に繰返し設定され、したがって、電子バルブ５内には、バッテリ電圧Ｖ_BATT（ハイサイド・トランジスタ３８が閉状態にある時）と０ボルト（ハイサイド・トランジスタ３８が開状態にある時）とが、交互に印加される。

第１の場合（ハイサイド・トランジスタ３８が閉状態にある）には、電子バルブ５は、電源８からエネルギーを吸収し、電流は、電源８と、ハイサイド・トランジスタ３８と、電子バルブ５と、ローサイド・トランジスタ３９と、センス抵抗４２と、を含むループ内を流れ、時間と共に、増加する。その代わりに、第２の場合（ハイサイド・トランジスタ３８が開状態にある）には電子バルブ５はエネルギーを発生させ、電流は、電子バルブ５と、ローサイド・トランジスタ３９と、センス抵抗４２と、フリーホイール・トランジスタ４３と、を含むループ内を流れ、時間と共に、略直線的に減少する。

放電モードの間の第２の制御回路４の動作、及び上記回路の実施の形態は、高レベルの電力消費を防止するとともに、同時に、昇圧回路１１のコンデンサ１２のより効果的な再充電を保証する。

詳細には、ホールド値Ｉ_{ev_hold}の０電流値までの遷移（第２の下降部Ｇ）の間は、逆ブースト電圧−Ｖ_BOOSTが、電子バルブ５内に印加される。

本ステップの間は、ハイサイド及びローサイド・トランジスタ３８、３９は開状態に設定されており、他方、フリーホイール・トランジスタ４３は閉状態に設定されており、その結果、電流は、フリーホイール・トランジスタ４３と、電子バルブ５と、ブースト・ダイオード４５と、コンデンサ１２と、を含むループ内を流れ、コンデンサ１２は、このようにして再充電される。実際に、

に等しい、電子バルブ５内に蓄積されたエネルギーは、コンデンサ１２内に転送され、その結果、コンデンサ１２内に蓄積されたエネルギーＥ_cは、次の関係に従って増加する。

その結果、コンデンサ内のブースト電圧Ｖ_BOOSTは、初期値Ｖ_BOOST（ｔ₃）よりも高い値Ｖ_BOOST（ｔ₄）まで増加する。

ここで、ｔ₃（図４も参照）は、放電が開始する瞬間であり、ｔ₄は、電子バルブ部５内の電流Ｉ_evが０値に達する瞬間であり、この時、全エネルギーＥ_evは、コンデンサ１２に転送済みである。

コンデンサ１２の容量Ｃの値がかなり高い（約１ｍＦ）ため、各電子バルブ５のターンオフに続くブースト電圧Ｖ_BOOSTの先の式に基づいて計算された増加はかなり限定され、その結果、ブースト電圧Ｖ_BOOSTには、はっきりとした変化が生じず、したがって、該ブースト電圧Ｖ_BOOSTは、正確に制御可能である。

電子バルブ５内に蓄積されたエネルギーが、ローサイド・トランジスタ３９内のアバランシェ効果によって消費される代わりに、（伝導損失以外の）消費効果なしに、昇圧回路１１のコンデンサ１２に転送されているとすると、提案された解決策の利点がはっきりと現れ、このためコンデンサの再充電に寄与する。

同様に、ピーク値Ｉ_{ev_peak}からホールド値Ｉ_{ev_hold}への遷移（第１の下降部Ｅ）の間に、本発明のさらなる態様は、さらにコンデンサ１２の再充電の効率を増加させるように、電子バルブ５から昇圧回路１１にエネルギーを転送することを想定する。

詳細には、同様に、本ステップの間に、ハイサイド及びローサイド・トランジスタ３８、３９は開状態に設定されており、他方、フリーホイール・トランジスタ４３は閉状態に設定されており、その結果、電流が、フリーホイール・トランジスタ４３と、電子バルブ５と、ブースト・ダイオード４５と、コンデンサ１２と、を含むループ内を流れ、このようにして、コンデンサ１２は再充電される。電子バルブ５内には、逆ブースト電圧−Ｖ_BOOSTが存在し（ダイオードでの電圧降下を除き）、電流は、ピーク値Ｉ_{ev_peak}からホールド値Ｉ_{ev_hold}まで、急速に減少する。さらに、コンデンサ１２内に蓄積されているエネルギーの増加は、次の関係によると、電子バルブ５内の磁気エネルギーの減少に相当し、

ここで、ｔ₁は、ホールドステップから放電ステップへの遷移が存在する瞬間（ローサイド・トランジスタ３９をターンオフする）であり、ｔ₂は、再びホールドステップへの遷移の存在する瞬間（ローサイド・トランジスタ３９をターンオンする）である。

上述の動作の可能性のある変形は、達成されるべき、コンデンサ１２の方向への、より大きなエネルギー回復を可能にする。

詳細には、ピーク値からホールド値までの遷移の間は、ローサイド・トランジスタ３９及びフリーホイール・トランジスタ４３はターンオフされており、他方、ハイサイド・トランジスタ３８はターンオンされている。このようにして、電流は、電源８と、ハイサイド・トランジスタ３８と、電子バルブ５と、ブースト・ダイオード４５と、コンデンサ１２と、を含むループ内を循環し、その結果、電子バルブ５内には、基本的に（Ｖ_BATT−Ｖ_BOOST）の電圧が印加されており、電流は、ピーク値Ｉ_{ev_peak}からホールド値Ｉ_{ev_hold}まで、かなり急速に減少する。このようにして、コンデンサ１２内に蓄積されているエネルギーの増加は、電子バルブ５内の磁気エネルギーの減少ばかりでなく、電源８によって実行される仕事にも対応する。この場合には、コンデンサ１２内に蓄積されるエネルギーの増加は、次の関係で表現可能である。

前述の第２の制御回路４の動作方法によって得られたエネルギー回復は特に効率的であり、したがって、あるエンジン条件では、ブースト電圧Ｖ_BOOSTの好ましくない増加が生じるかもしれない。たとえば、前記現象は、カットオフ条件、すなわち、電子インジェクタ３を介する燃料の噴射がないが、同時に電子バルブ５を起動する必要がある場合に、生じるかも知れないが、このようにして、前述のエネルギー回復を判断する。

上記好ましくない増加の発生を防止するために、本発明のさらなる態様は、測定回路５０がコンデンサ１２内のブースト電圧Ｖ_BOOSTの値を測定し、その電圧値をタイミング回路９に送ることを、想定する。測定値が所定の上限値よりも高い時には、少なくとも、電子バルブ５内を流れる電流のピーク値Ｉ_{ev_peak}からホールド値Ｉ_{ev_hold}への遷移の間にコンデンサ１２にエネルギー回復がないように、タイミング回路９は、第２の制御回路４を駆動する。

この場合には、電子バルブ５内を流れる電流の波形は、図５で図示された波形であり、ここで、Ｅ’は、図４を参照して説明されたものとは異なる、ピーク値Ｉ_{ev_peak}からホールド値Ｉ_{ev_hold}まで減少する下降部を示す。

詳細には、本ステップの間は、ハイサイド・トランジスタ３８はターンオフされており、他方、ローサイド・トランジスタ３９及びフリーホイール・トランジスタ４３はターンオンされており、その結果、電子バルブ５内の電流は、フリーホイール・トランジスタ４３と、電子バルブ５と、ローサイド・トランジスタ３９と、を含むループ内を流れる。電子バルブ５内は実質的に０ボルトであり（ＭＯＳトランジスタでの損失を除く）、その結果、電流は、ピーク値Ｉ_{ev_peak}からホールド値Ｉ_{ev_hold}まで、ゆっくりと減少する。特に、次の関係で表される、電子バルブ５内の磁気エネルギーΔＥ_evの差分は、コンデンサ１２内で回復される代わりに、熱的に散逸される。

このように、再充電を引き起こす、コンデンサ１２内に戻された電流は、電子バルブ５の起動の最終ステップに対応する、唯一の電流である（曲線のＧ部に対応する、ホールド値Ｉ_{ev_hold}から０値への電流の遷移）。

ブースト電圧Ｖ_BOOSTの前述の好ましくない増加を防止するためには未だ十分でない、この変形の場合には、本発明のさらなる態様は、急速充電、ホールド、急速放電（燃料噴射に関する）及び再充電の前述のステップとは異なる、第１の制御回路２の動作において、追加の放電ステップの導入を想定する。特に、ブースト電圧Ｖ_BOOSTの測定された値が所定の上限値よりも高い時には、前記放電ステップは、タイミング回路９によって起動される。

詳細には、放電ステップの間は、タイミング回路９は、最初に、所定の瞬間における燃料噴射に含まれていない電子インジェクタ３を識別し、次に、その電子インジェクタの起動を命令し、放電パルスを決定する。再充電ステップについてすでに説明したように、明らかに、各電子インジェクタ３内を流れる電流によって到達された最大レベルＩ’_{inj_max}は、電子インジェクタ３の開放、したがってシリンダ内の燃料噴射、を引き起こさないものでなければならない。放電パルスは、燃料噴射に含まれていないすべての電子インジェクタ３内で同時に発生されてもよく、ブースト電圧Ｖ_BOOSTが再び所定の下限値より下がるとすぐに妨げられてもよい。

放電パルス（そのパターンが、所定のタイム・ウインドウで、図６に図示されている）は、オン・ステップとオフ・ステップとが交互に現れるという特徴を有する、周期的なパターンを有する。

オン・ステップの間は、ブースト・トランジスタ２２と、ハイサイド・トランジスタ２４と、ローサイド・トランジスタ２５とは、同時にターンオンされており、その結果、電流は、コンデンサ１２と、ブースト・トランジスタ２２と、ハイサイド・トランジスタ２４と、電子インジェクタ３と、ローサイド・トランジスタ２５と、センス抵抗２６と、を含むループ内を流れる。本ステップでは、ブースト電圧Ｖ_BOOSTは電子インジェクタ３に印加され、したがって、電流はＶ_BOOST／Ｌ_injの勾配で急速に増加し、コンデンサ１２は部分的に放電され、コンデンサ１２内に蓄積されたエネルギーの一部を、電子インジェクタ３に転送させる。センス抵抗２６を介して測定された電流が所定の上限値Ｉ’_{inj_max}に達するとすぐに、オン・ステップは終了する。

オフ・ステップの間は、ハイサイド・トランジスタ２４はターンオフされており、他方、ローサイド・トランジスタ２５はオンのままであり、その結果、電流は、フリーホイール・ダイオード２８と、電子インジェクタ３と、ローサイド・トランジスタ２５と、センス抵抗２６と、を含むループ内を流れる。このステップでは、略０ボルト（フリーホイール・ダイオード２８での電圧降下を除く）が電子インジェクタ３に印加され、電流は、次の式に等しい、時定数τと共に、略指数関数的に減少する。

ここで、Ｒ_sはセンス抵抗２６の抵抗、Ｒ_injは電子インジェクタ３の等価抵抗であり、他方、Ｒ_wiresは、ワイヤー、その上に装置が形成されるプリント回路のパス、ローサイド・トランジスタ２５等における消費を考慮した抵抗条件である。特に、オン・ステップの終わりに、電子インジェクタ内に蓄積された磁気エネルギーは、主として配線及び電子インジェクタ３での熱の形で、エンジン制御ユニットへと外部へ、部分的に放散されることを強調すべきである。

電子インジェクタ３内を循環する電流が、同様にセンス抵抗２６を介して測定される最小の所定の値Ｉ’_{inj_min}を示す時に、オフ・ステップが終了する。

したがって、ブースト電圧Ｖ_BOOSTの好ましくない増加を防止するように、前述の２つのオン及びオフ・ステップの繰返しを通じて、コンデンサ１２の部分的な放電を得ることが可能である。

本発明の利点は、前述の説明から明らかであろう。

特に、単一の制御装置は、エンジン制御ユニット内の電力消費の顕著な制限を可能にする。実際、単一の制御装置は、（主として制御ユニットの外部の）伝導損失を除いて、電子バルブ内に蓄積された電力が昇圧回路のコンデンサ内に転送される限り、電子バルブを制御するための回路のローサイド・トランジスタ内のアバランシェ効果によって、電力の損失を除去する。

したがって、ＭＯＳＦＥＴトランジスタは、伝導損失のみに基づいて寸法調整可能であり、その結果、パッケージを小型化し、低コストにし、すべての制御回路のエンジン制御ユニット内へのより単純な統合を可能にする。

さらに、開放中（急速充電ステップ）に電子インジェクタを駆動するために必要なブースト電圧は、より効率的に生成される。実際，通常の起動中に電子バルブ内に蓄積されたエネルギーの一部は、ブースト・コンデンサを再充電するために使用される。

最後に、本明細書中に記載され図示された内容については、添付の特許請求の範囲で定義されたように、本発明の範囲を逸脱せずに、変更及び修正がなされてもよいことは明らかである。

特に、電子インジェクタ及び電子バルブを制御する単一の装置について説明された回路構造は、それによってエンジンが構成されたシリンダ・バンクの数、シリンダ・バンク当りのシリンダの数、並びにシリンダ当りの電子インジェクタ及び電子バルブの数に従って、電子インジェクタ及び電子バルブを制御するための任意の数の回路を含んでいてもよいから、完全に一般的であることは明らかである。

さらに、説明された回路構造は、それによっては吸入バルブ及び／又は排気バルブを制御する電子バルブに限定されない、その起動にブースト電圧を必要としない、任意の電子バルブをエンジン内に具備していてもよいことは明らかである。

最後に、上記の単一の制御装置は、直接噴射システム（ガソリン直接噴射−ＧＤＩ）を備えるペトロールエンジン、すなわち、一般的に、起動のためにバッテリ電圧よりも高いブースト電圧を必要とする電子インジェクタを内蔵するエンジンにも、適用可能である。

本発明による電子インジェクタ及び電子バルブを制御する単一の装置の回路の実施の形態を示す。 種々の動作条件における、図１の回路のいくつかの電気量の時間グラフを示す。 種々の動作条件における、図１の回路のいくつかの電気量の時間グラフを示す。 種々の動作条件における、図１の回路のいくつかの電気量の時間グラフを示す。 種々の動作条件における、図１の回路のいくつかの電気量の時間グラフを示す。 種々の動作条件における、図１の回路のいくつかの電気量の時間グラフを示す。

符号の説明

１ 装置
２ 第１の制御回路
３ 電子インジェクタ
４ 第２の制御回路
５ 電子バルブ
６、３０ 第１の入力端子
７、３１ 第２の入力端子
８ 電源（第１の電気エネルギーのソース）
９ タイミング回路
１１ 昇圧回路（第２の電気エネルギーのソース）
１２ コンデンサ（エネルギー蓄積手段）
１５、３３ 第１の出力端子
１６、３４ 第２の出力端子
２４ ハイサイド・トランジスタ（第１の制御されたスイッチ手段）
２５ ローサイド・トランジスタ（第２の制御されたスイッチ手段）
２８ フリーホイール・ダイオード（第１の一方向性導電手段）
２９ ブースト・ダイオード（第２の一方向性導電手段）
３８ ハイサイド・トランジスタ（第１の制御されたスイッチ手段）
３９ ローサイド・トランジスタ（第２の制御されたスイッチ手段）
４３ フリーホイール・トランジスタ（第１の一方向性導電手段）
４５ ブースト・ダイオード（第２の一方向性導電手段）
５０ 測定回路（測定手段）

Claims (19)

1. 内燃機関内の複数の電子インジェクタ（３）及び複数の電子バルブ（５）を制御する装置（１）であって、
   前記装置（１）が、
   各電子インジェクタ（３）用の第１の制御回路（２）と、
   各電子バルブ（５）用の第２の制御回路（４）と、を含み、
   第１の制御回路（２）の各々が、
   第１の電圧（Ｖ_BATT）を供給する電源（８）と、及び第１の電圧（Ｖ_BATT）よりも高い第２の電圧（Ｖ_BOOST）を供給するとともにコンデンサ手段（１２）を含む昇圧回路（１１）とに、選択的に接続されるように構成された、第１の入力端子（６）及び第２の入力端子（７）と、
   それぞれの電子インジェクタ（３）と接続されるように構成された、第１の出力端子（１５）及び第２の出力端子（１６）と、
   それぞれの電子インジェクタ（３）を前記電源（８）と前記コンデンサ手段（１２）とに、選択的に接続するように構成された、第１のスイッチ手段（２４、２５、２８、２９）と、を含み、
   第２の制御回路（４）の各々が、
   前記電源（８）に接続されるように構成された、第１の入力端子（３０）及び第２の入力端子（３１）と、
   それぞれの電子バルブ（５）に接続されるように構成された、第１の出力端子（３３）及び第２の出力端子（３４）と、
   充電モードの間、それぞれの電子バルブ（５）を前記電源（８）に接続するように構成された、第２のスイッチ手段（３８、３９、４３、４５）と、を含み、
   電子バルブ（５）に蓄積された電気エネルギーを前記コンデンサ手段（１２）に転送するために、放電モードの間、前記第２のスイッチ手段（３８、３９、４３、４５）が、それぞれの電子バルブ（５）を前記コンデンサ手段（１２）に接続するように、さらに構成されている、という特徴を有する、
   装置（１）。
2. 前記第１のスイッチ手段が、
   前記第１の出力端子（１５）と前記第１の制御回路（２）の前記第１の入力端子（６）との間に接続された、第１の制御されたスイッチ（２４）と、
   前記第２の出力端子（１６）と前記第１の制御回路（２）の前記第２の入力端子（７）との間に接続された、第２の制御されたスイッチ（２５）と、
   前記第１の出力端子（１５）と前記第１の制御回路（２）の前記第２の入力端子（７）との間に接続された、第１の一方向性導電要素（２８）と、
   前記第１の制御回路（２）の前記第２の出力端子（１６）と前記昇圧回路（１１）との間に接続された、第２の一方向性導電要素（２９）と、を含み、
   前記第２のスイッチ手段が、
   前記第１の出力端子（３３）と前記第２の制御回路（４）の前記第１の入力端子（３０）との間に接続された、第３の制御されたスイッチ（３８）と、
   前記第２の出力端子（３４）と前記第２の制御回路（４）の前記第２の入力端子（３１）との間に接続された、第４の制御されたスイッチ（３９）と、
   前記第１の出力端子（３３）と前記第２の制御回路（４）の前記第２の入力端子（３１）との間に接続された、第５の制御されたスイッチ（４３）と、
   前記第２の制御回路（４）の前記第２の出力端子（３４）と前記昇圧回路（１１）との間に接続された、第３の一方向性導電要素（４５）と、を含む、
   請求項１に記載の装置。
3. タイミング信号を、前記第１及び第２の制御回路（２、４）に供給するように構成された、タイミング回路（９）をさらに含み、
   前記タイミング回路（９）が、
   蓄積ステップの間に、電気エネルギーを前記電子バルブ（５）に蓄積するように、前記電源（８）と、前記第３及び第４の制御されたスイッチ（３８、３９）と、前記電子バルブ（５）と、を介する電流路を画定するための、前記第２のスイッチ手段（３８、３９、４３、４５）の前記第３及び第４の制御されたスイッチ（３８、３９）の閉止と、
   前記蓄積ステップに続く転送ステップの間に、前記電子バルブ（５）に蓄積された電気エネルギーを、前記コンデンサ手段（１２）に転送するように、前記電子バルブ（５）と、前記第５の制御されたスイッチ（４３）及び第３の一方向性導電要素（４５）と、前記コンデンサ手段（１２）と、を介する電流路を画定するための、前記第２のスイッチ手段（３８、３９、４３、４５）の内の、前記第３及び第４の制御されたスイッチ（３８、３９）の開放と、を制御するように、構成された、
   請求項２に記載の装置。
4. タイミング信号を、前記第１及び第２の制御回路（２、４）に供給するように構成された、タイミング回路（９）をさらに含み、
   前記タイミング回路（９）が、
   蓄積ステップの間に、電気エネルギーを前記電子バルブ（５）に蓄積するように、前記電源（８）と、前記第３及び第４の制御されたスイッチ（３８、３９）と、前記電子バルブ（５）と、を介する電流路を画定するための、前記第２のスイッチ手段（３８、３９、４３、４５）の内の、前記第３及び第４の制御されたスイッチ（３８、３９）の閉止と、
   前記蓄積ステップに続く転送ステップの間に、前記電子バルブ（５）に蓄積されたエネルギー及び前記電源（８）によって実行された仕事を、前記コンデンサ手段（１２）に転送するように、前記電源（８）と、前記第３の制御されたスイッチ（３８）と、前記電子バルブ（５）と、前記第３の一方向性導電要素（４５）と、前記コンデンサ手段（１２）と、を介する電流路を画定するための、前記第２のスイッチ手段（３８、３９、４３、４５）の内の、前記第３の制御されたスイッチ（３８）の閉止及び前記第４の制御されたスイッチ（３９）の開放を制御するように、構成された、
   請求項２に記載の装置。
5. 前記タイミング回路（９）が、
   前記電子バルブ（５）を流れる電流が、初期値から第１のホールド値（Ｉ_{ev_bias}）まで及び第１のホールド値からピーク値（Ｉ_{ev_peak}）まで増加し、次に、ピーク値から第２のホールド値（Ｉ_{ev_hold}）まで及び第２のホールド値から最終値まで減少するように、前記第２のスイッチ手段（３８、３９、４３、４５）を制御するように構成され、
   前記転送ステップが、第２のホールド値（Ｉ_{ev_hold}）から最終値までの電流の減少に相当する、
   請求項３又は４に記載の装置。
6. 前記転送ステップが、さらに、ピーク値（Ｉ_{ev_peak}）から第２のホールド値（Ｉ_{ev_hold}）までの前記電子バルブ（５）を流れる電流の減少に相当する、
   請求項５に記載の装置。
7. 前記第２の電圧（Ｖ_BOOST）を測定するための、前記コンデンサ手段（１２）に接続された、測定手段（５０）をさらに含み、
   前記タイミング回路（９）が前記測定手段（５０）に接続されており、前記第２の電圧（Ｖ_BOOST）が所定の上限を越える時に、ピーク値（Ｉ_{ev_peak}）から第２のホールド値（Ｉ_{ev_hold}）までの電流の減少の間に、前記電子バルブ（５）に蓄積されたエネルギーの前記コンデンサ手段（１２）への転送を妨げるように、前記第２のスイッチ手段（３８、３９、４３、４５）を制御するように構成された、
   請求項６に記載の装置。
8. ピーク値（Ｉ_{ev_peak}）から第２のホールド値（Ｉ_{ev_hold}）までの電流の減少の間に、前記タイミング回路（９）が、前記第２のスイッチ手段（３８、３９、４３、４５）の内の、前記第３の制御されたスイッチ（３８）の開放及び前記第４の制御されたスイッチ（３９）の閉止を制御するように構成された、
   請求項７に記載の装置。
9. タイミング信号を前記第１及び第２の制御回路（２、４）に供給するように構成された、タイミング回路（９）と、
   前記第２の電圧（Ｖ_BOOST）を測定するための前記コンデンサ手段（１２）に接続された、測定手段（５０）と、をさらに含み、
   前記タイミング回路（９）が前記測定手段（５０）に接続されており、前記コンデンサ手段（１２）を放電させるように、前記第２の電圧（Ｖ_BOOST）が所定の上限を越える時に、前記コンデンサ手段（１２）に蓄積されたエネルギーの一部を、燃料噴射に含まれていない少なくとも１つの電子インジェクタ（３）に転送するように、前記第１のスイッチ手段（２４、２５、２８、２９）を制御するように構成された、請求項２乃至８のいずれかに記載の装置。
10. 前記タイミング回路（９）が、燃料噴射に含まれていない前記電子インジェクタ（３）を、前記昇圧回路（１１）と、０ボルトとに、交互に接続するように、前記第１のスイッチ手段（２４、２５、２８、２９）を制御するように構成された、請求項９に記載の装置。
11. 電気エネルギーを電子バルブ（５）に蓄積するために、前記ある所定動作条件で、それぞれの電子バルブ（５）を前記電源（８）に接続するように、前記第２のスイッチ手段（３８、３９、４３、４５）を制御するステップを含み、
    前記電子バルブ（５）に蓄積された電気エネルギーを前記コンデンサ手段（１２）に転送するために、それぞれの電子バルブを前記コンデンサ手段（１２）に接続するように、前記第２のスイッチ手段（３８、３９、４３、４５）を制御するステップを含むことを特徴とする、
    請求項１乃至１０のいずれかに記載の装置（１）の動作方法。
12. それぞれの電子バルブ（５）を前記電源（８）に接続する前記ステップが、
    電子バルブ（５）を起動し、同時に、電気エネルギーを電子バルブ（５）に蓄積するように、前記電源（８）と、前記第３及び第４の制御されたスイッチ（３８、３９）と、前記電子バルブ（５）と、を介する電流路を画定するために、それぞれの第２の制御回路（４）の前記第３及び第４の制御されたスイッチ（３８、３９）を閉じるステップを含み、
    それぞれの電子バルブをコンデンサ手段（１２）に接続するステップが、
    電子バルブ（５）の起動中に前記電子バルブ（５）に蓄積された電気エネルギーを、前記コンデンサ手段（１２）に転送するように、前記電子バルブ（５）と、前記第５の制御されたスイッチ（４３）及び第３の一方向性導電要素（４５）と、前記コンデンサ手段（１２）と、を介する電流路を画定するために、それぞれの第２の制御回路（４）の前記第３及び第４の制御されたスイッチ（３８、３９）を開くステップを含む、
    請求項２乃至１０のいずれかに記載の装置用の請求項１１に記載の方法。
13. それぞれの電子バルブ（５）を前記電源（８）に接続するステップが、
    電子バルブを起動し、同時に、電子バルブ（５）に電気エネルギーを蓄積するように、前記電源（８）と、前記第３及び第４の制御されたスイッチ（３８、３９）と、前記電子バルブ（５）と、を介する電流路を画定するために、それぞれの第２の制御回路（４）の前記第３及び第４の制御されたスイッチ（３８、３９）を閉じるステップを含み、
    それぞれの電子バルブをコンデンサ手段（１２）に接続する前記ステップが、電子バルブ（５）の起動中に前記電子バルブ（５）に蓄積されたエネルギー及び前記電源（８）によって実行された仕事を、前記コンデンサ手段（１２）に転送するように、前記電源（８）と、前記第３の制御されたスイッチ（３８）と、前記電子バルブ（５）と、前記第３の一方向性導電要素（４５）と、前記コンデンサ手段（１２）と、を介する電流路を画定するために、それぞれの第２の制御回路（４）の、前記第３の制御されたスイッチ（３８）を閉じ、前記第４の制御されたスイッチ（３９）を開くステップを含む、
    請求項２乃至１０のいずれかに記載の装置用の請求項１１に記載の方法。
14. 前記電子バルブ（５）を流れる電流が、初期値から第１のホールド値（Ｉ_{ev_bias}）まで及び第１のホールド値からピーク値（Ｉ_{ev_peak}）まで増加し、次に、ピーク値から第２のホールド値（Ｉ_{ev_hold}）まで及び第２のホールド値から最終値まで減少し
    それぞれの電子バルブを前記コンデンサ手段（１２）に接続する前記ステップが、第２のホールド値（Ｉ_{ev_hold}）から最終値までの電流の減少に相当する、
    請求項１２又は１３に記載の方法。
15. それぞれの電子バルブを前記コンデンサ手段（１２）に接続する前記ステップが、さらに、ピーク値（Ｉ_{ev_peak}）から第２のホールド値（Ｉ_{ev_hold}）までの、電流の減少に相当する、
    請求項１４に記載の方法。
16. 前記第２の電圧（Ｖ_BOOST）を測定し、
    前記第２の電圧（Ｖ_BOOST）が所定の上限を越える時に、ピーク値（Ｉ_{ev_peak}）から第２のホールド値（Ｉ_{ev_hold}）までの電流の減少の間に、前記電子バルブ（５）に蓄積されたエネルギーの、前記コンデンサ手段（１２）への転送を妨げるように、前記第２のスイッチ手段（３８、３９、４３、４５）を制御するステップをさらに含む、
    請求項１５に記載の方法。
17. 前記電子バルブ（５）に蓄積されたエネルギーの転送を妨げる前記ステップが、
    それぞれの第２の制御回路（４）の、前記第３の制御されたスイッチ（３８）を開き、前記第４の制御されたスイッチ（３９）を閉じるステップを含む、
    請求項１６に記載の方法。
18. 前記第２の電圧（Ｖ_BOOST）を測定し、
    前記コンデンサ手段（１２）を放電させるように、前記第２の電圧（Ｖ_BOOST）が所定の上限を越える時に、前記コンデンサ手段（１２）に蓄積されたエネルギーの一部を、燃料噴射に含まれていない少なくとも１つの電子インジェクタ（３）に転送するように、前記第１のスイッチ手段（２４、２５、２８、２９）を制御するステップをさらに含む、
    請求項１２乃至１７のいずれかに記載の方法。
19. 前記コンデンサ手段（１２）に蓄積されたエネルギーの一部を燃料噴射に含まれていない少なくとも１つの電子インジェクタ（３）に転送する前記ステップが、
    燃料噴射に含まれていない前記電子インジェクタ（３）を、前記昇圧回路（１１）と、０ボルトとに、交互に接続するように、前記第１のスイッチ手段（２４、２５、２８、２９）を制御するステップを含む、
    請求項１８に記載の方法。

Images