JP4982870B2 - 伝熱装置 - Google Patents

Description

本発明は、伝熱装置に関するものであり、より詳細には、熱搬送流体の剥離抑制手段且つ縦渦発生手段として機能する縦渦発生翼を備えた伝熱装置に関するものである。

一般に、流体を冷却又は加熱する熱交換器は、冷却又は加熱すべき熱媒体流体を流通する伝熱管を備え、伝熱管の周囲に空気等の熱搬送流体を強制流動するように構成される。伝熱管内の熱媒体流体は、伝熱管の管壁を介してなされる熱搬送流体との熱交換により、冷却又は加熱される。このような熱交換器では、熱搬送流体（空気等）の熱抵抗が伝熱性能を支配することから、熱搬送流体と伝熱管との伝熱接触面積を増大させるとともに、伝熱促進を意図した多種多様な形態の伝熱フィンが、伝熱管に取付けられる。

例えば、スパイラル形態の金属フィンを金属管に取付け、金属管を千鳥配置又は碁盤目配置に配列した構成を有するハイフィンチューブ形熱交換器や、コンパクト形熱交換器の一種として知られるフィンチューブ形又はプレートフィン・アンド・チューブ形の熱交換器が、各種発電施設の熱媒体循環回路、空気調和設備の熱媒体循環回路、各種内燃機関の冷却水循環回路等に組み込まれる。

この種の熱交換器は、伝熱管内を流通する熱媒体流体と、管外領域を流動する気流との熱交換により、管内の熱媒体流体を冷却又は加熱する。伝熱フィンは、伝熱管の伝熱面積を増大し、管外気流と管内流体との熱交換効率を向上するように機能する。このような熱交換器において熱交換器の性能向上を図る手段として、多数のディンプル又はスリットをフィンに形成した構造の熱交換器、或いは、伝熱フィンの伝熱効率を向上させることを意図した切り起こし部をフィンに形成した熱交換器が知られている（特開平１１−１１８３７９号公報、特開平７−２１７９９９号公報、特開平８−２９１９８８号公報、特開昭６１−１１０８８９号公報等）。

このような従来の技術では、フィン形状の改良により伝熱効果を向上するように設計し得たとしても、その反面、熱交換器を流通する気流の圧力損失が大きく増大する。このため、フィン形状の改良により伝熱作用を促進し、同時に、気流の圧力損失を低減し、或いは、これを大きく増大させないようにすることは、現実には困難であると考えられてきた。

気流の圧力損失を増大することなく熱交換器の伝熱効果を向上することを意図した技術として、伝熱管背後の死水領域に空気流を噴流させるとともに、伝熱効果を促進するための縦渦流を形成する縦渦発生手段(Vortex Generator) を備えた熱交換器の伝熱装置が、ＰＣＴ国際公開公報ＷＯ２００３／０１４６４９号に開示されている。この縦渦発生手段は、伝熱管の近傍に配置されたデルタ小翼（三角翼片、delta-winglet）からなり、デルタ小翼は、伝熱管近傍の気流を加速するとともに、デルタ小翼の後方に旋回流を形成し、剥離抑制、死水領域減縮及び縦渦発生の効果によって熱交換器の伝熱作用を促進する。

上記ＰＣＴ国際公開公報ＷＯ２００３／０１４６４９号に記載された縦渦発生手段は、一対のデルタ小翼を伝熱管に配置した構成のものであり、伝熱管背後の剥離後流領域を減縮するとともに、デルタ小翼を乗り越えた気流によってデルタ小翼の後方に縦渦流を発生させ、これにより、気流の圧力損失を増大させることなく熱交換器の伝熱効果を促進することを企図したものである。

一般に、伝熱促進を図るために気流の流量（流速）を増大させると、気流のレイノルズ数の増大に伴って、気流の圧力損失が大きく増大する。このため、圧力損失増大を抑制しつつ、伝熱促進を図ることは困難であると考えられてきた。しかし、上記構成の縦渦発生手段を設けた熱交換器では、気流のレイノルズ数が増大した場合であっても、圧力損失増大に比べて伝熱促進効果が大きく、これ自体、極めて顕著な作用であると考えられる。しかしながら、この縦渦発生手段は、気流速度が比較的高速に設定される比較的大型の熱交換器においては所期の効果を達成し得るものであったが、気流速度が比較的低速に設定される比較的小型の熱交換器においては、伝熱促進効果が比較的少なく、有益な伝熱性能を発揮し難いと判明した。このため、伝熱効果向上及び圧力損失抑制の両効果を発揮する比較的小型の熱交換器を一対の縦渦発生手段のみによって実現することは困難であると考えられる。

特開昭６１−９９０９７号公報及び特開昭６１−９１４９５号公報には、複数の方形起立壁を気流の流れ方向に配列した構成の伝熱装置が開示されている。これらの起立板が縦渦を発生させたとしても、各起立板の縦渦は、互いに干渉する。このため、下流側に持続する縦渦の効果は得られず、伝熱装置は、高い伝熱効果を発揮し難い。

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、気流速度を比較的低速に設定した熱交換器において、熱搬送流体の圧力損失の増大を抑制しつつ伝熱効果を促進することができる伝熱装置を提供することにある。
特開平１１−１１８３７９号公報 特開平７−２１７９９９号公報 特開平８−２９１９８８号公報 特開昭６１−１１０８８９号公報 ＷＯ２００３／０１４６４９号公報 特開昭６１−９９０９７号公報 特開昭６１−９１４９５号公報

本発明は、上記目的を達成すべく、熱搬送流体と伝熱接触する線型又は管状の伝熱体と、
該伝熱体に対して熱伝達可能に一体化した伝熱フィンと、
伝熱体近傍を流動する前記熱搬送流体を伝熱体背後の剥離後流領域に導き、該剥離後流領域を減縮するとともに、後方に縦渦流を発生させる伝熱フィン上の縦渦発生翼とを備えた伝熱装置において、
前記伝熱体の各側には、複数の前記縦渦発生翼がスパン方向に配列され、各縦渦発生翼は、前記熱搬送流体を同方向に変向させ、該熱搬送流体を前記伝熱体の後方領域に導くように、互いに平行に配置されるとともに、各縦渦発生翼を乗り越えて後方に流動する前記熱搬送流体が縦渦流を形成するように前記熱搬送流体の上流側に向かって高さが漸減する形態を有し、
隣り合う前記縦渦発生翼は、下流側から見て、該縦渦発生翼の１／３〜２／３のスパン方向範囲（Ｙ方向範囲）において互いに重なり合うように配置され、
前記伝熱体の各側に配列された複数の縦渦発生翼の後端部は、該伝熱体に接近するにつれて前記熱搬送流体の流れ方向（Ｘ方向）後方に段階的且つ相対的にずれるように配置され、前記伝熱体に最も接近した前記縦渦発生翼の後端部は、該伝熱体の後端部の側方（スパン方向）又はその上流側に位置することを特徴とする伝熱装置を提供する。

本発明は又、熱搬送流体と伝熱接触する線型又は管状の伝熱体と、
該伝熱体に対して熱伝達可能に一体化した伝熱フィンと、
伝熱体近傍を流動する前記熱搬送流体を伝熱体背後の剥離後流領域に導き、該剥離後流領域を減縮するとともに、後方に縦渦流を発生させる伝熱フィン上の縦渦発生翼とを備えた伝熱装置において、
前記伝熱体の各側には、複数の前記縦渦発生翼がスパン方向に配列され、各縦渦発生翼は、前記熱搬送流体を同方向に変向させ、該熱搬送流体を前記伝熱体の後方領域に導くように、互いに平行に配置されるとともに、各縦渦発生翼を乗り越えて後方に流動する前記熱搬送流体が縦渦流を形成するように前記熱搬送流体の上流側に向かって高さが漸減する三角形の形態を有し、
前記伝熱体の各側に配列された複数の縦渦発生翼の後端部及び上流端は夫々、該伝熱体に接近するにつれて前記熱搬送流体の流れ方向後方に段階的且つ相対的にずれるように配置され、前記伝熱体に最も接近した前記縦渦発生翼の後端部は、該伝熱体の後端部の側方又はその上流側に位置し、前記伝熱体から最も離れた前記縦渦発生翼の上流端は、該伝熱体の上流端よりも上流側に位置することを特徴とする伝熱装置を提供する。

上記構成の伝熱装置は、複数の縦渦発生翼を伝熱体の各側に夫々有する。縦渦発生翼は、スパン方向に配列される。伝熱体の各側には、複数の縦渦流が、縦渦発生翼の後方に形成される。下流側に並列に延びる複数の縦渦流は、かなりの距離に亘って下流方向に持続し、熱搬送流体と伝熱フィンとの伝熱作用を促進する。縦渦発生翼は又、熱搬送流体を伝熱体の背後領域に案内し、死水領域を減縮し、伝熱体の伝熱効果を促進する。しかも、複数の縦渦発生翼を伝熱体の各側に並列配置した本発明の伝熱装置によれば、気流速度を比較的低速に設定した熱交換器において、熱搬送流体の圧力損失の増大を抑制しつつ、熱搬送流体と伝熱体との伝熱作用を促進することができる。

本発明は又、上記構成の伝熱装置において、伝熱効果比(j／j0)が、縦渦発生翼を設置した場合の無次元熱伝達率(j)と、縦渦発生翼を設置しない場合の無次元熱伝達率(j0)との比率として定義され、
圧力損失比(f／f0)が、縦渦発生翼を設置した場合の圧力損失係数(f)と、縦渦発生翼を設置しない場合の圧力損失係数(f0)との比率として定義され、
レイノルズ数Re＝４００〜５００の前記流体に対し、伝熱効果比(j／j0)≧１．４０、伝熱効果比(j／j0)／圧力損失比(f／f0)＞１．０の特性が、前記縦渦発生翼によって設定されたことを特徴とする伝熱装置を提供する。

前述の如く、複数の縦渦発生翼は、スパン方向に並列に配置され、下流方向に持続する複数の縦渦流を伝熱体の両側に発生させる。

伝熱装置は、レイノルズ数Re＝４００〜５００の流体に対し、高い伝熱効果比(j／j0≧１．４０)を発揮するとともに、後述する「正味伝熱促進領域」の特性が得られるように設定される。このような構成の伝熱装置を組み込んだ空調機用熱交換器等においては、気流速度を比較的低速に設定し、騒音を低減することができる。

本発明は又、上記構成の伝熱装置において、伝熱効果比(j／j0)が、縦渦発生翼を設置した場合の無次元熱伝達率(j)と、縦渦発生翼を設置しない場合の無次元熱伝達率(j0)との比率として定義され、
圧力損失比(f／f0)が、縦渦発生翼を設置した場合の圧力損失係数(f)と、縦渦発生翼を設置しない場合の圧力損失係数(f0)との比率として定義され、
レイノルズ数Re＝３００の前記流体に対する伝熱性能が、伝熱効果比(j／j0)≧１．３０、伝熱効果比(j／j0)／圧力損失比(f／f0)＞１．０の特性を有し、
前記流体のレイノルズ数が３００〜５００の範囲内で変化するときに、前記伝熱効果比(j／j0)が、該レイノルズ数の変化に応答して、伝熱効果比(j／j0)／圧力損失比(f／f0)＞１．５の範囲内で変化することを特徴とする伝熱装置を提供する。

本発明の上記構成によれば、伝熱装置は、レイノルズ数Re＝３００の流体に対して、伝熱効果比(j／j0)≧１．３０、伝熱効果比(j／j0)／圧力損失比(f／f0)＞１．０の伝熱性能を有する。流体のレイノルズ数を３００から５００に増大させると、伝熱効果比(j／j0)は、圧力損失比(f／f0)の変化と比較して、その１．５倍以上の割合で変化する。従って、このような伝熱装置においては、流体の流量増大時に圧力損失の変動が比較的少なく、流体の流量増大に対して、主に伝熱効果の増大によって応答する。このような構成の伝熱装置を組み込んだ空調機用熱交換器等においては、比較的僅かな気流速度の変化によって伝熱性能を大きく変化させることができるので、流量変化に対する伝熱性能の応答性が向上する。

本発明の好適な実施形態によれば、上記縦渦発生翼は、底辺が伝熱フィンの平面に位置する三角形の形態を有し、三角形の斜辺は、熱搬送流体の上流側に向かって傾斜した上縁を構成する。このような形態の縦渦発生翼に衝突した熱搬送流体は、縦渦発生翼を乗り越える際に大きな流動抵抗を受けることなく、伝熱フィンの表面に比較的近接した位置に縦渦流を形成する。このような縦渦発生翼は、例えば、伝熱フィンの切り起こしにより、伝熱フィンに一体的に形成される。

好ましくは、３対又は４対の縦渦発生翼が、伝熱体の両側に対称に配置され、各側の縦渦発生翼は、実質的に平行に配置される。熱搬送流体の流れ方向に対する縦渦発生翼の迎え角αは、５°〜６０°、好ましくは、１０〜４５°、更に好ましくは、１０〜３０°の範囲内に設定される。伝熱体の各側において隣り合う縦渦発生翼は、各縦渦発生翼が発生させた縦渦流が互いに干渉しないようにスパン方向に所定間隔を隔てて配置される。

好ましくは、伝熱体に最も接近した縦渦発生翼の位置は、剥離点位置（β）がよどみ点（Ｅ）から１００°以上の角度位置に顕れるように設定されるとともに、熱搬送流体の流速を加速し、比較的高速の噴流を伝熱体の背後に差し向けるように設定される。伝熱体の背後に流入する熱搬送流体は、伝熱体の背後に所謂「死水領域」が形成されるのを防止し、剥離後流領域を大幅に縮小し又は実質的に消失させる。

本発明の好適な実施形態において、上記伝熱体は、冷却又は加熱すべき熱媒体流体を流通可能な円形断面の伝熱管（Ｔ）からなり、縦渦発生翼の全長（Ｍ）は、伝熱管の半径（Ｒ）よりも大きな寸法値(所望により、伝熱管の直径（D）よりも大きな寸法値)に設定される。

以下、添付図面を参照して、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。

図１は、プレートフィン・アンド・チューブ形熱交換器の構造を示す断面図であり、図２は、図１のＩ−Ｉ線における断面図である。

熱交換器は、所定の相互間隔を隔てて千鳥配列に配置された複数の伝熱管Ｔと、伝熱管Ｔと直交する方向に整列配置された複数のプレートフィンＦとを備える。伝熱管Ｔ及びフィンＦは夫々、同種又は異種金属の成形品からなる。伝熱管Ｔは、円形断面の熱媒体流路を形成する。伝熱管Ｔに取付けられたフィンＦは、伝熱管Ｔと熱伝達可能に一体化し、広範な伝熱平面を熱交換器内に形成する。フィンＦの間には、冷却用空気流Ａを流通可能な流路Ｐが形成される。

比較的高温の熱媒体流体Ｌが伝熱管Ｔ内を流通する。冷却用空気流Ａが、熱媒体流体Ｌを冷却するための熱搬送流体として、伝熱管Ｔと直交する方向に強制通風される。熱交換器を吹き抜ける空気流Ａは、熱搬送流体としてフィンＦ及び伝熱管Ｔの境界層を流動し、フィンＦ及び伝熱管Ｔに伝熱接触して受熱する。受熱後の空気流Ａは、熱交換器の下流側排気口（図示せず）から排気される。

熱交換器は、フィンＦから隆起する複数の縦渦発生翼１０を備える。縦渦発生翼１０は、伝熱管Ｔからの空気流Ａの剥離を抑制する剥離抑制手段を構成するとともに、気流Ａの旋回流を発生させる縦渦発生手段を構成する。

図３及び図４は、図１に示す熱交換器の拡大断面図である。図３及び図４には、縦渦発生翼１０の構造及び位置が具体的に示されている。

各縦渦発生翼１０は、フィンＦを局所的に三角形輪郭に切り起こすことによって形成したものであり、縦渦発生翼１０の形態と一致する形態の開口部１１がフィンＦに隣接して形成される。各伝熱管Ｔの両側に配置された縦渦発生翼１０は、流れ方向に延びる伝熱管Ｔの中心軸線Ｘ−Ｘに対して対称の位置及び形態を有する。

各縦渦発生翼１０は、空気流Ａの流れ方向に対して、迎え角αをなして傾斜した方向に配向される。伝熱管Ｔの各側には、４体の縦渦発生翼１０が夫々配置される。伝熱管Ｔの片側に配置された複数の縦渦発生翼１０は、同方向（本実施形態では、互いに平行）に配置される。各縦渦発生翼１０の後流側端部１２及び上流側端部１６は、空気流Ａの流れ方向に所定距離Ｎだけずれた位置に位置決めされる。伝熱管Ｔの近傍に配置された縦渦発生翼１０と、伝熱管Ｔの管壁との間には、流路幅が後流側に縮小する流路１７が形成される。流路面積を規制された狭小間隙１３が、縦渦発生翼１０の後流側端部１２と伝熱管Ｔの外周面との間に形成される。伝熱管Ｔの各側において、この縦渦発生翼１０の外側には、３体の縦渦発生翼１０が配置され、３つの並列流路１８が縦渦発生翼１０の間に形成される。各流路１８は、全長に亘って均一な流路幅を有する。

空気流Ａと直交する方向（スパン方向）において縦渦発生翼１０の端部１２と対向する伝熱管Ｔの近接点１４が、端部１２から距離Ｓを隔てて離間する。近接点１４は、伝熱管Ｔのよどみ点Ｅから角度Θ_１を隔てた位置に位置決めされる。後流側端部１２は、図３の円筒座標系において、角度Θ_２（よどみ点Ｅからの角度Θ_２）及び距離Ｒ′（後流側端部１２と伝熱管中心との間の距離）の位置に位置決めされる。好ましくは、角度Θ_２は、８０°〜１７６°の範囲内に設定され、距離Ｒ′／伝熱管半径Ｒの比は、１．０５〜２．６の範囲内の値に設定される。よどみ点Ｅを基準とした剥離点Ｂの角度位置βは、９０°以上の角度位置、例えば、１００〜１３５°の角度位置に顕れる。

図４（Ｂ）に示すように、各縦渦発生翼１０は、底辺長（脚長）Ｍ及び全高ｈの直角三角形の形態を有する。図３に示す如く、縦渦発生翼１０と同一形態の開口部１１は、縦渦発生翼１０の底辺に隣接し、縦渦発生翼１０に対して、伝熱管Ｔと反対の側に位置する。図４（Ａ）及び図４（Ｃ）に示す如く、縦渦発生翼１０の全高（頂点の高さ）ｈは、フィンＦの間隔（フィンピッチ）Ｐｆよりも若干小さく設定される。高さｈは、少なくともフィンピッチＰｆの１／４以上、好ましくは、１／２以上の寸法に設定される。

図５及び図６は、縦渦発生翼１０の縦渦効果を説明するための斜視図及び正面図である。

空気流Ａの一部は、各縦渦発生翼１０によって変向し、空気流Ａｆ又はＡｓとして伝熱管Ｔの背後又は後方に流動する。

空気流Ａｆは、比較的高速の空気噴流として伝熱管Ｔの背後に差し向けられ、伝熱管Ｔの死水領域の大部分を吹き払う。このため、図３に示す如く、比較的狭小な剥離後流領域Ｃが伝熱管Ｔの背後に形成されるにすぎない。

空気流Ａの残部は、縦渦発生翼１０に衝突して縦渦発生翼１０を乗り越え、縦渦発生翼１０の後方に流動する。縦渦発生翼１０は、縦渦を発生させる前述のデルタ小翼（三角翼片、delta-winglet）を構成し、縦渦発生翼１０を乗り越えた空気流は、旋回流Ａｒを形成する。旋回流Ａｒは、概ね空気流Ａの方向に延びる軸線Ｑを中心に旋回する。軸線Ｑは、縦渦発生翼１０の傾斜と関連して、伝熱管Ｔの側に若干偏向するように後方に延びる。

図６（Ａ）に示す如く、対をなすデルタ小翼（縦渦発生翼１０）は、一対の軸線Ｑを中心とした逆方向の旋回流Ａｒを縦渦発生翼１０の間の領域に形成する。この旋回流Ａｒは、概ね空気流（主流）Ａの方向に旋回軸を有する螺旋状の渦流、即ち、縦渦流である。時計廻り方向及び反時計廻り方向に回転する左右の旋回流Ａｒは、その中間領域において、共に吹き上がる流れ（共にフィンＦの表面から離れる方向の流れ、Common-Flow-Up Vortices）を形成する。各旋回流Ａｒは、互いに旋回流を強める方向（旋回流を互いに打ち消し合うことがない方向）に回転するので、旋回流Ａｒは、縦渦発生翼１０のかなり後方まで持続する。

本実施形態では、伝熱管Ｔの片側に４体の縦渦発生翼１０が設けられ、各縦渦発生翼１０は、図６（Ｂ）に示す如く、旋回流Ａｒを夫々形成する。図５に示すように、複数の縦渦発生翼１０は、複数の旋回流Ａｒを形成し、旋回流Ａｒは、後方に並列に延びる。縦渦発生翼１０の位置及び形態は、隣接する旋回流Ａｒ同士が互いに干渉して縦渦効果を打ち消し合うことがないように設定される。図３に示すように、隣り合う縦渦発生翼１０は、空気流Ａの流れ方向（図１０〜１５に示すＸ方向）に距離Ｎだけずれた位置（オフセット位置）に位置決めされるとともに、空気流Ａの流れ方向と直交する方向（伝熱管Ｔのスパン方向（図１０〜１５に示すＹ方向）に間隔Ｗ１だけ離間した位置に位置決めされる。間隔Ｗ１は、例えば、縦渦発生翼１０のスパン方向寸法Ｗ２の約１／２に設定される。好ましくは、Ｗ１／Ｗ２は、１／３〜２／３の範囲内に設定される。

次に、上記縦渦発生翼１０の作用について説明する。

図３に示すように、空気流Ａは、伝熱管Ｔ及び縦渦発生翼１０の間の流路１７に流入する。流路１７を流通する空気流Ａは、縦渦発生翼１０と伝熱管Ｔとの間の流路幅（流路１７の幅）が縦渦発生翼１０の傾斜に従って徐々に縮小するにつれて、方向を変化させながら加速し、空気流Ａｆとして間隙１３から後方に噴流する。間隙１３の噴流は、概ね、近接点１４の接線方向に差し向けられる。

縦渦発生翼１０は、空気流Ａを加速し、流れを安定させるばかりでなく、伝熱管Ｔの管壁表面に沿う方向に空気流Ａを案内し、空気流Ａｆの噴流方向を規制する。空気流Ａを誘導する縦渦発生翼１０の作用により、伝熱管Ｔからの空気流Ａの剥離現象が抑制され、剥離発生は、遅延する。この結果、剥離点Ｂの位置は、縦渦発生翼Ｆを設けない場合と対比すると、かなり後方に移動する。よどみ点Ｅを基準とした剥離点Ｂの角度位置βは、例えば、１００〜１３５°の位置に顕れる。空気流Ａは、剥離点Ｂが後方に移行する結果、伝熱管Ｔの背後に円滑に回り込み、空気流Ａの圧力損失は、低減する。従って、伝熱管Ｔに隣接した縦渦発生翼１０は、剥離点Ｂの位置を制御する剥離位置制御手段として働き、剥離点Ｂの位置は、縦渦発生翼１０の形状及び位置により決定される。

縦渦発生翼１０の高さｈは、フィンピッチＰｆよりも小さく設定されるので、縦渦発生翼１０の上縁１５（図４）と、フィンＦとの間には、図４に示すように、隙間Ｇが形成される。流路１７に流入した空気流Ａの一部は、縦渦発生翼１０を乗り越えて縦渦発生翼１０の背後に回り込み、前述の如く、縦渦発生翼１０の背後に縦渦流Ａｒを発生させる。縦渦発生翼１０は、空気流Ａに対して迎え角αをなして配向され、隙間Ｇは、空気流Ａに対して角度α方向に延びるので、縦渦流Ａｒは、縦渦発生翼１０により、伝熱管Ｔに若干接近するように偏向する。

空気流Ａは又、縦渦発生翼１０の間の流路１８に流入する。流路１８を流通する空気流Ａは、縦渦発生翼１０の傾斜に従って伝熱管Ｔ側に変向し、空気流Ａｓとして縦渦発生翼１０の後方に流出する。

流路１８に流入した空気流Ａの一部は、縦渦発生翼１０を乗り越えて縦渦発生翼１０の背後に回り込み、図５に示すように、縦渦発生翼１０の背後に旋回流（縦渦）Ａｒを発生させる。縦渦発生翼１０は、空気流Ａに対して迎え角αをなして配向されているので、旋回流Ａｒは、縦渦発生翼１０により、伝熱管Ｔの側に若干偏向する。

伝熱装置の熱伝達率分布より、各々の旋回流Ａｒが、かなりの距離に亘って下流方向に持続することが確認された。従って、伝熱装置の伝熱促進効果は、各旋回流Ａｒの伝熱促進効果を総合した総括的な伝熱促進効果として近似的に把握し得る。また、左右一対の縦渦発生翼１０のみを備えた伝熱装置（図８に示す比較例１）と比べ、伝熱管Ｔの死水領域が更に縮小することが、伝熱装置の熱伝達率分布より判明した。これは、複数の流路１８から後方に夫々噴流する気流の影響、複数の旋回流Ａｒの作用、フィンＦの表面を内方に向かって流動する気流Ａｐ（図６）の影響等によるものと考えられる。

このような伝熱装置の総括的な伝熱促進効果は、縦渦発生翼１０の形状・寸法及び配置等より、予測可能であると考えられる。

図７は、縦渦発生翼１０の伝熱効果比及び圧力損失比を示す線図である。図８〜図１５は、縦渦発生翼１０の各種配列を示す概略断面図及び斜視図である。図８〜図１５に示す熱交換器は、伝熱管Ｔを千鳥配列に配置した構成を有する。なお、図８〜図１５には、気流Ａ方向に設定したＸ軸と、気流Ａ方向と直交する方向（伝熱管Ｔのスパン方向）に設定したＹ軸とが示されている。また、図８〜図１５の斜視図には、伝熱管Ｔを挿通可能なカラー部Ｕのみが図示されている。

図８には、ＰＣＴ国際公開公報ＷＯ２００３／０１４６４９号に開示された伝熱装置と実質的に同じ構成を有する伝熱装置が、比較例１として示されている。比較例１では、伝熱装置を構成する左右一対の縦渦発生翼１０が、上流側の伝熱管Ｔの両側に配置される。縦渦発生翼１０の上流端１６の座標Ｘ３は、伝熱管Ｔの上流端（よどみ点Ｅ）の座標Ｘ１よりも上流側に位置し、縦渦発生翼１０の下流端１２の座標Ｘ４は、伝熱管Ｔの下流端の座標Ｘ２よりも上流側に位置する。縦渦発生翼１０の全長Ｍは、伝熱管Ｔの直径Ｄと概ね同等の寸法に設定される。

図９には、３体の縦渦発生翼１０を気流Ａの流れ方向に整列配置した構成の伝熱装置が、比較例２として示されている。縦渦発生翼１０は、上流側及び下流側の伝熱管Ｔの双方に配置されている。

図１０〜図１５には、複数の縦渦発生翼１０を伝熱管Ｔの各側に配置した伝熱装置が、本発明の実施例１〜３及び参考例１〜３として示されている。図１０〜図１５の各図において、（Ａ）図には、上流側の伝熱管Ｔだけに縦渦発生翼１０を配置した伝熱装置が示されており、（Ｂ）図及び（Ｃ）図には、上流側及び下流側の伝熱管Ｔの双方に縦渦発生翼１０を配置した伝熱装置が示されている。

図１０に示す伝熱装置（参考例１）は、左右二対の縦渦発生翼１０を各伝熱管Ｔに配置した構成を有し、図１１、図１２及び図１５に示す伝熱装置（実施例１、参考例２、３）は、左右三対の縦渦発生翼１０を各伝熱管Ｔに配置した構成を有する。また、図１３及び図１４に示す伝熱装置（実施例２、３）は、左右四対の縦渦発生翼１０を各伝熱管Ｔに配置した構成を有する。

図１０、図１２及び図１５に示す伝熱装置（参考例１、２、３）においては、縦渦発生翼１０は、スパン方向に整列し、各縦渦発生翼１０の端部１６、１２は、同一のＸ座標Ｘ３、Ｘ４を夫々有する。縦渦発生翼１０の上流端１６の座標Ｘ３は、参考例１及び２においては、伝熱管Ｔの上流端の座標Ｘ１よりも上流側に位置し、参考例３においては、伝熱管Ｔの上流端の座標Ｘ１と概ね同じ位置に位置する。縦渦発生翼１０の下流端１２の座標Ｘ４は、伝熱管Ｔの下流端の座標Ｘ２よりも上流側に位置する。

他方、図１１、図１３及び図１４に示す伝熱装置（実施例１、２、３）では、縦渦発生翼１０の配列は、縦渦発生翼１０が伝熱管Ｔに接近するにつれて段階的に後方にずれる（オフセットする）ように設定される。伝熱管Ｔに最も接近した縦渦発生翼１０の端部１２は、伝熱管Ｔの下流端の座標Ｘ２と同一又はこれより若干上流側の座標Ｘ４を有し、隣り合う縦渦発生翼１０は、Ｘ軸方向に距離Ｎだけずれた位置に配置される。図１１及び図１４に示す縦渦発生翼１０（実施例１、３）は、伝熱管Ｔの直径Ｄと概ね同等の全長Ｍを有し、図１３に示す縦渦発生翼１０（実施例２）は、伝熱管Ｔの半径Ｒと概ね同等又は半径Ｒよりも小さい全長Ｍを有する。

図７（Ａ）には、比較例１（図８）、参考例１、２及び実施例１〜３（図１０〜図１４）に示す各伝熱装置の伝熱効果比及び圧力損失比が示されている。図７（Ａ）の縦軸j／j0は、縦渦発生翼１０を設置した場合の無次元熱伝達率(j)と、縦渦発生翼を設置しない場合（即ち、平板状のフィンＦ）の無次元熱伝達率(j0)との比率(伝熱効果比)であり、これは、縦渦発生翼１０の伝熱促進効果を示す指標である。図７（Ａ）に示す縦軸f／f0は、縦渦発生翼１０を設置した場合の圧力損失係数(f)と、縦渦発生翼を設置しない場合の圧力損失係数(f0)との比率(圧力損失比)であり、これは、縦渦発生翼１０の圧力損失増大作用を示す指標である。

図７に示す試験結果は、気流Ａとして、レイノルズ数Re＝４００が得られるように流体速度を設定した気流を用いたものである。

図７（Ａ）に示す如く、左右一対の縦渦発生翼１０を上流側の伝熱管Ｔに配置した熱交換器（比較例１）においては、伝熱効果比（j／j0）が１．２を下回っており、有益な伝熱促進効果が得られない。

これに対し、複数の縦渦発生翼１０を伝熱管Ｔの各側に配置した伝熱装置（参考例１、２、実施例１〜３）においては、伝熱効果比（j／j0）が１．２を上回っており、中には、伝熱効果比（j／j0）が１．４を超えるものもあり、有益な伝熱促進効果が得られる。

理解を容易にするために、伝熱効果比と圧力損失比との差（j／j0−f／f0）を図７（Ｂ）に示す。図７（Ｂ）に示す線図の縦軸は、（j／j0−f／f0）の値である。図７（Ｂ）に示す如く、比較例の伝熱装置と比べ、参考例１、２、実施例１〜３の伝熱装置では、圧力損失の増大を比較的抑制した状態で伝熱効果を向上することができる。殊に、実施例１、３及び参考例２においては、伝熱効果比と圧力損失比との差（j／j0−f／f0）が顕著に現れており、これは、圧力損失の増大を抑制しつつ伝熱効果を大きく向上し得ることを意味する。

実施例１、３、参考例２は、伝熱管Ｔに左右三対又は左右四対の縦渦発生翼１０を配設した熱交換器である。殊に、上流側及び下流側の伝熱管Ｔの双方に縦渦発生翼１０を配置した実施例１、３の伝熱装置（図１１（Ｂ）、図１４（Ｂ））では、圧力損失を増大させずに伝熱効果を向上する効果が、かなり顕著に現れる。

また、実施例２及び実施例３の対比より明らかなとおり、圧力損失の増大を抑制しつつ伝熱効果を向上させるには、縦渦発生翼１０の全長Mを比較的大きな寸法に設定することが望ましく、従って、縦渦発生翼１０の全長Mは、伝熱管Ｔの半径Ｒよりも大きな寸法に好ましく設定される。

図１６は、伝熱効果比（j／j0）と圧力損失比（f／f0）との関係を示す線図である。

図１６において、伝熱効果比（j／j0）：圧力損失比（f／f0）＝１：１の直線（角度４５度の中立直線）は、翼、突起等の設置によって伝熱効果が向上するものの、圧力損失も同等に増大する特性を示す。通常は、平板状のフィンＦに翼、突起等を突設した場合、熱伝達率(j)の向上よりも圧力損失係数(f)の増大が相対的に大きく、（j／j0）／（f／f0）は、「通常領域」の値を指示する。

他方、図１６に示す「正味伝熱促進領域」は、平板状のフィンＦに翼、突起等を突設した場合、圧力損失係数(f)の増大よりも熱伝達率(j)の増大が相対的に大きく、（j／j0）／（f／f0）の値が１を超える領域である。

通常は、伝熱促進のために空気流の流量を増大させると、空気流のレイノルズ数増大に伴って、伝熱装置の特性が「通常領域」（（j／j0）／（f／f0）＜１）に移行する。しかし、空気流のレイノルズ数が増大するにもかかわらず、伝熱装置の特性が「正味伝熱促進領域」（（j／j0）／（f／f0）＞１）に移行するとすれば、このような伝熱装置を備えた熱交換器は、流量増大時に、圧力損失の増大を抑制しつつ高い伝熱効果を発揮し得る。また、レイノルズ数Re≦５００の空気流に関し、このような効果が得られるとすれば、低騒音の空調機用熱交換器等を実現することが可能となる。

図１７は、レイノルズ数Re＝１００、２００、３００、４００、５００の空気流Ａに関し、比較例１及び２の伝熱装置における（j／j0）／（f／f0）の値をプロットした（j／j0）／（f／f0）線図である。

図１７に示すように、比較例１及び２の伝熱装置では、縦渦発生翼１０を平板状のフィンＦに突設したにもかかわらず、特性線Ａの勾配が大きく、Re≧３００の空気流の（j／j0）／（f／f0）は、「正味伝熱促進領域」の値を指示する。しかしながら、比較例１及び２の伝熱装置においては、Re≦４００の空気流の伝熱効果比（j／j0）は、j／j0＜１．３の「低効率伝熱促進領域」にあるにすぎず、Re＝５００の空気流に関しても、遷移領域（１．３≦j／j0＜１．４）の性能が得られるにすぎない。

図１８は、レイノルズ数Re＝１００、２００、３００、４００、５００の空気流Ａに関し、参考例１、２、実施例１〜３の伝熱装置における（j／j0）／（f／f0）の値をプロットした（j／j0）／（f／f0）線図である。図１９は、図１８を部分拡大して示す線図である。図１８には、同一実施例における（j／j0）／（f／f0）の変化を示す特性線Ｂが示され、図１９には、同一レイノルズ数における（j／j0）／（f／f0）の変化を示す特性線Ｃが示されている。

図１９に示すように、参考例１、２、実施例１〜３の伝熱装置においては、Re＝１００の空気流の場合を除き、全ての（j／j0）／（f／f0）の値は、「正味伝熱促進領域」にある。しかも、Re≧３００の空気流の（j／j0）／（f／f0）は、一部の値が「遷移領域」であるものの、概ねj／j0≧１．４の「高効率伝熱促進領域」である。即ち、上記参考例１、２、実施例１〜３の伝熱装置は、低レイノルズ数の空気流に関し、高い熱伝達率(j)を発揮する。

図１８に示す特性線Ｂの勾配は、概ね約６０度を超えており、中立線の勾配（角度４５度）を遥かに超える。即ち、空気流のレイノルズ数が増大すると、伝熱効果比(j／j0)が、レイノルズ数の変化に応答して、伝熱効果比(j／j0)／圧力損失比(f／f0)＞１．５の範囲内で変化する。従って、参考例１、２、実施例１〜３の伝熱装置によれば、圧力損失比（f／f0）の増大に比べて、伝熱効果比（j／j0）が相対的に大きく増大するので、伝熱性能を向上させるために空気流の流量（流速）を増大させると、圧力損失の増大又は応答が比較的少ないにもかかわらず、伝熱効果が大きく増大し又は応答する。このような伝熱装置を備えた熱交換器では、流量（流速）変動に対し、圧力損失の変動が比較的少なく、主に伝熱性能が応答し、比較的大きく変動する。かくして、上記参考例１、２、実施例１〜３の伝熱装置によれば、低レイノルズ数の空気流の流量を変化させることで、圧力損失を抑制しつつ、伝熱効果を大きく変化させることができる。

以上、本発明の好適な実施形態及び実施例について詳細に説明したが、本発明は上記実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の範囲内で種々の変形又は変更が可能であり、該変形例又は変更例も又、本発明の範囲内に含まれるものであることは、いうまでもない。

例えば、上記実施例の熱交換器は、比較的高温の熱媒体流体を伝熱管Ｔに流通させ、冷却用空気流（熱搬送流体）を流路Ｐに通風する構成のものであるが、熱媒体流体及び熱搬送流体の種類及び相対温度は、任意に設定することができ、例えば、低温の熱媒体流体を伝熱管Ｔに流通させ、高温空気流を流路Ｐに通風する構成の熱交換器に本発明を適用しても良い。

また、伝熱管Ｔ内を流通する熱媒体流体や、流路Ｐを流通する熱搬送流体として、任意の成分又は物性の流体を使用することができる。

更に、伝熱管Ｔの断面形状は、円形断面に限定されるものではなく、角形断面、長円形断面又は楕円形断面等であっても良い。

また、本発明の構成は、熱搬送流体と伝熱接触する線型の熱伝達部材と、線型部材に熱伝達可能に一体化した平面的伝熱フィンとを備えた任意の形式の伝熱装置に適用し得るものである。

本発明の伝熱装置は、熱交換器の伝熱部、殊に、プレートフィン・アンド・チューブ形熱交換器の伝熱部として好ましく使用し得る。本発明の伝熱装置は、熱搬送流体の圧力損失の増大を抑制しつつ、伝熱作用を促進するが、このような本発明の効果は、殊に、熱搬送流体の流体速度を比較的低速に設定した熱交換器において顕著である。従って、本発明は、気流速度を比較的低速に設定した熱交換器、例えば、小型空調設備の熱交換器等において殊に有利に採用される。

図１は、プレートフィン・アンド・チューブ形熱交換器の構造を示す横断面図である。 図２は、図１のＩ−Ｉ線における熱交換器の断面図である。 図３は、縦渦発生翼の構造及び位置を示す熱交換器の拡大横断面図である。 図４は、図３のII−II線、III−III線及びIV−IV線における断面図である。 図５は、縦渦発生翼の縦渦効果を説明するための概略斜視図である。 図６は、縦渦発生翼の縦渦効果を説明するための概略背面図である。 図７は、レイノルズ数Re＝４００における縦渦発生翼の伝熱効果比及び圧力損失比を示す線図である。 図８は、比較例１の伝熱装置における縦渦発生翼の配列を示す概略断面図及び斜視図である。 図９は、比較例２の伝熱装置における縦渦発生翼の配列を示す概略断面図及び斜視図である。 図１０は、参考例１の伝熱装置における縦渦発生翼の配列を示す概略断面図及び斜視図である。 図１１は、実施例１の伝熱装置における縦渦発生翼の配列を示す概略断面図及び斜視図である。 図１２は、参考例２の伝熱装置における縦渦発生翼の配列を示す概略断面図及び斜視図である。 図１３は、実施例２の伝熱装置における縦渦発生翼の配列を示す概略断面図及び斜視図である。 図１４は、実施例３の伝熱装置における縦渦発生翼の配列を示す概略断面図及び斜視図である。 図１５は、参考例３の伝熱装置における縦渦発生翼の配列を示す概略断面図及び斜視図である。 図１６は、伝熱効果比（j／j0）と圧力損失比（f／f0）との関係を示す線図である。 図１７は、レイノルズ数Re＝１００〜５００の空気流に関し、比較例１及び２の伝熱装置における（j／j0）／（f／f0）の値をプロットした（j／j0）／（f／f0）線図である。 図１８は、レイノルズ数Re＝１００〜５００の空気流に関し、実施例１〜３及び参考例１〜３の伝熱装置における（j／j0）／（f／f0）の値をプロットした（j／j0）／（f／f0）線図である。 図１９は、図１８を部分拡大して示す線図である。

１０ 縦渦発生翼
１１ 開口部
１２ 後流側端部
１３ 間隙
１４ 近接点
１５ 上縁
１６ 上流側端部
１７ 流路
１８ 並列流路
α 迎え角
Ａ 冷却用空気流
Ａｒ 旋回流
Ｂ 剥離点
Ｃ 剥離後流領域
Ｔ 伝熱管
Ｆ プレートフィン
Ｐ 流路
Ｌ 熱媒体流体
Ｎ 距離
Ｗ１ 間隔
Ｗ２ スパン方向寸法

Claims (11)

1. 熱搬送流体と伝熱接触する線型又は管状の伝熱体と、
   該伝熱体に対して熱伝達可能に一体化した伝熱フィンと、
   伝熱体近傍を流動する前記熱搬送流体を伝熱体背後の剥離後流領域に導き、該剥離後流領域を減縮するとともに、後方に縦渦流を発生させる伝熱フィン上の縦渦発生翼とを備えた伝熱装置において、
   前記伝熱体の各側には、複数の前記縦渦発生翼がスパン方向に配列され、各縦渦発生翼は、前記熱搬送流体を同方向に変向させ、該熱搬送流体を前記伝熱体の後方領域に導くように、互いに平行に配置されるとともに、各縦渦発生翼を乗り越えて後方に流動する前記熱搬送流体が縦渦流を形成するように前記熱搬送流体の上流側に向かって高さが漸減する形態を有し、
   隣り合う前記縦渦発生翼は、下流側から見て、該縦渦発生翼の１／３〜２／３のスパン方向範囲において互いに重なり合うように配置され、
   前記伝熱体の各側に配列された複数の縦渦発生翼の後端部は、該伝熱体に接近するにつれて前記熱搬送流体の流れ方向後方に段階的且つ相対的にずれるように配置され、前記伝熱体に最も接近した前記縦渦発生翼の後端部は、該伝熱体の後端部の側方又はその上流側に位置することを特徴とする伝熱装置。
2. 伝熱効果比(j／j0)が、前記縦渦発生翼を設置した場合の無次元熱伝達率(j)と、該縦渦発生翼を設置しない場合の無次元熱伝達率(j0)との比率として定義され、
   圧力損失比(f／f0)が、前記縦渦発生翼を設置した場合の圧力損失係数(f)と、該縦渦発生翼を設置しない場合の圧力損失係数(f0)との比率として定義され、
   レイノルズ数Re＝４００〜５００の前記流体に対し、伝熱効果比(j／j0)≧１．４０、伝熱効果比(j／j0)／圧力損失比(f／f0)＞１．０の特性が、前記縦渦発生翼によって設定されたことを特徴とする請求項１に記載の伝熱装置。
3. 伝熱効果比(j／j0)が、前記縦渦発生翼を設置した場合の無次元熱伝達率(j)と、該縦渦発生翼を設置しない場合の無次元熱伝達率(j0)との比率として定義され、
   圧力損失比(f／f0)が、前記縦渦発生翼を設置した場合の圧力損失係数(f)と、該縦渦発生翼を設置しない場合の圧力損失係数(f0)との比率として定義され、
   レイノルズ数Re＝３００の前記流体に対する伝熱性能が、伝熱効果比(j／j0)≧１．３０、伝熱効果比(j／j0)／圧力損失比(f／f0)＞１．０の特性を有し、
   前記流体のレイノルズ数が３００〜５００の範囲内で変化するときに、前記伝熱効果比(j／j0)が、該レイノルズ数の変化に応答して、伝熱効果比(j／j0)／圧力損失比(f／f0)＞１．５の範囲内で変化することを特徴とする請求項１に記載の伝熱装置。
4. 前記縦渦発生翼は、底辺が伝熱フィンの平面に位置する三角形の形態を有し、三角形の斜辺は、熱搬送流体の上流側に向かって傾斜した上縁を構成することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の伝熱装置。
5. ３対又は４対の前記縦渦発生翼が、伝熱体の両側に対称に配置されることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の伝熱装置。
6. 前記熱搬送流体の流れ方向に対する前記縦渦発生翼の迎え角は、１０〜４５°の範囲内に設定されることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の伝熱装置。
7. 前記伝熱体は、冷却又は加熱すべき熱媒体流体を流通可能な円形断面の伝熱管からなり、前記縦渦発生翼の全長は、前記伝熱管の半径よりも大きな寸法値に設定されることを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載の伝熱装置。
8. 前記縦渦発生翼の全長は、前記伝熱管の直径よりも大きな寸法値に設定されることを特徴とする請求項７に記載の伝熱装置。
9. 熱搬送流体と伝熱接触する線型又は管状の伝熱体と、
   該伝熱体に対して熱伝達可能に一体化した伝熱フィンと、
   伝熱体近傍を流動する前記熱搬送流体を伝熱体背後の剥離後流領域に導き、該剥離後流領域を減縮するとともに、後方に縦渦流を発生させる伝熱フィン上の縦渦発生翼とを備えた伝熱装置において、
   前記伝熱体の各側には、複数の前記縦渦発生翼がスパン方向に配列され、各縦渦発生翼は、前記熱搬送流体を同方向に変向させ、該熱搬送流体を前記伝熱体の後方領域に導くように、互いに平行に配置されるとともに、各縦渦発生翼を乗り越えて後方に流動する前記熱搬送流体が縦渦流を形成するように前記熱搬送流体の上流側に向かって高さが漸減する三角形の形態を有し、
   前記伝熱体の各側に配列された複数の縦渦発生翼の後端部及び上流端は夫々、該伝熱体に接近するにつれて前記熱搬送流体の流れ方向後方に段階的且つ相対的にずれるように配置され、前記伝熱体に最も接近した前記縦渦発生翼の後端部は、該伝熱体の後端部の側方又はその上流側に位置し、前記伝熱体から最も離れた前記縦渦発生翼の上流端は、該伝熱体の上流端よりも上流側に位置することを特徴とする伝熱装置。
10. 前記熱搬送流体の流れ方向に対する前記縦渦発生翼の迎え角は、１０〜４５°の範囲内に設定されることを特徴とする請求項９に記載の伝熱装置。
11. 前記伝熱体は円形断面の伝熱管からなり、前記縦渦発生翼の全長は、前記伝熱管の直径よりも大きな寸法値に設定されることを特徴とする請求項９又は１０に記載の伝熱装置。

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