JP5245321B2 - レンズ系及びこれを用いた光学機器 - Google Patents

Description

本発明は、デジタルスチルカメラ等の光学機器に用いられるレンズ系に関する。

今日、デジタルスチルカメラ等の光学機器において携帯性が非常に重視されるようになり、カメラ本体の小型化、薄型化、軽量化のため、撮影レンズであるレンズ系（ズームレンズ）の小型化及び軽量化が図られている。例えば、複数のレンズ群からなるレンズ系（ズームレンズ）において、最も物体側に位置する第１レンズ群に、光路を約９０度折り曲げることが可能な光学素子を備えることで、レンズの格納状態からカメラの使用状態へ移行する際にカメラ本体よりも突出することがないためカメラ使用時でも携帯性にも優れ、またカメラの小型化・薄型化にも大きく寄与している（例えば、特許文献１を参照）。
特開２００６−１７１４９２号公報

ところで、従来のレンズ系では、カメラの小型化・薄型化が優先されたため、広角端状態での焦点距離が長く、広画角化が疎かになっていた。しかしながら、レンズ系の広画角化を図ると、光路折り曲げ素子よりも物体側に配置されたレンズ成分を大型化しなければならず、これはカメラの小型化・薄型化とは相反することになる。

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、広画角でありながら、小型で高い結像性能を得ることができるレンズ系及びこれを用いた光学機器を提供することを目的とする。

このような目的を達成するため、本発明に係るレンズ系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ複数のレンズ群を備えて構成され、前記複数のレンズ群のうち最も物体側に並ぶ第１レンズ群は、正の屈折力を有するとともに、光路を折り曲げる光路折り曲げ素子及び前記光路折り曲げ素子よりも物体側に配置された複数のレンズを有して構成されており、前記複数のレンズが、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズとを有して構成され、前記複数のレンズは、ｄ線に対するアッベ数をνｄとしたとき、次式νｄ＞５０の条件を満足する正レンズを少なくとも１つ含んでいることを特徴とする。

なお、本発明においては、少なくとも１つの前記複数のレンズ群の間隔を変化させて変倍を行うズームレンズであることが好ましい。

また、本発明においては、前記複数のレンズが、２枚のレンズであることが好ましい。

また、本発明においては、前記複数のレンズが、物体側から順に並んだ、負レンズと正レンズであることが好ましい。

また、本発明においては、前記複数のレンズのうち最も物体側の負レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ１としたとき、次式νｄ１＜５０の条件を満足することが好ましい。

また、本発明においては、前記複数のレンズのうち最も像側の正レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ２としたとき、次式νｄ２＞５０の条件を満足することが好ましい。

また、本発明においては、前記複数のレンズのうち最も物体側の負レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ１としたとき、次式ｎｄ１＞１．７５の条件を満足することが好ましい。

また、本発明においては、前記複数のレンズのうち最も像側の正レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ２としたとき、次式ｎｄ２＜１．６５の条件を満足することが好ましい。

また、本発明においては、広角端における画角が７５度以上であることが好ましい。

また、本発明においては、前記複数のレンズ群のうち前記第１レンズ群の像側に並ぶ第２レンズ群は負の屈折力を有しており、広角端状態におけるレンズ系全体での焦点距離をｆｗとし、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２としたとき、次式０．４＜（−ｆ２）／ｆｗ＜１．９の条件を満足することが好ましい。

また、本発明においては、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記複数のレンズ群のうち前記第１レンズ群の像側に並ぶ第２レンズ群の焦点距離をｆ２としたとき、次式
２．４＜ｆ１／（−ｆ２）＜３．７の条件を満足することが好ましい。

また、本発明においては、前記光路折り曲げ素子はプリズムであり、前記第１レンズ群における最も物体側の面から前記プリズムまでの光軸上の距離をＬ１とし、前記プリズムの光軸上の距離をＬｐとしたとき、次式Ｌ１／Ｌｐ＜１．０の条件を満足することが好ましい。

また、本発明においては、前記複数のレンズ群が、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とから構成されることが好ましい。

また、本発明においては、前記第２レンズ群が負の屈折力を有し、前記第３レンズ群が正の屈折力を有し、前記第４レンズ群が正の屈折力を有し、前記第５レンズ群が負の屈折力を有していることが好ましい。

また、本発明においては、前記第１レンズ群及び前記第３レンズ群及び前記第５レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミングの際に固定され、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミングの際に光軸に沿って移動することが好ましい。

また、本発明は、物体の像を所定の面上に結像させるレンズ系を備えた光学機器において、前記レンズ系が上記のいずれかに記載のレンズ系であることを特徴とする。

以上説明したように、本発明によれば、広画角化でありながら、小型で高い結像性能を得ることができるレンズ系及びこれを用いた光学機器を実現することができる。

以下、本願の好ましい実施形態について、図面を参照しながら説明する。本願に係るレンズ系であるズームレンズＺＬを備えたデジタルスチルカメラＣＡＭが図１に示されている。なお、図１において、（ａ）はデジタルスチルカメラの正面図を、（ｂ）は背面図をそれぞれ示す。また図２は、図１（ａ）中の矢印ＩＩ−ＩＩに沿った断面図であり、後述するズームレンズＺＬの概要を示している。

図１及び図２に示すデジタルスチルカメラＣＡＭは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ（ＺＬ）の不図示のシャッタが開放されて、撮影レンズ（ＺＬ）で被写体（物体）からの光が集光され、像面Ｉに配置された撮像素子Ｃに結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニターＭを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。

撮影レンズは、本願に係るズームレンズＺＬで構成されており、デジタルスチルカメラＣＡＭの正面から入射した光は、ズームレンズＺＬ内の光路折り曲げ素子Ｐで略９０度下方（図２の紙面下方）へ光路が折り曲げられるため、デジタルスチルカメラＣＡＭを薄型化することが可能になる。また、デジタルスチルカメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部Ｄ、ズームレンズＺＬを広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）にズーミングする際のワイド（Ｗ）−テレ（Ｔ）釦Ｂ２、及びデジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファンクション釦Ｂ３等が配置されている。

ズームレンズＺＬは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、光路折り曲げ素子Ｐを備えて正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。

そして、ズームレンズＺＬは、広角端状態から望遠端状態まで焦点距離が変化する（ズーミング）際に、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３及び第５レンズ群Ｇ５は像面Ｉに対して固定され、第２レンズ群Ｇ２及び第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って移動することで、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増大するようになっている（図３参照）。なお、ズームレンズＺＬと像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等から構成されるフィルタ群ＦＬが配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、上記のように光軸に沿って物体側から順に並んだ複数のレンズ群のうち最も物体側に並び、光路を折り曲げる光路折り曲げ素子Ｐ（直角プリズム）及びこの光路折り曲げ素子Ｐよりも物体側に配置された複数のレンズ（具体的には、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、光路を折り曲げる光路折り曲げ素子Ｐ（直角プリズム）と、物体側に凸面を向けた正レンズと）を有して構成されている。このような構成の第１レンズ群Ｇ１は、光路を略９０度折り曲げる作用を有し、かつ光束を収斂する作用を有する。広角端状態から望遠端状態へのズーミングの際、第１レンズ群Ｇ１を常に固定とすることで、各レンズ群の中で一番大きく、重量を有するレンズ群を可動させる必要がなくなり、構造的に簡素化することが可能である。

第２レンズ群Ｇ２は、第１レンズ群Ｇ１により形成される被写体（物体）の像を拡大する作用をなし、広角端状態から望遠端状態に向かうに従い、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げることにより拡大率を高めて、焦点距離を変化させている。

第３レンズ群Ｇ３は、第２レンズ群Ｇ２によって拡大された光束を収斂させる作用を有している。なお、第３レンズ群Ｇ３は、より高性能化を図るため、複数のレンズ群で構成することが好ましい。

第４レンズ群Ｇ４は、第３レンズ群Ｇ３によって収斂される光束をより収斂させる作用をなし、広角端状態から望遠端状態へのズーミングの際に、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間隔を積極的に変化させることで、焦点距離の変化に対する像面の変動を抑えることができる。

第５レンズ群Ｇ５は、負の屈折力を有することで、第１レンズ群Ｇ１から第４レンズ群Ｇ４に至るまでの屈折力を強めることができる。これによりレンズ系全長を短縮することができる。また、高性能化を達成するには、第５レンズ群Ｇ５を複数のレンズ群で構成することが好ましい。

このような複数のレンズ群を備えたズームレンズＺＬにおいて、広画角化を図るため、光路折り曲げ素子Ｐよりも物体側に配置された複数のレンズを有して構成し、前記複数のレンズは、ｄ線に対するアッベ数をνｄとしたとき、次式（１）を満足する正レンズを少なくとも１つ含んでいることが好ましい。

νｄ＞５０ …（１）

上記のように第１レンズ群Ｇ１を構成することで、構造的に簡素化でき、第１レンズ群Ｇ１単独で発生するコマ収差及び倍率色収差を良好に補正することができる。なお、条件式（１）の条件を満たさない場合、第１レンズ群Ｇ１中で発生する倍率色収差が悪化してしまい好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を５５．０にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（１）の下限値を６０．０にすることが更に好ましい。

また、本願のズームレンズＺＬは、広画角化と高性能化を図るために、第１レンズ群Ｇ１中の複数のレンズは、２枚のレンズで構成されることが好ましい。第１レンズ群Ｇ１を上記構成とすることで、構造的に簡素化でき、最小限の構成枚数で、第１レンズ群Ｇ１単独で発生する球面収差を良好に補正することができる。

また、本願のズームレンズＺＬは、高性能化と小型化の両立を図るために、第１レンズ群Ｇ１中の複数のレンズは、物体側より順に、負レンズと、正レンズで構成されることが好ましい。第１レンズ群Ｇ１の複数のレンズを上記構成とすることで、構造的に簡素化でき、最小限の構成枚数で、第１レンズ群Ｇ１単独で発生する球面収差及びコマ収差を良好に補正することができる。また、負レンズと、負レンズの窪みに近づけることができる径の小さい正レンズとを組み合わせることで、第１レンズ群Ｇ１を薄くすることができ、レンズ系全体として小型化を図ることができる。

また、本願のズームレンズＺＬは、複数のレンズのうち最も物体側の負レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ１としたとき、次式（２）を満足することが好ましい。

νｄ１＜５０ …（２）

条件式（２）は、第１レンズ群Ｇ１中の光路折り曲げ素子Ｐよりも物体側にある複数のレンズのうち、最も物体側にある負レンズの光学材料特性を規定し、良好な倍率色収差を達成するための条件式である。条件式（２）の条件を満たさない場合、第１レンズ群Ｇ１中で発生する倍率色収差が悪化してしまい好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を４５．０にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（２）の上限値を４０．０にすることが更に好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（２）の上限値を３５．０にすることが更に好ましい。

また、本願のズームレンズＺＬは、複数のレンズのうち最も像側の正レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ２としたとき、次式（３）を満足することが好ましい。

νｄ２＞５０ …（３）

条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１中の光路折り曲げ素子Ｐよりも物体側にある複数のレンズのうち、最も像側にある正レンズの光学材料特性を規定し、良好な倍率色収差を達成するための条件式である。条件式（３）の条件を満たさない場合、第１レンズ群Ｇ１中で発生する倍率色収差が悪化してしまい好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を５５．０にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（３）の下限値を６０．０にすることが更に好ましい。

また、本願のズームレンズＺＬは、複数のレンズのうち最も物体側の負レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ１としたとき、次式（４）を満足することが好ましい。

ｎｄ１＞１．７５ …（４）

条件式（４）は、第１レンズ群Ｇ１中の光路折り曲げ素子Ｐよりも物体側にある、最も物体側にある負レンズの光学材料特性を規定している。

条件式（４）の条件を満たさない場合、第１レンズ群Ｇ１中の負レンズの有効径及び外径の大きさが大きくなり、カメラ本体が大きくなってしまい好ましくない。また、コマ収差の補正が困難となってしまい、高い光学性能が得られなくなってしまう。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を１．７７にすることが更に好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（４）の下限値を１．８０にすることが更に好ましい。

また、本願のズームレンズＺＬは、複数のレンズのうち最も像側の正レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ２としたとき、次式（５）を満足することが好ましい。

ｎｄ２＜１．６５ …（５）

条件式（５）は、第１レンズ群Ｇ１中の光路折り曲げ素子Ｐよりも物体側にある、最も像側にある正レンズの光学材料特性を規定している。条件式（５）の条件を満たさない場合、第１レンズ群Ｇ１中で発生するコマ収差及び倍率色収差が悪化してしまい好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を１．６３にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（５）の下限値を１．５９にすることが更に好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（５）の下限値を１．５５にすることが更に好ましい。

また、本願のズームレンズＺＬは、更なる高性能化と小型化の両立を図るため、第１レンズ群Ｇ１中の複数のレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負メニスカスレンズと、正メニスカスレンズで構成されることが好ましい。第１レンズ群Ｇ１の複数のレンズを上記構成とすることで、構造的に簡素化でき、最小限の構成枚数で、第１レンズ群単独で発生する球面収差及びコマ収差を良好に補正することができる。

また、本願のズームレンズＺＬは、広角端状態における画角が７５度以上であることが好ましく、８０度以上であることがより好ましい。このようにすれば、画角を広範囲にすることができ、撮影の自由度を向上させることが可能になる。

また、本願のズームレンズＺＬは、広角端状態におけるレンズ系全体での焦点距離をｆｗとし、第２レンズ群の焦点距離をｆ２としたとき、次式（６）を満足することが好ましい。

０．４＜（−ｆ２）／ｆｗ＜１．９ …（６）

条件式（６）は、第２レンズ群Ｇ２の適切な焦点距離の範囲を規定している。条件式（６）の上限値を上回った場合、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強まり、第２レンズ群Ｇ２単独で発生するコマ収差及び非点収差が大きくなりすぎて、近距離撮影時の性能変化が大きくなってしまい好ましくない。結果として最短撮影距離を短縮することが困難となってしまう。一方、条件式（６）の下限値を下回った場合、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が弱まり、焦点調節時の移動量が大きくなってしまい、移動する際に必要な駆動系の部材等が大型化してしまい、他の部材と干渉する恐れがある。また、小型化しようとすると球面収差が悪化してしまい好ましくない。結果的にカメラ本体内に格納する時に省スペース化が図れなくなってしまう。

なお、本願の効果を確実にするために、条件式（６）の上限値を１．７５にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（６）の上限値を１．５５にすることが更に好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（６）の上限値を１．４５にすることが更に好ましい。また、本願の効果を確実にするために、条件式（６）の下限値を０．６０にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（６）の下限値を０．７０にすることが更に好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（６）の下限値を０．８０にすることが更に好ましい。

また、本願のズームレンズＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、第２レンズ群の焦点距離をｆ２としたとき、次式（７）を満足することが好ましい。

２．４＜ｆ１／（−ｆ２）＜３．７ …（７）

条件式（７）は、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の焦点距離比について適切な範囲を規定している。条件式（７）の上限値を上回った場合、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が相対的に弱くなってしまい、第１レンズ群Ｇ１全体のレンズ外径が大きくなってしまい小型化に寄与できなくなってしまう。また、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が相対的に強くなってしまうため、コマ収差の発生を抑えられなくなってしまい、高い光学性能が得られなくなってしまう。一方、条件式（７）の下限値を下回った場合、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が相対的に強くなってしまい、小型化には有利であるが、ズーミングの際に球面収差及び像面湾曲の変動が大きくなってしまい好ましくない。また、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が相対的に弱くなるため、第２レンズ群Ｇ２が変倍に対して効率的に寄与できなくなってしまい、変倍に必要な移動量を確保できなくなってしまう。

なお、本願の効果を確実にするために、条件式（７）の上限値を３．５５にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（７）の上限値を３．４にすることが更に好ましい。また、本願の効果を確実にするために、条件式（７）の下限値を２．５にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（７）の下限値を２．６にすることが更に好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（７）の下限値を２．７にすることが更に好ましい。

また、本願のズームレンズＺＬは、光路折り曲げ素子Ｐはプリズムであり、第１レンズ群Ｇ１における最も物体側の面からプリズムＰまでの光軸上の距離をＬ１とし、プリズムＰの光軸上の距離をＬｐとしたとき、次式（８）を満足することが好ましい。

Ｌ１／Ｌｐ＜１．０ …（８）

この条件式（８）を満足することで、光路折り曲げ素子Ｐより物体側に複数のレンズを配置してもレンズ全長を短くすることができ、本願に係るレンズ系（ズームレンズＺＬ）の小型化・薄型化が可能になる。

すなわち、条件式（８）は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から光路折り曲げ素子Ｐの最も物体側の面までの光軸上の距離と、光路折り曲げ素子Ｐの光軸上の距離との適切な範囲を規定しており、この条件式（８）の上限値を上回ると、光路折り曲げ素子Ｐより物体側でのレンズ全長が長くなってしまい、光学系の厚さが大きくなってしまう。結果としてカメラＣＡＭの厚さにも影響してしまい、小型化・薄型化を図ることができなくなってしまう。

なお、本願の効果を確実にするために、条件式（８）の上限値を０．９５にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（８）の上限値を０．９にすることが更に好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（８）の下限値を０．８５にすることが更に好ましい。

なお、本実施形態において、高変倍ズームレンズで発生しがちな手ブレ等に起因する像ブレによる撮影の失敗を防ぐために、レンズ系のブレを検出するブレ検出系と駆動手段とをレンズ系に組み合わせ、レンズ系を構成するレンズ群のうち１つのレンズ群の全体または一部をシフトレンズ群として光軸に対して偏心させてもよい。ブレ検出系により検出されたレンズ系のブレに起因する像ブレ（像面位置の変動）を補正するように、駆動手段によりシフトレンズ群を駆動させて、像面上の像をシフトさせることで、像ブレを補正することが可能である。このように本実施形態のズームレンズＺＬは、いわゆる防振光学系として機能させることが可能である。

また、本実施形態のズームレンズＺＬは、５つのレンズ群から構成されているが、各レンズ群の間に他のレンズ群を付加したり、あるいはレンズ群の像側または物体側に隣接させて他のレンズ群を付加したりすることも可能である。

以下、本願の各実施例を添付図面に基づいて説明する。各実施例に係るズームレンズＺＬ（レンズ系）は、前述したように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有して構成される。また、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等から構成されるフィルタ群ＦＬが配置される。

また、ズームレンズＺＬは、図３に示すように、広角端から望遠端へのズーミングの際、第２レンズ群Ｇ２及び第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って移動し、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３及び第５レンズ群Ｇ５が像面Ｉに対して固定されるようになっている。このとき、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群との間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増大する。なお、図３は、各実施例に係るズームレンズＺＬにおける、屈折力配分及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への焦点距離状態の変化（ズーミング）の際の各レンズ群の移動の様子を示す図である。

以下に、表１〜表７を示すが、これらは第１〜第７実施例における各諸元の表である。いずれの表においても、ｆは焦点距離を、ＦＮＯはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォーカスを表している。また、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（以下、面番号と称する）を、面間隔は各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離を、屈折率及びアッベ数はｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する値を示している。

なお、表中において、焦点距離ｆ、曲率半径、面間隔、その他の長さの単位は、一般に「ｍｍ」が使われている。但し、光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、単位は「ｍｍ」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。また、表中において、曲率半径の「0.0000」は平面を示し、空気の屈折率「1.00000」の記載は省略している。

また、表中において＊印が付される非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐係数をＫとし、ｎ次の非球面係数をＡｎとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ２は０であり、その記載を省略している。また、Ｅｎは、×１０^ｎを表す。例えば、1.234E-05＝1.234×10^-5である。

Ｓ（ｙ）＝（ｙ^２／ｒ）／｛１＋（１−Ｋ・y^２／ｒ^２）^１／２｝
＋Ａ２×ｙ^２＋Ａ４×ｙ^４＋Ａ６×ｙ^６＋Ａ８×ｙ^８＋Ａ１０×ｙ^１０ …（ａ）

（第１実施例）
本願の第１実施例について、図４、図５及び表１を用いて説明する。図４は、第１実施例に係るズームレンズＺＬの構成（広角端状態）を示す図である（但し、光路折り曲げ素子Ｐは展開した状態で示している）。

図４のズームレンズＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、光路を約９０度に折り曲げることを目的とした直角プリズム等の光路折り曲げ素子Ｐと、両面に非球面を備えた両凸形状の正レンズＬ１３とから構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、像側に非球面を備えた両凹形状の負レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズと両凸形状の正レンズとの貼り合わせからなる負の接合レンズＬ２２とから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に非球面を備えた両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ及び像側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの貼り合わせからなる負の接合レンズＬ３２とから構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に非球面を備えた両凸形状の正レンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの貼り合わせからなる正の接合レンズＬ４１で構成される。第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの貼り合わせからなる負の接合レンズＬ５１で構成される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、フィルタ群ＦＬが配置される。

なお、像面Ｉは、不図示の撮像素子上に形成され、該撮像素子はＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成されている（以降の実施例についても同様である）。また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３中に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングの際、像面Ｉに対して固定されている。

表１に第１実施例における各諸元の表を示す。なお、表１における面番号１〜２９は、図４に示す面１〜２９に対応している。また、第１実施例において、第７面、第８面、第１０面、第１５面及び第２０面の各レンズ面は、いずれも非球面形状に形成されている。

また、表中において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔をｄ８とし、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔をｄ１３とし、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔をｄ１９とし、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔をｄ２２とする。これらの軸上空気間隔、すなわちｄ８、ｄ１３、ｄ１９及びｄ２２はズーミングに際して変化する。また、表中において、上記の条件式（１）〜（８）に対応する値、すなわち条件対応値も示している。

（表１）
［全体諸元］
広角端 中間焦点距離 望遠端
ｆ＝ 5.17 〜 11.21 〜 17.25
ＦＮＯ＝ 3.56 〜 3.95 〜 4.64
２ω＝ 80.02 〜 39.43 〜 25.84
像高＝ 4.05 〜 4.05 〜 4.05
レンズ全長＝ 53.00 〜 53.00 〜 53.00
［レンズ諸元］
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
１ 44.5813 0.80 2.00069 25.46
２ 9.4411 0.80
３ 12.3225 1.33 1.48749 70.23
４ 29.5582 0.79
５ 0.0000 7.40 2.00069 25.46
６ 0.0000 0.20
７* 15.2272 2.20 1.76802 49.24
８* -21.2715 (d8)
９ -50.2863 0.80 1.76802 49.24
１０* 5.8167 1.01
１１ -35.1969 0.80 1.75500 52.32
１２ 5.0945 1.10 2.00069 25.46
１３ 17.4374 (d13)
１４ 0.0000 0.20 （開口絞りＳ）
１５* 9.0599 1.40 1.58313 59.46
１６ -37.8202 0.20
１７ 8.0972 1.40 1.56883 56.04
１８ 22.5198 0.80 1.90366 31.31
１９ 7.8442 (d19)
２０* 12.1850 2.85 1.59201 67.05
２１ -5.8390 0.80 2.00069 25.46
２２ -9.0470 (d22)
２３ 288.1329 1.60 1.49700 81.54
２４ -6.0509 0.80 1.90366 31.31
２５ -38.9247 0.60
２６ 0.0000 0.60 1.54437 70.51
２７ 0.0000 1.50
２８ 0.0000 0.50 1.51633 64.14
２９ 0.0000 (Bf)
［各レンズ群の焦点距離］
群 始面 焦点距離
１ １ 16.8822
２ ９ -5.3214
３ １５ 13.9948
４ ２０ 11.5818
５ ２３ -24.0913
［非球面データ］
第７面
K=+0.2367,A4=-7.7505E-05,A6=+1.3884E-06,A8=-1.1905E-08,A10=-5.1056E-10
第８面
K=+1.6448,A4=-4.4600E-05,A6=+2.7310E-06,A8=-7.0084E-08,A10=+3.7766E-10
第１０面
K=-4.5332,A4=+3.2816E-03,A6=-1.3223E-04,A8=+2.9851E-06,A10=+1.5604E-07
第１５面
K=+1.0710,A4=-2.7942E-04,A6=-1.5480E-05,A8=+2.2348E-06,A10=-1.5439E-07
第２０面
K=-0.7047,A4=-1.6703E-04,A6=+8.7679E-06,A8=-5.3302E-07,A10=+1.5541E-08
［可変間隔］
広角端 中間焦点距離 望遠端
f 5.1700 11.2100 17.2499
d8 0.8000 5.7879 7.4454
d13 7.8454 2.8574 1.2000
d19 7.4361 3.5789 1.0000
d22 5.8371 9.6943 12.2730
Bf 0.5999 0.5999 0.6000
［条件対応値］
νｄ＝70.23
νｄ１＝25.46
νｄ２＝70.23
ｎｄ１＝2.00069
ｎｄ２＝1.48749
ｆｗ＝5.1700
ｆ１＝16.8822
ｆ２＝-5.3214
Ｌ１＝3.7190
Ｌｐ＝7.4000
条件式（１）νｄ（＝νｄ２）＝70.23
条件式（２）νｄ１＝25.46
条件式（３）νｄ２＝70.23
条件式（４）ｎｄ１＝2.00069
条件式（５）ｎｄ２＝1.48749
条件式（６）（−ｆ２）／ｆｗ＝1.0293
条件式（７）ｆ１／（−ｆ２）＝3.1725
条件式（８）Ｌ１／Ｌｐ＝0.5026

表１に示す諸元の表から分かるように、本実施例に係るズームレンズＺＬでは、上記条件式（１）〜（８）を全て満たすことが分かる。

図５は、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）及びｇ線（波長４３５．８ｎｍ）に対する第１実施例の諸収差図である。すなわち、図５（ａ）は広角端状態（ｆ＝５．１７ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図５（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝１１．２１ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図５（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝１７．２５ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差である。

各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ａは各像高に対する半画角をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。更に、球面収差を示す収差図において、実線は球面収差を示し、破線はサインコンディション（正弦条件）を示している。以上、収差図の説明は、他の実施例においても同様である。

各収差図から明らかなように、第１実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。

また、第１実施例のズームレンズＺＬを搭載することにより、本願に係るデジタルスチルカメラ（光学機器。図１及び図２参照）においても、優れた光学性能を確保することができる。

（第２実施例）
本願の第２実施例について、図６、図７及び表２を用いて説明する。図６は、第２実施例に係るズームレンズＺＬの構成（広角端状態）を示す図である。なお、第２実施例のズームレンズＺＬは、第２レンズ群Ｇ２の構成を除いて、第１実施例と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。第２実施例の第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、像側に非球面を備えた両凹形状の負レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる負の接合レンズＬ２２とから構成される。

表２に第２実施例における各諸元の表を示す。なお、表２における面番号１〜２９は、図６に示す面１〜２９に対応している。また、第２実施例において、第７面、第８面、第１０面、第１５面及び第２０面の各レンズ面は、いずれも非球面形状に形成されている。

また、表中において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔をｄ８とし、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔をｄ１３とし、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔をｄ１９とし、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔をｄ２２とする。これらの軸上空気間隔、すなわちｄ８、ｄ１３、ｄ１９及びｄ２２はズーミングに際して変化する。また、表中において、上記の条件式（１）〜（８）に対応する値、すなわち条件対応値も示している。

（表２）
［全体諸元］
広角端 中間焦点距離 望遠端
ｆ＝ 5.17 〜 11.21 〜 17.25
ＦＮＯ＝ 3.54 〜 3.91 〜 4.60
２ω＝ 79.85 〜 39.79 〜 25.95
像高＝ 4.05 〜 4.05 〜 4.05
レンズ全長＝ 53.30 〜 53.30 〜 53.30
［レンズ諸元］
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
１ 48.7593 0.80 2.00069 25.46
２ 9.4921 0.80
３ 12.4014 1.36 1.49700 81.54
４ 25.7351 0.88
５ 0.0000 7.60 2.00069 25.46
６ 0.0000 0.20
７* 14.6738 2.20 1.76802 49.24
８* -21.9062 (d8)
９ 1176.6730 0.80 1.76802 49.24
１０* 5.7008 1.10
１１ -24.3330 0.80 1.75500 52.32
１２ 5.1389 1.10 2.00069 25.46
１３ 17.3923 (d13)
１４ 0.0000 0.20 （開口絞りＳ）
１５* 8.3026 1.40 1.58313 59.46
１６ -40.0916 0.20
１７ 7.3317 1.40 1.56883 56.04
１８ 17.0812 0.80 1.90366 31.31
１９ 6.7207 (d19)
２０* 11.3547 2.91 1.59201 67.05
２１ -5.9088 0.80 2.00069 25.46
２２ -9.4555 (d22)
２３ 384.4178 1.60 1.49700 81.54
２４ -6.2982 0.80 1.90366 31.31
２５ -36.6481 0.60
２６ 0.0000 0.60 1.54437 70.51
２７ 0.0000 1.50
２８ 0.0000 0.50 1.51633 64.14
２９ 0.0000 (Bf)
［各レンズ群の焦点距離］
群 始面 焦点距離
１ １ 16.8349
２ ９ -5.3962
３ １５ 13.3136
４ ２０ 11.6617
５ ２３ -26.3804
［非球面データ］
第７面
K=+0.1245,A4=-1.2561E-04,A6=+4.7827E-06,A8=-8.8786E-08,A10=+3.8370E-10
第８面
K=11.0000,A4=+3.9757E-07,A6=+9.6278E-06,A8=-2.3019E-07,A10=+3.7446E-09
第１０面
K=+0.9373,A4=-3.2270E-04,A6=-6.2031E-06,A8=+9.0217E-07,A10=-7.4677E-08
第１５面
K=+0.9373,A4=-3.2270E-04,A6=-6.2031E-06,A8=+9.0217E-07,A10=-7.4677E-08
第２０面
K=-0.0185,A4=-1.5219E-04,A6=+4.6361E-06,A8=-2.8809E-07,A10=+1.1721E-08
［可変間隔］
広角端 中間焦点距離 望遠端
f 5.1700 11.2100 17.2500
d8 0.8000 5.8829 7.5480
d13 7.9481 2.8652 1.2000
d19 7.6856 3.6434 1.0000
d22 5.3101 9.3525 11.9956
Bf 0.6000 0.5990 0.6002
［条件対応値］
νｄ＝81.54
νｄ１＝25.46
νｄ２＝81.54
ｎｄ１＝2.00069
ｎｄ２＝1.49700
ｆｗ＝5.1700
ｆ１＝16.8349
ｆ２＝-5.3962
Ｌ１＝3.8454
Ｌｐ＝7.6000
条件式（１）νｄ（＝νｄ２）＝81.54
条件式（２）νｄ１＝25.46
条件式（３）νｄ２＝81.54
条件式（４）ｎｄ１＝2.00069
条件式（５）ｎｄ２＝1.49700
条件式（６）（−ｆ２）／ｆｗ＝1.0437
条件式（７）ｆ１／（−ｆ２）＝3.1198
条件式（８）Ｌ１／Ｌｐ＝0.5060

表２に示す諸元の表から分かるように、本実施例に係るズームレンズＺＬでは、上記条件式（１）〜（８）を全て満たすことが分かる。

図７は、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）及びｇ線（波長４３５．８ｎｍ）に対する第２実施例の諸収差図である。すなわち、図７（ａ）は広角端状態（ｆ＝５．１７ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図７（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝１１．２１ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図７（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝１７．２５ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差である。

各収差図から明らかなように、第２実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。

また、第２実施例のズームレンズＺＬを搭載することにより、本願に係るデジタルスチルカメラ（光学機器。図１及び図２参照）においても、優れた光学性能を確保することができる。

（第３実施例）
本願の第３実施例について、図８、図９及び表３を用いて説明する。図８は、第３実施例に係るズームレンズＺＬの構成（広角端状態）を示す図である。なお、第３実施例のズームレンズＺＬは、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３の構成を除いて、第１実施例と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。第３実施例の第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、像側に非球面を備えた両凹形状の負レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる負の接合レンズＬ２２とから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、物体側に非球面を備えた両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズと両凹形状の負レンズとの貼り合わせからなる負の接合レンズＬ３２とから構成される。なお、本実施例において、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３中に配置され、広角端から望遠端へのズーミングの際、光軸に沿って移動する。

表３に第３実施例における各諸元の表を示す。なお、表３における面番号１〜２９は、図８に示す面１〜２９に対応している。また、第３実施例において、第７面、第８面、第１０面、第１５面及び第２０面の各レンズ面は、いずれも非球面形状に形成されている。

また、表中において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔をｄ８とし、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの軸上空気間隔をｄ１３とし、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔をｄ１４とし、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔をｄ１９とし、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔をｄ２２とする。これらの軸上空気間隔、すなわちｄ８、ｄ１３、ｄ１４、ｄ１９及びｄ２２はズーミングに際して変化する。また、表中において、上記の条件式（１）〜（８）に対応する値、すなわち条件対応値も示している。

（表３）
［全体諸元］
広角端 中間焦点距離 望遠端
ｆ＝ 5.17 〜 12.54 〜 18.20
ＦＮＯ＝ 3.63 〜 4.18 〜 5.04
２ω＝ 79.76 〜 35.45 〜 24.64
像高＝ 4.05 〜 4.05 〜 4.05
レンズ全長＝ 53.50 〜 53.50 〜 53.50
［レンズ諸元］
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
１ 64.4293 0.80 2.00069 25.46
２ 9.6002 0.80
３ 12.2387 2.07 1.48749 70.23
４ 46.9835 0.60
５ 0.0000 8.00 2.00069 25.46
６ 0.0000 0.20
７* 14.7058 2.37 1.76802 49.24
８* -17.3539 (d8)
９ -43.1345 0.80 1.77377 47.17
１０* 5.4668 1.08
１１ -27.7417 0.80 1.80400 46.57
１２ 5.0000 1.10 2.00069 25.46
１３ 18.4084 (d13)
１４ 0.0000 (d14) （開口絞りＳ）
１５* 7.4404 1.40 1.58313 59.46
１６ -40.7751 0.20
１７ 6.5502 1.43 1.69895 30.13
１８ -12.1745 0.80 1.90366 31.31
１９ 6.0889 (d19)
２０* 12.0526 3.00 1.59201 67.05
２１ -5.7161 0.80 1.94594 17.98
２２ -8.4537 (d22)
２３ 30.5102 1.44 1.49700 81.54
２４ -7.6670 0.80 1.88300 40.76
２５ -597.2878 2.43
２６ 0.0000 0.65 1.54437 70.51
２７ 0.0000 1.50
２８ 0.0000 0.50 1.51633 64.14
２９ 0.0000 (Bf)
［各レンズ群の焦点距離］
群 始面 焦点距離
１ １ 12.9715
２ ９ -4.5816
３ １５ 13.2297
４ ２０ 10.5490
５ ２３ -31.4554
［非球面データ］
第７面
K=+4.5892,A4=-2.4132E-04,A6=-6.2762E-07,A8=-5.2322E-10,A10=-1.9329E-09
第８面
K=-8.9672,A4=-2.1107E-04,A6=+5.7745E-06,A8=-1.2164E-07,A10=+9.9942E-10
第１０面
K=-6.3099,A4=+5.0196E-03,A6=-3.6752E-04,A8=+2.0484E-05,A10=-4.1136E-07
第１５面
K=+1.0268,A4=-2.9219E-04,A6=-3.1370E-06,A8=-7.4243E-07,A10=+1.1479E-07
第２０面
K=-9.0000,A4=+2.5999E-04,A6=-5.9107E-06,A8=-2.5634E-07,A10=+1.0806E-08
［可変間隔］
広角端 中間焦点距離 望遠端
f 5.1700 12.5387 18.2000
d8 0.8000 5.1318 6.2305
d13 6.5431 1.9500 1.2000
d14 0.2872 0.5486 0.1999
d19 7.0787 3.0106 1.0000
d22 4.6779 8.7456 10.7556
Bf 0.5992 0.5996 0.6003
［条件対応値］
νｄ＝70.23
νｄ１＝25.46
νｄ２＝70.23
ｎｄ１＝2.00069
ｎｄ２＝1.48749
ｆｗ＝5.1700
ｆ１＝12.9715
ｆ２＝-4.5816
Ｌ１＝4.2728
Ｌｐ＝8.0000
条件式（１）νｄ（＝νｄ２）＝70.23
条件式（２）νｄ１＝25.46
条件式（３）νｄ２＝70.23
条件式（４）ｎｄ１＝2.00069
条件式（５）ｎｄ２＝1.48749
条件式（６）（−ｆ２）／ｆｗ＝0.8862
条件式（７）ｆ１／（−ｆ２）＝2.8312
条件式（８）Ｌ１／Ｌｐ＝0.5341

表３に示す諸元の表から分かるように、本実施例に係るズームレンズＺＬでは、上記条件式（１）〜（８）を全て満たすことが分かる。

図９は、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）及びｇ線（波長４３５．８ｎｍ）に対する第３実施例の諸収差図である。すなわち、図９（ａ）は広角端状態（ｆ＝５．１７ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図９（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝１２．５４ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図９（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝１８．２０ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差である。

各収差図から明らかなように、第３実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。

また、第３実施例のズームレンズＺＬを搭載することにより、本願に係るデジタルスチルカメラ（光学機器。図１及び図２参照）においても、優れた光学性能を確保することができる。

（第４実施例）
本願の第４実施例について、図１０、図１１及び表４を用いて説明する。図１０は、第４実施例に係るズームレンズＺＬの構成（広角端状態）を示す図である。なお、第４実施例のズームレンズＺＬは、第３レンズ群Ｇ２の構成を除いて、第１実施例と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。第４実施例の第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に非球面を備えた両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズと両凹形状の負レンズとの貼り合わせからなる負の接合レンズＬ３２とから構成される。

表４に第４実施例における各諸元の表を示す。なお、表４における面番号１〜２９は、図１６に示す面１〜２９に対応している。また、第４実施例において、第７面、第８面、第１０面、第１５面及び第２０面の各レンズ面は、いずれも非球面形状に形成されている。

また、表中において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔をｄ８とし、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔をｄ１３とし、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔をｄ１９とし、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔をｄ２２とする。これらの軸上空気間隔、すなわちｄ８、ｄ１３、ｄ１９及びｄ２２はズーミングに際して変化する。また、表中において、上記の条件式（１）〜（８）に対応する値、すなわち条件対応値も示している。

（表４）
［全体諸元］
広角端 中間焦点距離 望遠端
ｆ＝ 5.17 〜 11.21 〜 17.25
ＦＮＯ＝ 3.79 〜 4.16 〜 4.94
２ω＝ 80.08 〜 39.15 〜 25.73
像高＝ 4.05 〜 4.05 〜 4.05
レンズ全長＝ 55.00 〜 55.00 〜 55.00
［レンズ諸元］
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
１ 50.9922 0.85 1.84666 23.78
２ 9.1552 0.97
３ 12.3231 1.84 1.48749 70.23
４ 22.7877 1.00
５ 0.0000 7.80 1.83400 37.16
６ 0.0000 0.20
７* 15.8341 2.47 1.76802 49.24
８* -19.4682 (d8)
９ -224.1818 0.80 1.83441 37.28
１０* 6.1045 1.17
１１ -9.7846 0.80 1.75500 52.32
１２ 9.5561 1.32 1.92286 18.90
１３ -172.7064 (d13)
１４ 0.0000 0.20 （開口絞りＳ）
１５* 9.1281 1.43 1.74330 49.32
１６ -20.0318 0.20
１７ 6.9066 1.76 1.58313 59.37
１８ -7.0083 0.80 1.88300 40.76
１９ 6.9729 (d19)
２０* 12.6494 3.00 1.59201 67.02
２１ -5.7000 0.80 1.84666 23.78
２２ -9.4395 (d22)
２３ 37.3111 2.17 1.48749 70.23
２４ -6.3001 1.18 1.90366 31.31
２５ -54.4048 1.00
２６ 0.0000 0.60 1.54437 70.51
２７ 0.0000 1.50
２８ 0.0000 0.50 1.51633 64.14
２９ 0.0000 (Bf)
［各レンズ群の焦点距離］
群 始面 焦点距離
１ １ 14.8895
２ ９ -4.9811
３ １５ 11.9300
４ ２０ 11.4136
５ ２３ -28.6508
［非球面データ］
第７面
K=+3.5697,A4=-1.8926E-04,A6=+2.5173E-06,A8=-1.4034E-07,A10=+2.4381E-09
第８面
K=-8.3113,A4=-1.8575E-04,A6=+4.9028E-06,A8=-1.5810E-07,A10=+2.7804E-09
第１０面
K=-9.0000,A4=+5.0868E-03,A6=-4.3832E-04,A8=+3.0880E-05,A10=-9.0219E-07
第１５面
K=-0.3576,A4=+1.8906E-04,A6=+2.7660E-05,A8=-3.5720E-06,A10=+2.0181E-07
第２０面
K=+0.4383,A4=-2.3841E-04,A6=+5.9719E-06,A8=-1.4096E-07,A10=+2.2681E-10
［可変間隔］
広角端 中間焦点距離 望遠端
f 5.1700 11.2098 17.2492
d8 0.8000 5.5202 7.0423
d13 7.4419 2.7214 1.2000
d19 7.9695 3.6539 1.0129
d22 4.2568 8.5720 11.2124
Bf 0.5977 0.5980 0.5975
［条件対応値］
νｄ＝70.23
νｄ１＝23.78
νｄ２＝70.23
ｎｄ１＝1.84666
ｎｄ２＝1.48749
ｆｗ＝5.1700
ｆ１＝14.8895
ｆ２＝-4.9811
Ｌ１＝4.6618
Ｌｐ＝7.8000
条件式（１）νｄ（＝νｄ２）＝70.23
条件式（２）νｄ１＝23.78
条件式（３）νｄ２＝70.23
条件式（４）ｎｄ１＝1.84666
条件式（５）ｎｄ２＝1.48749
条件式（６）（−ｆ２）／ｆｗ＝0.9635
条件式（７）ｆ１／（−ｆ２）＝2.9892
条件式（８）Ｌ１／Ｌｐ＝0.5980

表４に示す諸元の表から分かるように、本実施例に係るズームレンズＺＬでは、上記条件式（１）〜（８）を全て満たすことが分かる。

図１１は、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）及びｇ線（波長４３５．８ｎｍ）に対する第４実施例の諸収差図である。すなわち、図１１（ａ）は広角端状態（ｆ＝５．１７ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図１１（ａ）は中間焦点距離状態（ｆ＝１１．２１ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図１１（ａ）は望遠端状態（ｆ＝１７．２５ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差である。

各収差図から明らかなように、第４実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。

また、第４実施例のズームレンズＺＬを搭載することにより、本願に係るデジタルスチルカメラ（光学機器。図１及び図２参照）においても、優れた光学性能を確保することができる。

（第５実施例）
本願の第５実施例について、図１２、図１３及び表５を用いて説明する。図１２は、第５実施例に係るズームレンズＺＬの構成（広角端状態）を示す図である。なお、第５実施例のズームレンズＺＬは、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３の構成を除いて、第１実施例と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。第５実施例の第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、像側に非球面を備えた両凹形状の負レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる負の接合レンズＬ２２とから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、物体側に非球面を備えた両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズと両凹形状の負レンズとの貼り合わせからなる負の接合レンズＬ３２とから構成される。

表５に第５実施例における各諸元の表を示す。なお、表５における面番号１〜２９は、図１２に示す面１〜２９に対応している。また、第５実施例において、第７面、第８面、第１０面、第１５面及び第２０面の各レンズ面は、いずれも非球面形状に形成されている。

また、表中において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔をｄ８とし、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの軸上空気間隔をｄ１３とし、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔をｄ１９とし、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔をｄ２２とする。これらの軸上空気間隔、すなわちｄ８、ｄ１３、ｄ１９及びｄ２２はズーミングに際して変化する。また、表中において、上記の条件式（１）〜（８）に対応する値、すなわち条件対応値も示している。

（表５）
［全体諸元］
広角端 中間焦点距離 望遠端
ｆ＝ 4.45 〜 10.50 〜 15.50
ＦＮＯ＝ 3.95 〜 4.23 〜 5.03
２ω＝ 88.63 〜 41.49 〜 28.52
像高＝ 4.05 〜 4.05 〜 4.05
レンズ全長＝ 56.30 〜 56.30 〜 56.30
［レンズ諸元］
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
１ 70.7577 0.85 1.84666 23.78
２ 7.6837 0.93
３ 10.1401 1.80 1.49700 81.54
４ 18.0659 1.00
５ 0.0000 7.80 1.83400 37.16
６ 0.0000 0.20
７* 27.5226 2.33 1.76802 49.24
８* -13.8391 (d8)
９ -22.7489 0.80 1.83400 37.35
１０* 6.5317 0.79
１１ -181.7724 0.80 1.69680 55.53
１２ 7.0174 1.38 1.92286 18.90
１３ 39.5974 (d13)
１４ 0.0000 0.20 （開口絞りＳ）
１５* 7.6376 1.44 1.74330 49.32
１６ -36.1184 0.20
１７ 6.1564 1.91 1.56384 60.66
１８ -4.6431 0.80 1.83400 37.16
１９ 6.2188 (d19)
２０* 10.9299 3.00 1.59201 67.02
２１ -5.7000 0.80 1.88300 40.76
２２ -9.6751 (d22)
２３ 39.4359 2.25 1.48749 70.23
２４ -6.0241 1.20 1.92286 20.88
２５ -31.1923 0.60
２６ 0.0000 0.65 1.54437 70.51
２７ 0.0000 1.50
２８ 0.0000 0.50 1.51633 64.14
２９ 0.0000 (Bf)
［各レンズ群の焦点距離］
群 始面 焦点距離
１ １ 17.8589
２ ９ -6.1713
３ １５ 12.1927
４ ２０ 11.1170
５ ２３ -35.1565
［非球面データ］
第７面
K=-1.4858,A4=-7.1685E-05,A6=+4.8975E-07,A8=-6.7350E-08,A10=+1.4370E-09
第８面
K=-9.0000,A4=-4.6895E-04,A6=+7.6505E-06,A8=-1.7415E-07,A10=+2.0690E-09
第１０面
K=-8.4918,A4=+3.4154E-03,A6=-2.5758E-04,A8=-1.2668E-05,A10=-2.4340E-07
第１５面
K=-4.6619,A4=+1.8599E-03,A6=-4.1473E-05,A8=+6.0080E-06,A10=-3.1889E-07
第２０面
K=-9.0000,A4=+6.1405E-04,A6=-1.8543E-05,A8=+5.4092E-07,A10=-8.2599E-09
［可変間隔］
広角端 中間焦点距離 望遠端
f 4.4500 10.5000 15.5000
d8 0.8000 7.9742 9.5710
d13 9.9710 2.7969 1.2000
d19 9.0175 3.6415 1.0000
d22 2.2416 7.6175 10.2591
Bf 0.6000 0.6001 0.6000
［条件対応値］
νｄ＝81.54
νｄ１＝23.78
νｄ２＝81.54
ｎｄ１＝1.84666
ｎｄ２＝1.49700
ｆｗ＝4.4500
ｆ１＝17.8589
ｆ２＝-6.1713
Ｌ１＝4.5730
Ｌｐ＝7.8000
条件式（１）νｄ（＝νｄ２）＝81.54
条件式（２）νｄ１＝23.78
条件式（３）νｄ２＝81.54
条件式（４）ｎｄ１＝1.84666
条件式（５）ｎｄ２＝1.49700
条件式（６）（−ｆ２）／ｆｗ＝1.3868
条件式（７）ｆ１／（−ｆ２）＝2.8938
条件式（８）Ｌ１／Ｌｐ＝0.5863

表５に示す諸元の表から分かるように、本実施例に係るズームレンズＺＬでは、上記条件式（１）〜（８）を全て満たすことが分かる。

図１３は、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）及びｇ線（波長４３５．８ｎｍ）に対する第５実施例の諸収差図である。すなわち、図１３（ａ）は広角端状態（ｆ＝４．４５ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図１３（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝１０．５０ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図１３（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝１５．５０ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差である。

各収差図から明らかなように、第５実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。

また、第５実施例のズームレンズＺＬを搭載することにより、本願に係るデジタルスチルカメラ（光学機器。図１及び図２参照）においても、優れた光学性能を確保することができる。

（第６実施例）
本願の第６実施例について、図１４、図１５及び表６を用いて説明する。図１４は、第６実施例に係るズームレンズＺＬの構成（広角端状態）を示す図である。なお、第６実施例のズームレンズＺＬは、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３及び第５レンズ群Ｇ５の構成を除いて、第１実施例と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。第３実施例の第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる負の接合レンズＬ２２とから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、両面に非球面を備えた両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと像側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの貼り合わせからなる負の接合レンズＬ３２とから構成される。第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの貼り合わせからなる負の接合レンズＬ５１で構成される。なお、本実施例において、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３中に配置され、広角端から望遠端へのズーミングの際、光軸に沿って移動する。

表６に第６実施例における各諸元の表を示す。なお、表６における面番号１〜２９は、図１４に示す面１〜２９に対応している。また、第６実施例において、第７面、第８面、第１０面、第１５面及び第２０面の各レンズ面は、いずれも非球面形状に形成されている。

また、表中において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔をｄ８とし、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの軸上空気間隔をｄ１３とし、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔をｄ１４とし、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔をｄ１９とし、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔をｄ２２とする。これらの軸上空気間隔、すなわちｄ８、ｄ１３、ｄ１４、ｄ１９及びｄ２２はズーミングに際して変化する。また、表中において、上記の条件式（１）〜（８）に対応する値、すなわち条件対応値も示している。

（表６）
［全体諸元］
広角端 中間焦点距離 望遠端
ｆ＝ 5.17 〜 13.00 〜 18.20
ＦＮＯ＝ 3.56 〜 4.11 〜 4.76
２ω＝79.79 〜 34.53 〜 24.80
像高＝ 4.05 〜 4.05 〜 4.05
レンズ全長＝53.00 〜 53.00 〜 53.00
［レンズ諸元］
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
１ 32.1601 0.80 2.00069 25.46
２ 9.4882 0.97
３ 13.5580 1.10 1.48749 70.23
４ 21.9899 1.00
５ 0.0000 7.40 2.00069 25.46
６ 0.0000 0.20
７* 17.5764 2.20 1.76802 49.24
８* -21.4338 (d8)
９ -39.4980 0.80 1.75500 52.32
１０ 7.0980 0.83
１１ -190.7087 0.80 1.75500 52.32
１２ 5.0000 1.10 2.00069 25.46
１３ 13.4723 (d13)
１４ 0.0000 (d14) （開口絞りＳ）
１５* 8.2424 1.53 1.58313 59.46
１６* -30.6924 0.20
１７ 8.4011 1.40 1.56883 56.04
１８ 54.3235 0.80 1.90366 31.31
１９ 8.2840 (d19)
２０* 11.4506 2.75 1.59201 67.05
２１ -6.1499 0.80 2.00069 25.46
２２ -9.6511 (d22)
２３ -6.8170 0.80 2.00069 25.46
２４ -6.4006 1.40 1.94594 17.98
２５ -10.1229 0.55
２６ 0.0000 0.65 1.54437 70.51
２７ 0.0000 1.50
２８ 0.0000 0.50 1.51633 64.14
２９ 0.0000 (Bf)
［各レンズ群の焦点距離］
群 始面 焦点距離
１ １ 19.9388
２ ９ -6.1240
３ １５ 12.9558
４ ２０ 11.6320
５ ２３ -33.8440
［非球面データ］
第７面
K=+1.9021,A4=-8.0594E-05,A6=-1.8761E-06,A8=+1.3548E-07,A10=-3.3584E-09
第８面
K=-0.7950,A4=-6.6080E-05,A6=-2.3889E-07,A8=+7.1181E-08,A10=-2.3952E-09
第１５面
K=+1.2910,A4=-1.9086E-04,A6=-1.6059E-05,A8=+5.3414E-07,A10=-1.9858E-08
第１６面
K=+1.0000,A4=+1.8427E-04,A6=-7.3705E-06,A8=+0.0000E-00,A10=+0.0000E-00
第２０面
K=-0.3405,A4=-1.7194E-04,A6=-3.3014E-07,A8=-7.5815E-08,A10=+1.5306E-09
［可変間隔］
広角端 中間焦点距離 望遠端
f 5.1700 13.0000 18.2000
d8 0.8000 8.0422 9.7375
d13 7.7680 2.0763 1.1000
d14 2.4694 0.9188 0.1999
d19 6.7437 2.6426 1.0000
d22 4.5335 8.6347 10.2771
Bf 0.6000 0.6000 0.6001
［条件対応値］
νｄ＝70.23
νｄ１＝25.46
νｄ２＝70.23
ｎｄ１＝2.00069
ｎｄ２＝1.48749
ｆｗ＝5.1700
ｆ１＝19.9388
ｆ２＝-6.1240
Ｌ１＝3.8691
Ｌｐ＝7.4000
条件式（１）νｄ（＝νｄ２）＝70.23
条件式（２）νｄ１＝25.46
条件式（３）νｄ２＝70.23
条件式（４）ｎｄ１＝2.00069
条件式（５）ｎｄ２＝1.48749
条件式（６）（−ｆ２）／ｆｗ＝1.1845
条件式（７）ｆ１／（−ｆ２）＝3.2559
条件式（８）Ｌ１／Ｌｐ＝0.523

表６示す諸元の表から分かるように、本実施例に係るズームレンズＺＬでは、上記条件式（１）〜（８）を全て満たすことが分かる。

図１５は、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）及びｇ線（波長４３５．８ｎｍ）に対する第６実施例の諸収差図である。すなわち、図１５（ａ）は広角端状態（ｆ＝５．１７ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図１５（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝１３．００ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図１５（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝１８．２０ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差である。

各収差図から明らかなように、第６実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。

また、第６実施例のズームレンズＺＬを搭載することにより、本願に係るデジタルスチルカメラ（光学機器。図１及び図２参照）においても、優れた光学性能を確保することができる。

（第７実施例）
本願の第７実施例について、図１６、図１７及び表７を用いて説明する。図１６は、第７実施例に係るレンズ系ＺＬ´の構成を示す図である。なお、第７実施例のレンズ系ＺＬ´は、固定レンズであるが、その他は第１実施例と同様の構成であるため、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。

表７に第７実施例における各諸元の表を示す。なお、表７における面番号１〜２９は、図１６に示す面１〜２９に対応している。また、第７実施例において、第７面、第８面、第１０面、第１５面及び第２０面の各レンズ面は、いずれも非球面形状に形成されている。また、表中において、上記の条件式（１）〜（８）に対応する値、すなわち条件対応値も示している。

（表７）
［全体諸元］
ｆ＝ 5.17
ＦＮＯ＝ 3.56
２ω＝80.02
像高＝ 4.05
レンズ全長＝53.00
［レンズ諸元］
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
１ 44.5813 0.80 2.00069 25.46
２ 9.4411 0.80
３ 12.3225 1.33 1.48749 70.23
４ 29.5582 0.79
５ 0.0000 7.40 2.00069 25.46
６ 0.0000 0.20
７* 15.2272 2.20 1.76802 49.24
８* -21.2715 0.80
９ -50.2863 0.80 1.76802 49.24
１０* 5.8167 1.01
１１ -35.1969 0.80 1.75500 52.32
１２ 5.0945 1.10 2.00069 25.46
１３ 17.4374 7.85
１４ 0.0000 0.20 （開口絞りＳ）
１５* 9.0599 1.40 1.58313 59.46
１６ -37.8202 0.20
１７ 8.0972 1.40 1.56883 56.04
１８ 22.5198 0.80 1.90366 31.31
１９ 7.8442 7.44
２０* 12.1850 2.85 1.59201 67.05
２１ -5.8390 0.80 2.00069 25.46
２２ -9.0470 5.84
２３ 288.1329 1.60 1.49700 81.54
２４ -6.0509 0.80 1.90366 31.31
２５ -38.9247 0.60
２６ 0.0000 0.60 1.54437 70.51
２７ 0.0000 1.50
２８ 0.0000 0.50 1.51633 64.14
２９ 0.0000 0.60
［各レンズ群の焦点距離］
群 始面 焦点距離
１ １ 16.8822
２ ９ -5.3214
３ １５ 13.9948
４ ２０ 11.5818
５ ２３ -24.0913
［非球面データ］
第７面
K=+0.2367,A4=-7.7505E-05,A6=+1.3884E-06,A8=-1.1905E-08,A10=-5.1056E-10
第８面
K=+1.6448,A4=-4.4600E-05,A6=+2.7310E-06,A8=-7.0084E-08,A10=+3.7766E-10
第１０面
K=-4.5332,A4=+3.2816E-03,A6=-1.3223E-04,A8=+2.9851E-06,A10=+1.5604E-07
第１５面
K=+1.0710,A4=-2.7942E-04,A6=-1.5480E-05,A8=+2.2348E-06,A10=-1.5439E-07
第２０面
K=-0.7047,A4=-1.6703E-04,A6=+8.7679E-06,A8=-5.3302E-07,A10=+1.5541E-08
［条件対応値］
νｄ＝70.23
νｄ１＝25.46
νｄ２＝70.23
ｎｄ１＝2.00069
ｎｄ２＝1.48749
ｆ１＝16.8822
ｆ２＝-5.3214
Ｌ１＝3.7190
Ｌｐ＝7.4000
条件式（１）νｄ（＝νｄ２）＝70.23
条件式（２）νｄ１＝25.46
条件式（３）νｄ２＝70.23
条件式（４）ｎｄ１＝2.00069
条件式（５）ｎｄ２＝1.48749
条件式（７）ｆ１／（−ｆ２）＝3.1725
条件式（８）Ｌ１／Ｌｐ＝0.5026

表７に示す諸元の表から分かるように、本実施例に係るレンズ系ＺＬ´では、上記条件式（１）〜（５）、（７）及び（８）を全て満たすことが分かる（第７実施例のレンズ系ＺＬ´は固定レンズであるため、条件式（６）を除く）。

図１７は、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）及びｇ線（波長４３５．８ｎｍ）に対する第７実施例の諸収差図である。各収差図から明らかなように、第７実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。

また、第７実施例のレンズ系ＺＬ´を搭載することにより、本願に係るデジタルスチルカメラ（光学機器。図１及び図２参照）においても、優れた光学性能を確保することができる。

なお、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。

上述の各実施例では、ズームレンズとして５群構成を示したが、４群、６群等の他の群構成にも適用可能である。

また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等による）モータ駆動にも適している。特に第２または第３レンズ群を合焦レンズ群とするのが好ましい。

また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向に振動させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第３レンズ群の全体または一部を防振レンズ群とするのが好ましい。

また、各レンズ面を非球面としても構わない。また、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。

開口絞りは第３レンズ群近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズ枠でその役割を代用してもよい。

各レンズ面には、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜が施され、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成できる。

なお、本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。

（ａ）はデジタルスチルカメラの正面図であり、（ｂ）はデジタルスチルカメラの背面図である。 図１（ａ）中のＩＩ−ＩＩに沿った断面図である。 ズームレンズの屈折力配置を示す説明図である。 第１実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図である。 （ａ）は第１実施例での無限遠合焦状態の広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は第１実施例での無限遠合焦状態の中間焦点距離状態における諸収差図であり、（ｃ）は第１実施例での無限遠合焦状態の望遠端状態における諸収差図である。 第２実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図である。 （ａ）は第２実施例での無限遠合焦状態の広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は第２実施例での無限遠合焦状態の中間焦点距離状態における諸収差図であり、（ｃ）は第２実施例での無限遠合焦状態の望遠端状態における諸収差図である。 第３実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図である。 （ａ）は第３実施例での無限遠合焦状態の広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は第３実施例での無限遠合焦状態の中間焦点距離状態における諸収差図であり、（ｃ）は第３実施例での無限遠合焦状態の望遠端状態における諸収差図である。 第４実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図である。 （ａ）は第４実施例での無限遠合焦状態の広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は第４実施例での無限遠合焦状態の中間焦点距離状態における諸収差図であり、（ｃ）は第４実施例での無限遠合焦状態の望遠端状態における諸収差図である。 第５実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図である。 （ａ）は第５実施例での無限遠合焦状態の広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は第５実施例での無限遠合焦状態の中間焦点距離状態における諸収差図であり、（ｃ）は第５実施例での無限遠合焦状態の望遠端状態における諸収差図である。 第６実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図である。 （ａ）は第６実施例での無限遠合焦状態の広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は第６実施例での無限遠合焦状態の中間焦点距離状態における諸収差図であり、（ｃ）は第６実施例での無限遠合焦状態の望遠端状態における諸収差図である。 第７実施例に係るレンズ系の構成を示す断面図である。 第７実施例での諸収差図である。

符号の説明

ＣＡＭ デジタルスチルカメラ（光学機器） ＺＬ ズームレンズ
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群 Ｇ５ 第５レンズ群 ＦＬ フィルタ群
Ｐ 光路折り曲げ素子 Ｓ 開口絞り Ｉ 像面

Claims (16)

1. 光軸に沿って物体側から順に並んだ複数のレンズ群を備えて構成され、
   前記複数のレンズ群のうち最も物体側に並ぶ第１レンズ群は、正の屈折力を有するとともに、光路を折り曲げる光路折り曲げ素子及び前記光路折り曲げ素子よりも物体側に配置された複数のレンズを有して構成されており、
   前記複数のレンズが、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズとを有して構成され、
   前記複数のレンズは、ｄ線に対するアッベ数をνｄとしたとき、次式
   νｄ＞５０
   の条件を満足する正レンズを少なくとも１つ含んでいることを特徴とするレンズ系。
2. 少なくとも１つの前記複数のレンズ群の間隔を変化させて変倍を行うズームレンズであることを特徴とする請求項１に記載のレンズ系。
3. 前記複数のレンズが、２枚のレンズであることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のレンズ系。
4. 前記複数のレンズが、物体側から順に並んだ、負レンズと正レンズであることを特徴とする請求項１〜請求項３のうちいずれか一項に記載のレンズ系。
5. 前記複数のレンズのうち最も物体側の負レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ１としたとき、次式
   νｄ１＜５０
   の条件を満足することを特徴とする請求項１〜請求項４のうちいずれか一項に記載のレンズ系。
6. 前記複数のレンズのうち最も像側の正レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ２としたとき、次式
   νｄ２＞５０
   の条件を満足することを特徴とする請求項１〜請求項５のうちいずれか一項に記載のレンズ系。
7. 前記複数のレンズのうち最も物体側の負レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ１としたとき、次式
   ｎｄ１＞１．７５
   の条件を満足することを特徴とする請求項１〜請求項６のうちいずれか一項に記載のレンズ系。
8. 前記複数のレンズのうち最も像側の正レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ２としたとき、次式
   ｎｄ２＜１．６５
   の条件を満足することを特徴とする請求項１〜請求項７のうちいずれか一項に記載のレンズ系。
9. 広角端における画角が７５度以上であることを特徴とする請求項１〜請求項８のうちいずれか一項に記載のレンズ系。
10. 前記複数のレンズ群のうち前記第１レンズ群の像側に並ぶ第２レンズ群は負の屈折力を有しており、
    広角端状態におけるレンズ系全体での焦点距離をｆｗとし、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２としたとき、次式
    ０．４＜（−ｆ２）／ｆｗ＜１．９
    の条件を満足することを特徴とする請求項１〜請求項９のうちいずれか一項に記載のレンズ系。
11. 前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記複数のレンズ群のうち前記第１レンズ群の像側に並ぶ第２レンズ群の焦点距離をｆ２としたとき、次式
    ２．４＜ｆ１／（−ｆ２）＜３．７
    の条件を満足することを特徴とする請求項１〜請求項１０のうちいずれか一項に記載のレンズ系。
12. 前記光路折り曲げ素子はプリズムであり、
    前記第１レンズ群における最も物体側の面から前記プリズムまでの光軸上の距離をＬ１とし、前記プリズムの光軸上の距離をＬｐとしたとき、次式
    Ｌ１／Ｌｐ＜１．０
    の条件を満足することを特徴とする請求項１〜請求項１１のうちいずれか一項に記載のレンズ系。
13. 前記複数のレンズ群が、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とから構成されることを特徴とする請求項１〜請求項１２のうちいずれか一項に記載のレンズ系。
14. 前記第２レンズ群が負の屈折力を有し、前記第３レンズ群が正の屈折力を有し、前記第４レンズ群が正の屈折力を有し、前記第５レンズ群が負の屈折力を有していることを特徴とする請求項１３に記載のレンズ系。
15. 前記第１レンズ群及び前記第３レンズ群及び前記第５レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミングの際に固定され、
    前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミングの際に光軸に沿って移動することを特徴とする請求項１３または請求項１４に記載のレンズ系。
16. 物体の像を所定の面上に結像させるレンズ系を備えた光学機器において、前記レンズ系が請求項１〜請求項１５のうちいずれか一項に記載のレンズ系であることを特徴とする光学機器。

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