JP5371296B2

JP5371296B2 - ねじ状ドラムの研削方法

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Publication number: JP5371296B2
Application number: JP2008173406A
Authority: JP
Inventors: 郁夫山田
Original assignee: NTN Corp
Current assignee: NTN Corp
Priority date: 2008-07-02
Filing date: 2008-07-02
Publication date: 2013-12-18
Anticipated expiration: 2028-07-02
Also published as: JP2010012543A

Description

この発明は、テーパころ軸受のテーパころ外径のセンタレス研削や超仕上げ加工に用いられるねじ状ドラムの研削方法に関するものである。

図１に示すようなテーパころ軸受のテーパころは、図２および図３に示すセンタレス研削装置や、図４および図５に示すような超仕上げ加工装置によって研削加工や超仕上げ加工がなされる。これらのセンタレス研削加工や超仕上げ加工においては、ワークを支持するねじ状回転軸ドラムが用いられる。これらドラムは、図６および図７に示すねじ研削盤によってねじ研削加工される。ねじ加工時のドラムの回転数は、機械仕様や加工能力等により決められる。

特許文献１ないし３は、研削における回転数に言及しており、いずれも加工ワークそのものの真円度精度を向上させるために、加工中に主軸回転数を変化、あるいは決定することが開示されている。
特開平４−２５６５７３号公報特開平６−１９８５６６号公報特開２００１−３２８０６７号公報特許第３８７１０１５号公報

上記のようなねじ研削においては、砥石のアンバランス等による振動（砥石のバランス出しにより小さくなるが、ゼロにはならない）により、ドラム研削面に微小なビビリが生じる。この研削面のビビリは、テーパころ外径のセンタレス研削や超仕上げ加工においてテーパころを振動させ、テーパころ外径の真円度を悪化させる。特に、テーパころ外径の円周長さがドラムのビビリの周期長さの倍数に一致する場合は、テーパころの外径にドラムのビビリの周期の角数歪が生じ、テーパころ外径の真円度を悪化させる。
特許文献１ないし３は、研削における回転数に言及しているが、加工ワークそのものの真円度精度を向上させるために、加工中に主軸回転数を変化、あるいは決定するものであり、ドラム研削面のビビリとテーパころ外径のセンタレス研削や超仕上げ加工におけるテーパころ外径の真円度との関係について言及するものではない。

この発明の目的は、ねじ状ドラムのビビリ角数を変えることにより、そのドラムを用いて加工するテーパころの真円度精度を向上させることができるねじ状ドラムの研削方法を提供することである。

この発明のねじ状ドラムの研削方法は、螺旋状に続く円すい面状の案内ねじ面を外周に有し、テーパころの外周面の加工時にテーパころを前記案内ねじ面に転接させて案内するねじ状ドラムにつき、このねじ状ドラムを回転させながら前記案内ねじ面を砥石で研削する方法であって、上記砥石の回転数である砥石回転数をＮｇ、前記ねじ状ドラムと前記テーパころが転がり接触する前記ねじ状ドラムの前記案内ねじ面における基準ドラム径をＤｄ、前記テーパころの基準テーパころ径をｄｗとしたとき、前記ねじ状ドラムの毎分の回転数であるドラム回転数Ｎｄより計算される、（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を、整数と一致しない値とすることを特徴とする。
この構成のねじ状ドラムの研削方法によれば、砥石回転数（砥石アンバランス）により生じるドラム研削面のビビリ（１回転当りの角数）Ｕｄ＝Ｎｇ／Ｎｄであるから、ドラム研削面のビビリにより生じるテーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗに相当する（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を整数に一致しないようにすることにより、このドラムを用いてセンタレス研削や超仕上げ加工によってテーパころの研削加工や超仕上げ加工を行う場合に、整数の角数歪が生じ難くなり、テーパころの外径の真円度が向上する。

この発明において、基準テーパころ径ｄｗを中央径、基準ドラム径Ｄｄをテーパころ中央部が前記案内ねじ面に接する位置のドラム径（ドラム中央径）としても良い。または、基準テーパころ径ｄｗを中央径と小径の間の径ｄｗｘ、基準ドラム径Ｄｄをテーパころ中央径と小径の間の径ｄｗｘが前記案内ねじ面に接する位置のドラム径としても良い。
この発明において、砥石回転数Ｎｇ、またはドラム回転数Ｎｄ、または砥石回転数Ｎｇおよびドラム回転数Ｎｄの両方を変更するようにしても良い。このように、砥石回転数Ｎｇおよびドラム回転数Ｎｄの少なくとも一方を変更することにより、（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を整数に一致しないようにすることができるから、設計が行い易く、また設計自由度も向上する。

特許文献４において、ドラムとテーパころの転がり点について言及しており、転がり点はテーパころの中央部から小径部の間と考えられることが開示されている。
通常、テーパころの中央径と小径の差は数％であるので、（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）が整数±数％以内にならないようにすることで転がり点が中央径と小径の間のどの径であっても（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）を整数と一致しないようにすることができる。

この発明において、前記ねじ状ドラムの前記案内ねじ面の研削を行う過程が、粗研削過程と精研削過程とを含み、精研削過程時に、前記（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を整数と一致しない値とするようにしても良い。精研削過程時のみにおいて、前記（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を整数と一致しない値とすることによって、このドラムを用いた研削加工や超仕上げ加工でのテーパころの外径の真円度を向上させることができるから、ドラムのねじ研削加工の効率化が図られる。

この発明において、前記テーパころの外径面の加工がセンタレス加工であり、前記（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を整数と一致しない値とする構成に代えて、前記（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を、整数１、３、５、７の内のいずれの整数とも一致しない値とするようにしても良い。センタレス加工において、テーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗ（角数）の内、特に問題となる角数は、９角未満の場合、３、５、７角である。したがって、Ｕｗをこれらいずれの整数とも一致しないようにすることにより、テーパころの外径の真円度を向上させることができる。これら以外の角数は、それぞれの加工において修正能力があり、真円度を悪化させ難いので問題とする必要がない。また、テーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗ（角数）が１に一致しないようにすることにより、偏心が生じることを避けることができる。

また、この発明において、前記テーパころの外径面の加工が超仕上げ加工であり、前記（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を整数と一致しない値とする構成に代えて、前記（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を、整数１、２、５、６、８、９の内のいずれの整数とも一致しない値とするようにしても良い。超仕上げ加工においては、テーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗ（角数）の内、特に問題となる角数は、１２角未満の場合、２、５、６、８、９角である。したがって、上記と同様、Ｕｗをこれらいずれの整数とも一致しないようにすることにより、テーパころの外径の真円度を向上させることができる。これら以外の角数は、それぞれの加工において修正能力があり、真円度を悪化させ難いので問題とする必要がない。また、この場合も、テーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗ（角数）が１に一致しないようにすることにより、偏心が生じることを避けることができる。

この発明のねじ状ドラムの研削方法が、ドラム使用径全範囲に適用されるものとしても良い。すなわち、前記ねじ状ドラムが使用されて前記案内ねじ面の摩耗により前記ドラム径が変化することを想定した設定範囲であるドラム使用径全範囲について、
（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を、
整数と一致しない値とする。
センタレス研削や超仕上げ加工に使用されるドラムは磨耗し、再研削修理され、そして再利用されるため、ドラム径は徐々に小さくなる。そのため、テーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗも変化する。その変化したドラム径に応じて、ドラム回転数Ｎｄ、あるいは砥石回転数Ｎｇを決めれば良いが、これは非常に面倒である。そこで、変化するドラム径範囲全てにおいて、テーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗが整数にならないようにすることにより、ワーク毎に一定のドラム回転数Ｎｄ、あるいは砥石回転数Ｎｇを設定することができ、変化したドラム径に応じて、ドラム回転数Ｎｄ、あるいは砥石回転数Ｎｇを決めるような煩わしい設定が不要とされる。

この発明において、同一のドラムを前記外周面の加工に用いるテーパころが、複数型番のものであるようにしても良い。ドラムの数量を増やさないために、同じドラムで複数型番のテーパころを対象としてその外周面の加工を行うことがあるが、この場合、それら全ての対象型番に対し、テーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗが整数と一致しないようにすることにより、テーパころの真円度精度を向上させると共に、テーパころの外周面加工効率も向上する。

この発明のねじ状ドラムの研削方法は、螺旋状に続く円すい面状の案内ねじ面を外周に有し、テーパころの外周面の加工時にテーパころを前記案内ねじ面に転接させて案内するねじ状ドラムにつき、このねじ状ドラムを回転させながら前記案内ねじ面を砥石で研削する方法であって、上記砥石の回転数である砥石回転数をＮｇ、前記ねじ状ドラムと前記テーパころが転がり接触する前記ねじ状ドラムの前記案内ねじ面における基準ドラム径をＤｄ、前記テーパころの基準テーパころ径をｄｗとしたとき、前記ねじ状ドラムの毎分の回転数であるドラム回転数Ｎｄより計算される（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を、整数と一致しない値とするようにしたため、ドラム研削面のビビリにより生じるテーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗが整数に一致しないことになり、このドラムを用いてセンタレス研削や超仕上げ加工によってテーパころの研削加工や超仕上げ加工を行う場合に、整数の角数歪が生じ難くなり、テーパころの外径の真円度が著しく向上する。

この発明の一実施形態を図１ないし図９と共に説明する。図１は、この発明の研削方法によって得られたねじ状ドラムを用いて外周面が加工されるテーパころ軸受のテーパころの１例を示す。図１に示すようなテーパころ軸受のテーパころ１は、図２および図３に示すセンタレス研削装置３０や、図４および図５に示すような超仕上げ加工装置４０によって研削加工や超仕上げ加工がなされる。

センタレス研削装置３０は、ねじ状回転軸ドラム３１と回転砥石３２との間に、テーパころ用ワークｗをブレード３３によって支持した状態で配する。この状態で、ねじ状回転軸ドラム３１および砥石３２を図２および図３のように回転させ、ドラム３１の表面に形成された円錐形状部である案内ねじ面３１ａの回転作用により、図３の白抜矢示ａ方向にワークｗを推進させながら、回転する砥石３２によって研削加工する。ドラム３１は、ドラム軸軸受サポート部３１ｂによって支持されている。

超仕上げ加工装置４０では、２本の平行なねじ状回転軸ドラム４１，４２の間にテーパころ用ワークｗを配し、ワークｗに固定の砥石４３を当接させる。ドラム４１，４２を図４および図５のように回転させ、ドラム４１，４２の表面に形成された円錐形状部である案内ねじ面４１ａ，４２ａの回転作用により、図５の白抜矢示ｂ方向にワークｗを推進させながら砥石４３によって仕上げ加工する。ドラム４１，４２はドラム軸軸受サポート部４１ｂ，４２ｂによって支持されている。

これらの研削加工および仕上げ加工装置３０，４０においては、ワークｗを支持するねじ状回転軸ドラム（調整車とも呼ぶ）３１，４１，４２が用いられる。これらドラム３１，４１，４２の円錐形状の案内ねじ面３１ａ，４１ａ，４２ａは、加工時にワークｗの外径面に接しており、その角度はワークｗの外径面の頂角θｗや加工条件によって決まる。そのため、案内ねじ面３１ａ，４１ａ，４２ａの角度を正確に作る必要がある。このようなドラム３１，４１，４２は、図６および図７に示すねじ研削盤５０によって研削加工される。

このねじ研削盤５０は、テーブル５１上のドラム軸軸受サポート部５２に、研削対象となるドラム３１（またはドラム４１，４２）を支持させ、このドラム３１の表面に研削作用面が所定角度に形成された回転砥石５３を当接させる。ドラム３１および回転砥石５３を、図６，図７のように回転させ、かつドラム３１を図６の白抜矢示ｃ方向にトラバースさせることによって、ドラム３１の表面に円錐形状部である案内ねじ面３１ａを研削加工形成する。ねじ加工時のドラムの回転数は、機械仕様や加工能力等により決められる。

ドラム３１（４１，４２）のねじ研削において、砥石５３のアンバランス等による振動（砥石のバランス出しにより小さくなるが、ゼロにはならない）により、ドラム研削面に微小なビビリが生じる。このドラム研削面のビビリは、テーパころ１の外径のセンタレス研削や超仕上げ加工においてテーパころ１を振動させ、テーパころ１の外径の真円度を悪化させる。特に、テーパころ１の外径円周長さがドラム３１（４１，４２）のビビリの周期長さの倍数に一致する場合は、テーパころ外径にドラムのビビリの周期の角数歪が生じ、テーパころ１の外径の真円度を悪化させる。

図６および図７に示すねじ研削盤５０においてドラム３１のねじ研削加工を行うに際し、砥石回転数をＮｇ、ドラム３１の溝状案内面における基準ドラム径をＤｄ、テーパころ１の基準テーパころ径をｄｗ、ドラム３１の回転数をＮｄとする時、砥石５３の回転数（砥石アンバランス）により生じるドラム研削面のビビリ（１回転当りの角数）Ｕｄおよびドラム研削面のビビリにより生じるテーパころ（ワークｗ）１回転当りの振れ数Ｕｗは、式（１）で与えられる。
Ｕｄ＝Ｎｇ／Ｎｄ
Ｕｗ＝（π×ｄｗ）／（π×Ｄｄ／Ｕｄ）
＝ｄｗ×Ｕｄ／Ｄｄ
＝（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）・・・・・・・・・・（１）

この発明は、このＵｗを整数に一致しないようにすることにより、整数の角数歪を生じ難くし、テーパころの真円度を向上させようとするものである。
例えば、ドラムねじ研削における砥石回転数Ｎｇを１７４０ｍｉｎ^−１、ドラム径Ｄｄを２９０ｍｍ、テーパころ径ｄｗを１６ｍｍ、ねじ研削ドラムの回転数Ｎｄを３２ｍｉｎ^−１とした場合、砥石回転数（砥石アンバランス）により生じるドラム研削面のビビリ（１回転当りの角数）Ｕｄにより生じるテーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗは、
Ｕｗ＝（π×ｄｗ）／（π×Ｄｄ／Ｕｄ）
＝ｄｗ×Ｕｄ／Ｄｄ
＝（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）
＝（１６／２９０）×（１７４０／３２）＝３．０
となり、この場合、テーパころの外径に３角歪を生じさせ、真円度を悪化させる。そこで、ねじ研削ドラムの回転数Ｎｄを３０ｍｉｎ^−１とすると、
Ｕｗ＝（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）
＝（１６／２９０）×（１７４０／３０）＝３．３
となり、Ｕｗが整数とならず、テーパころの外径に角数歪を生じさせない。

上記の例では、ねじ研削ドラムの回転数Ｎｄを変更したが、砥石回転数Ｎｇを変更しても良い。すなわち、ねじ研削ドラムの回転数Ｎｄが３２ｍｉｎ^−１の場合、砥石回転数Ｎｇを１９００ｍｉｎ^−１とすることにより、テーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗは、
Ｕｗ＝（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）
＝（１６／２９０）×（１９００／３２）＝３．３
となり、同様にＵｗが整数とならず、テーパころの外径に角数歪を生じさせない。

このように、ねじ研削ドラムの回転数Ｎｄおよび砥石回転数Ｎｇのいずれかを変更すれば、Ｕｗを整数と一致しない値とすることができる。また、両者を変更することによってもＵｗを整数と一致しない値とすることができる。
なお、ドラムねじ研削では、粗研削と精研削が実施されるが、上記の考え方は最終精度が決まる精研削のみで問題がない。

図８は、センタレス研削における幾何学的支持条件よりの芯高角γ（図２参照）と歪修正能力との関係を示すグラフである。このグラフからも理解される通り、通常用いられる芯高角５°〜１０°の近傍においては、角数が３、５、７角の歪修正能力は小さい。したがって、センタレス研削の場合、テーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗ（角数）の内、特に問題となる角数は、９角未満では、３、５、７角であり、Ｕｗをこれらのいずれの整数とも一致しないようにすることによって、テーパころの外径の真円度を向上させることができる。

また、図９は、超仕上げ加工における幾何学的支持条件よりの芯高角β（図４参照）と砥石側歪拡大率との関係を示すグラフである。このグラフからも理解される通り、通常用いられる芯高角１５°の近傍においては、角数が２、５、６、８、９角の歪拡大率が負であり、歪修正能力がない。したがって、超仕上げ加工の場合、テーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗ（角数）の内、特に問題となる角数は、１２角未満では、２、５、６、８、９角であり、Ｕｗをこれらのいずれの整数とも一致しないようにすることによって、テーパころの外径の真円度を向上させることができる。

センタレス研削および超仕上げ加工における上記以外の角数は、それぞれの加工において修正能力があり、真円度を悪化させ難いので、問題とする必要がない。また、テーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗ（角数）が１に一致しないようにすることにより、偏心が生じることを避けることができる。
なお、用いられるドラムねじ研削条件において、センタレス研削用ドラムの場合はＵｗが９角以上にならないため、問題となる角数を３、５、７角とし、超仕上げ用ドラムの場合はＵｗが１２角以上にならないため、問題となる角数を２、５、６、８、９角とした。しかし、それ以上の角数が問題となるドラムねじ研削条件の場合は、その角数も避けるようにする必要がある。

センタレス研削や超仕上げ加工に使用されるドラムは磨耗し、再研削処理され再使用さされるため、ドラム径Ｄｄは徐々に小さくなる。そのため、式（１）より明らかなように、テーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗも変化する。その変化したドラム径Ｄｄに応じてドラム回転数Ｎｄ、あるいは砥石回転数Ｎｇを決めることは非常に面倒である。そこで、変化するドラム径範囲の全てにおいて、テーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗが整数にならないようにすることによって、ドラム３１毎に一定のドラム回転数Ｎｄ、或いは砥石回転数Ｎｇを設定することができる。

例えば、ドラムねじ研削における砥石回転数Ｎｇを１７４０ｍｉｎ^−１、ドラム径Ｄｄを２９５〜２８０ｍｍ、テーパころ径ｄｗを１６ｍｍ、ねじ研削ドラムの回転数Ｎｄを３２ｍｉｎ^−１とした場合、テーパころ１回転当りの振れ数Ｕｗは、
Ｕｗ＝（１６／〔２９５〜２８０〕）×（１７４０／３２）＝２．９〜３．１
となり、Ｕｗが３．０に一致するドラム径Ｄｄが存在し、テーパころの外径に３角歪を生じさせ、真円度を悪化させるが、ねじ研削ドラム回転数Ｎｄを２９ｍｉｎ^−１とすることにより、
Ｕｗ＝（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）
＝（１６／〔２９５〜２８０〕）×（１７４０／２９）＝３．３〜３．４
となり、ドラム回転数Ｎｄを一定にしても、ドラム径Ｄｄの使用範囲においてＵｗが整数とならず、テーパころの外径の角数歪を生じさせ難くすることができる。

センタレス研削や、超仕上げ加工において、ドラムの数量を増やさないために、同じドラムで複数のワーク（テーパころ）型番を対象にする場合がある。この場合、これら全ての対象型番に対し、Ｕｗを整数と一致しないようにすることにより、テーパころの真円度精度を向上させることができる。

この発明のねじ状ドラム研削方法が対象とするねじ状ドラムを用いて加工がなされるテーパころ軸受用テーパころの一例を示す平面図である。同テーパころを研削加工するためのセンタレス研削装置の概略的側面図である。同センタレス研削装置の概略的平面図である。同テーパころを超仕上げ加工するための超仕上げ加工装置の概略的側面図である。同超仕上げ加工装置の概略的平面図である。ねじ状ドラムを研削加工する為のねじ研削盤の概略的平面図である。同ねじ研削盤の概略的側面図である。センタレス研削における幾何学的支持条件よりの芯高角と歪修正能力との関係を示すグラフである。超仕上げ加工における幾何学的支持条件よりの芯高角と砥石側歪拡大率との関係を示すグラフである。

符号の説明

１…テーパころ
３１，４１，４２…ねじ状ドラム
３１ａ，４１ａ，４２ａ…案内ねじ面
５３…砥石

Claims

螺旋状に続く円すい面状の案内ねじ面を外周に有し、テーパころの外周面の加工時にテーパころを前記案内ねじ面に転接させて案内するねじ状ドラムにつき、このねじ状ドラムを回転させながら前記案内ねじ面を砥石で研削する方法であって、
上記砥石の回転数である砥石回転数をＮｇ、前記ねじ状ドラムと前記テーパころが転がり接触する前記ねじ状ドラムの前記案内ねじ面における基準ドラム径をＤｄ、前記テーパころの基準テーパころ径をｄｗとしたとき、
前記ねじ状ドラムの毎分の回転数であるドラム回転数Ｎｄより計算される、
（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を、
整数と一致しない値とすることを特徴とする、
ねじ状ドラムの研削方法。
請求項１において、基準テーパころ径ｄｗを中央径、基準ドラム径Ｄｄをテーパころ中央部が前記案内ねじ面に接する位置のドラム径とした、
または、基準テーパころ径ｄｗを中央径と小径の間の径ｄｗｘ、基準ドラム径Ｄｄをテーパころ中央径と小径の間の径ｄｗｘが前記案内ねじ面に接する位置のドラム径としたことを特徴とするねじ状ドラムの研削方法。
請求項１または請求項２において、砥石回転数Ｎｇ、またはドラム回転数Ｎｄ、または砥石回転数Ｎｇおよびドラム回転数Ｎｄの両方を変更することを特徴とするねじ状ドラムの研削方法。
請求項１ないし請求項３のいずれか１項において、前記ねじ状ドラムの前記案内ねじ面の研削を行う過程が、粗研削過程と精研削過程とを含み、
精研削過程時に、前記（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を整数と一致しない値とすることを特徴とするねじ状ドラムの研削方法。
請求項１ないし請求項４のいずれか１項において、前記テーパころの外径面の加工がセンタレス加工であり、前記（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を整数と一致しない値とする構成に代えて、
前記（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を、整数１、３、５、７の内のいずれの整数とも一致しない値とすることを特徴とするねじ状ドラムの研削方法。
請求項１ないし請求項４のいずれか１項において、前記テーパころの外径面の加工が超仕上げ加工であり、前記（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を整数と一致しない値とする構成に代えて、
前記（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を、整数１、２、５、６、８、９の内のいずれの整数とも一致しない値とすることを特徴とするねじ状ドラムの研削方法。
請求項１ないし請求項６のいずれか１項において、前記ねじ状ドラムが使用されて前記案内ねじ面の摩耗により前記ドラム径が変化することを想定した設定範囲であるドラム使用径全範囲について、
（ｄｗ／Ｄｄ）×（Ｎｇ／Ｎｄ）の値を、
整数と一致しない値とすることを特徴とするねじ状ドラムの研削方法。
請求項１ないし請求項７のいずれか１項において、同一のドラムを前記外周面の加工に用いるテーパころが、複数型番のものであることを特徴とするねじ状ドラムの研削方法。