JP5585559B2 - エジェクタ - Google Patents

Description

本発明は、ノズルから噴射される高速度の噴射流体の吸引作用により流体を吸引するエジェクタに関する。

従来、ノズルから噴射される高速度の噴射流体の吸引作用により流体吸引口から流体を吸引し、さらに、噴射流体と流体吸引口から吸引された吸引流体との混合流体の速度エネルギを昇圧部（ディフューザ）にて圧力エネルギに変換することによって、混合流体の圧力を上昇させるエジェクタが知られている。

この種のエジェクタは、ノズルにて流体を減圧させる流体減圧手段あるいは流体吸引口から流体を吸引して輸送する流体輸送手段等として、冷凍サイクル装置や真空ポンプ等の幅広い用途の製品に適用されている。そのため、適用される製品の用途に応じて適切な性能を発揮できる寸法諸元のエジェクタを低コストかつ短時間で大量に生産（製造）可能とすることが期待されている。

これに対して、例えば、特許文献１には、金属粉やセラミック粉を焼結させることにより、ノズルを製造することが提案されている。さらに、特許文献１、２には、金属管に拡縮径加工を施すことにより、内部にノズルを収容するとともに流体吸引口およびディフューザが形成された管状のボデーを製造することが提案されている。また、特許文献３には、ボデーを冷間鍛造により製造することが提案されている。

特開２００３−３２６１９６号公報 特開２００６−１３２８９７号公報 特開２００７−２５３１７５号公報

ところが、特許文献１のようにノズルを焼結にて製造すると、切削加工にて製造する場合よりは製造コストの低減が期待できるものの、金属管の拡縮径加工のような塑性変形加工にて製造する場合に対して製造コストの低減効果が低くなってしまう。また、特許文献２のように冷間鍛造にて製造すれば、製造コストの低減を期待できるものの、拡縮径加工にて製造する場合に対して加工時間が長くなってしまう。

従って、エジェクタの製造コストの低減と加工時間の短縮の両立を図って大量生産を可能とするためには、上述の従来技術の中では、特許文献１、２に開示された金属管の拡縮径加工を採用することが望ましいと考えられる。

しかしながら、金属管に拡縮径加工を施した場合、拡径あるいは縮径されて引き延ばされた部位の肉厚が薄くなってしまうので、製造されたノズルあるいはボデーに所定の強度を確保できるように、拡径量あるいは縮径量を制限しなければならない。このため、金属管の拡縮径加工では、製造可能なエジェクタの形状の範囲が狭くなり、所望の寸法諸元のエジェクタを製造しにくいという問題がある。

そこで、本出願人は先に、特願２０１０−７５１１９号（以下、先願例と言う。）にて、ノズルおよびボデーをプレス加工することで上記問題を解決することを提案している。この先願例では、プレス加工される母材のうち余肉となる部分をリブとしている。このリブは、ノズルおよびボデーの外周面から径方向外側に向かって突出する形状となっている（後述する図５、６を参照）。

しかしながら、本出願人の詳細な検討によると、上記先願例では、リブが形成されているために従来存在しなかった振動モードが発生し、騒音悪化の要因となることがわかった。

本発明は、上記点に鑑み、リブによる騒音悪化を抑制することを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１、２に記載の発明では、流体を減圧させて噴射するノズル（１６１）と、
ノズル（１６１）から噴射される高速度の噴射流体によって流体が吸引される流体吸引口（１６２ｃ）、およびノズル（１６１）から噴射された噴射流体と流体吸引口（１６２ｃ）から吸引された吸引流体とを混合させて昇圧させる昇圧部（１６２ｂ）が形成されたボデー（１６２）とを備えるエジェクタであって、
ボデー（１６２）の外周には、外周側に向かって突出するリブ（１６２ｅ）が形成されており、
リブ（１６２ｅ）は、ボデー（１６２）を収容する筒形状を有する隣接部材（２３ｃ）に拘束されていることを特徴とする。

これによると、リブ（１６２ｅ）が隣接部材（２３ｃ）に拘束されているので、リブ（１６２ｅ）の振動加速度が低減され、ひいてはリブ（１６２ｅ）による騒音悪化を抑制することができる。

具体的には、請求項１に記載の発明のように、リブ（１６２ｅ）は、隣接部材（２３ｃ）の周方向の全体にわたって形成された凹部（２３ｉ）によって隣接部材（２３ｃ）にかしめられていればよい。

また、請求項２に記載の発明のように、リブ（１６２ｅ）は、隣接部材（２３ｃ）の周方向の一部に形成された凹部（２３ｍ）によって隣接部材（２３ｃ）にかしめられていてもよい。

また、請求項３に記載の発明のように、流体を減圧させて噴射するノズル（１６１）と、
前記ノズル（１６１）から噴射される高速度の噴射流体によって流体が吸引される流体吸引口（１６２ｃ）、および前記ノズル（１６１）から噴射された噴射流体と前記流体吸引口（１６２ｃ）から吸引された吸引流体とを混合させて昇圧させる昇圧部（１６２ｂ）が形成されたボデー（１６２）とを備えるエジェクタであって、
前記ボデー（１６２）および前記ノズル（１６１）の外周には、外周側に向かって突出するリブ（１６２ｅ、１６１ｂ）が形成されており、
前記リブ（１６２ｅ、１６１ｂ）は、隣接部材（２３ｃ、１６２）に拘束されており、
リブ（１６２ｅ、１６１ｂ）は、ボデー（１６２）に形成されたボデー側のリブ（１６２ｅ）、およびノズル（１６１）に形成されたノズル側のリブ（１６１ｂ）であり、
ボデー（１６２）は、ノズル（１６１）を収容し、かつノズル側のリブ（１６１ｂ）を拘束する隣接部材（２３ｃ、１６２）を構成し、
ボデー側のリブ（１６２ｅ）は、外周側が頂点となるように山折り状に形成されており、
ノズル側のリブ（１６２ｅ）は、ボデー側のリブ（１６２ｅ）に挟み込まれるように圧入されているようにしてもよい。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。

第１実施形態のエジェクタが適用されたエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１実施形態の蒸発器ユニットの外観斜視図である。 第１実施形態の蒸発器ユニットの上側集合分配用タンクの拡大図である。 （ａ）は図３のＡ−Ａ断面図であり、（ｂ）は（ａ）のＢ−Ｂ断面図であり、（ｃ）は（ａ）のＣ−Ｃ断面図である。 ノズルの製造工程を説明する説明図である。 ボデーの製造工程を説明する説明図である。 第２実施形態におけるエジェクタおよびエジェクタタンクの断面図である。 第３実施形態におけるエジェクタおよびエジェクタタンクの断面図である。 （ａ）は第４実施形態の変形例におけるエジェクタおよびエジェクタタンクの断面図であり、（ｂ）は（ａ）のＤ矢視図である。 （ａ）は第４実施形態の変形例におけるエジェクタおよびエジェクタタンクの断面図であり、（ｂ）は（ａ）のＥ矢視図である。 （ａ）は第４実施形態の別の変形例におけるエジェクタおよびエジェクタタンクの断面図であり、（ｂ）は（ａ）のＦ−Ｆ断面図であり、（ｃ）は（ａ）のＧ−Ｇ断面図である。 （ａ）は第５実施形態におけるエジェクタおよびエジェクタタンクの断面図であり、（ｂ）は（ａ）のＨ−Ｈ断面図である。

（第１実施形態）
図１〜６により第１実施形態を説明する。本実施形態では、エジェクタ１６を図１に示すエジェクタ式冷凍サイクル１０に適用している。このエジェクタ式冷凍サイクル１０は、車両用空調装置に適用されており、車室内へ送風される送風空気を冷却する機能を果たす。なお、図１は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の全体構成図である。

エジェクタ式冷凍サイクル１０において、圧縮機１１は、流体である冷媒を吸入し、圧縮して吐出するものである。圧縮機１１は、車両のエンジンルーム内に配置されており、図示しない車両走行用のエンジンから駆動力が伝達されて回転駆動される。さらに、本実施形態では、圧縮機１１として、吐出容量を変化させて冷媒吐出能力を調整することのできる可変容量型圧縮機を採用している。

圧縮機１１の吐出容量（冷媒吐出能力）は、図示しない空調制御装置から圧縮機１１の吐出容量制御弁に出力される制御信号によって制御される。もちろん、圧縮機として、電磁クラッチの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機を採用してもよい。また、圧縮機として電動圧縮機を採用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。

なお、空調制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成され、そのＲＯＭ内に記憶された空調制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、出力側に接続された後述する各種空調制御機器の作動を制御するための制御電圧、制御信号等を出力するものである。

圧縮機１１の冷媒吐出側には、放熱器１２の冷媒入口側が接続されている。放熱器１２は、エンジンルーム内に配置されており、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と冷却ファン１２ａにより送風される外気とを熱交換させて、高圧冷媒を放熱させる放熱用熱交換器である。冷却ファン１２ａは、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒としてＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、圧縮機１１の吐出口側から膨張弁１３の入口側へ至るサイクルの高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。従って、放熱器１２は冷媒を凝縮させる凝縮器として機能する。もちろん、冷媒としてＨＦＯ系冷媒（例えば、Ｒ１２３４ｙｆ）等を採用してもよい。

また、冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。

放熱器１２の冷媒出口側には可変絞り機構である膨張弁１３の入口側が接続されている。膨張弁１３は、放熱器１２から流出した高圧冷媒を気液二相状態の中間圧冷媒となるまで減圧させる冷媒減圧手段であるとともに、その下流側へ流出させる冷媒の流量を調整する流量調整手段である。

具体的には、本実施形態の膨張弁１３は、温度式膨張弁で構成されており、蒸発器ユニット１４出口側（具体的には、流出側蒸発器１７出口側）の冷媒通路に配置された感温部１３ａを有している。そして、この感温部１３ａによって蒸発器ユニット１４出口側冷媒の過熱度を検知して、蒸発器ユニット１４出口側冷媒の過熱度が予め定めた所定の範囲となるように機械的機構により弁開度（冷媒流量）を調整する。

膨張弁１３の出口側には、蒸発器ユニット１４の冷媒流入口２０ａが接続されている。蒸発器ユニット１４は、図１の細破線で囲まれたサイクル構成機器（具体的には、冷媒分配器１５、エジェクタ１６、流出側蒸発器１７、固定絞り１８、吸引側蒸発器１９等）を一体的に構成したもので、車室内へ送風される送風空気の空気通路を形成する図示しない室内空調ユニットの内部に配置されている。

まず、蒸発器ユニット１４の一体化構造の説明に先立って、蒸発器ユニット１４を構成する各サイクル構成機器の機能および概略構成について説明する。

冷媒分配器１５は、蒸発器ユニット１４の内部で膨張弁１３にて減圧された中間圧冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒をエジェクタ１６のノズル１６１側へ供給し、分岐された他方の冷媒をエジェクタ１６の冷媒吸引口１６２ｃ側へ供給する機能を果たすとともに、ノズル１６１側へ供給される冷媒の乾き度および冷媒吸引口１６２ｃ側へ供給される冷媒の乾き度を調整する機能を果たす。

具体的には、本実施形態の冷媒分配器１５では、円筒状空間内で冷媒を旋回させ、この旋回流れによって生じる遠心力の作用により円筒状空間内の冷媒に乾き度分布を生じさせる。さらに、比較的乾き度の高い旋回中心側の冷媒をノズル１６１側へ供給し、比較的乾き度の低い外周側の冷媒を冷媒吸引口１６２ｃ側へ供給するようになっている。

エジェクタ１６は、冷媒分配器１５にて分岐された一方の中間圧冷媒を低圧冷媒となるまで減圧させる冷媒減圧手段としての機能を果たすとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用によって冷媒を吸引（輸送）して循環させる冷媒輸送手段（冷媒循環手段）としての機能を果たすものである。

このエジェクタ１６は、冷媒（流体）を減圧させて噴射するノズル１６１、並びに、ノズル１６１から噴射される高速度の噴射冷媒（噴射流体）によって冷媒を吸引する冷媒吸引口（流体吸引口）１６２ｃおよび噴射冷媒と冷媒吸引口１６２ｃから吸引された吸引冷媒（吸引流体）とを混合させて昇圧させるディフューザ部（昇圧部）１６２ｂとを形成するボデー１６２を有して構成されている。なお、エジェクタ１６のより詳細な構成については後述する。

流出側蒸発器１７は、エジェクタ１６のディフューザ部１６２ｂから流出した冷媒と送風ファン１７ａによって送風された送風空気とを熱交換させて、ディフューザ部１６２ｂから流出した冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。送風ファン１７ａは、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

さらに、流出側蒸発器１７の出口側は、蒸発器ユニット１４の冷媒流出口２０ｂを介して、圧縮機１１の冷媒吸入側に接続されている。

一方、冷媒分配器１５にて分岐された他方の中間圧冷媒は、蒸発器ユニット１４の内部にて固定絞り１８および吸引側蒸発器１９を介してエジェクタ１６の冷媒吸引口１６２ｃへ供給される。固定絞り１８は、冷媒分配器１５にて分岐された他方の中間圧冷媒を低圧冷媒となるまで減圧させる冷媒減圧手段であり、蒸発器ユニット１４内の冷媒通路に配置されたオリフィスによって構成されている。

従って、冷媒分配器１５へ流入する冷媒流量Ｇｎのうち、エジェクタ１６のノズル１６１側へ供給されるノズル側冷媒流量Ｇｎｏｚおよび冷媒分配器１５からエジェクタ１６の冷媒吸引口１６２ｃ側へ供給される吸引側冷媒流量Ｇｅは、ノズル１６１および固定絞り１８の流量特性により決定することができる。

吸引側蒸発器１９は、固定絞り１８によって減圧された低圧冷媒と送風ファン１７ａから送風されて流出側蒸発器１７を通過した送風空気とを熱交換させて、固定絞り１８から流出した低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。吸引側蒸発器１９の冷媒出口側は、蒸発器ユニット１４の内部にてエジェクタの冷媒吸引口１６２ｃに接続されている。

次に、図２〜図５を用いて、蒸発器ユニット１４を構成する各サイクル構成機器の一体化構造について説明する。

なお、図２は、蒸発器ユニット１４の外観斜視図であり、図３は、蒸発器ユニット１４の上側集合分配用タンク２３の模式的な拡大図である。また、図２、図３の上下左右の各矢印の方向は、蒸発器ユニット１４を車両に搭載した状態の方向を示しており、矢印Ｘは送風ファン１７ａによって送風される送風空気の流れ方向を示している。図２では、蒸発器ユニット１４における冷媒の流れを太実線矢印で記載している。

まず、本実施形態の流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器１９は、いずれも冷媒が流通する複数本のチューブと、この複数本のチューブの長手方向両端側に配置されて冷媒の集合および分配を行う一対の分配集合用タンクとを有して構成される、いわゆるタンクアンドチューブ型の熱交換器である。そして、流出側蒸発器１７用の分配集合用タンクおよび吸引側蒸発器１９用の分配集合用タンクを一体的に形成することによって、蒸発器１７、１９が一体化されている。

より具体的には、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器１９は、それぞれ冷媒と送風空気とを熱交換させる熱交換コア部１７ａ、１９ａを有して構成されている。この熱交換コア部１７ａ、１９ａは、図２に示すように、それぞれ上下方向に延びる複数本のチューブ２１を左右方向に積層配置し、隣り合うチューブ２１間に形成される送風空気の空気通路に熱交換促進用のフィン２２を配置することによって形成されている。

チューブ２１は、長手方向垂直断面の形状が扁平形状となった扁平チューブであり、その外表面に形成された平坦面（扁平面）が、送風空気の流れ方向Ｘと平行に配置されている。フィン２２は、金属薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフィンであり、その頂部がチューブ２１の平坦面にろう付け接合されている。

なお、図２では、チューブ２１とフィン２２の積層構造の一部のみを図示しているが、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器１９の左右方向全域に、チューブ２１とフィン２２の積層構造が構成されて、熱交換コア部１７ａ、１９ａが形成されている。

熱交換コア部１７ａ、１９ａを構成するチューブ２１の長手方向一端側（図２では上方側）には、上側集合分配用タンク２３が配置されている。この上側集合分配用タンク２３は、複数の構成部材をろう付け接合することによって、図３に示すように、筒状に形成された３本のタンク部材２３ａ〜２３ｃを一体的に形成したものである。

これらの３本のタンク部材２３ａ〜２３ｃは、それぞれチューブ２１の積層方向へ延びて、その長手方向が互いに平行となるように配置されている。また、この３本のタンク部材としては、流出側蒸発器用上側タンク２３ａ、吸引側蒸発器用上側タンク２３ｂおよびエジェクタタンク２３ｃが設けられている。

流出側蒸発器用上側タンク２３ａは、流出側蒸発器１７の熱交換コア部１７ａを構成する複数のチューブ２１が接続される流出側蒸発器１７用の集合分配用タンクである。流出側蒸発器用上側タンク２３ａの内部には、その内部空間を上下方向あるいは左右方向に仕切るセパレータが配置されており、セパレータによって仕切られた各内部空間によって、複数のチューブ２１から流出した冷媒を集合させる集合空間および複数のチューブ２１へ冷媒を分配する分配空間が形成されている。

吸引側蒸発器用上側タンク２３ｂは、吸引側蒸発器１９の熱交換コア部１９ａを構成する複数のチューブ２１が接続される吸引側蒸発器１９用の集合分配用タンクである。この吸引側蒸発器用上側タンク２３ｂの内部にも、流出側蒸発器用上側タンク２３ａと同様にセパレータが配置されており、このセパレータによって仕切られた各内部空間によって、集合空間および分配空間等が形成されている。

エジェクタタンク２３ｃは、その内部に前述した冷媒分配器１５として機能する円筒状空間を形成するとともに、内部にエジェクタ１６を収容して保持する筒状部材（筒形状を有する部材）である。これにより、冷媒分配器１５およびエジェクタ１６が、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器１９に一体化されることになる。

なお、流出側蒸発器用上側タンク２３ａおよび吸引側蒸発器用上側タンク２３ｂは、上側集合分配用タンク２３の長手方向から見たときに、送風空気の流れ方向Ｘに並べて配置され、エジェクタタンク２３ｃは、流出側蒸発器用上側タンク２３ａおよび吸引側蒸発器用上側タンク２３ｂの筒状側壁面同士の間に形成される谷間の上側に配置されている。

さらに、流出側蒸発器用上側タンク２３ａおよびエジェクタタンク２３ｃの内部空間の一部同士、並びに、吸引側蒸発器用上側タンク２３ｂおよびエジェクタタンク２３ｃの内部空間の一部同士は、それぞれの筒状側壁面に形成された連通穴を介して連通している。

一方、熱交換コア部１７ａ、１９ａを構成するチューブ２１の長手方向他端側（図２では下方側）には、下側集合分配用タンク２４が配置されている。この下側集合分配用タンク２４は、複数の構成部材をろう付け接合することによって、図２に示すように、筒状に形成された２本のタンク部材２４ａ、２４ｂを一体的に形成したものである。

これらの２本のタンク部材２４ａ、２４ｂは、それぞれチューブ２１の積層方向へ延びて、その長手方向が互いに平行となるように配置されている。また、この２本のタンク部材としては、流出側蒸発器用下側タンク２４ａおよび吸引側蒸発器用下側タンク２４ｂが設けられている。

流出側蒸発器用下側タンク２４ａは、流出側蒸発器１７の熱交換コア部１７ａを構成する複数のチューブ２１が接続される流出側蒸発器１７用の集合分配用タンクである。この流出側蒸発器用下側タンク２４ａの内部にも、流出側蒸発器用上側タンク２３ａと同様にセパレータが配置されており、このセパレータによって仕切られた各内部空間によって、集合空間および分配空間等が形成されている。

吸引側蒸発器用上側タンク２４ｂは、吸引側蒸発器１９の熱交換コア部１９ａを構成する複数のチューブ２１が接続される吸引側蒸発器１９用の集合分配用タンクである。また、流出側蒸発器用下側タンク２４ａおよび吸引側蒸発器用上側タンク２４ｂは、下側集合分配用タンク２４の長手方向から見たときに、送風空気の流れ方向Ｘに並べて配置されている。

上記の如く、上側集合分配用タンク２３では、流出側蒸発器用上側タンク２３ａおよび吸引側蒸発器用上側タンク２３ｂが一体化され、下側集合分配用タンク２４では、流出側蒸発器用下側タンク２４ａおよび吸引側蒸発器用上側タンク２４ｂが一体化されているので、それぞれのタンク２３ａ、２３ｂ、２４ａ、２４ｂにチューブ２１が接続されることによって、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器１９が一体化されている。

この際、本実施形態では、流出側蒸発器１７が吸引側蒸発器１９に対して送風空気の流れ方向Ｘの風上側に配置されるとともに、送風空気の流れ方向Ｘから見たときに、流出側蒸発器１７の熱交換コア部１７ａの全域が、吸引側蒸発器１９の熱交換コア部１９ａの全域に重合するように一体化されている。

次に、図４を用いて、上側集合分配用タンク２３のエジェクタタンク２３ｃの詳細構成およびエジェクタタンク２３ｃに収容されるエジェクタ１６の詳細構成について説明する。なお、図４（ａ）は図３のＡ−Ａ断面図であり、図４（ｂ）は図４（ａ）のＢ−Ｂ断面図であり、図４（ｂ）は図４（ａ）のＣ−Ｃ断面図である。

まず、前述の如く、エジェクタ１６は、ノズル１６１およびボデー１６２を有して構成されている。ノズル１６１は、金属で形成された円筒状の母材をプレス加工することによって形成されたもので、略円筒状で冷媒の流れ方向に向かって先細形状の先端部を有している。そして、内部に形成される冷媒通路面積を変化させ、冷媒を等エントロピ的に減圧させるように形成されている。

具体的には、ノズル１６１の内部に形成される冷媒通路には、上流側から軸線方向に延びる円筒状空間、円筒状空間から冷媒流れ下流側に向かって冷媒通路面積が徐々に縮小する先細空間、先細空間の先端部に形成されて冷媒通路面積が最も縮小した喉部、さらに、喉部から冷媒流れ下流側に向かって冷媒通路面積が徐々に拡大する末広部が形成されている。

換言すると、本実施形態のノズル１６１は、ラバールノズルとして構成されており、喉部における冷媒の流速が音速以上となるようにしている。もちろん、ノズル１６１を先細ノズルで構成してもよい。また、ノズル１６１の末広部の先端部には、冷媒を噴射する冷媒噴射口１６１ａが形成されている。

さらに、ノズル１６１には、その軸線方向に延びるとともに外周側に突出する複数（本実施形態では４つ）のノズル側のリブ１６１ｂが、ノズル１６１の軸線の周方向に等間隔（本実施形態では９０°間隔）に形成されている。

このノズル側のリブ１６１ｂは、ノズル１６１をプレス加工によって形成する際に、母材のうちノズル１６１に対して余肉となる一部の部位を、母材の外周側から山折り状に挟み込むように荷重をかけることによって形成されるものである。したがって、ノズル側のリブ１６１ｂは、外周側（径方向外側）が頂点となるように山折り状に形成されている。

ノズル側のリブ１６１ｂは、ボデー１６２の内周面に対して隙間バメまたは中間バメの寸法関係となっている。ノズル側のリブ１６１ｂの突出先端部（ノズル外周側の端部）は、ボデー１６２の内周面にろう付け接合によって固定されている。本実施形態では、ノズル側のリブ１６１ｂは、軸方向の全体にわたってボデー１６２にろう付け接合されている。なお、ノズル側のリブ１６１ｂは、溶接接合によってボデー１６２に固定されていてもよい。

ボデー１６２は、ノズル１６１と同様に金属で形成された母材をプレス加工することによって略円筒状に形成されており、その内部には、ノズル１６１が収容される収容空間１６２ａおよびディフューザ部（昇圧部）１６２ｂが形成されている。

収容空間１６２ａは、ノズル１６１の外側形状に適合するように、冷媒流れ上流側からノズル１６１の軸線方向に延びる円筒状空間、および円筒状空間から冷媒流れ方向に向かってノズル１６１の軸線方向に垂直な断面積が徐々に縮小する先細空間によって形成されている。収容空間１６２ａの円筒状空間には、ノズル１６１の円筒状空間を形成する部位の外周側が圧入固定される。

この際、図４（ａ）に示すように、ノズル１６１の円筒状空間を形成する部位の外周側およびボデー１６２の収容空間１６２ａを形成する部位の内周側には、それぞれ径方向寸法を変化させることによって形成された段差部が形成されており、これらの段差部同士が当接することによって、ボデー１６２に対するノズル１６１の軸方向の位置決めがなされる。

そして、ノズル１６１がボデー１６２内に圧入固定された状態で、ボデー１６２の収容空間１６２ａおよびノズル１６１の円筒状空間によって形成される略円筒状の空間１５ａ（図４（ａ）の網掛けハッチング領域）によって、前述した冷媒分配器１５の冷媒に旋回流れを生じさせる円筒状空間が形成される。

さらに、ボデー１６２のうち、この略円筒状の空間１５ａを形成する部位の筒状側壁面には、その内外を貫通する小径孔で形成された固定絞り１８（オリフィス）が形成されている。この固定絞り１８の冷媒出口側は、エジェクタタンク２３ｃおよび吸引側蒸発器用上側タンク２３ｂの筒状側壁面に形成された連通穴を介して、吸引側蒸発器用上側タンク２３ｂ内に形成された分配空間に連通している。

一方、ディフューザ部１６２ｂは、冷媒流れ方向に向かってノズル１６１の軸線方向に垂直な断面積が徐々に拡大する形状に形成された空間である。さらに、ボデー１６２の収容空間１６２ａ側には、ボデー１６２の内外を貫通する複数（本実施形態では４つ）の冷媒吸引口１６２ｃが、ノズル１６１の軸線の周方向に等間隔（本実施形態では９０°間隔）に形成されている。

この冷媒吸引口１６２ｃは、吸引側蒸発器１９から流出した冷媒を収容空間１６２ａ内へ導く貫通穴であり、ノズル１６１の冷媒噴射口１６１ａと連通するように設けられている。従って、収容空間１６２ａのうち、ノズル１６１の先細形状の外周側とボデー１６２の内周側の間には、冷媒吸引口１６２ｃから収容空間１６２ａ内へ流入した吸引冷媒をディフューザ部１６２ｂ側へ導く冷媒吸引通路１６２ｄが形成されている。

なお、本実施形態の冷媒吸引口１６２ｃの開口形状は、エジェクタ１６の軸線方向に長辺を有する略長方形状となっている。

また、ボデー１６２には、その軸線方向に延びるとともに外周側に突出する複数（本実施形態では４つ）のボデー側のリブ１６２ｅが軸線の周方向に等間隔（本実施形態では９０°間隔）に形成されている。より具体的には、図４（ｂ）に示すように、ボデー側のリブ１６２ｅは、ノズルの軸線方向から見たときに、隣り合う冷媒吸引口１６２ｃ同士の間に形成されている。

このボデー側のリブ１６２ｅも、ノズル側のリブ１６１ｂと同様に、プレス加工時に、母材のうちボデー１６２に対して余肉となる一部の部位を、母材の外周側から山折り状に挟み込むように荷重をかけることによって形成されるものである。したがって、ボデー側のリブ１６２ｅは、外周側（径方向外側）が頂点となるように山折り状に形成されている。

ボデー側のリブ１６２ｅは、エジェクタタンク２３ｃの内周面に対して隙間バメまたは中間バメの寸法関係となっている。ボデー側のリブ１６２ｅの突出先端部（ボデー外周側の端部）は、エジェクタタンク２３ｃの内周面にろう付け接合によって固定されている。本実施形態では、ボデー側のリブ１６２ｅは、軸方向の全体にわたってエジェクタタンク２３ｃにろう付け接合されている。なお、ボデー側のリブ１６２ｅは、溶接接合によってエジェクタタンク２３ｃに固定されていてもよい。

さらに、ボデー１６２の冷媒入口側端部には、収容空間１６２ａの円筒状空間を形成する部位よりもさらに外周側に突出する鍔部１６２ｆが全周にわたって設けられている。そして、エジェクタ１６をエジェクタタンク２３ｃの内部に収容した際に、この鍔部１６２ｆがエジェクタタンク２３ｃの入口側端部に当接することで、エジェクタタンク２３ｃに対するエジェクタ１６の軸線方向の位置決めがなされる。

次に、エジェクタタンク２３ｃは、金属で形成された円筒状部材である。本例では、エジェクタタンク２３ｃは、ボデー１６２と同種の金属で形成されている。エジェクタタンク２３ｃの内径は、エジェクタ１６の外殻を形成するボデー１６２のうち鍔部１６２ｆを除く収容空間１６２ａの最大外径およびディフューザ部１６２ｂの最下流部の外径に対して、隙間バメまたは中間バメの寸法関係となっている。

そして、内部にエジェクタ１６がろう付け接合されることによって、エジェクタタンク２３ｃの内部空間は、ディフューザ部１６２ｂを形成する部位の最下流部によって、エジェクタ１６の冷媒吸引口１６２ｃに連通する吸引側空間２３ｄおよびエジェクタ１６のディフューザ部１６２ｂに連通する流出側空間２３ｅに区画される。

エジェクタタンク２３ｃの筒状側壁面のうち、吸引側空間２３ｄを形成する部位には、図４（ｂ）に示すように、その内外を貫通する流入穴２３ｆが形成されている。流入穴２３ｆは、吸引側蒸発器用上側タンク２３ｂ内に形成された集合空間内（すなわち、エジェクタタンク２３ｃの外部）の冷媒を、エジェクタタンク２３ｃの内部へ流入させる連通穴であり、その開口形状は円形状に形成されている。

また、エジェクタタンク２３ｃの筒状側壁面のうち、流出側空間２３ｅを形成する部位には、図２、３に示すように、その内外を貫通する複数の連通穴２３ｇが形成されている。この連通穴２３ｇは、エジェクタ１６のディフューザ部１６２ｂから流出した冷媒を、流出側蒸発器用上側タンク２３ａ内に形成された分配空間内に流出させる連通穴である。

さらに、エジェクタタンク２３ｃにおいてエジェクタ１６の入口側となる一端側（図２、３では左側）には、図２に示すように、冷媒流入口２０ａおよび冷媒流出口２０ｂが形成された接続部材としてのブロックジョイント２０が配置されている。

ブロックジョイント２０は、金属ブロック体あるいは金属板を積層して形成した金属ブロックの内部に冷媒通路を設けて構成したもので、冷媒流入口２０ａは、エジェクタタンク２３ｃの一端側に連通し、冷媒流出口２０ｂは、流出側蒸発器用上側タンク２３ａの一端側に連通している。また、ブロックジョイント２０は、吸引側蒸発器用上側タンク２３ｂの一端側を閉塞する閉塞部材としての機能も果たしている。

蒸発器ユニット１４を構成する各サイクル構成機器の一体化構造は、上記の如く実現されており、本実施形態では、エジェクタ１６の一部を除く各サイクル構成機器を、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウム合金で形成し、これらの各サイクル構成機器をろう付け接合により一体化している。

次に、図５、６を用いて、本実施形態のエジェクタ１６の製造方法について説明する。なお、図５は、ノズル１６１の製造工程を説明する説明図であり、図６は、ボデー１６２の製造工程を説明する説明図である。

まず、ノズル１６１を製造する際には、ノズル１６１をプレス成形で製造するための筒状のノズル用の母材４１を用意する（図５（ａ）：ノズル用母材準備工程）。本実施形態では、具体的に、平板状のステンレス合金に対して深絞り加工を施して有底円筒状としたものを、ノズル用の母材４１としている。

次に、ノズル用母材準備工程にて用意されたノズル用の母材４１の内部空間に、その外形がノズル１６１の冷媒通路と略相似形状に形成されたノズル用芯金５１を挿入する（図５（ｂ）：ノズルの芯金挿入工程）。前述の如く、本実施形態のノズル１６１は、ラバールノズルとして形成されるので、ノズル用の母材４１の底面に予め貫通穴を設けておき、ノズル用の母材４１の両端部から分割されたノズル用芯金５１ａ、５１ｂを挿入する。

これにより、プレス加工工程の後に、ノズル用の母材４１の両端部から容易にノズル用芯金５１ａ、５１ｂを取り外すことができる。なお、ノズル１６１を先細ノズルとして形成する場合は、ノズル用の母材４１の開放端側から単一のノズル用芯金５１を挿入してもよい。また、ノズル用芯金５１は、ノズル１６１の冷媒通路の形状を所望の寸法諸元とするために、硬度の高い超鋼材料等で形成されていることが望ましい。

次に、ノズルの芯金挿入工程後のノズル用芯金５１が挿入された状態のノズル用の母材４１に対して、ノズル１６１の径方向（ノズル１６１の軸線に直交する方向）からプレス加工を施す（図５（ｃ）：ノズルのプレス加工工程）。この際、本実施形態では、プレス型６１をノズル側のリブ１６１ｂと同数（図５の例では２つ）に分割しておき、隣接するプレス型６１の間にノズル側のリブ１６１ｂが形成されるようにしている。

そして、ノズルのプレス加工工程によって形成されたノズル１６１からノズル用芯金を取り外して、ノズル１６１が製造される。なお、ノズル１６１を先細ノズルとして形成する場合は、ノズルのプレス加工工程後に、底面に貫通穴を設けてもよいし、ラバールノズルとして形成する場合と同様に、ノズルの芯金挿入工程時に底面に貫通穴を設けておいてもよい。

また、ボデー１６２を製造する際には、図６に示すように、基本的にノズル１６１と同様に製造する。まず、ボデー１６２をプレス成形で製造するための筒状のボデー用の母材４２を用意する（図６（ａ）：ボデー用母材準備工程）。本実施形態では、アルミニウムの管材を、ボデー用の母材４２としている。

次に、ボデー用母材準備工程にて用意されたボデー用の母材４２の内部空間に、一端側から、外形が収容空間１６２ａの相似形状に形成されたボデー用芯金５２ａを挿入し、他端側から外形が昇圧空間１６２ｂの相似形状に形成されたボデー用芯金５２ｂを挿入する（図６（ｂ）：ボデーの芯金挿入工程）。

次に、ボデーの芯金挿入工程後のボデー用芯金５２ａ、５２ｂが挿入された状態のボデー用の母材４２に対して、ノズル１６１の径方向（ノズル１６１の軸線に直交する方向）からプレス加工を施す（図６（ｃ）：ボデーのプレス加工工程）。この際、本実施形態では、プレス型６２をボデー側のリブ１６２ｅと同数（図６の例では４つ）に分割しておき、隣接するプレス型６２の間にボデー側のリブ１６２ｅが形成されるようにしている。

次に、ボデーのプレス加工工程によって形成されたボデー１６２からボデー用芯金５２ａ、５２ｂを取り外し、ボデー１６２の円筒状面に冷媒吸引口１６２ｃを形成する（ボデーの追加工工程）。このとき、図６（ｄ）の例のように、ボデー１６２の内部の収容空間１６２ａと昇圧空間１６２ｂとの接続部にストレート部を形成してもよい。

より具体的には、冷媒吸引口１６２ｃは、穴開け加工によって形成されており、ボデー１６２の軸線方向から見たときに、ボデー側のリブ１６２ｅと重合しない位置に形成されている。収容空間１６２ａと昇圧空間１６２ｂとの接続部に形成されるストレート部は、ボデー１６２の内部に円筒状の刃具をノズル１６１の軸線に沿って移動させることによって形成することができる。

次に、上記の如く形成されたノズル１６１を、ボデー１６２の収容空間１６２ａ内へ収容して仮固定する（ノズルとボデーとの仮固定工程）。この際、前述の図４に示すように、ノズル１６１の軸線方向から見たときに、ノズル側のリブ１６１ｂが、軸線の中心と冷媒吸引口１６２ｃの中心を結ぶ線と重合するように配置する。

さらに、前述の如く、本実施形態のエジェクタ１６は、エジェクタタンク２３ｃ内に収容されるので、ノズルとボデーとの仮固定工程後の仮固定状態のエジェクタ１６を、さらに、エジェクタタンク２３ｃ内へ収容して仮固定する（エジェクタの仮固定工程）。

そして、エジェクタ１６、チューブおよび集合分配用タンク内あるいは別タンク等が仮固定された流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器１９を、加熱手段である加熱炉内に投入する。

これにより、ノズル１６１の外表面、ボデー１６２の内周面および外周面、さらにエジェクタタンク２３ｃの内周面に予めクラッドされたろう材を溶融させる。そして、再びろう材が凝固するまで冷却することで、エジェクタ１６が製造されると同時に、蒸発器ユニット１４が製造される（エジェクタ接合工程）。

次に、上記構成における本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の作動を説明する。まず、圧縮機１１を作動させると、圧縮機１１が冷媒を吸入して、圧縮して吐出する。圧縮機１１から吐出された高温高圧冷媒は、放熱器１２にて放熱する。放熱器１２にて放熱した高圧冷媒は、膨張弁１３にて減圧膨張される。この際、膨張弁１３では、蒸発器ユニット１４（具体的には、流出側蒸発器１７）出口冷媒の過熱度が所定値となるように弁開度（冷媒流量）が調整される。

膨張弁１３にて減圧膨張された中間圧冷媒は、ブロックジョイント２０の冷媒流入口２０ａを介して蒸発器ユニット１４へ流入する。蒸発器ユニット１４へ流入した中間圧冷媒の流れは、エジェクタタンク２３ｃ内の円筒状空間によって形成される冷媒分配器１５にて、エジェクタ１６のノズル１６１側へ流れる冷媒流れと、固定絞り１８側へ流れる冷媒流れとに分流される。

エジェクタ１６のノズル１６１側へ流入した冷媒は、ノズル１６１にて、等エントロピ的に減圧膨張されて、冷媒噴射口１６１ａから冷媒が高速度の冷媒流となって噴射される。そして、この噴射冷媒の吸引作用により、吸引側蒸発器１９から流出した冷媒が、エジェクタタンク２３ｃの流入穴２３ｆを介してエジェクタタンク２３ｃ内の吸引側空間２３ｄ内へ流入し、エジェクタ１６の冷媒吸引口１６２ｃから吸引される。

ここで、前述の如く、冷媒分配器１５からノズル１６１側へ供給される冷媒は、比較的乾き度の高い気液二相冷媒となるので、ノズル１６１では、冷媒の沸騰が促進されて高いノズル効率を発揮できる。なお、ノズル効率とは、ノズル１６１において冷媒の圧力エネルギを運動エネルギに変換する際のエネルギ変換効率である。

ノズル１６１から噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口１６２ｃより吸引された吸引冷媒は、ディフューザ部１６２ｂへ流入する。ディフューザ部１６２ｂでは噴射冷媒と吸引冷媒が混合されるとともに、冷媒通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。エジェクタ１６のディフューザ部１６２ｂから流出した冷媒は、連通穴２３ｇを介して流出側蒸発器１７へ流入する。

流出側蒸発器１７では、ディフューザ部１６２ｂから流出した冷媒が送風ファン１７ａによって送風された送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、送風空気が冷却される。流出側蒸発器１７から流出した気相冷媒は、ブロックジョイント２０の冷媒流出口２０ｂを介して蒸発器ユニット１４から流出する。蒸発器ユニット１４から流出した冷媒は、圧縮機１１に吸入されて、再び圧縮される。

一方、冷媒分配器１５から固定絞り１８側へ流出した冷媒は、固定絞り１８で等エンタルピ的に減圧膨張されて、吸引側蒸発器１９へ流入する。吸引側蒸発器１９へ流入した冷媒は、流出側蒸発器１７通過後の室内送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、室内送風空気がさらに冷却されて室内へ送風される。吸引側蒸発器１９から流出した冷媒は、冷媒吸引口１６２ｃからエジェクタ１６内へ吸引される。

ここで、前述の如く、冷媒分配器１５から固定絞り１８を介して吸引側蒸発器１９側へ供給される冷媒は、比較的乾き度の低い気液二相冷媒となるので、吸引側蒸発器１９へ比較的エンタルピの低い冷媒を流入させることができる。これにより、吸引側蒸発器１９出口側冷媒のエンタルピと入口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差を拡大して、吸引側蒸発器１９にて発揮される冷凍能力を増大させることができる。

以上の如く、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、送風空気を流出側蒸発器１７→吸引側蒸発器１９の順に通過させて同一の冷却対象空間を冷却できる。この際、ディフューザ部１６２ｂの昇圧作用によって流出側蒸発器１７の冷媒蒸発温度を吸引側蒸発器１９の冷媒蒸発温度よりも上昇させることができるので、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器１９の冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を確保して、効率的に送風空気を冷却できる。

また、流出側蒸発器１７下流側を圧縮機１１吸入側に接続しているので、ディフューザ部１６２ｂで昇圧された冷媒を圧縮機１１に吸入させることができる。その結果、圧縮機１１の吸入圧を上昇させて、圧縮機１１の駆動動力を低減させることができ、サイクル効率（ＣＯＰ）を向上させることができる。

さらに、本実施形態では、図４を用いて説明したように、ノズル側のリブ１６１ｂはボデー１６２に固定されているので、ノズル側のリブ１６１ｂをボデー１６２で拘束することができる。ノズル側のリブ１６１ｂの振動加速度を低減でき、ひいてはノズル側のリブ１６１ｂ固有の振動モードによる騒音の悪化を抑制できる。

換言すれば、ノズル側のリブ１６１ｂはボデー１６２に密着しているので、リブ１６２ｅ、１６１ｂの変位・変形をボデー１６２によって抑制することができ、ひいてはノズル側のリブ１６１ｂの振動加速度を低減できる。

特に、ノズル側のリブ１６１ｂは、その突出先端部が固定されているので、その根元部が固定されている場合と比較して、ノズル側のリブ１６１ｂの振動加速度を効果的に低減することができる。また、ノズル側のリブ１６１ｂは、軸方向全体にわたって固定されているので、ノズル側のリブ１６１ｂの振動加速度を確実に低減することができる。

同様に、ボデー側のリブ１６２ｅは、エジェクタタンク２３ｃの内周面に固定されているので、ボデー側のリブ１６２ｅの振動加速度を低減でき、ひいてはボデー側のリブ１６２ｅ固有の振動モードによる騒音を低減できる。

特に、ボデー側のリブ１６２ｅは、その突出先端部が固定されているので、その根元部が固定されている場合と比較して、ボデー側のリブ１６２ｅの振動加速度を効果的に低減することができる。また、ボデー側のリブ１６２ｅは、軸方向全体にわたって固定されているので、ボデー側のリブ１６２ｅの振動加速度を確実に低減することができる。

（第２実施形態）
上記第１実施形態では、ボデー側のリブ１６２ｅは、軸方向の全体にわたってエジェクタタンク２３ｃにろう付け接合されているが、本第２実施形態では、図７に示すように、ボデー側のリブ１６２ｅは、軸方向の一部でエジェクタタンク２３ｃにろう付け接合されている。

軸方向におけるろう付け箇所の個数および位置は任意であるが、好ましくはボデー側のリブ１６２ｅを軸方向に等分するように配置されている。振動モードに節ができて、騒音を高周波側（可聴しにくい周波数領域）へシフトさせることができるからである。

図７の例では、ボデー側のリブ１６２ｅの突出先端部を部分的に根元側に窪ませ、窪んでいない部分をエジェクタタンク２３ｃにろう付け接合している。これにより、ろう付け性が良好になる。すなわち、ボデー側のリブ１６２ｅの窪んでいない部分がろう付けの起点となる。また、ボデー側のリブ１６２ｅが部分的に窪んでいることによって、ボデー側のリブ１６２ｅとエジェクタタンク２３ｃとの間に形成される隙間が部分的に大きくなるので、溶けたろう材が毛細管現象で流れ出てしまうことを抑制できる。

また、ボデー側のリブ１６２ｅとエジェクタタンク２３ｃとの間に形成される隙間が部分的に大きくなっているので、エジェクタタンク２３ｃの流入穴２３ｆからエジェクタタンク２３ｃ内に流入した冷媒が当該隙間を通じてボデー１６２の複数の冷媒吸引口１６２ｃに良好に分配されることとなる。

なお、図７の例では、ノズル側のリブ１６１ｂはボデー１６２の内周面に対して隙間をもつように形成されていてボデー１６２に固定されていないが、上記第１実施形態と同様にボデー１６２に固定されていてもよい。

（第３実施形態）
本第３実施形態は、図８に示すように、上記第１実施形態のボデー側のリブ１６２ｅに、その厚さ方向（ボデー周方向）に貫通する孔１６２ｇが形成されている。これにより、エジェクタタンク２３ｃの流入穴２３ｆからエジェクタタンク２３ｃ内に流入した冷媒がボデー側のリブ１６２ｅの孔１６２ｇを通じてボデー１６２の複数の冷媒吸引口１６２ｃに良好に分配されることとなる。

なお、図８の例では、ノズル側のリブ１６１ｂはボデー１６２の内周面に対して隙間をもつように形成されていてボデー１６２に固定されていないが、上記第１実施形態と同様にボデー１６２に固定されていてもよい。

（第４実施形態）
上記第１実施形態ではボデー側のリブ１６２ｅがろう付けまたは溶接によってエジェクタタンク２３ｃに固定されているが、本第４実施形態では、図９に示すようにボデー側のリブ１６２ｅがカシメによってエジェクタタンク２３ｃに固定されている。

具体的には、エジェクタ１６のボデー１６２をエジェクタタンク２３ｃの内部に収容した状態で、エジェクタタンク２３ｃの外周側（径方向外側）からノズル１６１の軸線（径方向内側）へ向かって加圧してかしめ部２３ｈを設けることで、エジェクタ１６とエジェクタタンク２３ｃとをかしめ固定している。図９の例では、ボデー側の各リブ１６２ｅについて、複数箇所にかしめ部２３ｈを設けている。

かしめ部２３ｈの個数および位置は任意であるが、好ましくはボデー側のリブ１６２ｅまたはノズル側のリブ１６１ｂを軸方向に等分するのが好ましい。振動モードに節ができて、騒音を高周波側（可聴しにくい周波数領域）へシフトさせることができるからである。

なお、ノズル側のリブ１６１ｂは、ろう付け、溶接、かしめおよび圧入等の手段によってボデー１６２に固定することができる。

本実施形態の変形例として、図１０に示すように、エジェクタタンク２３ｃの筒状側壁面のうちボデー１６２およびノズル１６１と軸線方向に重合する部位を全周に亘ってノズル１６１の軸線に向かって加圧して、帯状のかしめ部２３ｉ（凹部）を設けるようにしてもよい。

本実施形態の別の変形例として、図１１に示すように、エジェクタタンク２３ｃの筒状側壁面のうちボデー側のリブ１６２ｅに対して周方向両側に位置する部位にかしめ部２３ｍを設け、かしめ部２３ｍでボデー側のリブ１６２ｅを挟み込むようにしてもよい。

同様に、図１１に示すように、ボデー１６２の筒状側壁面のうちノズル側のリブ１６１ｂに対して周方向両側に位置する部位にかしめ部１６２ｈを設け、かしめ部１６２ｈでノズル側のリブ１６１ｂを挟み込むようにしてもよい。

（第５実施形態）
ノズル側のリブ１６１ｂは、必ずしもその全体がボデー１６２に固定されている必要はなく、任意の一部がボデー１６２に固定されていればよい。本実施形態では、図１２に示すように、ノズル側のリブ１６１ｂは、ノズル１６１の冷媒噴射口１６１ａ側の端部（図１２（ａ）の右端部）がボデー１６２に固定され、それ以外の部位はボデー１６２に対して隙間が設けられていてボデー１６２に固定されていない。

上述のように、ノズル１６１は一端部（図１２（ａ）の左端部）が圧入固定されている。このため、本実施形態ではノズル１６１が両端支持されるので、共振周波数を高周波側（可聴しにくい周波数領域）へ移行させることができる。

本例では、図１２（ｂ）に示すように、ノズル側のリブ１６１ｂの突出先端部は、ボデー側のリブ１６２ｅの根元で挟み込まれることによってボデー１６２に固定されている。すなわち、ボデー側のリブ１６２ｅは山折り状になっているので、ボデー側のリブ１６２ｅの根元にできる隙間にノズル側のリブ１６１ｂを圧入することができる。

例えば、ボデー１６２のプレス加工時に、ボデー１６２に対して余肉となる一部の部位を山折り状に挟み込むようにかける荷重を弱めにして、ボデー側のリブ１６２ｅの根元にできる隙間を大きめにしておくことで、ノズル側のリブ１６１ｂを圧入しやすくすることができる。

また、圧入に限定されるものではなく、カシメによっても、ノズル側のリブ１６１ｂをボデー側のリブ１６２ｅの根元で挟み込んで固定することができる。例えば、ボデー側のリブ１６２ｅの根元にできる隙間をノズル側のリブ１６１の厚さよりも大きくしておき、当該隙間にノズル側のリブ１６１ｂを挿入してから当該隙間を小さくするようにノズル側のリブ１６１ｂを挟み込んでかしめることによって、ボデー側のリブ１６２ｅでノズル側のリブ１６１ｂの先端を固定することができる。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。

（１）上記各実施形態を適宜組み合わせることが可能である。例えば、ノズル側のリブ１６１ｂがボデー１６２にカシメによって固定され、ボデー側のリブ１６２ｅがエジェクタタンク２３ｃにろう付けによって固定されていても良い。

この場合の製造方法としては、まずノズル１６１をボデー１６２内へ収容してノズル側のリブ１６１ｂにボデー１６２をかしめることによってエジェクタ１６を製造し、次いでエジェクタ１６をエジェクタタンク２３ｃ内へ収容してから加熱炉内に投入することでボデー側のリブ１６２ｅをエジェクタタンク２３ｃにろう付けすればよい。

（２）上記各実施形態では、ボデー側のリブ１６２ｅがエジェクタタンク２３ｃに固定され、ノズル側のリブ１６１ｂがボデー１６２に固定されているが、これに限定されるものではなく、リブ１６２ｅ、１６１ｂが隣接部材に拘束されて、リブ１６２ｅ、１６１ｂの振動加速度が低減されるようになっていればよい。

例えば上記各実施形態では、ボデー側のリブ１６２ｅがエジェクタタンク２３ｃに固定されているが、エジェクタ１６が流出側蒸発器用上側タンク２３ａおよび吸引側蒸発器用上側タンク２３ｂのいずれかに収容され、ボデー側のリブ１６２ｅが流出側蒸発器用上側タンク２３ａおよび吸引側蒸発器用上側タンク２３ｂのいずれかに固定されていてもよい。また、ボデー側のリブ１６２ｅは、エジェクタタンク２３ｃ等の隣接部材に中間ばめ又はしまりばめにて嵌合されていてもよい。

同様に、例えば上記各実施形態では、ノズル側のリブ１６１ｂがボデー１６２に固定されているが、ノズル側のリブ１６１ｂはボデー１６２以外の隣接部材に固定されていてもよい。また、ノズル側のリブ１６１ｂは、ボデー１６２等の隣接部材に中間ばめ又はしまりばめにて嵌合されていてもよい。

（３）ノズル側のリブ１６１ｂおよびボデー側のリブ１６２ｅの個数は、上述の実施形態に限定されるものではなく、ノズル側のリブ１６１ｂおよびボデー側のリブ１６２ｅの個数を変更してもよい。この場合は、プレス型６１、６２についてもノズル側のリブ１６１ｂおよびボデー側のリブ１６２ｅと同数に分割することが望ましい。また、ノズル１６１およびボデー１６２は筒状であれば断面円形状に限定されず、多角形状に形成してもよい。

（４）上述の実施形態では、ボデー側のリブ１６２ｅとしてボデー１６２をプレス加工によって製造する際に形成されたものについて説明したが、ボデー側のリブ１６２ｅはこれに限定されない。同様に、ノズル側のリブ１６１ｂは、ノズル１６１をプレス加工によって製造する際に形成されたものに限定されない。

また、ボデー側のリブ１６２ｅは、軸線方向に延びるものに限定されることなく、例えば、螺旋状等に形成されたものであってもよい。

この場合は、流入穴２３ｆから流入した冷媒を、エジェクタタンク２３ｃ内周側とボデー側のリブ１６２ｅの先端部外周側との間の隙間等を通過させることなく、冷媒吸引口１６２ｃへ直接導くことのできる冷媒通路として、螺旋状の冷媒通路を形成することで、吸引圧損の増加を抑制できる。

同様に、ノズル側のリブ１６１ｂは、軸線方向に延びるものに限定されることなく、例えば、螺旋状等に形成されたものであってもよい。

（５）上述の実施形態では、筒状部材として、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器１９に一体化されるエジェクタタンク２３ｃを採用した例を説明したが、筒状部材はこれに限定されない。例えば、流出側蒸発器１７あるいは吸引側蒸発器１９において冷媒の分配あるいは集合を行うヘッダタンクを筒状部材としてもよい。その他にも、エジェクタ式冷凍サイクルにおいて、冷媒の気液を分離する気液分離器に一体化されたタンク部材あるいは気液分離器そのものを筒状部材としてもよい。

（６）上述の実施形態では、複数のサイクル構成機器をろう付け接合することによって一体化した例を説明したが、蒸発器ユニット１４の一体化はこれに限定されない。例えば、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器１９を一体化する際にボルト締め等の機械的係合手段によって一体化してもよい。また、エジェクタ１６をエジェクタタンク２３ｃに収容する際に、接着、溶接等の接合手段によって一体化してもよい。

（７）上述の実施形態では、エジェクタ１６を蒸発器ユニット１４として、流出側蒸発器１７、固定絞り１８、吸引側蒸発器１９と一体化させた例を説明したが、エジェクタ１６を蒸発器ユニット１４として一体化させなくてもよい。

（８）上述の実施形態では、エジェクタ１６を空調装置用のエジェクタ式冷凍サイクル１０に適用した例を説明したが、本発明のエジェクタの適用対象はこれに限定されない。例えば、冷蔵・冷凍装置あるいは冷温保存庫用のエジェクタ式冷凍サイクル（ヒートポンプサイクル）に適用してもよいし、流体吸引口（冷媒吸引口１６２ｃ）に生じる負圧を利用して真空を発生させる真空ポンプ等に適用してもよい。

また、エジェクタ式冷凍サイクル１０の冷媒として、炭化水素系冷媒、二酸化炭素等を採用してもよい。また、エジェクタ式冷凍サイクル１０が、圧縮機１１吐出冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超える超臨界冷凍サイクルを構成していてもよい。

１６ エジェクタ
１６１ ノズル
１６１ｂ ノズル側リブ
１６２ ボデー（隣接部材）
１６２ａ 収容空間
１６２ｂ 昇圧部（昇圧空間）
１６２ｃ 流体吸引口
１６２ｅ ボデー側リブ
２３ｃ エジェクタタンク（隣接部材）

Claims (3)

1. 流体を減圧させて噴射するノズル（１６１）と、
   前記ノズル（１６１）から噴射される高速度の噴射流体によって流体が吸引される流体吸引口（１６２ｃ）、および前記ノズル（１６１）から噴射された噴射流体と前記流体吸引口（１６２ｃ）から吸引された吸引流体とを混合させて昇圧させる昇圧部（１６２ｂ）が形成されたボデー（１６２）とを備えるエジェクタであって、
   前記ボデー（１６２）の外周には、外周側に向かって突出するリブ（１６２ｅ）が形成されており、
   前記リブ（１６２ｅ）は、前記ボデー（１６２）を収容する筒形状を有する隣接部材（２３ｃ）に拘束されており、
   前記リブ（１６２ｅ）は、前記隣接部材（２３ｃ）の周方向の全体にわたって形成された凹部（２３ｉ）によって前記隣接部材（２３ｃ）にかしめられていることを特徴とするエジェクタ。
2. 流体を減圧させて噴射するノズル（１６１）と、
   前記ノズル（１６１）から噴射される高速度の噴射流体によって流体が吸引される流体吸引口（１６２ｃ）、および前記ノズル（１６１）から噴射された噴射流体と前記流体吸引口（１６２ｃ）から吸引された吸引流体とを混合させて昇圧させる昇圧部（１６２ｂ）が形成されたボデー（１６２）とを備えるエジェクタであって、
   前記ボデー（１６２）の外周には、外周側に向かって突出するリブ（１６２ｅ）が形成されており、
   前記リブ（１６２ｅ）は、前記ボデー（１６２）を収容する筒形状を有する隣接部材（２３ｃ）に拘束されており、
   前記リブ（１６２ｅ）は、前記隣接部材（２３ｃ、１６２）の周方向の一部に形成された凹部（２３ｍ）によって前記隣接部材（２３ｃ、１６２）にかしめられていることを特徴とするエジェクタ。
3. 流体を減圧させて噴射するノズル（１６１）と、
   前記ノズル（１６１）から噴射される高速度の噴射流体によって流体が吸引される流体吸引口（１６２ｃ）、および前記ノズル（１６１）から噴射された噴射流体と前記流体吸引口（１６２ｃ）から吸引された吸引流体とを混合させて昇圧させる昇圧部（１６２ｂ）が形成されたボデー（１６２）とを備えるエジェクタであって、
   前記ボデー（１６２）および前記ノズル（１６１）の外周には、外周側に向かって突出するリブ（１６２ｅ、１６１ｂ）が形成されており、
   前記リブ（１６２ｅ、１６１ｂ）は、隣接部材（２３ｃ、１６２）に拘束されており、
   前記リブ（１６２ｅ、１６１ｂ）は、前記ボデー（１６２）に形成されたボデー側のリブ（１６２ｅ）、および前記ノズル（１６１）に形成されたノズル側のリブ（１６１ｂ）であり、
   前記ボデー（１６２）は、前記ノズル（１６１）を収容し、かつ前記ノズル側のリブ（１６１ｂ）を拘束する前記隣接部材（２３ｃ、１６２）を構成し、
   前記ボデー側のリブ（１６２ｅ）は、外周側が頂点となるように山折り状に形成されており、
   前記ノズル側のリブ（１６２ｅ）は、前記ボデー側のリブ（１６２ｅ）に挟み込まれるように圧入されていることを特徴とするエジェクタ。

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