JP5597518B2 - 熱交換器用アルミニウムクラッド材 - Google Patents

Description

本発明は、真空ろう付によって作製されるアルミニウム熱交換器、高い熱伝導性を必要とする熱交換器に適した熱交換器用アルミニウムクラッド材に関する。

真空ろう付によって作製されるアルミニウム熱交換器、例えばラミネートエバポレータ用材料として使用されるブレージングシートとして、流体通路の外側となる心材の面において、心材とろう材との間に中間層を設けたクラッド材が知られている（特許文献１、２参照）。

特許文献１、２に記載されたブレージングシートは自動車用熱交換器用材料として提案されたものであり、心材強度を確保するために０．５〜２．０質量％のＭｎを含有するアルミニウム合金が用いられている。

自動車用熱交換器は融雪塩や排気ガスが付着する環境にあり、前記ブレージングシートは、熱交換器の流体通路の外側の腐食環境が内側よりも過酷であることを前提として、ろう付による心材中のＣｕのろう材層への拡散を中間材で遮断することにより、心材を流体通路の外側からの腐食を防いで心材を防食するようにしたものである。

また、熱交換器用フィン材として、Ｃｅを添加したＡｌ−Ｍｎ系合金がある（特許文献３参照）。このフィン材は、フィンの薄肉化に伴って、耐食性、耐エロージョン性、強度、熱伝導性を高めることを目的としたものである。

特開平９−２９６２４３号公報 特開平９−３１６５７８号公報 特開２００２−２５６３６４号公報

アルミニウム熱交換器は、上述したラミネートエバポレータ等の空調機用の他、電子素子の冷却にも使用される。電子素子冷却用熱交換器では、素子を熱交換器の流体通路の外面に接触させた状態で組み付けて素子の発熱を直接的に抜熱するために、高い熱伝導性が求められる。

このように、熱交換器用材料に求められる特性は、熱交換器の用途、使用状態、使用環境等によって異なっている。

しかしながら、特許文献１、２に記載されたブレージングシートは、心材強度を確保するために０．５〜２．０質量％のＭｎを含有するアルミニウム合金が用いられているために、高い熱伝導性が求められる熱交換器に適したものではなかった。

また、引用文献３に記載された材料はフィン材であって、流体通路形成用材料ではない。

本発明は上述した技術背景に鑑み、真空ろう付で作製される熱交換器の流体通路を形成するための材料として、高強度と高熱伝導性とを兼ね備えた熱交換器用アルミニウムクラッド材およびその関連技術を提供するものである。

即ち、本発明は下記［１］〜［９］に記載の構成を有する。

［１］心材の一方の面に中間材と内皮材とが順に積層された熱交換器用アルミニウムクラッド材であって、
前記心材は、Ｍｇ：０．２〜０．６質量％およびＳｉ：０．３〜０．８質量％を含み、Ｍｎが０．１質量％以下に規制され、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金で構成され、
前記中間材は、Ｚｎ：０．８〜３質量％を含み、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金で構成され、
前記内皮材は、Ｍｇ：０．３〜１．８質量％を含み、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金で構成されていることを特徴とする熱交換器用アルミニウムクラッド材。

［２］前記内皮材を構成するアルミニウム合金は、さらにＳｉ：０．０１〜０．６質量％を含有する前項１に記載の熱交換器用アルミニウムクラッド材。

［３］前記中間材を構成するアルミニウム合金は、さらにＦｅ：０．０１〜０．２質量％を含有する前項１または２に記載の熱交換器用アルミニウムクラッド材。

［４］前記心材を構成するアルミニウム合金は、さらにＣｕ：０．３〜０．８質量％を含有する前項１〜３のいずれかに記載の熱交換器用アルミニウムクラッド材。

［５］前記中間材の厚さが１５〜１００μｍである前項１〜４のいずれかに記載の熱交換器用アルミニウムクラッド材。

［６］前記心材の他方の面に外皮材としてろう材が積層された前項１〜５のいずれかに記載の熱交換器用アルミニウムクラッド材。

［７］前項１〜６のいずれかに記載された熱交換器用アルミニウムクラッド材で構成された熱交換器用部材であって、内皮材が流体通路の内側に位置するように成形されてなることを特徴とする熱交換器用部材。

［８］前項１〜７のいずれかに記載された熱交換器用アルミニウムクラッド材を、内皮材が流体通路の内側に位置するように成形して熱交換器用部材を作製し、作製した熱交換器用部材を真空ろう付することを特徴とする熱交換器の製造方法。

［９］前項８に記載の方法で製造されたことを特徴とする熱交換器。

上記［１］に記載の発明は、Ｍｇ、Ｓｉを含有し、Ｍｎ濃度が規制されたアルミニウム合金からなる心材の一方の面に、Ｚｎを含有する中間材が積層され、さらにその上にＭｇを含有する内皮材が積層されたアルミニウムクラッド材である。かかる構成により、真空ろう付における心材中のＭｇの拡散が中間材中のＺｎによって抑制され、Ｍｇの蒸発は中間材の存在によって抑止される。また、中間材中のＺｎは、心材および内皮材に含まれるＭｇによって拡散が抑制され、中間材中のＺｎ濃度が維持される。これらにより、真空ろう付による心材中のＭｇ濃度の低下が防がれて心材の強度が維持される。また、心材を構成するアルミニウム合金はＭｇおよびＳｉの含有によって合金強度を確保し、Ｍｎ濃度が規制されているため、強度向上を目的としてＭｎを添加したＡｌ−Ｍｎ系合金よりも熱伝導性が高い。

また、中間層および内皮材による犠牲腐食効果によって心材が防食される。

上記［２］に記載の発明によれば、内皮材中のＳｉの含有により耐食性が高まる。

上記［３］に記載の発明によれば、中間材中のＦｅの含有により高い熱伝導性を維持しつつ、コスト面でも有利である。

上記［４］に記載の発明によれば、心材中のＣｕの含有により心材強度が高まるとともに、耐食性が高まる。

上記［５］に記載の発明によれば、中間材の厚さが適正であり、中間材による心材の強度維持効果を確実に得ることができる。

上記［６］に記載の発明によれば、外皮材としてろう材が積層されているので、熱交換器用部材または熱交換器を効率良く作製することができる。また、外皮材の積層によって心材中のＭｇの蒸発が抑止される。

上記［７］に記載の発明によれば、強度が高く、熱伝導性の良い熱交換器用部材となし得る。また、流体通路の内側に中間材および内皮材による犠牲腐食層が形成されるので、心材は流体通路の内側から防食される。

上記［８］に記載の発明によれば、強度が高く、熱伝導性の良い熱交換器を製造できる。また、流体通路の内側に中間材および内皮材による犠牲腐食層を形成できるので、流体通路の内側から防食された熱交換器を製造できる。

上記［９］に記載の発明によれば、高強度と高熱伝導性が得られる。また、熱交換器用部材の流体通路の内側に中間材および内皮材による犠牲腐食層が形成されるので、流体通路は内側から防食される。

本発明の熱交換器用アルミニウムクラッド材の基本構造を示す断面図である。 本発明の他の態様である、４層構造の熱交換器用アルミニウムクラッド材を示す断面図である。 図２のアルミニウムクラッド材を用いて作製した熱交換器用チューブの一実施形態を示す斜視図である。 図２の熱交換器用チューブを用いた熱交換器のコア部の正面図である。 図３の熱交換器用チューブの作製工程を示す説明図である。

［熱交換器用アルミニウムクラッド材］
図１のアルミニウムクラッド材（1）は本発明の一実施形態であり、本発明の熱交換器用アルミニウムクラッド材の基本構造を有している。

アルミニウムクラッド材（1）は、心材（11）の一方の面に、中間材（12）が積層され、さらにその上に内皮材（13）が積層された３層のクラッド材である。このアルミニウムクラッド材（1）は、内皮材（13）の側が熱交換器の流体通路の内側に位置するように成形される。

前記心材（11）、中間材（12）、内皮材（13）はそれぞれ組成の異なるアルミニウム合金で構成され、クラッド材として高強度で高熱伝導性を確保している。心材（11）を構成するアルミニウム合金では、ＭｇおよびＳｉによって強度を確保し、Ｍｎ濃度を規制することによって熱伝導性を維持している。中間材（12）は真空ろう付時の心材中のＭｇの拡散や蒸発を防止して心材中のＭｇ濃度を維持するための層であり、中間材（12）に含まれるＺｎがＭｇの拡散を防止する。さらに、内皮材（13）にＭｇを添加することで、強度を確保するとともに、表面にＭｇの酸化皮膜を形成し表面でのＭｇの蒸発を抑制する。

以下に、各層を構成するアルミニウム合金の組成について詳述する。

前記心材は、Ｍｇ：０．２〜０．６質量％およびＳｉ：０．３〜０．８質量％を含み、Ｍｎが０．１質量％以下に規制され、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金で構成される。

ＭｇおよびＳｉは強度に影響を及ぼす因子である。Ｍｇ濃度が０．２質量％未満では強度向上効果が少なく、０．６質量％を超えると加工性が悪くなる。また、Ｓｉ濃度が０．３質量％未満では強度向上効果が少なく、０．８質量％を超えると材料コストが高くなるので不経済である。特に好ましいＭｇ濃度は０．３〜０．５質量％であり、特に好ましいＳｉ濃度は０．３５〜０．７質量％である。また、Ｍｇは真空ろう付時に中間材（12）中のＺｎの心材（11）への拡散を抑制する効果がある。心材（11）にＺｎが拡散すると心材（11）の耐食性が低下するので、Ｍｇは心材（11）の耐食性を維持する効果もある。

Ｍｎは合金の強度を高める元素であるが、熱伝導性を低下させる元素でもある。このため、Ｍｎ濃度を０．１質量％以下とし、心材（11）の熱伝導性を維持する。特に好ましいＭｎ濃度は０．０５質量％以下である。本発明においてＭｎは濃度を規制する元素であり、Ｍｎを含有しない合金も本発明に含まれる。

前記アルミニウム合金はＭｇおよびＳｉの添加によって心材強度を確保するものであり、強度向上を目的としてＭｎを添加したＡｌ−Ｍｎ系合金よりも熱伝導性が高い。Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金は高強度合金として周知であるが、真空ろう付時のＭｇ拡散および蒸発によって心材中のＭｇ濃度が低下すると強度が低下する。本発明においては、心材（11）に中間材（12）および内皮材（13）を積層することによって真空ろう付時のＭｇ拡散が抑制され、かつ蒸発が抑止されるのでＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金としての強度を維持することができる。

前記心材（11）を構成するアルミニウム合金は、上述したＭｇ、Ｓｉ、Ｍｎに加えて、さらにＣｕ：０．３〜０．８質量％を含有する合金であっても良い。Ｃｕは心材の強度および耐食性に影響を及ぼす因子である。Ｃｕの含有よって心材強度が高まり、また真空ろう付時に表層部に濃化することによって心材の耐食性を高める。Ｃｕ濃度が０．３質量％未満では耐食性を高める効果が乏しく、０．８質量％を超えると長期的な耐食性が低下するおそれがある。好ましいＣｕ濃度は０．４〜０．７質量％である。

以上より、心材（11）を構成するアルミニウム合金において、Ａｌおよび不可避不純物を除く構成元素は下記の２通りである。
（１）Ｍｇ、Ｓｉ、Ｍｎ（含まない場合がある）
（２）Ｍｇ、Ｓｉ、Ｍｎ（含まない場合がある）、Ｃｕ

前記中間材（12）は、心材（11）の内皮材（13）側の面におけるＭｇの拡散および蒸発を防ぐために設けられた層であって、Ｚｎ：０．８〜３質量％を含み、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金で構成される。

Ｚｎは、心材（11）を構成するアルミニウム合金中のＭｇの中間材（12）への拡散を抑制する元素である。心材（11）中のＭｇが中間材（12）に拡散してＭｇ濃度が低下すると心材強度が低下するが、中間材（12）中のＺｎが心材（11）からＭｇ拡散を抑制することによって心材強度を維持することができる。また、Ｚｎは合金の電位を低下させる元素であり、中間材（12）における犠牲腐食効果により心材（11）を防食する効果もある。Ｚｎ濃度が０．８質量％未満では心材中のＭｇの拡散抑制効果が少なく、３質量％を超えると成形性が悪くなるおそれがある。好ましいＺｎ濃度は０．９〜２．５質量％である。

前記中間材（12）を構成するアルミニウム合金は、上述したＺｎの含有に加えて、さらにＦｅ：０．０１〜０．２質量％を含有する合金であっても良い。Ｆｅは熱伝導性に影響を及ぼす因子であり、Ｆｅの含有によって熱伝導性が低下する傾向がある。このため、良好な熱伝導性を維持するためにＦｅ濃度は０．２質量％以下に規制することが好ましい。しかし、Ｆｅ濃度を０．０１質量％未満に規制しようとすれば母合金の材料コストが高くなるのでコスト面で不利である。特に好ましいＦｅ濃度は０．０５〜０．１８質量％である。

以上より、中間材（12）を構成するアルミニウム合金において、Ａｌおよび不可避不純物を除く構成元素は下記の２通りである。
（１）Ｚｎ
（２）Ｚｎ、Ｆｅ

前記内皮材（13）は、真空ろう付時の中間材（12）中のＺｎの昇華を防いで中間材（12）にＺｎを保持させる層であり、Ｍｇ：０．３〜１．８質量％を含み、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金で構成される。真空ろう付ではＺｎが昇華するので、Ｚｎを含有する中間材（12）上にＭｇを含有する内皮材（13）を積層することによって中間材（12）にＺｎを保持させる。また、内皮材（13）は犠牲腐食層としても機能して心材（11）を防食する。

前記アルミニウム合金において、Ｍｇは強度、耐食性およびろう付性に影響を及ぼす因子であり、合金の強度を高めるとともに、中間材（12）中のＺｎ拡散を抑止する。中間材（12）中のＺｎが内皮材（13）に拡散すると中間材（12）中のＺｎ濃度が低下し、ひいてはＺｎによる心材（11）中のＭｇ拡散防止効果が低下するが、内皮材（13）中のＭｇがＺｎの拡散を抑止することで中間材（12）による心材（11）中のＭｇ拡散防止効果を維持することができる。Ｍｇ濃度が０．３質量％未満では前記効果が少なく、１．８質量％を超えると加工性が低下するので所要形状への成形が難しくなる。特に好ましいＭｇ濃度は０．５〜１．５質量％である。

また、真空ろう付においては内皮材（13）に含まれるＭｇのゲッター作用によって良好なろう付を達成できる。

前記内皮材（13）を構成するアルミニウム合金は、上述したＭｇの含有に加えて、Ｓｉ：０．０１〜０．６質量％を含有するアルミニウム合金であっても良い。Ｓｉは、耐食性に影響を及ぼす因子である。Ｓｉ濃度が０．０１質量％未満では耐食性を高める効果が乏しく、０．６質量％を超えると耐食性が低下する。好ましいＳｉ濃度は０．１〜０．５５質量％である。

以上より、内皮材（13）を構成するアルミニウム合金において、Ａｌおよび不可避不純物を除く構成元素は下記の２通りである。
（１）Ｍｇ
（２）Ｍｇ、Ｓｉ

本発明はアルミニウムクラッド材の厚さおよび各層の厚さを限定するものではなく、用途に応じて任意に設定することができる。

熱交換器材料に適したアルミニウムクラッド材の心材（11）として２００〜１５００μｍを例示できる。また、中間材（12）は熱交換器における十分な強度と心材中のＭｇ拡散抑制効果およびＭｇの蒸発抑止効果を得るために厚さ（ｔ）が１５μｍ以上に設定することが好ましい。また、１００μｍの厚さ（ｔ）があれば十分な効果が得られるので、１００μｍを超える厚い中間材（12）は不経済である。よって、中間材（12）の好ましい厚さは１５〜１００μｍであり、特に好ましい厚さ（ｔ）は２０〜７０μｍである。また、内皮材（13）の厚さは、上記範囲の厚さの中間材（12）中のＺｎの昇華を十分に防ぎ得る厚さとして１５〜１００μｍが好ましく、特に１５〜７０μｍが好ましい。

また、本発明のアルミニウムクラッド材は心材の他方の面にろう材をクラッドした４層構造であっても良い。図２のアルミニウムクラッド材（2）は、心材（11）の一方の面に中間材（12）および内皮材（13）を積層し、他方の面、即ち熱交換器の流体通路の外側になる側の面に外皮材（14）としてろう材を積層した４層材である。ろう材の組成は特に限定されず、真空ろう付に適したろう材として、Ａｌ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金を例示できる。外皮材（14）としてろう材を積層したクラッド材（2）では、外皮材（14）が熱交換器用部材の作製時あるいは他の部材との接合時に接合用ろう材となるので、熱交換器用部材または熱交換器を効率良く作製することができる。また、外皮材（14）の積層によって心材（11）中のＭｇの蒸発が抑止される。

［熱交換器用部材および熱交換器、これらの製造方法］
熱交換器用部材は上述したアルミニウムクラッド材（1）（2）を内皮材（13）が流体通路の内側に位置するように成形することにより作製する。作製した熱交換器用部材は、単独で真空ろう付し、あるいは他の部材とともに熱交換器を組み立てて真空ろう付する。真空ろう付において、中間材（12）中のＺｎは心材（11）中のＭｇおよび内皮材（13）中のＭｇによって拡散が抑制されるので、中間材（12）に保持される。そして、中間材（12）に保持されたＺｎが心材（11）中のＭｇ拡散を抑制し、心材（11）中のＭｇ濃度が維持されて心材強度が維持される。また、アルミニウムクラッド材（1）（2）の心材（11）を構成するアルミニウム合金はＭｇおよびＳｉの添加によって強度を確保し、Ｍｎ濃度が規制されているので、強度向上を目的としてＭｎを添加したＡｌ−Ｍｎ系合金よりも熱伝導性が高いので、熱交換器としても優れた冷却性能が得られる。

図３および図４は、本発明のアルミニウムクラッド材で作製した熱交換器用チューブ（20）と、この熱交換器用チューブ（20）を用いて作製した積層型熱交換器のコア部（100）である。図示例の熱交換器用チューブ（20）は図２の４層構造のアルミニウムクラッド材（2）を成形したものである。

前記熱交換器用チューブ（20）は扁平形であり、対向する平坦壁（21a）（21b）間に設けた補強壁（22）によって流体通路（23）が２室に分割されている。

図５は、アルミニウムクラッド材（2）を用いて熱交換器用チューブ（20）を成形する工程を示している。先ず、板状のアルミニウムクラッド材（2）の幅方向の両端を内皮材（13）側に突出するように折り曲げて補強壁（22）を成形する。補強壁（22）は内皮材（13）の面から直角に立ち上がる隔壁（22a）と、隔壁（22a）の先端から直角に曲げられた当接壁（22b）とからなる。板状のアルミニウムクラッド材（2）は幅方向の中央部分が一方の平坦壁（21a）となり、両補強壁（22）に続く部分が他方の平坦壁（21b）になるので、次工程においてこれらの中間に位置する２箇所で円弧状に曲げる。対向する平坦壁（21a）（21b）が平行になるまで曲げ続け、２つの補強壁（22）の隔壁（22a）の外面どうしが当接すると平坦壁（21b）における継ぎ目が閉塞されるとともに、両方の当接壁（22b）が一直線となって継ぎ目のない平坦壁（21a）の内面に当接する。この状態において補強壁（22）が流体通路（23）を２室に分割して扁平形のチューブ形状となる。

前記熱交換器用チューブ（20）は、流体通路（23）の内面が内皮材（13）によって形成され、外面がろう材（14）によって形成されている。また、補強壁（22）の隔壁（22a）のろう材（14）どうしが当接し、当接壁（22b）と平坦壁（21a）との接触部は当接壁（22b）のろう材（14）と平坦壁（21a）の内皮材（13）が接触している。

前記コア部（100）は、熱交換器用チューブ（20）とフィン（101）とが交互に積層されるとともに、前記熱交換器用チューブ（20）の両端をヘッダーパイプ（102）に連通接続し、熱交換器用チューブ（20）とフィン（101）、熱交換器用チューブ（20）(2)とヘッダーパイプ（102）がろう付接合されたものである。なお、図４のコア部（100）においては、最外側のフィン（101）にサイドプレート（103）がろう付されている。

上述した方法で成形した熱交換器用チューブ（20）を、フィン（101）、ヘッダーパイプ（102）、サイドプレート（103）とともに仮組して真空ろう付する。この真空ろう付によって、熱交換器用チューブ（20）においては補強壁（22）の隔壁（22a）どうしが互いの接触面にあるろう材（14）によって接合され、かつ補強壁（22）の当接壁（22b）と平坦壁（21a）の内面とが当接壁（22b）が有するろう材（14）によって接合される。また、コア部（100）全体においては、熱交換器用チューブ（20）とフィン（101）とが熱交換器用チューブ（20）の外面にあるろう材（14）によって接合され、熱交換器用チューブ（20）とヘッダーパイプ（102）も熱交換器用チューブ（20）の外面にあるろう材（14）によって接合される。また、サイドプレート（103）はブレージングシートで作製され、フィン（101）にろう付されている。

真空ろう付の条件は特に限定されない。好適な真空ろう付条件は、１０^−３〜１０^−５Ｐａの真空中で５８０〜６２０℃×３〜６０分の加熱である。

また、図１に示したろう材を積層していない３層構造のアルミニウムクラッド（1）を用いて熱交換器用部材または熱交換器を作製する場合は、接合予定箇所に別途ろう材を供給するか、あるいは他の部材をブレージングシートで作製する等、適宜の方法でろう材する。

本発明のアルミニウムクラッド材で成形した熱交換器用部材（例えば熱交換器用チューブ）の製造、あるいは熱交換器用部材を用いた熱交換器の製造に際しては、他の部材とともに仮組みして一括して真空ろう付することに限定されるものではなく、熱交換器用部材単独で真空ろう付する場合も本発明に含まれる。

また、本発明の熱交換器用部材は、アルミニウムクラッド材を所要形状に成形してろう付する前とろう付した後の両方の状態を含んでいる。

また、本発明の熱交換器用アルミニウムクラッド材で形成する流体通路の形状は何ら限定されない。もちろん、熱交換器用部材はチューブに限定されるものでもなく、ヘッダーパイプ等の他の流体通路の材料として用いることができる。熱交換器の形態も積層型に限定されず、半導体搭載基板に対して接触状態で使用する半導体冷却用熱交換器としても用いることができる。アルミニウムクラッド材の心材が熱伝導性の高いアルミニウム合金で構成されているため、半導体冷却用熱交換器として優れた冷却性能が得られる。

図２に示す４層構造のアルミニウムクラッド材（2）を作製した。心材（11）、中間材（12）、内皮材（13）を構成する各アルミニウム合金は表１〜２に示す組成のものを用いた。また、心材（11）の厚さは４００μｍ、内皮材（13）の厚さは４０μｍで各例共通とし、中間材（12）の厚さは表に示す厚さに変化させた。また、外皮材（14）は各例で共通とし、外皮材（14）を構成するろう材はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金とし、厚さを４０μｍとした。

比較例４および比較例５は加工性が悪いためにクラッド材を作製することができなかった。他の例は円滑にクラッド材を作製することができた。

各アルミニウムクラッド材（2）で図３に示す扁平形の熱交換器用チューブ（20）を成形し、フィン（101）、ヘッダーパイプ（102）、サイドプレート（10）とともに図４に示す熱交換器のコア部（100）を仮組みし、１０^−４Ｐａの真空中で６００℃×１０分のろう付をした。

真空ろう付後の熱交換器用チューブ（20）について、強度および熱伝導性を下記の基準で評価した。

［強度］
ろう付後のアルミニウムクラッド材について、引張強度を測定し、Ａｌ−Ｍｎ系合金であるＪＩＳ Ａ３００３材の引張強度と比較して下記の基準で評価した。
○：ＪＩＳ Ａ３００３材の１．２倍以上
△：ＪＩＳ Ａ３００３材の１倍を超え１．２倍未満
×：ＪＩＳ Ａ３００３材の１倍以下

［熱伝導性］
ろう付後のアルミニウムクラッド材について熱伝導率を測定し、Ａｌ−Ｍｎ系合金であるＪＩＳ Ａ３００３材の熱伝導率と比較して下記の基準で評価した。
○：ＪＩＳ Ａ３００３材の１．２倍以上
△：ＪＩＳ Ａ３００３材の１倍を超え１．２倍未満
×：ＪＩＳ Ａ３００３材の１倍以下

これらの結果を表1および表２に示す。

表１、２より、本発明のアルミニウムクラッド材を真空ろう付して作製した熱交換器はＡ３００３に対して遜色のない強度を有し、かつ高い熱伝導性を有することを確認した。

本発明のアルミニウムクラッド材は、高い熱伝導性が求められる熱交換器の材料として好適に利用できる。

1、2…熱交換器用アルミニウムクラッド材
100…熱交換器のコア部
11…心材
12…中間材
13…内皮材
14…ろう材（外皮材）
20…熱交換器用チューブ（熱交換器用部材）

Claims (9)

1. 心材の一方の面に中間材と内皮材とが順に積層された真空ろう付用の熱交換器用アルミニウムクラッド材であって、
   前記心材は、Ｍｇ：０．２〜０．６質量％およびＳｉ：０．３〜０．８質量％を含み、Ｍｎが０．１質量％以下に規制され、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金で構成され、
   前記中間材は、Ｚｎ：０．８〜３質量％を含み、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金で構成され、
   前記内皮材は、Ｍｇ：０．３〜１．８質量％を含み、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金で構成されていることを特徴とする熱交換器用アルミニウムクラッド材。
2. 前記内皮材を構成するアルミニウム合金は、さらにＳｉ：０．０１〜０．６質量％を含有する請求項１に記載の熱交換器用アルミニウムクラッド材。
3. 前記中間材を構成するアルミニウム合金は、さらにＦｅ：０．０１〜０．２質量％を含有する請求項１または２に記載の熱交換器用アルミニウムクラッド材。
4. 前記心材を構成するアルミニウム合金は、さらにＣｕ：０．３〜０．８質量％を含有する請求項１〜３のいずれかに記載の熱交換器用アルミニウムクラッド材。
5. 前記中間材の厚さが１５〜１００μｍである請求項１〜４のいずれかに記載の熱交換器用アルミニウムクラッド材。
6. 前記心材の他方の面に外皮材としてろう材が積層された請求項１〜５のいずれかに記載の熱交換器用アルミニウムクラッド材。
7. 請求項１〜６のいずれかに記載された熱交換器用アルミニウムクラッド材で構成された真空ろう付用の熱交換器用部材であって、内皮材が流体通路の内側に位置するように成形されてなることを特徴とする熱交換器用部材。
8. 請求項１〜６のいずれかに記載された熱交換器用アルミニウムクラッド材を、内皮材が流体通路の内側に位置するように成形して熱交換器用部材を作製し、作製した熱交換器用部材を真空ろう付することを特徴とする熱交換器の製造方法。
9. 請求項８に記載の方法で製造されたことを特徴とする熱交換器。

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