JP5693733B2 - 圧縮機の弁装置およびこれを備える密閉型圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は、圧縮機の弁装置およびこれを備える密閉型圧縮機に関し、特に、エアコンおよび冷蔵庫などの冷凍サイクル装置や空気圧縮機などに用いられる圧縮機の弁装置およびこれを備える密閉型圧縮機に関する。

従来、圧縮機の開口を弁体が開閉する際のエネルギー効率の向上を図った技術が提案されている。

たとえば、特許文献１に示される密閉型圧縮機では、吐出弁は、圧縮室と吐出チャンバとを貫通する流路を開閉する。吐出弁には弾性リードが設けられており、弾性リードは吐出弁が開く方向に当該吐出弁を付勢するように折り曲げられている。また、吐出弁上に弁ばねが位置する。この弁ばねは、その弾性力により吐出弁の開度を規制している。これにより、圧縮室の圧力が吐出チャンバの圧力より低くなり、この差圧が弾性リードの弾性力に打ち勝つと、吐出弁が流路を塞ぐ。一方、圧縮室の圧力が吐出チャンバの圧力より高くなると、弾性リードに付勢されながら吐出弁は流路を開放し、作動流体が圧縮室から吐出チャンバへ流入する。

特許第４０７１７１１号公報

しかしながら、上記特許文献１の密閉型圧縮機では、圧縮室の圧力が吐出チャンバの圧力より低くなっても、圧縮室と吐出チャンバとの差圧が弾性リードの弾性力に打ち勝たなければ、吐出弁が流路を閉じることができない。このように、吐出弁が閉じるのが遅れることにより、作動流体が吐出チャンバから圧縮室へ逆流してしまう。

また、吐出弁が開く際に、吐出弁の先端が弁ばねに当たると、吐出弁がＳ字状に曲がり、この大きく曲がる部分に応力が集中する。しかし、吐出弁の中間部の幅は弾性リードにより一定に細くなっており中間部の幅は一定である。中間部の全体において曲がりに対する強度が低い。このため、特に応力が集中する位置で吐出弁が折れてしまうおそれがあり、吐出弁の耐久性が懸念される。

本発明はこのような課題を解決するためになされたものであり、エネルギーの消費を抑えつつ、耐久性の低下が低減される、圧縮機の弁装置およびこれを備える密閉型圧縮機を提供することを目的としている。

本発明のある態様に係る、圧縮機の弁装置は、ピストンが内部を往復運動する圧縮室と連通する連通孔が形成されたプレートと、前記連通孔を開閉する平板状のリードと、前記リードを覆うように配され、前記リードの開度を規定するストッパーと、を備え、前記リードは、前記連通孔上に位置する開閉部と、前記プレートに固定された固定部と、前記開閉部と前記固定部とを連結し、１または２の開口を含む連結部と、が対称軸の延在方向に配されるように形成されており、前記連結部の前記開閉部側の部分において、前記連結部の両側端に最も近い一対の、１または２の前記開口の外周の一部（以下、第１部分外周という）が、前記開閉部側から前記固定部側に向かって前記対称軸に対して対称に開いて形成されており、前記連結部の前記固定部側の部分において、前記連結部の両側端に最も近い一対の、１または２の前記開口の外周の一部（以下、第２部分外周という）が、前記固定部側から前記開閉部側に向かって前記対称軸に対して対称に開いて形成され、前記対称軸に平行な方向における１または２の前記開口の長さは、前記対称軸に対して垂直な方向における前記開閉部の長さより小さく形成されている。

本発明は、エネルギーの消費を抑えつつ、耐久性の低下が低減される、圧縮機の弁装置およびこれを備える密閉型圧縮機を提供することができるという効果を奏する。

本発明の上記目的、他の目的、特徴、および利点は、添付図面参照の下、以下の好適な実施態様の詳細な説明から明らかにされる。

図１は、本発明の実施の形態１に係る密閉型圧縮機を示す縦断面図である。 図２Ａは、図１の密閉型圧縮機に用いられる圧縮要素を示す分解斜視図である。 図２Ｂは、図２Ａの圧縮要素に含まれる弁装置を示す分解斜視図である。 図３は、図２Ｂの弁装置を示す断面図である。 図４は、図３の弁装置に用いられる吐出リードの構成を示す平面図である。 図５Ａは、図３の吐出リードが吐出孔を閉じた状態を示す断面図である。 図５Ｂは、図５Ａの吐出リードが吐出孔を開いた状態を示す断面図である。 図５Ｃは、図５Ｂの吐出リードが最大に変位した状態を示す断面図である。 図６Ａは、図５Ａ〜図５Ｃにおいて吐出リードが吐出孔を開く際に吐出リードに加えられた荷重と吐出リードの変位との関係を示すグラフである。 図６Ｂは、図５Ａ〜図５Ｃにおいて吐出リードが吐出孔を閉じる際に吐出リードに加えられた荷重と吐出リードの変位との関係を示すグラフである。 図７Ａは、図５Ｃの状態において変形した吐出リードに作用する応力を模式的に示す側面図である。 図７Ｂは、図７Ａの吐出リードに作用する応力を模式的に示す平面図である。 図８は、実施の形態１の変形例１に係る吐出リードの構成を示す平面図である。 図９は、実施の形態１の変形例４に係る吸入リードの構成を示す平面図である。 図１０Ａは、実施の形態１の変形例５に係る弁装置において吐出リードが吐出孔を閉じた状態を示す断面図である。 図１０Ｂは、実施の形態１の変形例５に係る弁装置において吐出リードが吐出孔を開いた状態を示す断面図である。 図１１は、本発明の実施の形態２に係る密閉型圧縮機に用いられる圧縮要素を示す分解斜視図である。 図１２は、図１１の弁装置に用いられる吐出リードの構成を示す平面図である。 図１３Ａは、図１１の吐出リードが吐出孔を閉じた状態を示す断面図である。 図１３Ｂは、図１３Ａの吐出リードが吐出孔を開いた状態を示す断面図である。 図１４Ａは、図１３Ａおよび図１３Ｂにおいて吐出リードが吐出孔を開く際に吐出リードに加えられた荷重と吐出リードの変位との関係を示すグラフである。 図１４Ｂは、図１３Ａおよび図１３Ｂにおいて吐出リードが吐出孔を閉じる際に吐出リードに加えられた荷重と吐出リードの変位との関係を示すグラフである。 図１５Ａは、変形した吐出リードに作用する応力を模式的に示す側面図である。 図１５Ｂは、図１５Ａの吐出リードに作用する応力を模式的に示す平面図である。 図１６は、実施の形態２の変形例６に係る吐出リードを示す平面図である。 実施の形態２の変形例９に係る吸入リードの構成を示す平面図である。 図１８は、本発明の実施の形態３に係る密閉型圧縮機に用いられる弁装置を示す断面図である。 図１９は、図１８の弁装置に用いられる吐出リードの構成を示す平面図である。 図２０は、図１９の吐出リードを示す側面図である。 図２１Ａは、図１８の吐出リードが吐出孔を閉じた状態を示す断面図である。 図２１Ｂは、図２１Ａの吐出リードが吐出孔を開いた状態を示す断面図である。 図２１Ｃは、図２１Ｂの吐出リードが最大に変位した状態を示す断面図である。 図２２Ａは、図２１Ａ〜図２１Ｃにおいて吐出リードが吐出孔を開く際に吐出リードに加えられた荷重と吐出リードの変位との関係を示すグラフである。 図２２Ｂは、図２１Ａ〜図２１Ｃにおいて吐出リードが吐出孔を閉じる際に吐出リードに加えられた荷重と吐出リードの変位との関係を示すグラフである。 図２３Ａは、図２１Ｃの状態において変形した吐出リードに作用する応力を模式的に示す側面図である。 図２３Ｂは、図２３Ａの吐出リードに作用する応力を模式的に示す平面図である。 図２４は、実施の形態３の変形例１１に係る吐出リードを示す平面図である。 実施の形態３の変形例１４に係る吸入リードを示す平面図である。

第１の発明に係る圧縮機の弁装置は、ピストンが内部を往復運動する圧縮室と連通する連通孔が形成されたプレートと、前記連通孔を開閉する平板状のリードと、前記リードを覆うように配され、前記リードの開度を規定するストッパーと、を備え、前記リードは、前記連通孔の開口上に位置する開閉部と、前記プレートに固定された固定部と、前記開閉部と前記固定部とを連結し、１または２の開口を含む連結部と、が対称軸の延在方向に配されるように形成されており、前記連結部の前記開閉部側の部分において、前記連結部の両側端に最も近い一対の、１または２の前記開口の外周の一部（以下、第１部分外周という）が、前記開閉部側から前記固定部側に向かって前記対称軸に対して対称に開いて形成されており、前記連結部の前記固定部側の部分において、前記連結部の両側端に最も近い一対の、１または２の前記開口の外周の一部（以下、第２部分外周という）が、前記固定部側から前記開閉部側に向かって前記対称軸に対して対称に開いて形成されている。

この構成によれば、リードの開閉部と固定部との間の連結部に開口が形成されていることにより、リードのばね定数が小さくなり、リードを変形させるための荷重が低下する。また、リードに開口が形成されていることにより、リードとプレートとの間に介在する潤滑油の吸着力および、リードとストッパーなどとの間に介在する潤滑油の吸着力が小さくなる。このため、リードがプレートやストッパーなどから離れるための荷重が低下する。これらの結果、リードが連通孔を開閉するための荷重が小さくてすむため、連通孔の開閉に際しての消費エネルギーが低減される。

また、リードの最大開度がストッパーによって直接または間接に規定され、たとえば、Ｓ字状に変形する。このため、連結部の開閉部側の部分および固定側の部分における曲がり角度が大きくなるが、これらの部分における開口の端は狭くなっているため、この部分のリードの曲がり角度が抑えられる。また、開口の中央では広くなっているため、この部分におけるリードのばね定数が小さく、リードが曲がりやすくなっている。このため、リードは全体的に緩やかに曲がり、曲げ応力の集中が緩和される。さらに、開口の端ではリードの幅が広いことにより、曲げに対する強度の低下が抑えられている。したがって、リードが曲がって折れることが防止され、リードの耐久性の低下が抑えられている。

第２の発明に係る圧縮機の弁装置では、第１の発明において、一対の前記第１部分外周および一対の前記第２部分外周は、共に、前記対称軸に交差して延びる１つの前記開口の外周の一部である、または、それぞれ、前記対称軸に交差して延びる２つの前記開口の外周の一部であってもよい。

この構成によれば、開口が対称軸に跨って延在するので、１つの開口の一部により一対の第１部分外周およびまたは一対の第２部分外周がそれぞれ形成される。

第３の発明に係る圧縮機の弁装置では、第２の発明において、前記開口は、その外周が、前記一対の第１部分外周および当該一対の第１部分外周に向かって前記対称軸に対して対称に開く部分を含む、または前記一対の第２部分外周および当該一対の第２部分外周に向かって前記対称軸に対して対称に開く部分を含む、または前記一対の第１部分外周と前記一対の第２部分外周とを含む太孔であってもよい。

この構成によれば、太孔の一部により一対の前記第１部分外周および一対の前記第２部分外周がそれぞれ形成される。

第４の発明に係る圧縮機の弁装置では、第２の発明において、前記開口は、その外周が、前記一対の第１部分外周と該一対の第１分外周に沿って延びる部分およびまたは前記一対の第２部分外周と該一対の第２部分外周に沿って延びる部分とを含む細孔であってもよい。

この構成によれば、細孔の一部により一対の前記第１部分外周および一対の前記第２部分外周がそれぞれ形成される。

第５の発明に係る圧縮機の弁装置では、第４の発明において、前記細孔は、その前記開閉部側の部分が前記対称軸に交差して延びており、前記細孔で囲まれた舌状部が前記プレート側に折り曲げられていてもよい。

この構成により、リードが開く方向に舌状部は付勢していることにより、小さい荷重でリードが連通孔を開くため、消費エネルギーが抑えられる。

第６の発明に係る圧縮機の弁装置では、第１〜５のいずれか１つの発明において、前記対称軸に平行な方向における１または２の前記開口の長さは、前記対称軸に対して垂直な方向における前記開閉部の長さより小さく形成されていてもよい。

この構成によれば、リードの開口の長さが開閉部の長さより短いため、開閉部はリードの開口に挿入されない。よって、タンブリング工程などで多数のリードが転動されても、リード同士が絡み合い難い。この結果、製造工程における不具合が低減され、生産性が向上する。

第７の発明に係る圧縮機の弁装置では、第１〜６のいずれか１つの発明において、前記リードと前記ストッパーとの間に配された平板状のスプリングリードをさらに備え、前記スプリングリードは、一方の端部が前記プレートに固定され、他方の端部が前記リードの開閉部の可動領域に位置し、前記ストッパーは、前記スプリングリードを介して間接に前記リードの最大開度を規定してもよい。

この構成によれば、スプリングリードはリードを弾性固定するため、リードの開閉部が連通孔を開放する際に、スプリングリードはリードの変位を規制する。よって、リードの変形量が減少し、リードの耐久性を向上する。

また、連通孔が開く時にリードとスプリングリードとは接触すると、リードとスプリングリードとの複合ばね定数でこれらは共に変形する。このため、リードが連通孔を閉じる方向の反発荷重が、リード単体のときよりも大きくなる。この結果、リードが閉じる速度が大きくなり、閉じ遅れが防止される。

第８の密閉型圧縮機は、第１〜７のいずれか１つの発明の圧縮機の弁装置と、前記ピストンと、前記圧縮室が形成されたブロックと、を有する圧縮要素と、前記ピストンを駆動する電動要素と、前記電動要素と、前記圧縮要素とを収容する密閉容器と、を備える。

この構成によれば、第１〜第７の発明と同様の効果を奏する。

以下、本発明の実施の形態を、図面を参照しながら具体的に説明する。

なお、以下では全ての図面を通じて同一又は相当する要素には同一の参照符号を付して、その重複する説明を省略する。

また、説明の便宜上、電動要素により駆動される主軸の軸に一致する方向を縦方向と称し、縦方向に直交する方向を横方向と称する。なお、ピストンが任意の方向で往復運動するように往復式圧縮機が設計されていてもよい。

（実施の形態１）
［密閉型圧縮機の構成］
図１は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機を示す縦断面図である。図２Ａは、図１に示す密閉型圧縮装置に用いられるシリンダブロック１５とシリンダヘッド５２との間の構成を示す分解斜視図である。

密閉型圧縮機は、後述する弁装置と、電動要素６と、圧縮要素９と、これらを収容する密閉容器１と、を備える。密閉型圧縮機は、電動要素６により駆動される圧縮要素９によって作動流体３を吐出する。本実施の形態の密閉型圧縮機として、これらの要素を備える周知の密閉圧縮機を用いることができる。以下の構成は、一例に過ぎない。

密閉容器１は、電動要素６の潤滑に用いられる潤滑油２を底部に貯留する。また、密閉容器１の内部に作動流体３が封入されている。作動流体３としては、たとえば、地球温暖化係数の低い炭化水素系のＲ６００ａなどが用いられる。密閉容器１には、作動流体３を吸引する吸入管５０および作動流体３を吐出する吐出管５７が接続されている。

吸入管５０は、圧縮要素９へ吸入されて圧縮される作動流体３を密閉容器１の内部空間へ導入する。吸入管５０は、その一端が密閉容器１内に連通し、他端がたとえば冷凍装置（図示せず）の低圧側に接続される。

吐出管５７は、圧縮要素９によって圧縮された作動流体３を該圧縮要素９から密閉容器１の外へ導出する。吐出管５７は、その一端が密閉容器１を貫通し、吐出マフラー（図示せず）に連通し、他端がたとえば冷凍サイクルの高圧側に接続される。

圧縮機本体４は、圧縮要素９と、この圧縮要素９を駆動する電動要素６を備える。圧縮機本体４は、密閉容器１内に収容され、たとえば、サスペンションスプリング５によって弾性的に支持されている。

電動要素６は、ステータ７およびロータ８を含む。ステータ７は、シリンダブロック１５の下方に固定されている。ロータ８は、ステータ７の内側に同軸で配置され、主軸１１に固定されている
圧縮要素９は、クランクシャフト１２、シリンダブロック１５、ピストン１６、コンロッド２２を含む。

シリンダブロック１５は、シリンダ１４および軸受部２３を有する。シリンダ１４および軸受部２３はそれぞれの軸が略直角に交差するように配置されている。軸受部２３は、主軸１１を回転自在に軸支する。

シリンダ１４の端面に、バルブプレート１７と吸入リード２０とシリンダヘッド５２が、たとえば、共にヘッドボルト５３によって固定されている。シリンダブロック１５とシリンダヘッド５２との間に、ガスケット、吸入リード２０、バルブプレート１７およびガスケットが、この順に積層され、ヘッドボルト５３によってシリンダブロック１５の端面に固定されている。これにより、シリンダ１４の端面の開口端が封止される。バルブプレート１７とシリンダヘッド５２によってヘッド空間５６が形成されている。バルブプレート１７は吸入孔１８および吐出孔１９を含む。吸入孔１８は吸入リード２０により開閉される。吐出孔１９は、弁装置の吐出リード２１により開閉される。バルブプレート１７とシリンダヘッド５２によりシリンダ１４の端面に吸入マフラー５４が固定される。吸入マフラー５４は吸入孔１８を介して作動流体３を圧縮室１３内に導く。

シリンダ１４は、その内部に圧縮室１３が形成される。

ピストン１６は、往復動可能に圧縮室１３内へ挿入されている。ピストン１６はピストンピンを介してコンロッド２２に接続される。

コンロッド２２は、偏心軸の旋回運動を往復運動に変換し、その往復運動をピストン１６に伝達する。コンロッド２２は、大径部および小径部を含む。大径部が偏心軸に回転自在に嵌合される。小径部がピストンピンを介してピストン１６に回転自在に連結される。

クランクシャフト１２は、電動要素６により回転される主軸１１と、主軸１１に対して偏心した偏心軸とにより構成される。主軸１１の下部にポンプ部（図示せず）が設けられている。主軸１１の下部およびポンプ部は潤滑油２に浸漬している。主軸１１に給油機構５１が設けられる。給油機構５１は、密閉容器１の底部に貯留された潤滑油２を圧縮要素９の摺動部へ供給する。給油機構５１は、たとえば、主軸１１の内部を貫通する貫通路（図示せず）と、主軸１１の外周面に形成される螺旋溝とを有する。

［弁装置の構成］
図２Ｂは、密閉型圧縮装置に用いられる弁装置の構成を示す分解斜視図である。図３は、弁装置を示す縦断面図である。図４は、弁装置に用いられる吐出リード２１を示す平面図である。なお、ここでは、便宜上、上下方向とは、吐出孔１９の開口面に対して垂直な方向であって、横方向とは上下方向に垂直な方向を表わす。

弁装置は、圧縮室１３からヘッド空間（弁室）５６へ延びる吐出孔（連通孔）の開口を吐出リード（リード）２１が開閉する装置である。弁装置は、バルブプレート（プレート）１７、吐出リード２１およびバルブストップ（ストッパー）３１を備える。弁装置は、ここではスプリングリード３０をさらに備えるが、後述するようにスプリングリード３０を省略してもよい。

バルブプレート１７は、圧縮室１３とヘッド空間５６との間に設けられ、吐出リード２１を保持する板状体である。バルブプレート１７には、吸入孔１８、吐出孔１９（連通孔）および窪みが形成されている。吸入孔１８および吐出孔１９は、ピストン１６が内部を往復運動する圧縮室１３とヘッド空間５６とを連通する。バルブプレート１７のヘッド空間５６を向く面に窪みが形成されている。窪みの内部に、吐出リード２１、スプリングリード３０およびバルブストップ３１が収められる。窪みの底部に、台座３２および座面３４が設けられる。台座３２は、吐出リード２１の固定部６１を載せる台であって、吐出孔１９を囲む。座面３４は、吐出孔１９の周囲に吐出するように形成された筒状の便座の先端面で構成されている。座面３４に対し吐出リード２１の開閉部６０が当接および離脱する。

吐出リード２１は、吐出孔１９を開閉する部材である。吐出リード２１は、平板状であって、たとえば弾性力を有するばね鋼で形成される。吐出リード２１は、開閉部６０、固定部６１および連結部６２を有する。吐出リード２１は、開閉部６０、固定部６１および連結部６２が対称軸Ｌの延在方向に配されるように形成されている。なお、吐出リード２１は、幅方向（対称軸Ｌに垂直な方向）のねじれ動作を抑制するために、対称軸Ｌに対して対称であることが好ましい。図４では、吐出リード２１の全体が対称軸Ｌに対して対称であるが、固定部６３は対称軸Ｌに対して対称である必要はない。開閉部６０は、上述の観点から対称軸Ｌに対して対称であることが好ましいが、そうでなくてもよい。連結部６２は可能な限り対称軸Ｌに対して対称であることが好ましい。

開閉部６０は、吐出リード２１の先端部分であって、吐出孔１９を開閉する。開閉部６０は、吐出孔１９上に位置し、上下方向に可動する。開閉部６０のサイズは吐出孔１９のサイズより大きく、吐出孔１９を隙間なく塞ぐことができる。開閉部６０の形状は任意であるが、ここでは略円板形状である。

固定部６１は、吐出リード２１の基端部分であって、バルブプレート１７の台座３２に固定される。固定部６１は、たとえばバルブストップ３１により固定されるが、他の方法で固定されてもよい。固定部６１の形状は任意であり、ここでは略矩形状である。

連結部６２は、開閉部６０と固定部６１とを連結する部分である。連結部６２は、対称軸Ｌに対して対称であることが好ましいが。形状は特に限定されない。連結部６２は、ここでは略矩形状であって、対称軸Ｌに並行に延びる。連結部６２には、１つの開口６３が形成されている。

開口６３は、対称軸Ｌに交差して延びている。また、開口６３の外周１０１は、対称軸Ｌに対して対称に形成されている。また、連結部６２の開閉部６０側の部分において、連結部６２の両側端に最も近い（ここではこの限定は不要であるが）一対の、開口６３の外周１０１の一部（以下、第１部分外周という）１０２、１０２が、開閉部６０側から固定部６１側に向かって対称軸Ｌに対して対称に開いて形成されている。つまり、対称軸Ｌに対して第１部分外周の垂直な距離が徐々に大きくなる（離隔する）ことにより、一対の第１部分外周１０２、１０２は対称軸Ｌに対して対称に開いている。また、連結部６２の固定部６１側の部分において、連結部６２の両側端に最も近い（ここではこの限定は不要であるが）一対の、開口６３の外周１０１の一部（以下、第２部分外周という）１０３、１０３が、固定部６１側から開閉部６０側に向かって対称軸Ｌに対して第２部分外周の垂直な距離が徐々に大きくなる（離隔する）ことにより、一対の第２部分外周１０３、１０３は対称軸Ｌに対して対称に開いている。つまり、開口６３は、その外周１０１が一対の第１部分外周１０２、１０２と一対の第２部分外周１０３、１０３とを含む。この一対の第１部分外周１０２、１０２および一対の第２部分外周１０３、１０３は、共に、対称軸に交差して延びる１つの開口の外周の一部である。本発明においては、このような開口を後述する細孔(slit)と区別するために「太孔」と呼ぶ。かくして、対称軸Ｌに垂直な方向の開口６３の幅は、その両端のそれぞれに向かうほど狭く、中央に向かうほど広くなっている。開口６３は、対称軸Ｌ方向における長さが、対称軸Ｌに対して垂直な方向における開閉部６０の幅より大きく形成されている。

具体的には、開口６３は、開閉側部分６３ａ、固定側部分６３ｂおよび中間部分６３ｃを有する。開閉側部分６３ａは、開閉部６０側から固定部６１側に向かって、対称軸Ｌに対して垂直な方向へ徐々に拡大し、かつ、対称軸Ｌに対して互いに対称に形成されている。開閉側部分６３ａは、対称軸Ｌに対して対称な略二等辺三角形の形状を有する。開閉側部分６３ａにおける、開口６３の外周１０１は、中間部分６３ｃに向かって、対称軸Ｌに対して垂直な方向へ徐々に離れ、対称軸Ｌに対して対称なＶ字状である。固定側部分６３ｂは、固定部６１側から開閉部６０側に向かって、対称軸Ｌに対して垂直な方向へ徐々に拡大し、かつ、対称軸Ｌに対して互いに対称に形成されている。固定側部分６３ｂは、対称軸Ｌに対して対称な略二等辺三角形の形状を有する。固定側部分３ｂにおける、開口６３の外周１０１は、中間部分６３ｃに向かって、対称軸Ｌに対して垂直な方向へ徐々に離れ、対称軸Ｌに対して対称なＶ字状である。中間部分６３ｃは、開閉側部分開口６３ａと固定側部分６３ｂとを連結している。中間部分６３ｃにおける開口６３の外周１０１は、対称軸Ｌに対して並行に延びている。

このため、対称軸Ｌに対して垂直な方向における中間部分６３cの幅は最も大きく、開閉側部分６３ａの幅は開閉部６０に向かうほど小さく、固定側部分６３ｂの幅は固定部６１に向かうほど小さくなる。これにより、吐出リード２１の中間部分６３cが形成された部分に比べて、吐出リード２１の開閉側部分６３ａおよび固定側部分６３ｃが形成された部分では、吐出リード２１は、その幅が広いため、ばね定数および曲げ強度が大きい。

スプリングリード３０は、吐出リード２１を当該吐出リード２１が閉じる方向に付勢する部材である。スプリングリード３０は、平板状であって、たとえば弾性力を有するばね鋼で形成される。スプリングリード３０は、吐出リード２１とバルブストップ３１との間に配される。スプリングリード３０は、その一端に設けられた固定部３０ｂと、他端に設けられた可動部３０ａを有する。可動部３０ａは、吐出リード２１の開閉部６０の上方において開閉部６０の可動範囲に配される。固定部３０ｂは、バルブプレート１７の台座３２に固定されている。ここでは、固定部３０ｂは、バルブストップ３１により固定部６１と共に固定されている。固定部３０ｂの端は、吐出リード２１側に折り曲げられているため、固定部６１との間に隙間が設けられている。これにより、可動部３０ａは、バルブプレート１７側に押し付けられている。よって、可動部３０ａは、吐出プレート２１の開閉部６０を弾性的に押さえながら可動し、開閉部６０を閉じる方向に付勢している。また、可動部３０ａの先端部は、バルブストップ３１とバルブプレート１７との間に挟まれて、上下方向の動きが規制される。ただし、バルブストップ３１とバルブプレート１７との間はスプリングリード３０の厚みより少し大きいため、可動部３０ａの先端部がこれらの間を横方向に移動することができる。

バルブストップ３１は、吐出リード２１を覆うように配され、吐出リード２１の最大開度を間接的に規定するストッパーである。吐出リード２１およびスプリングリード３０の上下方向の可動を規制する部分である。バルブストップ３１は、その一端に設けられた固定部３１ａと、他端に設けられた規制部３１ｂとを有する。固定部３１ａおよび規制部３１ｂにその長さ方向に延びる切り込みが設けられている。固定部３１ａおよび規制部３１ｂの幅はバルブプレート１７の窪みの幅より少し大きい。そして、上述の切り込みの幅が弾性的に縮小するようにバルブストップ３１がバルブプレート１７の窪みに圧入され、固定部３１ａおよび規制部３１ｂが切り込みの幅が復元するよう弾性的に反発することにより、バルブストップ３１がバルブプレート１７に固定されている。固定部３１ａは、吐出リード２１の固定部６１およびスプリングリード３０の固定部３０ｂをバルブプレート１７の台座３２に固定する。規制部３１ｂの先端部は、可動部３０ａの先端部が横方向に移動可能に可動部３０ａを上下方向に固定する。規制部３１ｂは、バルブプレート１７との間に間隙を形成するように曲がる。この間隙に、スプリングリード３０の可動部３０ａおよび吐出リード２１の開閉部６０が配される。この間隙の高さは、開閉部６０および可動部３０ａの最大変位より小さいため、最大に変位した開閉部６０および可動部３０ａは規制部３１ｂに当たって規制される。

［密閉型圧縮機の動作］
以上のように構成された密閉型圧縮機について、その動作を以下に説明する。密閉型圧縮機の動作は周知であるので、簡単に説明する。

密閉型圧縮機では、ステータ７が通電されると、ロータ８により主軸１１にが回転する。この回転が、クランクシャフト１２、偏芯軸１０、およびコンロッド２２によりピストン１６に伝達されて、ピストン１６がシリンダ１４内を往復運動する。

これにより、吸入工程では、圧縮室１３内の作動流体３が膨張し、圧縮室１３内の圧力が吸入圧力を下回ると、圧縮室１３内の圧力と吸入マフラー５４内の圧力との差により、吸入リード２０が開く。作動流体３は、冷凍装置（図示せず）から吸入管５０を介して密閉容器１内へ流入し、吸入マフラー５４を介して圧縮室１３内に入る。

吐出工程では、圧縮室１３内の圧力が上昇し、圧縮室１３内の圧力と吸入マフラー５４内の圧力との差によって、吸入リード２０が閉じる。そして、作動流体３は圧縮され、圧縮室１３が昇圧される。圧縮室１３内の圧力がヘッド空間５６内の圧力を上回ると、吐出リード２１が開く。これにより、圧縮されて高温となった作動流体３は、バルブプレート１７の吐出孔１９を通ってヘッド空間５６から吐出マフラー（図示せず）を経由し、吐出管５７を通って冷凍サイクルの高圧側（図示せず）に放出される。

そして、作動流体３が圧縮室１３から吐出され、圧縮室１３内の圧力が低下し、圧縮室１３とヘッド空間５６との圧力差が減少する。この圧力差によって吐出リード２１に加わる力が、スプリングリード３０と吐出リード２１の復元力に比べて小さくなると、吐出リード２１が閉じる。これにより、圧縮室１３は閉塞されて、上記の行程が繰り返される。

［弁装置の動作］
弁装置の動作について、以下に説明する。

図５Ａは、吐出リード２１が吐出孔１９を閉じた状態を示す断面図である。図５Ｂは、吐出リード２１が吐出孔１９を開いた状態を示す断面図である。図５Ｃは、吐出リード２１の開閉部６０が最大に変位した状態を示す断面図である。

図５Ａに示す、開閉部６０が吐出孔１９を閉じた状態では、開閉部６０が潤滑油２を介してバルブプレート１７の座面３４に接触し、連結部６２が潤滑油２を介してバルブプレート１７の台座３２に接触している。この潤滑油２の表面張力によって、吐出リード２１の開閉部６０および連結部６２がバルブプレート１７の座面３４およびバルブプレート１７の台座３２にそれぞれ吸着している。この吸着力と、吐出リード２１の連結部６２が弾性変形するための力とに比べて、ヘッド空間５６と圧縮室１３との圧力差により開閉部６０が押し上げられる力が大きくなると、図５Ｂに示すように、開閉部６０が上昇し吐出孔１９を開放する。

さらに、連結部６２が変形すると、吐出リード２１によりスプリングリード３０の可動部３０ａが押し上げられる。このとき、可動部３０ａの先端部は間隙から抜ける方向へ移動し、可動部３０ａは上に移動する。ただし、可動部３０ａの先端部および固定部６１によりスプリングの上方向への移動が規制されているため、可動部３０ａは弓なりに湾曲する。そして、この可動部３０ａに沿って吐出リード２１の開閉部６０および連結部６２が湾曲する。

そして、圧縮室１３の圧力がさらに上昇すると、吐出リード２１が押し上げられ、図５Ｃに示すように、吐出リード２１は大きく変形する。これに伴い、可動部３０ａは変形して規制部３１ｂに当たる。このとき、吐出孔１９の投射範囲において、開閉部６０が可動部３０ａを介してバルブストップ３１の中間部に当たる。このため、吐出リード２１が最大に変位しＳ字状に変形する。

そして、圧縮室１３の圧力が減少し、圧縮室１３およびヘッド空間５６の圧力差により吐出リード２１を押し上げる力が、スプリングリード３０および連結部６２の復元力により吐出リード２１を押し下げる力に比べて小さくなると、吐出リード２１およびとスプリングリード３０は下側へ変位する。さらに、ヘッド空間５６と圧縮室１３との圧力差が小さくなり、吐出リード２１およびスプリングリード３０の復元力が、ヘッド空間５６と圧縮室１３との圧力差および、開閉部６０と可動部３０ａの間に存在する潤滑油２による吸着力に対して上回る。これにより、開閉部６０は、図５Ａに示すように、可動部３０ａから離れて、吐出孔１９を閉じる。

[作用、効果]
実施の形態１に係る吐出リード２１に作用する荷重について以下に説明する。

図６Ａは、吐出リード２１が開く際の吐出リード２１の変位とその際に吐出リード２１に加えられた荷重との関係を模式的に示すグラフである。図６Ｂは、吐出リード２１が閉じる際の吐出リード２１の変位とその際に吐出リード２１に加えられた荷重との関係を模式的に示すグラフである。各図において、縦軸は吐出リード２１の変位を示し、横軸は吐出リード２１に加えられた荷重を示す。また、実線は、実施の形態１に係る開口６３が形成された吐出リード２１の関係を表わし、破線は、開口６３が形成されていない従来の吐出リードの関係を表す。

図６Ａに示すように、吐出リード２１が開く場合、実施の形態１に係る吐出リード２１は、荷重が増加するにつれ、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄの順序で変位する。

すなわち、Ａにおいて、潤滑油２による吸着力などに比べて荷重が大きくなり、吐出リード２１がバルブプレート１７の座面３４から離れる。そして、ＡからＢにおいて、吐出リード２１のみが変形するため、小さな荷重で吐出リード２１が大きく変位する。Ｂでは、吐出リード２１は、スプリングリード３０と接触する。ＢからＣにおいて、吐出リード２１がスプリングリード３０と接触しながら押し上げるため、これらの複合ばね定数でこれらは変形する。このため、吐出リード２１の変位に大きな荷重が必要となる。Ｃにおいて、スプリングリード３０とバルブストップ３１が接触し、吐出リード２１が最大変位となる。これ以上の荷重が吐出リード２１に加えられても、バルブストップ３１により吐出リード２１が規制されるため、吐出リード２１は変位しない。

従来の吐出リードは、荷重が増加するにつれ、ａ、ｂ、ｃ、ｄの順序で開く。

すなわち、ａにおいて、従来の吐出リードはバルブプレート１７の座面３４から離れ、ａからｂでは、吐出リードのみが変形する。吐出リードは、ｂでスプリングリード３０と接触し、ｂからｃにおいてスプリングリード３０と共に変形する。ｃにおいて、スプリングリード３０がバルブストップ３１に接触し、吐出リードが最大変位する。

ここで、Ｗ１で示す荷重は、吐出リード２１がバルブプレート１７の座面３４および台座３２と接触、または、近接することによって、これらの間に介在する潤滑油２の表面張力による吸着力を断ち切るために必要な荷重である。従来の吐出弁装置においてはＸとなる。吐出リード２１には開口６３が形成されているため、従来の吐出リードに比べて、吐出リード２１がバルブプレート１７の台座３２と接触、または、近接する面積が小さい。このため、これらの間の潤滑油２により吸着力を断ち切る荷重Ｗ１は従来の荷重Ｘに比べて小さくなる。

また、吐出リード２１には開口６３が形成されているため、吐出リード２１のばね定数が低下している。よって、ＡからＢにおける傾きが、ａからｂにおける傾きより大きくなっている。また、ＢからＣにおける傾きが、ｂからｃにおける傾きより大きくなっている。このように、従来の吐出リードに比べて小さな荷重で吐出リード２１が変位する。

このように、実施の形態１に係る吐出弁装置において、吐出リード２１に開口６３が形成されていることにより、潤滑油２の吸着力および吐出リード２１が変位するための荷重は低下し、吐出リード２１を開くための荷重が低減する。したがって、消費エネルギーが低減される。また、吐出孔１９の開き遅れが抑制されるため、吐出行程における作動流体３の過圧縮が抑制され、往復式圧縮機の吐出効率が向上する。

また、図６Ｂに示すように、吐出リード２１が閉じる場合、実施の形態１に係る吐出リード２１は、荷重が低下するにつれ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇの順序で閉じる。

すなわち、Ｄにおいて、吐出リード２１が最大に変位する。Ｅでは、スプリングリード３０はバルブストップ３１から離れる。ＥからＦにおいて、吐出リード２１およびスプリングリード３０は、接触しながら共に変形する。そして、吐出リード２１は、Ｆでスプリングリード３０から離間し、ＦからＧにおいて単体で変形して、Ｇでバルブプレート１７の座面３４と接触して吐出孔１９を塞ぐ。

従来の吐出弁装置も同様の過程となり、荷重が低下するにつれ、ｄ、ｅ、ｆ、ｇの順序で閉じる。

すなわち、ｄで、従来の吐出リードは最大に変位している。ｅにいて、スプリングリード３０はバルブストップ３１から離れる。吐出リードは、ｅからｆにおいてスプリングリード３０と接触しながら共に変形し、ｆでスプリングリード３０から離間し、ｆからｇにおいて単体で変形し、ｇでバルブプレート１７の座面３４と接触して吐出孔１９を塞ぐ。

ここで、Ｚで示す荷重は、吐出リード２１がバスプリングリード３０と接触、または、近接することによって、間に介在する潤滑油２の表面張力による吸着力を断ち切るために必要な荷重である。従来の吐出弁装置においてはＹとなる。実施の形態１に係る吐出リード２１には開口６３が形成しているため、従来の吐出リードに比べてスプリングリード３０と接触、または、近接する面積が小さく、Ｙ＜Ｚとなる。

また、吐出リード２１には開口６３が形成されているため、吐出リード２１のばね定数が低下している。よって、ＥからＦにおける傾きが、ｅからｆにおける傾きより大きくなっている。また、ＦからＧにおける傾きが、ｆからｇにおける傾きより大きくなっている。このように、従来の吐出リードに比べて小さな荷重で吐出リード２１が変位する。

このように、実施の形態１に係る吐出弁装置において、潤滑油２の吸着力および吐出リード２１が変位するための荷重は減少し、吐出リード２１が吐出孔１９を閉じるための荷重が低減する。したがって、消費エネルギーが低減される。また、吐出孔１９の閉じ遅れが抑制されるため、作動流体３の圧縮室１３への再流入が抑制され、圧縮機の冷凍能力の低下が低減される。

また、実施の形態１に係る吐出リード２１の応力について以下に説明する。

図７Ａは、変形した吐出リード２１を示す側面図である。図７Ｂは、変形した吐出リード２１を示す平面図である。

図５Ｃに示すように、吐出リード２１が最大に変位しＳ字状に変形するとき、固定部６１は、スプリングリード固定部３０ｂにより弾性的に固定されているため、大きく変位しない。また、吐出リード２１の開閉部６０は、可動部３０ａおよび、規制部３１ｂにより変位が規制される。このため、図示するＨの範囲、つまり、連結部６２の両端において吐出リード２１が大きく曲がろうとする。ただし、このＨの範囲には、図７Ｂに示すように、開口６３の固定側部分６３ｂおよび開閉側部分６３ａが形成されている。この開口６３の開閉側部分６３および固定側部分６３が形成された範囲における吐出リード２１の幅は、開口６３の中間部分６３cが形成された範囲における幅より広い。このため、Ｈの範囲における吐出リード２１は、そのばね定数が大きく、曲がりにくい。一方、中間部分６３cの形成範囲における吐出リード２１は、そのばね定数が小さく、曲がり易い。よって、吐出リード２１は全体的に緩やかに曲がり、応力集中が防止される。また、Ｈの範囲における吐出リード２１の曲げに対する強度は大きい。したがって、吐出リード２１が折れることなく、吐出リード２１の耐久性の低下が防がれる。

[変形例１]
図４に示す吐出リード２１には１つの開口６３が形成されているが、開口６３の数はこれに限定されず、複数の開口６３が対称軸Ｌの延在方向において吐出リード２１に形成されてもよい。本変形例１では、たとえば、図８に示すように、２つの開口６３が対称軸Ｌの方向に並んで形成されている。開閉部６０側の開口６３の外周は、一対の第１部分外周１０２、１０２および一対の第１部分外周１０２、１０２に向かって対称軸Ｌに対して対称に開く部分を含む太孔である。固定部６１側の開口６３の外周は、一対の第２部分外周１０３、１０３および一対の第２部分外周１０３、１０３に向かって対称軸Ｌに対して対称に開く部分を含む太孔である。これらの２つの開口６３、６３の間に余白(blank space）が設けられているが、これは１つの開口６３を２つに分割する以外には特段の技術的意義を有しない。従って、これらの２つの開口６３、６３は１つの開口とみなすことができるので、図４に示す場合と同様の作用効果を奏する。また、本発明は、１又は２の開口６３が一対の第１部分外周１０２、１０２と一対の部分外周１０３、１０３とを含むことに技術的意義があり、これらを含まない開口は技術的意義を有しない。これらを含むことが可能な開口６３の数は最大２つであるので、３以上の開口を形成することに特段の技術的意義は存在しない。

[変形例２]
図４に示す吐出リード２１の開口６３は、開閉側部分６３ａ、固定側部分６３ｂおよび中間部分６３ｃから形成される形状を有していたが、この開口６３の形状はこれに限らない。開口６３は、対称軸Ｌ方向の両端の範囲が狭く、かつ対称軸Ｌに対して対称な形状であればよい。たとえば、開口６３は、ひし形や楕円などの形状であってもよい。

[変形例３]
図４に示す吐出リード２１の開口６３における対称軸Ｌ方向の長さが、対称軸Ｌに対して垂直な方向における開閉部６０の幅より長いが、同じまたは短くてもよい。この場合においても図４に示す場合と同様の効果を奏する。また、たとえば、開口６３における対称軸Ｌ方向の長さが、開閉部６０の対称軸Ｌに対して垂直な方向の幅より短い場合、開閉部６０は開口６３に挿入されない。よって、吐出リード２１の切断面に発生するバリ等を除去するためのタンブリング工程などにおいて、多数の吐出リード２１がバレル内に装入されて転動される。この際、開閉部６０が開口６３に挿入されて、吐出リード２１同士が絡み合い曲がることが防止される。よって、製造工程における不具合が低減され、生産性が向上する。

[変形例４]
図４では、吐出リード２１に開口６３が形成されたが、図９に示すように、吸入リード７５に開口７３が形成されてもよい。

吸入リード７５は、開閉部７０、固定部７１および連結部７２を有する。開閉部７０は、吸入孔１８を開閉する部分であって、吸入孔１８より大きな円形状に形成される。固定部７１は、バルブプレート１７に固定される部分であって、バルブプレート１７と連続する。連結部７２は、開閉部７０と固定部７１を連結する部分であって、連結部７２に開口７３が形成されている。開閉部６０、固定部６１および連結部６２が対称軸Ｍの延在方向に配されるように形成されている。なお、吸入リード７５は、幅方向（対称軸Ｍに垂直な方向）のねじれ動作を抑制するために、対称軸Ｍに対して対称であることが好ましい。図９では、吸入リード７５の全体が対称軸Ｍに対して対称であるが、固定部７１は対称軸Ｍに対して対称である必要はない。開閉部７０は、上述の観点から対称軸Ｍに対して対称であることが好ましいが、そうでなくてもよい。連結部７２は可能な限り対称軸Ｌに対して対称であることが好ましい。

開口７３は、対称軸Ｍに交差して延びている。また、開口７３の外周８１は、対称軸Ｍに対して対称に形成されている。また、連結部７２の開閉部７０側の部分において、連結部７２の両側端に最も近い（ここではこの限定は不要であるが）一対の、開口７３の外周８１の一部（以下、第１部分外周という）８２、８２が、開閉部７０側から固定部７１側に向かって対称軸Ｍに対して対称に開いて形成されている。つまり、対称軸Ｍに対して第１部分外周の垂直な距離が徐々に大きくなる（離隔する）ことにより、一対の第１部分外周８２、８２は対称軸Ｍに対して対称に開いている。また、連結部７２の固定部７１側の部分において、連結部７２の両側端に最も近いここではこの限定は不要であるが）一対の、開口７３の外周８１の一部（以下、第２部分外周という）８３、８３が、固定部７１側から開閉部７０側に向かって対称軸Ｍに対して第２部分外周の垂直な距離が徐々に大きくなる（離隔する）ことにより、一対の第２部分外周８３、８３は対称軸Ｍに対して対称に開いている。つまり、開口７３は、その外周８１が一対の第１部分外周８２、８２と一対の第２部分外周８３、８３とを含む。この一対の第１部分外周８２、８２および一対の第２部分外周８３、８３は、共に、対称軸に交差して延びる１つの開口の外周の一部である。かくして、対称軸Ｍに垂直な方向の開口７３の幅は、その両端のそれぞれに向かうほど狭く、中央に向かうほど広くなっている。

このように、吸入リード７５に開口７３が形成されているため、吸入リード７５のばね定数が低下する。このため、吸入リード７５を変形させる荷重が低減され、吸入リード７５が吸入孔１８を開閉するためのエネルギーの消費が低減される。また、吸入リード７５が吸入孔１８を開閉する時間も短くなるため、吸入孔１８の開閉遅れが防止される。

また、吸入リード７５が大きく変形しようとする範囲に開閉側部分７３ａおよび固定側部分７３ｂが形成されている。この範囲における吸入リード７５の幅が中間部分７３ｃの形成範囲における吸入リード７５の幅より大きい。よって、この範囲における吸入リード７５のばね定数おっよび曲げに対する強度の低下が低減され、開閉部７０の変位によって連結部７２に発生する応力の部分的な集中が緩和される。その結果、吸入リード７５の耐久性が向上し、信頼性の高い圧縮機が提供される。

さらに、吸入リード７５に開口７３が形成されているため、吸入リード７５とバルブプレート１７の接触する面積が減少する。これにより、吸入リード７５とバルブプレート１７との間に介在する潤滑油２による吸着力が減少し、吸入リード７５がバルブプレート１７から離れやすくなる。この結果、吸入孔１８を開放する力が低下し、圧縮機の効率が向上する。

[変形例５]
図３に示すように弁装置は、バルブプレート１７、吐出リード２１、スプリングリード３０およびバルブストップ３１により形成された。ただし、弁装置にスプリングリード３０が設けられず、弁装置が、バルブプレート１７、吐出リード２１およびバルブストップ３１により形成されてもよい。この場合、バルブストップ３１は、吐出リード２１の最大開度を直接的に規定するストッパーである。たとえば、図１０Ａおよび図１０Ｂに示すように、バルブストップ３１は、その長さが窪みの長さより短く形成される。バルブストップ３１は、固定部３１ｄおよび規制部３１ｃを有する。固定部３１ｄは、たとえば吐出リード２１の固定部６１をバルブプレート１７の台座３２に固定する。規制部３１ｃは、吐出孔１９から離れる方向に固定部６１に対して折り曲げられている。このため、規制部３１ｃと吐出孔１９との間に空間が形成され、ここに開閉部６０が上下動可能に配されている。この空間の高さは開閉部６０の最大変位より小さい。

図１０Ａに示すように、吐出リード２１が吐出孔１９を閉じている状態では、吐出リード２１はバルブストップ３１の規制部３１Ｃに対して間隙を開けて平行に延びる。図１０Ｂに示すように、吐出リード２１が吐出孔１９を開くと、開閉部６０がバルブストップ３１の規制部３１ｃに当たり、吐出リード２１がＳ字状に曲がる。

このように、弁装置にスプリングリード３０が設けられていなくても、吐出リード２１に開口６３が形成され、また、吐出リード２１の動きが規制部３１Ｃにより規制されている。これにより、吐出孔１９の閉じ遅れが防止され、吐出リード２１が閉じる際のエネルギー効率および吐出リード２１の耐久性の低下が防止される。さらに、弁装置にスプリングリード３０が用いられないことにより、部品点数が減り、製品コストおよび製造コストの削減が図られる。

（実施の形態２）
実施の形態１では、開口６３が太孔で構成されていたのに対し、実施の形態２では、開口がスリット（細孔）６５で構成される。

図１１は、実施の形態２に係る弁装置を示す縦断面図である。図１２は、弁装置に用いられる吐出リード２１の構成を示す平面図である。

スリット６５は、対称軸Ｌに交差して延びている。また、スリット６５は、吐出リード２１の連結部６２に形成された開口であって、その外周１１１が外側部分１１１ａとその内側に並行に設けられる内側部分１１１ｂとを含む開口である。スリット６５の外周１１１は対称軸Ｌに対して対称に形成されている。スリット６５は、一対の第１部分外周１１２、１１２と該一対の第１分外周１１２、１１２に沿って延びる部分および一対の第２部分外周１１３、１１３と該一対の第２部分外周１１３、１１３に沿って延びる部分とを含む。また、連結部６２の開閉部６０側の部分において、連結部６２の両側端に最も近い一対の、スリット６５の外周の一部（第１部分外周）１１２、１１２が、開閉部６０側から固定部６１側に向かって対称軸Ｌに対して対称に開くように形成されている。つまり、対称軸Ｌに対して第１部分外周１１２の垂直な距離は徐々に大きくなることにより、一対の第１部分外周１１２、１１２は開いている。また、連結部６２の固定部６１側の部分において、連結部６２の両側端に最も近い一対の、スリット６５の外周の一部（第２部分外周）１１３、１１３が、固定部６１側から開閉部６０側に向かって対称軸Ｌに対して対称に開くように形成される。つまり、対称軸Ｌに対して第２部分外周１１３の垂直な距離は徐々に大きくなることにより、一対の第２部分外周１１３、１１３は開いている。なお、連結部６２の開閉部６０側の部分及び固定側の部分において、連結部６２の両側端に最も近いスリット６５の外周１１１は外側外周１１１ａである。つまり、スリット６５は、その外周１１１が一対の第１部分外周１１２、１１２と一対の第２部分外周１１３、１１３とを含む。かくして、対称軸Ｌに垂直な方向のスリット６５の外周１１１の幅は、その両端のそれぞれに向かうほど狭く、中央に向かうほど広くなっている。スリット６５の外周１１１は、対称軸Ｌ方向における長さが、対称軸Ｌに対して垂直な方向における開閉部６０の幅より大きく形成されている。

具体的には、スリット６５は、開閉側部分６５ａ、固定側部分６５ｂおよび中間部分６５ｃを有する。開閉側部分６５ａは、対称軸Ｌ上の点を始点として、開閉部６０側から固定部６１に向かって対称軸Ｌに対して垂直な方向へ徐々に離れる方向に延びる。開閉側部分６５ａは、対称軸Ｌに対して対称な略Ｖ字状を有する。固定側部分６５ｂは、対称軸Ｌから均等な距離離れた２つの点を始点として、固定部６１側から開閉部６０側に向かって対称軸Ｌに対して垂直な方向へ徐々に離れる方向に延びる。固定側部分６５ｂは、対称軸Ｌに対して対称な略Ｖ字状を有する。中間部分６５ｃは、開閉側部分６５ａと固定側部分６５ｂを連結する。中間部分６５ｃは、対称軸Ｌに対して並行に延びる。

舌状部６４は、吐出リード２１の、スリット６５の外周１１１の内側部分１１１ｂにより囲まれた部分で構成され、吐出リード２１の中央部に位置する。対称軸Ｌに垂直な方向の舌状部６４の幅は、その両端のそれぞれに向かうほど狭く、中央に向かうほど広くなっている。舌状部６４は、対称軸Ｌ方向における長さが、対称軸Ｌに対して垂直な方向における開閉部６０の幅より大きく形成されている。この舌状部６４は上下方向に移動可能である。吐出リード２１が上昇し、吐出リード２１が下がると、舌状部６４が吐出リード２１から離れて、吐出リード２１の中央部にも開口が形成される。

この舌状部６４の幅は中間部分６５ｃの範囲で最も大きい。これにより、吐出リード２１において、中間部分６５ｃが形成された範囲に比べて、開閉側部分６５ａおよび固定側部分６５ｂが形成された範囲では、吐出リード２１は、その幅が広いため、ばね定数および曲げ強度が大きい。

このような吐出リード２１を含む弁装置の動作は、図１３Ａおよび図１３Ｂに示すように、実施の形態１と同様である。ただし、吐出リード２１が吐出孔１９を開く際が異なる。

図１３Ａは、吐出リード２１が吐出孔１９を閉じた状態を示す断面図である。図１３Ｂは、吐出リード２１が吐出孔１９を開いた状態を示す断面図である。

図１３Ａの状態では、吐出リード２１の開閉部６０が吐出孔１９を閉じている。また、吐出リード２１の連結部６２がバルブプレート１７の台座３２上に載っているため、吐出リード２１の開閉部６０が潤滑油２を介してバルブプレート１７の座面３４に接触し、吐出リード２１の連結部６２および舌状部６４が潤滑油２を介してバルブプレート１７の台座３２に接触している。この潤滑油２の表面張力によって、吐出リード２１の開閉部６０および連結部６２がバルブプレート１７の座面３４およびバルブプレート１７の台座３２にそれぞれ吸着している。

この潤滑油２の吸着力と、スプリングリード３０ａにより開閉部６０が押し下げられる力と、吐出リード２１の連結部６２が弾性変形する力とに比べて、ヘッド空間５６および圧縮室１３の圧力差により開閉部６０が押し上げられる力が大きくなると、図１３Ｂに示すように、開閉部６０が上昇し吐出孔１９を開放する。

これに伴い、舌状部６４は台座３２に接触したまま残るが、舌状部６４の周りの連結部６２がバルブプレート１７の台座３２から離れる。そして、バルブプレート１７の台座３２から離れた吐出リード２１は、スプリングリード３０に接触する。この際、吐出リード２１が吐出孔１９を開閉するために上下に移動しても、舌状部６４は変位することはなく、バルブプレート１７の台座３２に接した状態を維持している。このため、吐出リード２１とスプリングリード３０とが接触している面積は舌状部６４の分だけ小さくなる。よって、吐出リード２１が閉じる際、吐出リード２１がスプリングリード３０から離れやすい。

なお、スプリングリード３０がバルブストップ３１に接触するまで開閉部６０が最大に変位する場合、固定部６１もわずかながら変位する。このため、舌状部６４は、固定部６１の変位に伴ってわずかも変位する。

このように吐出孔１９を開閉する際に吐出リード２１に作用する荷重について以下に説明する。

図１４Ａは、吐出リード２１が開く際の吐出リード２１の変位とその際に吐出リード２１に加えた荷重との関係を模式的に示すグラフである。図１４Ｂは、吐出リード２１が閉じる際の吐出リード２１の変位とその際に吐出リード２１に加えた荷重との関係を模式的に示すグラフである。各図において、縦軸は吐出リード２１の変位を示し、横軸は吐出リード２１に加えられた荷重を示す。また、実線は、実施の形態２に係るスリット６５が形成された吐出リード２１の関係を表わし、破線は、スリットが形成されていない従来の吐出リードの関係を表す。

図１４Ａに示すように、吐出リード２１が吐出孔１９を開く場合、実施の形態２に係る吐出リード２１は、荷重が増加するにつれ、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄの順序で変位する。従来の吐出リードは、荷重が増加するにつれ、ａ、ｂ、ｃ、ｄの順序で開く。

この場合、吐出リード２１が上昇する際に、連結部６２に舌状部６４が開く。舌状部６４のサイズが実施の形態１の開口６３のサイズと同じである場合、舌状部６４が開いた吐出リード２１とバルブプレート１７との接触面積は開口６３が形成された吐出リードと同じである。ただし、舌状部６４がバルブプレート１７と潤滑油を介して接触しているため、開こうとする吐出リード２１は舌状部６４に引っ張られる。したがって、スリット６５が形成された吐出リード２１がバルブプレート１７との間で潤滑油２の吸着力を断ち切る荷重Ｗ２は、図６Ａに示す開口６３が形成されている吐出リード２１がバルブプレート１７との間で潤滑油２の吸着力を断ち切る荷重Ｗ１より少し大きくなる。しかし、舌状部６４が開いた吐出リード２１とバルブプレート１７との接触面積は、スリット６６が形成されていない吐出リードより小さい。このため、吐出リード２１が潤滑油２の吸着力を断ち切る荷重Ｗ２は、スリット６５が形成されていない従来の吐出リード２１が潤滑油２の吸着力を断ち切る荷重Ｘより小さくなる。この結果、スリット６５が形成される吐出リード２１における潤滑油２の吸着力が減少し、吐出リード２１を開くための荷重が低減する。また、吐出リード２１のばね定数も低下し、吐出リード２１が変形する荷重も低減している。したがって、吐出孔１９の開き遅れが抑制されると共に、吐出孔１９を開くためのエネルギーが低減されて、密閉型圧縮機の効率が向上する。

また、図１４Ｂに示すように、吐出リード２１が吐出孔１９を閉じる場合、実施の形態２に係る吐出リード２１は、荷重が低下するにつれ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇの順序で変位する。従来の吐出弁装置も同様の過程となり、荷重の低下に応じて、ｄ、ｅ、ｆ、ｇの順序で変位する。

この場合、吐出リード２１が吐出孔１９を開く場合と同様である。このため、スリット６５が形成された吐出リード２１がスプリングリード３０との間で潤滑油２の吸着力を断ち切る荷重Ｚは、図６Ｂに示す開口６３が形成されている吐出リード２１がスプリングリード３０との間で潤滑油２の吸着力を断ち切る荷重Ｚより少し大きくなる。しかし、スリット６５が形成された吐出リード２１が潤滑油２の吸着力を断ち切る荷重Ｚは、スリット６５が形成されていない従来の吐出リード２１が潤滑油２の吸着力を断ち切る荷重Ｙより小さくなる。この結果、吐出リード２１を閉じるための荷重が低減する。また、吐出リード２１のばね定数も低下し、吐出リード２１が変形する荷重も低減している。したがって、吐出孔１９の閉じ遅れが抑制されると共に、吐出孔１９を閉じるためのエネルギーが低減されて、作動流体３の圧縮室１３への再流入を抑制し、密閉型圧縮機の冷凍能力の低下が低減される。

また、実施の形態２に係る吐出リード２１の応力についても、図１５Ａおよび図１５Ｂに示すように、実施の形態１に係る吐出リード２１と同様である。図１５Ａは、変形した吐出リード２１を示す側面図である。図１５Ｂは、変形した吐出リード２１を示す平面図である。

すなわち、吐出リード２１が最大に変位しＳ字状に変形するとき、Ｈ１およびＨ２の範囲、つまり、連結部６２の両端において吐出リード２１が大きく曲がろうとする。ただし、図１５Ｂに示すように、Ｈ１およびＨ２の範囲における吐出リード２１の幅は、中間部分６５ｃが形成された範囲の吐出リード２１の幅より広い。このため、中間部分６５cが形成された範囲に比べて、Ｈ１およびＨ２の範囲における吐出リード２１のばね定数が大きく、Ｈ１およびＨ２の範囲における吐出リード２１の曲がり角度が小さく、中間部分６５cが形成された範囲における吐出リード２１の曲がり角度は大きくなる。このため、吐出リード２１の曲がり角度が全体的に均一になり、応力集中が防止される。また、Ｈ１およびＨ２の範囲における吐出リード２１の曲げに対する強度は大きい。したがって、吐出リード２１が折れることなく、吐出リード２１の耐久性の低下が防がれる。

[変形例６]
図１２に示す吐出リード２１には１つのスリット６５が形成されているが、スリット６５の数はこれに限定されず、複数のスリット６５が吐出リード２１に形成されてもよい。たとえば、図１６に示すように、２つのスリット６５が対称軸Ｌの方向に並んで形成される。この場合も、２つのスリット６５により２つのスリット６５が形成される。これらの２つのスリット６５の間に余白が設けられているが、これらの２つのスリットは一体的に連結された１つのスリット６５とみなされることにより、図１２に示す場合と同様の効果を奏する。なお、スリット６５を３以上設けることに特段の技術意義は存在しない。

[変形例７]
図１２に示す吐出リード２１のスリット６５は、開閉側部分６５ａ、固定側部分６５ｂおよび中間部分６５ｃから形成される形状を有していたが、このスリット６５の形状はこれに限らない。スリット６５は、対称軸Ｌ方向の両端の範囲が狭く、かつ対称軸Ｌに対して対称な形状であればよい。たとえば、スリット６５は、ひし形や楕円などの形状であってもよい。

[変形例８]
図１２に示す吐出リード２１の舌状部６４における対称軸Ｌ方向の長さが、対称軸Ｌに対して垂直な方向における開閉部６０の幅より長いが、同じまたは短くてもよい。この場合においても図１２に示す場合と同様の効果を奏する。また、たとえば、舌状部６４における対称軸Ｌ方向の長さが、開閉部６０の対称軸Ｌに対して垂直な方向の幅より短い場合、開閉部６０は舌状部が開いて形成される開口に挿入されない。よって、タンブリング工程などにおいて、多数の吐出リード２１がバレル内に装入されて転動される。この際、開閉部６０が開口に挿入されて、吐出リード２１同士が絡み合い曲がることが防止される。よって、製造工程における不具合が低減され、生産性が向上する。

[変形例９]
図１２に示す吐出リード２１にスリット７７が形成されたが、図１７に示す吸入リード７５にスリット７７が形成されてもよい。

吸入リード７５は、開閉部７０、固定部７１および連結部７２を有する。開閉部７０は、吸入孔１８を開閉する部分であって、吸入孔１８より大きな円形状に形成される。固定部７１は、バルブプレート１７に固定される部分であって、バルブプレート１７と連続する。連結部７２は、開閉部７０と固定部７１を連結する部分であって、連結部７２にスリット７７が形成されている。

スリット７７は、対称軸Ｍに交差して延びている。また、スリット７７は、吸入リード７５の連結部７２に形成された開口であって、その外周８５が外側部分とその内側に並行に設けられる内側部分とを含む開口である。スリット７７の外周８５は対称軸Ｍに対して対称に形成されている。スリット７７は、一対の第１部分外周８６、８６と該一対の第１分外周８６、８６に沿って延びる部分およびまたは一対の第２部分外周８７、８７と該一対の第２部分外周８７、８７に沿って延びる部分とを含む。スリット７７は、また、連結部７２の開閉部７０側の部分において、連結部７２の両側端に最も近い一対の、スリット７７の外周の一部（第１部分外周）８６、８６が、開閉部７０側から固定部７１側に向かって対称軸Ｍに対して対称に開くように形成されている。つまり、対称軸Ｍに対して第１部分外周８６の垂直な距離は徐々に大きくなることにより、一対の第１部分外周８６、８６は開いている。また、連結部７２の固定部７１側の部分において、連結部７２の両側端に最も近い一対の、スリット７７の外周の一部（第２部分外周）８７、８７が、固定部７１側から開閉部７０側に向かって対称軸Ｍに対して対称に開くように形成されている。つまり、対称軸Ｍに対して第２部分外周８７の垂直な距離は徐々に大きくなることにより、一対の第２部分外周８７、８７は開いている。つまり、スリット７７は、その外周８５が一対の第１部分外周８６、８６と一対の第２部分外周８７、８７とを含む。かくして、対称軸Ｍに垂直な方向のスリット７７の外周８５の幅は、その両端のそれぞれに向かうほど狭く、中央に向かうほど広くなっている。スリット７７の外周８５は、対称軸Ｍ方向における長さが、対称軸Ｍに対して垂直な方向における開閉部７０の幅より大きく形成されている。

このように、スリット７７によって吸入リード７５に開口７３が形成されるため、吸入リード７５のばね定数が低下する。このため、吸入リード７５を変形させる荷重が低減され、吸入リード７５が吸入孔１８を開閉するためのエネルギーが低減される。また、吸入リード７５が吸入孔１８を開閉する時間も短くなるため、吸入孔１８の開閉遅れが防止される。

また、吸入リード７５が大きく変形する範囲に開閉側部分７７ａおよび固定側部分７７ｂが形成されている。この範囲における吸入リード７５の幅が中間部分７７ｃの形成範囲における吸入リード７５の幅より大きい。このため、吸入リード７５の曲げに対する強度の低下が低減され、開閉部７０の変位によって連結部７２に発生する応力の部分的な集中が緩和される。その結果、吸入リード７５の耐久性が向上し、信頼性の高い圧縮機が提供される。

さらに、スリット７７により吸入リード７５に開口７３が形成されるため、吸入リード７５とバルブプレート１７の接触する面積が減少する。これにより、吸入リード７５とバルブプレート１７との間に介在する潤滑油２による吸着力が減少し、吸入リード７５がバルブプレート１７から離れやすくなる。この結果、吸入孔１８を開放する力が低下し、圧縮機の効率が向上する。

[変形例１０]
図３に示すように弁装置は、バルブプレート１７、吐出リード２１、スプリングリード３０およびバルブストップ３１により形成された。ただし、弁装置にスプリングリード３０が設けられず、弁装置が、バルブプレート１７、吐出リード２１およびバルブストップ３１により形成されてもよい。この場合、バルブストップ３１は、吐出リード２１の最大開度を直接的に規定する。たとえば、図１０Ａおよび図１０Ｂに示すバルブストップ３１と同様のバルブストップ３１が用いられる。

（実施の形態３）
実施の形態２では、スリット６５に囲まれた舌状部６４が吐出リード２１に設けられた。実施の形態３では、この舌状部６４が折り曲げられ、舌状部６４に接触部６６が形成されている。

図１８は、実施の形態３に係る弁装置を示す縦断面図である。図１９は、弁装置に用いられる吐出リード２１を示す平面図である。図２０は、弁装置に用いられる吐出リード２１を示す断面図である。

舌状部６４は、吐出リード２１の、スリット６５の外周１１１の内側部分１１１ｂにより囲まれた部分で構成され、吐出リード２１の中央部に位置する。舌状部６４は、図２０に示すように、下側、つまり、吐出リード２１の開弁方向に付勢するように折り曲げられている。このため、舌状部６４は、弁装置においてバルブプレート１７側に曲がる。これにより、吐出リード２１にスプリングリード３０側へ押し上げられる力が作用する。

接触部６６は、舌状部６４の先端部に設けられ、台座３２に接触する部分である。接触部６６は、舌状部６４の先端部が上側に折り曲げられることにより形成される。接触部６６が舌状部６４に対して傾斜する方向は、舌状部６４が連結部６２に対して傾斜する方向と異なる。このため、バルブプレート１７に対する接触部６６の角度は舌状部６４の角度に比べて小さくなる。

このような吐出リード２１を含む弁装置の動作は、図２１Ａ〜図２１Ｃに示すように、実施の形態１および２と同様である。ただし、吐出リード２１の舌状部６４の作用が異なる。

図２１Ａは、吐出リード２１が吐出孔１９を閉じた状態を示す断面図である。図２１Ｂは、吐出リード２１が吐出孔１９を開いた状態を示す断面図である。図２１Ｃは、吐出リード２１が最大に移動した状態を示す断面図である。

図２１Ａの状態では、吐出リード２１は、ヘッド空間５６と圧縮室１３の圧力差によって発生する力で、座面３４に押し付けられ、吐出孔１９は閉塞されている。

圧縮室１３の圧力が上昇してヘッド空間５６の圧力を上回る。この圧力差によって吐出リード２１を押し上げる力と、舌状部６４の弾性力によって吐出リード２１を押し上げる力と合わせた力が、吐出リード２１を弾性変形させる力と、吐出リード２１と吐出孔１９の座面３４および台座３２との間に発生する潤滑油２の表面張力による吸着力と合わせた力を上回ると、図２１Ｂに示すように、吐出リード２１が上に変位し、吐出孔１９が開口する。

その後、圧縮室１３の圧力がさらに上昇し、吐出リード２１に加わる力が増大すると、図２１Ｃに示すように、吐出リード２１は大きく変形する。吐出リード２１は、可動部３０ａと接触し、スプリングリード３０の可動部３０ａと共に変形する。ヘッド空間５６の圧力に対して圧縮室１３の圧力が高くなると、吐出リード２１を変形させる力がさらに大きくなる。このため、吐出リード２１と可動部３０ａは共に大きく変形し、可動部３０ａが規制部３１ｂに接触する。

その後、ヘッド空間５６と圧縮室１３の圧力差が減少し、その圧力差により発生し吐出リード２１に加わる力が、スプリングリード３０と吐出リード２１の復元力に対して小さくなる。これにより、図２１Ｂに示すように、吐出リード２１およびスプリングリード３０は閉じる方向に変位する。

さらに、圧力差が減少すると、吐出リード２１とスプリングリード３０の復元力がヘッド空間５６と圧縮室１３との圧力差、吐出リード２１と可動部３０ａとの間に存在する潤滑油２による吸着力に対して上回る。このとき、吐出リード２１は可動部３０ａから離れて、図２１Ａに示すように、開閉部６０はバルブプレート１７の座面３４に接触し、吐出孔１９が閉じられる。この開閉部６０より先に、舌状部６４の接触部６６がバルブプレート１７の台座３２と接触する。この吐出リード２１が吐出孔１９を開閉するために変位しても、開閉部６０の変位が小さい場合、舌状部６４の接触部６６は、バルブプレート１７の台座３２と接触した状態を維持している。また、開閉部６０が最大に変位するような場合、接触部６６がバルブプレート１７の台座３２からわずかに離間する。このため、接触部６６が台座３２に接触するための距離は、開閉部６０が座面３４に接触するための距離より小さい。さらに、吐出リード２１が舌状部６４の弾性力により上側に付勢され、吐出リード２１が閉じる速度が低減している。よって、接触部６６が台座３２に接触する際の音は、開閉部６０が座面３４に接触する際の音より小さい。このため、吐出リード２１が吐出孔１９を閉じる音が低減される。

このように吐出孔１９を開閉する際に吐出リード２１に作用する荷重について以下に説明する。

図２２Ａは、吐出リード２１が開く際の吐出リード２１の変位とその際に吐出リード２１に加えた荷重との関係を模式的に示すグラフである。図２２Ｂは、吐出リード２１が閉じる際の吐出リード２１の変位とその際に吐出リード２１に加えた荷重との関係を模式的に示すグラフである。各図において、縦軸は吐出リード２１の変位を示し、横軸は吐出リード２１に加えられた荷重を示す。また、実線は、実施の形態３に係る吐出リード２１の関係を表わし、破線は、スリット６５が形成されていない従来の吐出リードの関係を表す。

図２２Ａに示すように、吐出リード２１が吐出孔１９を開く場合、実施の形態３に係る吐出リード２１は、荷重が増加するにつれ、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄの順序で変位する。従来の吐出リードは、荷重が増加するにつれ、ａ、ｂ、ｃ、ｄの順序に変位する。

この実施の形態３に係る吐出リード２１における変位と荷重との関係は、実施の形態１および２に係る吐出リード２１における変位と荷重との関係と同様である。ただし、舌状部６４により吐出リード２１が開く方向に付勢されている。このため、図２２Ａに示す、付勢されている吐出リード２１がバルブプレート１７との間で潤滑油２の吸着力を断ち切る荷重Ｗ３は、図６Ａおよび図１４Ａに示す、付勢されていない吐出リード２１がバルブプレート１７との間で潤滑油２の吸着力を断ち切る荷重Ｗ１およびＷ２より小さい。また、この荷重Ｗ３は、従来の吐出リードに加えられる荷重Ｘより小さい。この結果、吐出リード２１は、舌状部６４により付勢され、かつスリット６５が形成されることにより、吐出リード２１を開くための荷重が低減する。したがって、吐出孔１９の開き遅れが抑制されると共に、吐出孔１９を開くためのエネルギーが低減されて、密閉型圧縮機の効率が向上する。

また、図２２Ｂにおいて、舌状部６４が折り曲げられた実施の形態３に係る吐出リード２１が閉じる場合、吐出リード２１は、荷重が低下するにつれ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｋ、Ｇの順序に変位する。

すなわち、Ｄでは吐出リード２１が最大に変位し、Ｅでスプリングリード３０がバルブストップ３１から離れる。吐出リード２１は、ＥからＦにおいてスプリングリード３０に接触して共に変形し、Ｆでスプリングリード３０から離れて、ＦからＫにおいて単体で変形する。そして、Ｋで舌状部６４の接触部６６がバルブプレート１７の台座３２と接触して変形する。その後、Ｇで吐出リード２１の開閉部６０がバルブプレート１７の座面３４と接触して吐出孔１９を閉じる。

また、実施の形態２に係る、舌状部６４により付勢されていない吐出リード２１が閉じる場合、吐出リード２１は、荷重が低下するにつれ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｋ、Ｇ’の順序に変位する。このＤからＫまでの行程は、実施の形態３に係る吐出リード２１と同様である。その後、Ｇ’において吐出リード２１の開閉部６０がバルブプレート１７の座面３４と接触して吐出孔１９を閉じる。

ここで、Ｓで示す荷重は、吐出リード２１の開閉部６０がバルブプレート１７の座面３４と接触する際に加わる荷重、すなわち開閉部６０がバルブプレート１７の座面３４と接触する際の衝撃の強さである。この荷重Ｓは、舌状部６４を折り曲げてない吐出リード２１の開閉部６０が座面３４と接触する際に加わる荷重Ｔより小さい。これは、吐出リード２１の開弁方向に付勢するように舌状部６４が折り曲げているため、開閉部６０が座面３４と接触する前に、接触部６６が台座３２と接触する。この結果、開閉部６０が座面３４と接触する際の衝突が緩和されているためである。

このように、吐出リード２１の開閉部６０と座面３４とが接触する際の衝突音が抑えられる。このため、圧縮機の駆動中の騒音が抑えられ、静寂な運転をすることができる。

また、スリット６５が形成されていない従来の吐出リードが閉じる際、吐出リードは、荷重が低下するにつれ、ｄ、ｅ、ｆ、ｇの順序で変位する。これは、実施の形態１および２の従来の吐出リードと同様である。このため、スリット６５が形成された吐出リード２１がスプリングリード３０との間で潤滑油２の吸着力を断ち切る荷重Ｚは、従来の吐出リードに加えられる荷重Ｙより小さい。この結果、吐出リード２１がスプリングリード３０から離れて吐出孔１９を閉じるための荷重が低減し、吐出孔１９を閉じるためのエネルギーが低減される。また、吐出孔１９の閉じ遅れが抑制されるため、作動流体３の圧縮室１３への再流入を抑制し、密閉型圧縮機の冷凍能力の低下が低減される。

また、実施の形態３に係る吐出リード２１の応力についても、図２３Ａおよび図２３Ｂに示すように、実施の形態１および２に係る吐出リード２１と同様である。図２３Ａは、変形した吐出リード２１を示す側面図である。図２３Ｂは、変形した吐出リード２１を示す平面図である。

すなわち、吐出リード２１が最大に変位しＳ字状に変形するとき、固定部６１がスプリングリード３０の固定部３０ｂにより固定され、吐出リード２１の開閉部６０が可動部３０ａおよび規制部３１ｂにより変位が規制される。このため、図示するＨ１およびＨ２の部位において、吐出リード２１の連結部６２が大きく曲がろうとする。

このＨ１およびＨ２の部位における吐出リード２１の幅は、図２３Ｂに示すように、中間部分６５ｃの形成範囲より広い。このため、Ｈ１およびＨ２の部位における吐出リード２１のばね定数および曲げに対する強度が大きく、Ｈ１とＨ２との間における吐出リード２１のばね定数が小さい。したがって、吐出リード２１が折れることなく、吐出リード２１の耐久性の低下が防がれる。

[変形例１１]
図１９に示す吐出リード２１には１つのスリット６５が形成しているが、スリット６５の数はこれに限定されず、複数のスリット６５が吐出リード２１に形成されてもよい。たとえば、図２４に示すように、２つのスリット６５が対称軸Ｌの方向に並んで形成される。この場合、開閉部６０に近い側にある舌状部６４に接触部６６が設けられる。これらの２つのスリット６５により２つのスリット６５が形成される。これらの２つのスリット６５の間に余白が設けられているが、これらは一体的に連結された１つのスリット６５とみなされることにより、図１９に示す場合と同様の効果を奏する。

[変形例１２]
図１９に示す吐出リード２１のスリット６５は、開閉側部分６５ａ、固定側部分６５ｂおよび中間部分６５ｃから形成される形状を有していたが、このスリット６５の形状はこれに限らない。スリット６５は、対称軸Ｌ方向の両端の範囲が狭く、かつ対称軸Ｌに対して対称な形状であればよい。たとえば、スリット６５は、ひし形や楕円などの形状であってもよい。

[変形例１３]
図１９に示す吐出リード２１の舌状部６４における対称軸Ｌ方向の長さが、対称軸Ｌに対して垂直な方向における開閉部６０の幅より長いが、同じまたは短くてもよい。この場合においても、変形例８と同様の効果を奏する。

[変形例１４]
図１９に示す吐出リード２１にスリット６５が形成されたが、図２５に示す吸入リード７５にスリット７７が形成されてもよい。この吸入リード７５は、変形例９の吸入リード７５と同様であるため、同様の作用効果を奏する。ただし、吸入リード７５の舌状部７４は、吸入リード７５の開弁方向に付勢することができるように折り曲げられている。また、舌状部７４の先端部には、接触部７６が設けられている。これにより、舌状部７４の弾性力によって、吸入リード７５の開閉部７０がバルブプレート１７と接触する前に、舌状部７４の接触部７６がバルブプレート１７と接触する。これにより、開閉部７０がバルブプレート１７と接触する際の衝突を緩和することができる。その結果、開閉部７０とバルブプレート１７の衝突音を抑えることができるため、圧縮機の駆動中の騒音を抑えることができる。

[変形例１５]
図１８に示すように弁装置は、バルブプレート１７、吐出リード２１、スプリングリード３０およびバルブストップ３１により形成された。ただし、弁装置にスプリングリード３０が設けられず、弁装置が、バルブプレート１７、吐出リード２１およびバルブストップ３１により形成されてもよい。この場合、バルブストップ３１は、吐出リード２１の最大開度を直接的に規定する。たとえば、図１０Ａおよび図１０Ｂに示すバルブストップ３１と同様のバルブストップ３１が用いられる。

[変形例１６]
舌状部６４の先端部に接触部６６が設けられたが、接触部６６が舌状部６４に設けられなくてもよい。

[変形例１７]
図１２、１９、２４、及び２５において、Ｃ字状のスリット６５、６７の開放部分は対称軸Ｌ、Ｍの延在方向における反対側に形成されてもよい。

なお、上記全実施の形態は、互いに相手を排除しない限り、互いに組み合わせてもよい。たとえば、複数の開口が対称軸Ｌの延在方向において吐出リード２１に形成されている場合、複数のうちいくつかの開口が太孔の開口６３であり、残りの開口が細孔のスリット６５であってもよい。

上記説明から、当業者にとっては、本発明の多くの改良や他の実施形態が明らかである。従って、上記説明は、例示としてのみ解釈されるべきであり、本発明を実行する最良の態様を当業者に教示する目的で提供されたものである。本発明の精神を逸脱することなく、その構造および／又は機能の詳細を実質的に変更できる。

本発明の圧縮機の弁装置およびこれを備える密閉型圧縮機は、エネルギーの消費を抑えつつ、耐久性の低下が低減される、圧縮機の弁装置およびこれを備える密閉型圧縮機等として有用である。

１ 密閉容器
６ 電動要素
９ 圧縮要素
１３ 圧縮室
１５ シリンダブロック（ブロック）
１６ ピストン
１７ バルブプレート（プレート）
１８ 吸入孔（連通孔）
１９ 吐出孔（連通孔）
２１ 吐出リード（リード）
３０ スプリングリード
３１ バルブストップ（ストッパー）
６０ 開閉部
６１ 固定部
６２ 連結部
６３ 開口
６４ 舌状部
６５ スリット
７０ 開閉部
７１ 固定部
７２ 連結部
７５ 吸入リード（リード）

Claims (7)

1. ピストンが内部を往復運動する圧縮室と連通する連通孔が形成されたプレートと、
   前記連通孔を開閉する平板状のリードと、
   前記リードを覆うように配され、前記リードの開度を規定するストッパーと、を備え、
   前記リードは、
   前記連通孔上に位置する開閉部と、
   前記プレートに固定された固定部と、
   前記開閉部と前記固定部とを連結し、１または２の開口を含む連結部と、が対称軸の延在方向に配されるように形成されており、
   前記連結部の前記開閉部側の部分において、前記連結部の両側端に最も近い一対の、１または２の前記開口の外周の一部（以下、第１部分外周という）が、前記開閉部側から前記固定部側に向かって前記対称軸に対して対称に開いて形成されており、前記連結部の前記固定部側の部分において、前記連結部の両側端に最も近い一対の、１または２の前記開口の外周の一部（以下、第２部分外周という）が、前記固定部側から前記開閉部側に向かって前記対称軸に対して対称に開いて形成され、
   前記対称軸に平行な方向における１または２の前記開口の長さは、前記対称軸に対して垂直な方向における前記開閉部の長さより小さく形成されている、圧縮機の弁装置。
2. 一対の前記第１部分外周および一対の前記第２部分外周は、共に、前記対称軸に交差して延びる１つの前記開口の外周の一部である、または、それぞれ、前記対称軸に交差して延びる２つの前記開口の外周の一部である、請求項１に記載の圧縮機の弁装置。
3. 前記開口は、その外周が、前記一対の第１部分外周および当該一対の第１部分外周に向かって前記対称軸に対して対称に開く部分を含む、または前記一対の第２部分外周および当該一対の第２部分外周に向かって前記対称軸に対して対称に開く部分を含む、または前記一対の第１部分外周と前記一対の第２部分外周とを含む太孔である、請求項２に記載の圧縮機の弁装置。
4. 前記開口は、その外周が、前記一対の第１部分外周と該一対の第１分外周に沿って延びる部分およびまたは前記一対の第２部分外周と該一対の第２部分外周に沿って延びる部分とを含む細孔である、請求項２に記載の圧縮機の弁装置。
5. 前記細孔は、その前記開閉部側の部分が前記対称軸に交差して延びており、
   前記細孔で囲まれた舌状部が前記プレート側に折り曲げられている、請求項４に記載の圧縮機の弁装置。
6. 前記リードと前記ストッパーとの間に配された平板状のスプリングリードをさらに備え、
   前記スプリングリードは、一方の端部が前記プレートに固定され、他方の端部が前記リードの開閉部の可動領域に位置し、
   前記ストッパーは、前記スプリングリードを介して間接に前記リードの開度を規定する、請求項１〜５のいずれか一項に記載の圧縮機の弁装置。
7. 請求項１〜６のいずれか一項の圧縮機の弁装置と、前記ピストンと、前記圧縮室が形成されたブロックと、を有する圧縮要素と、
   前記ピストンを駆動する電動要素と、
   前記電動要素と、前記圧縮要素とを収容する密閉容器と、を備える、密閉型圧縮機。

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