JP5772348B2 - 電池及び電池の製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、貫通孔を有する電池ケースと、この電池ケース内に収容された電極体と、電池ケースの貫通孔を電池ケースの外部から密栓してなるゴム栓部を有する封止部材とを備える電池に関する。また、この電池の製造方法に関する。

従来より、電解液を注入するための注液孔などの貫通孔が設けられた電池ケースと、この電池ケースに収容された電極体と、貫通孔を電池ケースの外部から密栓してなるゴム栓部を有する封止部材とを備える電池が知られている。更に、この電池において、電池ケースの内圧を大気圧よりも減圧した状態で、封止部材のゴム栓部で貫通孔を密栓して電池ケースを気密に封止し、その後に初期充電を施したものがある。

例えば特許文献１に、このような電池が開示されている（特許文献１の請求の範囲、図１等を参照）。このように電池ケース内を減圧した状態で電池ケースを気密封止することで、初期充電時など、充放電に伴って電池ケース内にガスが発生した場合でも、電池ケースの内圧が早期に高くなるのを抑制できる。従って、電池を長期にわたりより安全に使用できる。

特開２００１−２５６９６５号

ところで、電池ケース内を減圧した状態で電池ケースを気密封止した電池では、電池ケース内が適切に減圧されているか否かを検査したい。しかし、気密封止された電池ケースの内圧を直接測定することは難しい。
そこで、電池ケースの内圧を直接測定する代わりに、減圧封止する前と後で電池ケースの厚みを測定し、その厚み差から電池ケース内の減圧状態を推測する方法が考えられる。しかし、この検査方法では、電池ケースの肉厚が厚いなど電池ケースの剛性が高いと、封止前後で電池ケースに厚み差が生じ難いため、電池ケース内の減圧状態を正確に判断するのが難しい。或いは、電池ケースと電極体との間に隙間が無い形態の電池では、電池ケース内を減圧しても、封止前後で電池ケースが内側に凹まないので、そもそも電池ケースの厚み差を測定することができない。

そこで、本件発明者らは、電池ケースを減圧封止した後に、ゴム栓部を所定の力で引き抜く引き抜き試験を行って、ゴム栓部が引き抜かれたか否かで、電池ケース内が適切に減圧されている良品か、何らかの原因で電池ケースの内圧が大気圧となってしまった不良品かを判別することを考えた。この引き抜き試験では、ゴム栓部が引き抜かれなかった電池を良品とし、ゴム栓部が引き抜かれた電池は不良品と判断する。

ところで、ゴム栓部は貫通孔（注液孔）に圧入されている。このため、ゴム栓部を引き抜く際、ゴム栓部には、電池ケース内が負圧とされていることに伴って生じる引き込み力の他、ゴム栓部と貫通孔との間に摩擦力も生じるが、この摩擦力には大きなバラツキが生じる。そして、この摩擦力が大きい個体では、実際には電池ケースの内圧が大気圧となっていた不良品であっても、ゴム栓部が引き抜かれないために、良品（電池ケース内が適切に減圧されている電池）であると判断される場合があり、適切に検査を行い得ないことがあった。

本発明は、かかる現状に鑑みてなされたものであって、電池ケース内が適切に減圧された電池、及び、この電池の製造方法を提供することを目的とする。

上記課題を解決するための本発明の一態様は、自身の内外を連通する貫通孔を有する電池ケースと、前記電池ケース内に収容された電極体と、ゴム状弾性体からなり、前記貫通孔に前記電池ケースの外部から圧入してこの貫通孔を密栓してなるゴム栓部を有する封止部材と、を備え、初期充電前の前記電池ケースの内圧を、大気圧Ｐａよりも減圧された初期内圧Ｐｂとして、前記ゴム栓部で前記貫通孔を密栓し、その後に前記初期充電を施してなる電池であって、前記貫通孔は、内周面が円筒状をなす円筒部を有し、前記ゴム栓部は、前記貫通孔の軸線方向に直交する断面が円形で前記軸線方向の外側ほど径大となるテーパ状の側面をなすテーパ部を有し、前記テーパ部は、前記円筒部の前記外側の開口端縁である外側円筒端縁で、最も高い圧縮率に圧縮されてなり、前記貫通孔の前記円筒部の内径をｄとし、前記ゴム栓部の前記テーパ部のうち、前記外側円筒端縁で最大に圧縮された最大圧縮部の、圧縮前の外径をＤとし、前記ゴム栓部の硬度をＨとし、前記電池ケースの内圧を大気圧Ｐａとした状態で、大気圧Ｐａ下で前記ゴム栓部を引き抜いたときに、前記ゴム栓部に生じる引き抜き耐力Ｆａが取り得る範囲を第１耐力範囲ＡＦａとし、前記電池ケースの内圧を前記初期内圧Ｐｂとして、前記ゴム栓部で前記貫通孔を密栓した後、前記初期充電前に、大気圧Ｐａ下で前記ゴム栓部を引き抜いたときに、前記ゴム栓部に生じる引き抜き耐力Ｆｂが取り得る範囲を第２耐力範囲ＡＦｂとしたとき、前記円筒部の内径ｄ、前記最大圧縮部の外径Ｄ、及び、前記ゴム栓部の硬度Ｈを、前記第１耐力範囲ＡＦａと前記第２耐力範囲ＡＦｂとが互いに離間する大きさとしてなり、閾値Ｆｓを前記第１耐力範囲ＡＦａと前記第２耐力範囲ＡＦｂとの間の値としたとき、前記電池ケースの内圧を前記初期内圧Ｐｂとして、前記ゴム栓部で前記貫通孔を密栓した後に、大気圧Ｐａ下で最大で前記閾値Ｆｓまでの引き抜き力Ｆｈを前記ゴム栓部に掛けて、前記ゴム栓部の引き抜きを試みて、前記ゴム栓部が引き抜かれなかった電池について、前記初期充電を施してなる電池である。

この電池では、貫通孔の円筒部の内径ｄ、ゴム栓部の最大圧縮部の外径Ｄ、及び、ゴム栓部の硬度Ｈを、第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとが互いに離間する大きさとしている。そして、電池ケースの内圧を初期内圧Ｐｂとして、ゴム栓部で貫通孔を密栓した後に、大気圧Ｐａ下で最大で閾値Ｆｓ（第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとの間の所定値）までの引き抜き力Ｆｈをゴム栓部に掛けて、ゴム栓部の引き抜きを試みて、ゴム栓部材が引き抜かれなかった電池について、初期充電を施している。

ゴム栓部の引き抜きを試みたときに、電池ケース内が適切に減圧されている良品の電池では、ゴム栓部が引き抜かれない。一方、何らかの原因で電池ケースの内圧が大気圧になってしまった不良品の電池では、ゴム栓部が確実に引き抜かれるので、これを排除できる。そして、ゴム栓部が引き抜かれず、その後に初期充電が行われた電池は、電池ケース内が適切に減圧された電池として提供できる。

更に、上記の電池であって、前記引き抜き耐力Ｆａの平均値をＦａｖ、標準偏差をσａとし、前記第１耐力範囲ＡＦａを、
Ｆａｖ−４σａ≦Ｆａ≦Ｆａｖ＋４σａ …式（１）
で定め、前記引き抜き耐力Ｆｂの平均値をＦｂｖ、標準偏差をσｂとし、前記第２耐力範囲ＡＦｂを、
Ｆｂｖ−４σｂ≦Ｆｂ≦Ｆｂｖ＋４σｂ …式（２）
で定めたとき、前記円筒部の内径ｄ、前記最大圧縮部の外径Ｄ、及び、前記ゴム栓部の硬度Ｈを、
Ｆａｖ＋４σａ＜Ｆｂｖ−４σｂ …式（３）
の関係を満たす大きさとしてなり、前記閾値Ｆｓを、
Ｆａｖ＋４σａ＜Ｆｓ＜Ｆｂｖ−４σｂ 式（４）
の関係を満たす値とした電池とすると良い。

第１耐力範囲ＡＦａ及び第２耐力範囲ＡＦｂを式（１）及び式（２）のように定めることで、ガウス分布を前提とすると、理論上、９９．９９３７％の確率で引き抜き耐力Ｆａがこの第１耐力範囲ＡＦａに含まれ、また、９９．９９３７％の確率で引き抜き耐力Ｆｂがこの第２耐力範囲ＡＦａに含まれる。従って、実際に生産される電池のほぼ全てについて、引き抜き耐力Ｆａ，Ｆｂがこれら第１，第２耐力範囲ＡＦａ，ＡＦｂに含まれると考えられるので、閾値Ｆｓを適切な値に定めることができる。これにより、ゴム栓部の引き抜きにおいて、電池ケースの内圧が大気圧となった不良品をより確実に排除し、電池ケース内が適切に減圧された良品のみをより確実に選別できる。

また、引き抜き耐力Ｆａの平均値Ｆａｖ及び標準偏差をσａと、引き抜き耐力Ｆｂの平均値Ｆｂｖ及び標準偏差σｂを求め、これらが式（３）を満たすように、円筒部の内径ｄ、最大圧縮部の外径Ｄ、及びゴム栓部の硬度Ｈの大きさを選択するだけで、第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとを互いに離間させることができる。従って、内径ｄ、外径Ｄ及び硬度Ｈの大きさを、容易かつ適切に定めることができる。

更に、上記の電池であって、前記円筒部の内径ｄ、前記最大圧縮部の外径Ｄ、及び、前記ゴム栓部の硬度Ｈを、前記引き抜き耐力Ｆａの前記平均値Ｆａｖ及び前記引き抜き耐力Ｆｂの前記平均値Ｆｂｖが、
Ｆｂｖ＞２Ｆａｖ …式（５）
の関係を満たす大きさとしてなる電池とすると良い。

このように、引き抜き耐力Ｆｂの平均値Ｆｂｖを引き抜き耐力Ｆａの平均値Ｆａｖの２倍を超える値にすれば、平均値Ｆｂｖと平均値Ｆａｖとの間が十分に大きくなるので、第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとの間をより大きく離間させることができる。これにより、閾値Ｆｓを適切に選択してゴム栓部の引き抜きを試みたときに、何らかの原因で電池ケースの内圧が大気圧になってしまった不良品の電池について、より確実にゴム栓部が引き抜かれる。従って、電池ケース内が適切に減圧された電池のみをより確実に選別できる。

更に、上記の電池であって、前記円筒部の内径ｄ（ｍｍ）、前記最大圧縮部の外径Ｄ（ｍｍ）、及び、前記ゴム栓部の硬度Ｈ（°、但し、この硬度Ｈは、新ＪＩＳ規格Ｋ６２３５に準じ、硬度計にタイプＡデュロメータを用いて測定した値である。）を、前記初期内圧Ｐｂ（ｋＰａ）に対して、
｜Ｐｂ｜・π・ｄ・Ｄ² ／（Ｄ² −ｄ² ）＞３．７×１０² ×Ｈ−８．１×１０³ …式（６）
の関係を満たす大きさとしてなる電池とすると良い。

この式（６）は、後述するように、前述の式（５）から導かれる関係式である。従って、式（６）を満たすように、円筒部１７１の内径ｄ（ｍｍ）、最大圧縮部１８３ｐの外径Ｄ（ｍｍ）、及びゴム栓部材１８３の硬度Ｈ（°）の大きさを選択するだけで、式（５）の関係をも満たすことができる。よって、これら内径ｄ（ｍｍ）、外径Ｄ（ｍｍ）及び硬度Ｈ（°）の大きさを、容易かつ適切に定めることができる。

また、他の態様は、自身の内外を連通する貫通孔を有する電池ケースと、前記電池ケース内に収容された電極体と、ゴム状弾性体からなり、前記貫通孔に前記電池ケースの外部から圧入してこの貫通孔を密栓してなるゴム栓部を有する封止部材と、を備え、初期充電前の前記電池ケースの内圧を、大気圧Ｐａよりも減圧された初期内圧Ｐｂとして、前記ゴム栓部で前記貫通孔を密栓し、その後に前記初期充電を施してなり、前記貫通孔は、内周面が円筒状をなす円筒部を有し、前記ゴム栓部は、前記貫通孔の軸線方向に直交する断面が円形で前記軸線方向の外側ほど径大となるテーパ状の側面をなすテーパ部を有し、前記テーパ部は、前記円筒部の前記外側の開口端縁である外側円筒端縁で、最も高い圧縮率に圧縮されてなり、前記貫通孔の前記円筒部の内径をｄとし、前記ゴム栓部の前記テーパ部のうち、前記外側円筒端縁で最大に圧縮された最大圧縮部の、圧縮前の外径をＤとし、前記ゴム栓部の硬度をＨとし、前記電池ケースの内圧を大気圧Ｐａとした状態で、大気圧Ｐａ下で前記ゴム栓部を引き抜いたときに、前記ゴム栓部に生じる引き抜き耐力Ｆａが取り得る範囲を第１耐力範囲ＡＦａとし、前記電池ケースの内圧を前記初期内圧Ｐｂとして、前記ゴム栓部で前記貫通孔を密栓した後、前記初期充電前に、大気圧Ｐａ下で前記ゴム栓部を引き抜いたときに、前記ゴム栓部に生じる引き抜き耐力Ｆｂが取り得る範囲を第２耐力範囲ＡＦｂとしたとき、前記円筒部の内径ｄ、前記最大圧縮部の外径Ｄ、及び、前記ゴム栓部の硬度Ｈを、前記第１耐力範囲ＡＦａと前記第２耐力範囲ＡＦｂとが互いに離間する大きさとしてなる電池の製造方法であって、前記電池ケースの内圧を前記初期内圧Ｐｂに減圧した状態で、前記封止部材の前記ゴム栓部を、前記貫通孔に前記外側から圧入して前記貫通孔を密栓し、前記電池ケースを気密に封止する封栓工程と、閾値Ｆｓを前記第１耐力範囲ＡＦａと前記第２耐力範囲ＡＦｂとの間の値としたとき、前記封栓工程の後、大気圧Ｐａ下で最大で前記閾値Ｆｓまでの引き抜き力Ｆｈを前記ゴム栓部に掛けて、前記ゴム栓部の引き抜きを試みる引き抜き試験工程と、前記引き抜き試験工程で前記ゴム栓部が引き抜かれなかった電池について、前記初期充電を施す初期充電工程と、を備える電池の製造方法である。

この電池の製造方法では、封栓工程において、電池ケースの内圧を初期内圧Ｐｂに減圧した状態で、ゴム栓部で貫通孔を密栓した後に、引き抜き試験工程において、このゴム栓部の引き抜き試験を行う。その際、電池ケース内が適切に減圧されている良品の電池では、ゴム栓部材が引き抜かれない。一方、何らかの原因で電池ケースの内圧が大気圧になってしまった不良品の電池では、ゴム栓部が確実に引き抜かれる。従って、ゴム栓部が引き抜かれなかった電池を選別することにより、電池ケース内が適切に減圧されている良品のみを確実に選別できる。

引き抜き試験工程では、閾値Ｆｓを第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとの間の所定値とし、最大でこの閾値Ｆｓまでの引き抜き力Ｆｈをゴム栓部に掛ける。前述のように、ゴム栓部は貫通孔に圧入されているため、ゴム栓部を引き抜く際、ゴム栓部と貫通孔との間に摩擦力も生じるが、この摩擦力には大きなバラツキが生じ得る。

しかし、閾値Ｆｓを第１耐力範囲ＡＦａを超える値とすることで、この摩擦力にバラツキがあっても、摩擦力を越える引き抜き力Ｆｈをゴム栓部に掛けることができるので、電池ケースの内圧が大気圧となった不良品の電池は、ゴム栓部が確実に引き抜かれる。一方、閾値Ｆｓを第２耐力範囲ＡＦｂを下回る値とすることで、摩擦力にバラツキがあっても、電池ケース内が適切に減圧された電池では、ゴム栓部が引き抜かれない。従って、電池ケースの内圧が大気圧となった不良品を排除して、電池ケース内が適切に減圧された良品のみを容易かつ確実に選別できる。よって、電池ケース内が適切に減圧された電池を容易に製造できる。

更に、上記の電池の製造方法であって、前記引き抜き耐力Ｆａの平均値をＦａｖ、標準偏差をσａとし、前記第１耐力範囲ＡＦａを、
Ｆａｖ−４σａ≦Ｆａ≦Ｆａｖ＋４σａ …式（１）
で定め、前記引き抜き耐力Ｆｂの平均値をＦｂｖ、標準偏差をσｂとし、前記第２耐力範囲ＡＦｂを、
Ｆｂｖ−４σｂ≦Ｆｂ≦Ｆｂｖ＋４σｂ …式（２）
で定めたとき、前記円筒部の内径ｄ、前記最大圧縮部の外径Ｄ、及び、前記ゴム栓部の硬度Ｈを、
Ｆａｖ＋４σａ＜Ｆｂｖ−４σｂ …式（３）
の関係を満たす大きさとしてなり、前記閾値Ｆｓを、
Ｆａｖ＋４σａ＜Ｆｓ＜Ｆｂｖ−４σｂ …式（４）
の関係を満たす値とする電池の製造方法とすると良い。

第１耐力範囲ＡＦａ及び第２耐力範囲ＡＦｂを式（１）及び式（２）のように定めることで、ガウス分布を前提とすれば、理論上、９９．９９３７％の確率で引き抜き耐力Ｆａがこの第１耐力範囲ＡＦａに含まれ、また、９９．９９３７％の確率で引き抜き耐力Ｆｂがこの第２耐力範囲ＡＦａに含まれる。従って、実際に生産される電池のほぼ全てについて、引き抜き耐力Ｆａ，Ｆｂがこれら第１，第２耐力範囲ＡＦａ，ＡＦｂに含まれると考えられるので、閾値Ｆｓを適切な値に定めることができる。これにより、ゴム栓部の引き抜きにおいて、電池ケースの内圧が大気圧となった不良品をより確実に排除し、電池ケース内が適切に減圧された良品のみをより確実に選別できる。

また、引き抜き耐力Ｆａの平均値Ｆａｖ及び標準偏差をσａと、引き抜き耐力Ｆｂの平均値Ｆｂｖ及び標準偏差σｂを求め、これらが式（３）を満たすように、円筒部の内径ｄ、最大圧縮部の外径Ｄ、及びゴム栓部の硬度Ｈの大きさを選択するだけで、第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとを互いに離間させることができる。従って、内径ｄ、外径Ｄ及び硬度Ｈの大きさを、容易かつ適切に定めることができる。

更に、上記の電池の製造方法であって、前記円筒部の内径ｄ、前記最大圧縮部の外径Ｄ、及び、前記ゴム栓部の硬度Ｈを、前記引き抜き耐力Ｆａの前記平均値Ｆａｖ及び前記引き抜き耐力Ｆｂの前記平均値Ｆｂｖが、
Ｆｂｖ＞２Ｆａｖ …式（５）
の関係を満たす大きさとしてなる電池の製造方法とすると良い。

このように、引き抜き耐力Ｆｂの平均値Ｆｂｖを引き抜き耐力Ｆａの平均値Ｆａｖの２倍を超える値にすれば、平均値Ｆｂｖと平均値Ｆａｖとの間が十分に大きくなるので、第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとの間をより大きく離間させることができる。これにより、閾値Ｆｓを適切に選択してゴム栓部の引き抜きを試みたときに、何らかの原因で電池ケースの内圧が大気圧になってしまった不良品の電池について、より確実にゴム栓部が引き抜かれる。従って、電池ケース内が適切に減圧された電池のみをより確実に選別できる。

更に、上記の電池の製造方法であって、前記円筒部の内径ｄ（ｍｍ）、前記最大圧縮部の外径Ｄ（ｍｍ）、及び、前記ゴム栓部の硬度Ｈ（°、但し、この硬度Ｈは、新ＪＩＳ規格Ｋ６２３５に準じ、硬度計にタイプＡデュロメータを用いて測定した値である。）を、前記初期内圧Ｐｂ（ｋＰａ）に対して、
｜Ｐｂ｜・π・ｄ・Ｄ² ／（Ｄ² −ｄ² ）＞３．７×１０² ×Ｈ−８．１×１０³ …式（６）
の関係を満たす大きさとしてなる電池の製造方法とすると良い。

この式（６）は、後述するように、前述の式（５）から導かれる関係式である。従って、式（６）を満たすように、円筒部１７１の内径ｄ（ｍｍ）、最大圧縮部１８３ｐの外径Ｄ（ｍｍ）、及びゴム栓部材１８３の硬度Ｈ（°）の大きさを選択するだけで、式（５）の関係をも満たすことができる。よって、これら内径ｄ（ｍｍ）、外径Ｄ（ｍｍ）及び硬度Ｈ（°）の大きさを、容易かつ適切に定めることができる。

実施形態１に係るリチウムイオン二次電池を示す縦断面図である。 実施形態１に係り、電極体を示す斜視図である。 実施形態１に係り、正極板及び負極板をセパレータを介して互いに重ねた状態を示す部分平面図である。 実施形態１に係り、ケース蓋部材、正極端子及び負極端子等を示す分解斜視図である。 実施形態１に係り、注液孔及び封止部材の近傍を示す部分拡大縦断面図である。 実施形態１に係り、図５の上方から見た、封止部材の近傍を示す部分拡大平面図である。 実施形態１に係り、封止部材を示す縦断面図である。 実施形態１に係り、ケース蓋部材の注液孔の近傍を示す部分拡大縦断面図である。 実施形態１に係るリチウムイオン二次電池の製造方法に関し、封止部材のゴム栓部材に引き抜き力Ｆｈを掛けて、ゴム栓部材の引き抜きを試みる引き抜き試験工程の様子を示す説明図である。 実施形態１の変形形態に係り、注液孔及び封止部材の近傍を示す部分拡大縦断面図である。 ゴム栓部材のゴム硬度Ｈと引き抜き耐力Ｆとの関係を示すグラフである。 ゴム栓部材の最大圧縮部の圧縮率Ｃと引き抜き耐力Ｆとの関係を示すグラフである。 電池ケースの内圧を大気圧とした電池と、電池ケース内が適切に減圧された電池について、それぞれ１０個のサンプルで測定した引き抜き耐力Ｆの測定結果を示すグラフである。 実施形態２に係るハイブリッド自動車を示す説明図である。 実施形態３に係るハンマードリルを示す説明図である。

（実施形態１）
以下、本発明の実施の形態を、図面を参照しつつ説明する。図１に、本実施形態１に係るリチウムイオン二次電池（電池）１００（以下、単に電池１００とも言う）を示す。また、図２及び図３に、この電池１００を構成する捲回型の電極体１２０及びこれを展開した状態を示す。また、図４に、ケース蓋部材１１３、正極端子１５０及び負極端子１６０等の詳細を示す。また、図５及び図６に、注液孔（貫通孔）１７０及び封止部材１８０の近傍の形態を示す。なお、図１，図４及び図５における上方を電池１００の上側、下方を電池１００の下側として説明する。

この電池１００は、ハイブリッド自動車や電気自動車等の車両や、ハンマードリル等の電池使用機器に搭載される角型電池である。この電池１００は、直方体形状の電池ケース１１０、この電池ケース１１０内に収容された捲回型の電極体１２０、電池ケース１１０に支持された正極端子１５０及び負極端子１６０等から構成されている（図１参照）。また、電池ケース１１０内には、非水系の電解液１１７が保持されている。

このうち電池ケース１１０は、金属（本実施形態１ではアルミニウム）により形成されている。この電池ケース１１０は、上側のみが開口した箱状のケース本体部材１１１と、このケース本体部材１１１の開口１１１ｈを閉塞する形態で溶接されたケース蓋部材１１３とから構成されている（図１及び図４参照）。ケース蓋部材１１３は、電池ケース１１０の内部を向く内側主面１１３ｃと、電池ケース１１０の外部を向く外側主面１１３ｄとを有する矩形板状をなす。

ケース蓋部材１１３には、その長手方向の中央付近に、電池ケース１１０の内圧が所定圧力に達した際に破断する非復帰型の安全弁１１５が設けられている。また、この安全弁１１５の近傍には、ケース蓋部材１１３を貫通し、電池ケース１１０の内外を連通する後述する注液孔（貫通孔）１７０が設けられている。この注液孔１７０は、後述する封止部材１８０のゴム栓部材１８３で気密に封止（密栓）されている。

なお、この電池１００では、電池ケース１１０内が大気圧Ｐａ（＝０ｋＰａ）よりも減圧された状態（負圧）となっている。具体的には、後述するように、封止時の電池ケース１１０の内圧（初期内圧Ｐｂ）はＰｂ＝−８０ｋＰａであるが、コンディショニング（初期充電）により電池ケース１１０内でガスが発生するため、出荷時の電池ケース１１０の内圧（出荷時内圧Ｐｃ）はＰｃ＝−５０ｋＰａ程度である。なお、本明細書では、原則として、出荷時内圧Ｐｃや初期内圧Ｐｂ等を、絶対真空を基準（零点）とした絶対圧ではなく、大気圧を基準（零点）としたゲージ圧で記載する。

また、ケース蓋部材１１３には、それぞれ通電端子部材１５１とボルト１５３により構成される正極端子１５０及び負極端子１６０が、樹脂からなる絶縁部材１５５を介して固設されている（図１及び図４参照）。電池ケース１１０内において、正極端子１５０は電極体１２０の正極板１２１（その正極集電部１２１ｍ）に接続され、負極端子１６０は電極体１２０の負極板１３１（その負極集電部１３１ｍ）に接続されている（図１参照）。

次に、電極体１２０について説明する。この電極体１２０は、絶縁フィルムを上側のみが開口した袋状に形成した絶縁フィルム包囲体１１９内に収容され、横倒しにした状態で電池ケース１１０内に収容されている（図１参照）。この電極体１２０は、帯状の正極板１２１と帯状の負極板１３１とを、帯状のセパレータ１４１を介して互いに重ねて（図３参照）、軸線ＡＸ周りに捲回し、扁平状に圧縮したものである（図２参照）。

正極板１２１は、芯材として、帯状のアルミニウム箔からなる正極集電箔１２２を有する。この正極集電箔１２２の両主面のうち、幅方向の一部でかつ長手方向に延びる領域上には、それぞれ正極活物質層１２３，１２３が長手方向（図３中、左右方向）に帯状に設けられている。これらの正極活物質層１２３，１２３は、正極活物質、導電剤及び結着剤から形成されている。

正極板１２１のうち、自身の厚み方向に正極集電箔１２２及び正極活物質層１２３，１２３が存在する帯状の部位が、正極部１２１ｗである。この正極部１２１ｗは、電極体１２０を構成した状態において、その全域がセパレータ１４１を介して負極板１３１の後述する負極部１３１ｗと対向している（図３参照）。また、正極板１２１に正極部１２１ｗを設けたことに伴い、正極集電箔１２２のうち、幅方向の片方の端部（図３中、上方）は、長手方向に帯状に延び、自身の厚み方向に正極活物質層１２３が存在しない正極集電部１２１ｍとなっている。この正極集電部１２１ｍの幅方向の一部は、セパレータ１４１から軸線ＡＸ方向の一方側ＳＡに渦巻き状をなして突出しており、前述の正極端子１５０と接続している（図１参照）。

また、負極板１３１は、芯材として、帯状の銅箔からなる負極集電箔１３２を有する。この負極集電箔１３２の両主面のうち、幅方向の一部でかつ長手方向に延びる領域上には、それぞれ負極活物質層１３３，１３３が長手方向（図３中、左右方向）に帯状に設けられている。これらの負極活物質層１３３，１３３は、負極活物質、結着剤及び増粘剤から形成されている。

負極板１３１のうち、自身の厚み方向に負極集電箔１３２及び負極活物質層１３３，１３３が存在する帯状の部位が、負極部１３１ｗである。この負極部１３１ｗは、電極体１２０を構成した状態において、その全域がセパレータ１４１と対向している。また、負極板１３１に負極部１３１ｗを設けたことに伴い、負極集電箔１３２のうち、幅方向の片方の端部（図３中、下方）は、長手方向に帯状に延び、自身の厚み方向に負極活物質層１３３が存在しない負極集電部１３１ｍとなっている。この負極集電部１３１ｍの幅方向の一部は、セパレータ１４１から軸線ＡＸ方向の他方側ＳＢに渦巻き状をなして突出しており、前述の負極端子１６０と接続している（図１参照）。

また、セパレータ１４１は、樹脂、具体的にはポリプロピレン（ＰＰ）とポリエチレン（ＰＥ）からなる多孔質膜であり、帯状をなす。

次に、注液孔１７０及び封止部材１８０について説明する（図５〜図８参照）。
注液孔１７０は、電解液１１７を電池ケース１１０内に注入するために、ケース蓋部材１１３の内側主面１１３ｃと外側主面１１３ｄとの間を貫通する形態で軸線ＢＸ方向に延びる孔であり、電池ケース１１０の内外を連通している。この注液孔１７０は、軸線ＢＸ方向の内側ＢＣ（電池内部側、図５及び図８中、下方）に位置し、内側主面１１３ｃに開口する円筒部１７１と、この円筒部１７１に繋がり、軸線ＢＸ方向の外側ＢＤ（電池外部側、図５及び図８中、上方）に位置し、外側主面１１３ｄに開口するテーパ孔部１７３とからなる。

円筒部１７１は、円筒状をなす円筒状内周面１７１ｆで構成されており、内側ＢＣの開口端縁である内側円筒端縁１７１ｆｃから外側ＢＤの開口端縁である外側円筒端縁１７１ｆｄまで、内径ｄはｄ＝２．２０ｍｍである。
また、テーパ孔部１７３は、軸線ＢＸ方向に直交する断面が円形で外側ＢＤほど径大となるテーパ状、本実施形態１では、径が外側ＢＤほど直線的に大きくなる円錐台の側面状をなすテーパ状内周面１７３ｆで構成されている。テーパ孔部１７３のうち、内側ＢＣの開口端縁である内側テーパ端縁１７３ｆｃの内径は、円筒部１７１の内径ｄと同じく、２．２０ｍｍであり、外側ＢＤの開口端縁である外側テーパ端縁１７３ｆｄの内径は、２．３０ｍｍである。

一方、封止部材１８０は、被覆部材（被覆部）１８１と、これに接合されたゴム栓部材（ゴム栓部）１８３とから構成されている。このうち被覆部材１８１は、電池ケース１１０の材質と同じ材質、具体的には、アルミニウムからなる。この被覆部材１８１は、封止部材１８０の軸線ＣＸ方向の内側ＣＣ（ケース蓋部材１１３側、図５及び図７中、下方）に位置する主面である被覆部内側面１８１ｃと、これに平行で軸線ＣＸ方向の外側ＣＤ（ケース蓋部材１１３とは反対側、図５及び図７中、上方）に位置する主面である被覆部外側面１８１ｄとを有し、注液孔１７０のテーパ孔部１７３（その外側テーパ端縁１７３ｆｄ）の内径よりも径大な円板状をなす。

この被覆部材１８１は、注液孔１７０を軸線ＢＸ方向の外側ＢＤから覆い、注液孔１７０と同軸になる形態で、電池ケース１１０（そのケース蓋部材１１３）に固着されている（図５参照）。具体的には、被覆部材１８１の外周縁に沿う円環状の周縁部１８１ｍが、ケース蓋部材１１３のうち注液孔１７０の周囲を囲む円環状の孔周囲部１１３ｍに、周方向の４カ所で等間隔にスポット溶接されている。これにより、周方向に等間隔に互いに離間した４つのスポット溶接部１８１ｙ，１８１ｙ，…が形成され、被覆部材１８１がケース蓋部材１１３に固着されている。

また、ゴム栓部材１８３は、ゴム状弾性体、具体的には、ゴム硬度ＨがＨ＝５０°のエチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）からなる。なお、ゴム硬度Ｈは、新ＪＩＳ規格Ｋ６２３５に準じて測定し、硬度計には、タイプＡデュロメータを用いる。
このゴム栓部材１８３は、径小な頂面１８３ｃと径大な底面１８３ｄとこれらの間を結ぶ側面１８３ｆとを有する円錐台状をなす。頂面１８３ｃは、注液孔１７０の円筒部１７１（内径ｄ）よりも径小となっている。また、底面１８３ｄは、頂面１８３ｃよりも径大で、かつ、注液孔１７０の円筒部１７１（内径ｄ）よりも径大で、かつ、注液孔１７０のテーパ孔部１７３の外側テーパ端縁１７３ｆｄよりも径小となっている。本実施形態１では、ゴム栓部材１８３全体が、前述の「テーパ部」に相当する。

このゴム栓部材１８３は、その底面１８３ｄが被覆部材１８１の被覆部内側面１８１ｃの中央に接合されて、被覆部材１８１と一体化されている。このゴム栓部材１８３は、被覆部材１８１の被覆部内側面１８１ｃから軸線ＢＸ，ＣＸ方向の内側ＢＣ，ＣＣに延びて、注液孔１７０内に挿入されている。そして、ゴム栓部材１８３の側面１８３ｆが、注液孔１７０のうち、円筒部１７１をなす円筒状内周面１７１ｆとテーパ孔部１７３をなすテーパ状内周面１７３ｆとの境界部分に気密に圧接する形態で、ゴム栓部材１８３が注液孔１７０に圧入されている。これにより、ゴム栓部材１８３は、円筒部１７１の外側円筒端縁１７１ｆｄ及びテーパ孔部１７３の内側テーパ端縁１７３ｆｃで、最も高い圧縮率Ｃ（本実施形態１ではＣ＝５．２４％）に圧縮されている。ゴム栓部材１８３のうち、この最大に圧縮された最大圧縮部１８３ｐの圧縮前の外径Ｄは、Ｄ＝２．２６ｍｍである。かくして、注液孔１７０は、ゴム栓部材１８３で密栓されている。

なお、本明細書では、最大圧縮部１８３ｐの圧縮率Ｃ（％）は、次のようにして求める。即ち、圧縮前の最大圧縮部１８３ｐ（図７参照）は、軸線ＣＸ方向の直交する横断面の断面積がπ×Ｄ²／４であり、圧縮後の最大圧縮部１８３ｐ（図５参照）は、軸線ＣＸ方向の直交する横断面の断面積がπ×ｄ²／４である。これより圧縮率Ｃ（％）を次のように近似した。
Ｃ＝１００×（π×Ｄ²／４−π×ｄ²／４）／（π×Ｄ²／４）
＝１００（Ｄ²−ｄ²）／Ｄ² …式（７）

この電池１００では、後述するように、初期充電前に、電池ケース１１０の内圧を、大気圧Ｐａよりも減圧された初期内圧Ｐｂ（本実施形態１ではＰｂ＝−８０ｋＰａ）の状態にして、封止部材１８０のゴム栓部１８３で注液孔１７０を密栓し、電池ケース１１０を気密に封止したものである。初期充電を行うと、電池ケース１１０内にガスが発生するので、初期充電後の（出荷時の）電池ケース１１０の内圧（出荷時内圧Ｐｃ）は、前述のように、平均してＰｃ＝−５０ｋＰａである。

次いで、この電池１００の製造方法について説明する。まず、別途形成した帯状の正極板１２１及び負極板１３１を、帯状のセパレータ１４１を介して互いに重ね（図３参照）、巻き芯を用いて軸線ＡＸ周りに捲回する。その後、これを扁平状に圧縮して電極体１２０を形成する（図２参照）。

また、安全弁１１５及び注液孔１７０等を形成したケース蓋部材１１３と、通電端子部材１５１及びボルト１５３とを用意し、これらを射出成形用の金型にセットする。そして、射出成形により絶縁部材１５５を一体的に成形して、ケース蓋部材１１３に正極端子１５０及び負極端子１６０を固設する（図４参照）。

次に、正極端子１５０と電極体１２０の正極集電部１２１ｍとを接続（溶接）する。また、負極端子１６０と電極体１２０の負極集電部１３１ｍとを接続（溶接）する。その後、ケース本体部材１１１及び絶縁フィルム包囲体１１９を用意し、ケース本体部材１１１内に絶縁フィルム包囲体１１９を介して電極体１２０を収容すると共に、ケース本体部材１１１の開口１１１ｈをケース蓋部材１１３で塞ぐ。そして、レーザ溶接により、ケース本体部材１１１とケース蓋部材１１３とを溶接して、電池ケース１１０を形成する（図１参照）。

また別途、被覆部材１８１とゴム栓部材１８３とからなる封止部材１８０（図７参照）を形成しておく。具体的には、金属板からなる被覆部材１８１を射出成形用の金型にセットし、射出成形によりゴム栓部材１８３を一体的に成形する。

次に、前述の電池を、真空チャンバ内に入れて、真空チャンバ内を減圧し、電池ケース１１０の内圧を本実施形態１では−９０ｋＰａとする。そして、注液用ノズルを注液孔１７０内に挿入して、注液用ノズルから電池ケース１１０内に電解液１１７を注液する。その後、注液孔１７０の周囲（孔周囲部１１３ｍ等）を不織布で拭いて清掃する。なお、電池ケース１１０の内圧（−９０ｋＰａ）を、次述する初期内圧Ｐｂ（本実施形態１ではＰｂ＝−８０ｋＰａ）よりも更に減圧しているのは、電解液１１７を速やかに注入するためである。

次に、封栓工程において、初期内圧Ｐｂ＝−８０ｋＰａの条件下で、電池ケース１１０を気密に封止する。即ち、封止部材１８０のうちのゴム栓部材１８３を、注液孔１７０にその軸線ＢＸ方向の外側ＢＤから圧入して注液孔１７０を密栓し、電池ケース１１０を気密に封止する（図９参照）。その後、真空チャンバ内を大気圧に戻して、真空チャンバからこの電池を取り出す。電池ケース１１０は、封栓工程で減圧による保持力によって気密に封止されているので、電池１００を大気圧下に戻してもその減圧状態を保っており、内圧は初期内圧Ｐｂ＝−８０ｋＰａ程度となる。

次に、引き抜き試験工程について説明する。本実施形態１に係る電池１００において、電池ケース１１０の内圧を大気圧Ｐａとした状態で、大気圧Ｐａ下でゴム栓部材１８３を引き抜いたときに、ゴム栓部材１８３に生じる引き抜き耐力Ｆａ（Ｎ）が取り得る範囲を第１耐力範囲ＡＦａ（Ｎ）とすると、この第１耐力範囲ＡＦａは、後述するように、０．１０１〜０．１９５Ｎである。
また、この電池１００において、電池ケース１１０の内圧を初期内圧Ｐｂ（本実施形態１ではＰｂ＝−８０ｋＰａ）として、ゴム栓部材１８３で注液孔１７０を密栓した後、初期充電前に、大気圧Ｐａ下でゴム栓部材１８３を引き抜いたときに、ゴム栓部材１８３に生じる引き抜き耐力Ｆｂ（Ｎ）が取り得る範囲を第２耐力範囲ＡＦｂ（Ｎ）とすると、この第２耐力範囲ＡＦｂは、後述するように、０．２６９〜０．３７３Ｎである。

このうち引き抜き耐力Ｆａは、例えば次のようにして求める。まず、封栓工程において、減圧下ではなく、大気圧Ｐａ下で封止部材１８０のゴム栓部材１８３で注液孔１７０を密栓し、電池ケース１１０を気密に封止する。その後、封止部材１８０の被覆部材１８１を軸線ＢＸ，ＣＸ方向の外側ＢＤ，ＣＤに引っ張り、封止部材１８０（ゴム栓部材１８３）の引き抜きを試みる。その際、引き抜き力Ｆｈを徐々に大きくしていき、ゴム栓部材１８３が注液孔１７０から引き抜かれた時の引き抜き力Ｆｈを、その電池１００の引き抜き耐力Ｆａとする。

本実施形態１では、２０個の電池１００について、それぞれ引き抜き耐力Ｆａを測定した。この引き抜き耐力Ｆａの測定結果の一部（サンプル１０個分）を図１３に示す。その結果、引き抜き耐力Ｆａの平均値Ｆａｖが、Ｆａｖ＝０．１４８０Ｎ、標準偏差σａが、σａ＝０．０１１８Ｎであった。

ここで、第１耐力範囲ＡＦａを前述の式（１）で与えると、ガウス分布を前提とすれば、理論上、９９．９９３７％の確率で引き抜き耐力Ｆａがこの第１耐力範囲ＡＦａに含まれるので、実際に生産される電池１００のほぼ全てについて、引き抜き耐力Ｆａがこの第１耐力範囲ＡＦａに含まれると考えられる。そこで、本実施形態１では、式（１）で与える第１耐力範囲ＡＦａを、引き抜き耐力Ｆａ（Ｎ）が取り得る範囲とした。
ＡＦａ：Ｆａｖ−４σａ≦Ｆａ≦Ｆａｖ＋４σａ …式（１）
この式（１）に、Ｆａｖ＝０．１４８０Ｎ、σａ＝０．０１１８Ｎを代入することにより、第１耐力範囲ＡＦａは、前述のように、０．１０１〜０．１９５Ｎと求まる。

また、引き抜き耐力Ｆｂは、例えば次のようにして求める。まず、前述の封栓工程を行って、電池ケース１１０の内圧を初期内圧Ｐｂをした状態で、封止部材１８０のゴム栓部材１８３で注液孔１７０を密栓し、電池ケース１１０を気密に封止する。その後、封止部材１８０の被覆部材１８１を軸線ＢＸ，ＣＸ方向の外側ＢＤ，ＣＤに引っ張り、封止部材１８０（ゴム栓部材１８３）の引き抜きを試みる。その際、引き抜き力Ｆｈを徐々に大きくしていき、ゴム栓部材１８３が注液孔１７０から引き抜かれた時の引き抜き力Ｆｈを、その電池１００の引き抜き耐力Ｆｂとする。

本実施形態１では、２０個の電池１００について、それぞれ引き抜き耐力Ｆｂを測定した。この引き抜き耐力Ｆｂの測定結果の一部（サンプル１０個分）を図１３に示す。その結果、引き抜き耐力Ｆｂの平均値Ｆｂｖが、Ｆｂｖ＝０．３２１０Ｎ、標準偏差σｂが、σｂ＝０．０１３１Ｎであった。

ここで、第２耐力範囲ＡＦｂを、前述の式（２）で与えると、ガウス分布を前提とすれば、理論上、９９．９９３７％の確率で引き抜き耐力Ｆｂが第２耐力範囲ＡＦｂに含まれるので、実際に生産される電池１００のほぼ全てについて、引き抜き耐力Ｆｂがこの第２耐力範囲ＡＦｂに含まれると考えられる。そこで、本実施形態１では、式（２）で与える第２耐力範囲ＡＦｂを、引き抜き耐力Ｆｂ（Ｎ）が取り得る範囲とした。
ＡＦｂ：Ｆｂｖ−４σｂ≦Ｆｂ≦Ｆｂｖ＋４σｂ …式（２）
この式（２）に、Ｆｂｖ＝０．３２１０Ｎ、σｂ＝０．０１３１Ｎを代入することにより、第２耐力範囲ＡＦｂは、前述のように、０．２６９〜０．３７３Ｎと求まる。

このように本実施形態１では、第１耐力範囲ＡＦａが０．１０１〜０．１９５Ｎであり、第２耐力範囲ＡＦｂが０．２６９〜０．３７３Ｎであるため、これらの範囲ＡＦａ，ＡＦｂは互いに離間している（これらの範囲ＡＦａ，ＡＦｂは互いに重ならない）。

次に、閾値Ｆｓを、第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとの間の所定値とする。本実施形態１では、閾値Ｆｓ＝０．２５Ｎとした。そして、この閾値Ｆｓを上限としたゴム栓部材１８３の引き抜きを試みる。具体的には、封止部材１８０の被覆部材１８１に吸着ヘッダを減圧吸着させて、この吸着ヘッダを最大で閾値Ｆｓまでの引き抜き力Ｆｈで、軸線ＢＸ，ＣＸ方向の外側ＢＤ，ＣＤに引っ張る。これにより、引き抜き力Ｆｈをゴム栓部材１８３に掛けて、封止部材１８０（ゴム栓部材１８３）の引き抜きを試みる（図９参照）。なお、吸着ヘッダ内の減圧度を、引き抜き力Ｆｈが閾値Ｆｓとなった時点で、吸着ヘッダが封止部材１８０（その被覆部材１８１）から離れるように調整することで、封止部材１８０（ゴム栓部材１８３）に掛ける引き抜き力Ｆｈを最大で閾値Ｆｓまでとすることができる。或いは、吸着ヘッダ内の減圧度は十分に高くしておき、吸着ヘッダを持ち上げる力を直接制御することで、封止部材１８０（ゴム栓部材１８３）に掛ける引き抜き力Ｆｈを閾値Ｆｓまで変化させてもよい。

その際、閾値Ｆｓは、第１耐力範囲ＡＦａを超える値であるので、圧入によりゴム栓部材１８３と注液孔１７０との間に生じる摩擦力にバラツキがあっても、この摩擦力を越える引き抜き力Ｆｈを封止部材１８０（ゴム栓部材１８３）に掛けることができる。このため、何らかの原因で電池ケース１１０の内圧が大気圧Ｐａとなってしまった不良品は、封止部材１８０（ゴム栓部材１８３）が確実に引き抜かれる。一方、閾値Ｆｓは、第２耐力範囲ＡＦｂを下回る値であるので、摩擦力にバラツキがあっても、電池ケース１１０内が適切に減圧されている良品は、封止部材１８０（ゴム栓部材１８３）が引き抜かれない。従って、封止部材１８０（ゴム栓部材１８３）が引き抜かれた不良品を確実に排除し、封止部材１８０（ゴム栓部材１８３）が引き抜かれなかった良品のみを確実に選別できる。

次に、溶接工程において、選別された良品の電池１００について、封止部材１８０の被覆部材１８１をケース蓋部材１１３に溶接する。具体的には、封止部材１８０の被覆部材１８１を軸線ＢＸ，ＣＸ方向の内側ＢＣ，ＤＣに押圧した状態で、レーザ溶接により、被覆部材１８１の周縁部１８１ｍをケース蓋部材１１３の孔周囲部１１３ｍに、周方向の４カ所で等間隔にスポット溶接する。
その後、初期充電工程（コンディショニング工程）において、選別された良品の電池１００について初期充電を行う。その際、電池ケース１１０内には、ガスが発生するので、電池ケース１１０の内圧は、前述のように、初期内圧Ｐｂ＝−８０ｋＰａ程度から、平均して出荷時内圧Ｐｃ＝−５０ｋＰａとなる。かくして、電池１００が完成する。

ここで、本実施形態１に係る電池１００における、初期内圧Ｐｂ（ｋＰａ）と、注液孔１７０の円筒部１７１の内径ｄ（ｍｍ）と、ゴム栓部材１８３の最大圧縮部１８３ｐの外径Ｄ（ｍｍ）と、ゴム栓部材１８３の硬度Ｈ（°）と、第１耐力範囲ＡＦａ（Ｎ）及び第２耐力範囲ＡＦｂ（Ｎ）との関係について説明する。

本実施形態１に係る電池１００は、図１３のグラフに示すように、引き抜き耐力Ｆｂの平均値Ｆｂｖ（＝０．３２１０Ｎ）が、引き抜き耐力Ｆａの平均値Ｆａｖ（＝０．１４８０Ｎ）の２倍よりも大きくなっているので、前述の式（５）が成り立っている。また、このように平均値Ｆｂｖを平均値Ｆａｖの２倍を超える値にすれば、図１３のグラフのように、平均値Ｆｂｖと平均値Ｆａｖとの間を十分に大きくすることができ、第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとの間を大きく離間させることができる。
Ｆｂｖ＞２Ｆａｖ …式（５）

ところで、ゴム栓部材１８３を注液孔１７０から引き抜く際、ゴム栓部材１８３には、電池ケース１１０内を負圧にしたことによって生じる引き込み力Ｆｄ（Ｎ）と、ゴム栓部材１８３を注液孔１７０に圧入したことによってゴム栓部材１８３と注液孔１７０との間に生じる摩擦力（＝引き抜き耐力Ｆａ（Ｎ））とが掛かる。従って、引き抜き耐力Ｆｂ（Ｎ）は、引き込み力Ｆｄ（Ｎ）と摩擦力（＝引き抜き耐力Ｆａ（Ｎ））との和に等しい。
Ｆｂ＝Ｆｄ＋Ｆａ …式（８）
更に、引き抜き耐力Ｆｂの平均値Ｆｂｖ（Ｎ）は、引き込み力Ｆｄの平均値Ｆｄｖ（Ｎ）と摩擦力の平均値（＝引き抜き耐力Ｆａの平均値Ｆａｖ（Ｎ））との和に等しいと考えられるので、次の式（９）が成り立つ。
Ｆｂｖ＝Ｆｄｖ＋Ｆａｖ …式（９）

引き込み力Ｆｄの平均値Ｆｄｖ（Ｎ）は、初期内圧Ｐｂ（ｋＰａ）、注液孔１７０の円筒部１７１の内径ｄ（ｍｍ）、大気圧Ｐａの絶対圧ｐ（＝１０１．３２５ｋＰａ）、１（ａｔｍ）＝１０１．３２５（ｋＰａ）＝０．１０１３２５（Ｎ／ｍｍ² ）＝ｐ×１０^-3 から、次の式（１０）で表すことができる。
Ｆｄｖ＝（｜Ｐｂ｜／ｐ）×（π・ｄ²／４）×（ｐ×１０^-3 ）
＝｜Ｐｂ｜・π・ｄ² ／４０００ …式（１０）

更に、この式（１０）を前述の式（９）に代入すると、次の式（１１）となる。
Ｆｂｖ＝｜Ｐｂ｜・π・ｄ² ／４０００＋Ｆａｖ …式（１１）
引き込み力Ｆｄの平均値Ｆｄｖに対して、摩擦力の平均値（＝引き抜き耐力Ｆａの平均値Ｆａｖ）は小さい。また、この式（１１）において、引き抜き耐力Ｆａの平均値Ｆａｖが仮に零であるとすれば、その分だけ引き抜き耐力Ｆｂの平均値Ｆｂｖが小さくなる。

第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとを互いに離間させる、即ち、第２耐力範囲ＡＦｂの最小値（Ｆｂｖ−４σｂ）を第１耐力範囲ＡＦａの最大値（Ｆａｖ＋４σａ）よりも大きくすることを考えるときに、式（１１）で与えられるＦｂｖよりも小さい、次の式（１２）で与えられるＦｂｖを用いて計算すれば、より安全方向に計算できる。つまり、式（１２）で与えられる小さなＦｂｖを用いて、第２耐力範囲ＡＦｂの最小値（Ｆｂｖ−４σｂ）が第１耐力範囲ＡＦａの最大値（Ｆａｖ＋４σａ）よりも大きくなるように計算すれば、それよりも大きな、式（１１）で与えられるＦｂｖでも、第２耐力範囲ＡＦｂの最小値（Ｆｂｖ−４σｂ）は、第１耐力範囲ＡＦａの最大値（Ｆａｖ＋４σａ）よりも大きくなる。そこで、式（１１）において便宜的に引き抜き耐力Ｆａの平均値ＦａｖをＦａｖ＝０（零）として、式（１２）を以下の計算に用いる。
Ｆｂｖ＝｜Ｐｂ｜・π・ｄ² ／４０００ …式（１２）

一方、摩擦力の平均値（＝引き抜き耐力Ｆａの平均値Ｆａｖ（Ｎ））は、ゴム硬度Ｈ（°）と引き抜き耐力Ｆ（Ｎ）との関係式と、圧縮率Ｃ（％）と引き抜き耐力Ｆ（Ｎ）との関係式と、定数ｋ（１／Ｎ）と、円筒部１７１の内径ｄ（ｍｍ）を含む関係式とを用いて、次のように表すことができる。
Ｆａｖ＝（ゴム硬度Ｈと引き抜き耐力Ｆとの関係式）×（圧縮率Ｃと引き抜き耐力Ｆとの関係式）×（定数ｋ）×（内径ｄを含む関係式） …式（１３）

このうち、ゴム硬度Ｈ（°）と引き抜き耐力Ｆ（Ｎ）との関係式は、図１１のグラフより、次のように求められる。
Ｆ＝４．０×１０^-3×Ｈ−９．０×１０^-2 …式（１４）

なお、図１１のグラフは、次の測定結果から得られたものである。即ち、ゴム硬度Ｈを変えた複数の電池について、電池ケースの内圧を大気圧Ｐａとした状態で、大気圧Ｐａ下でゴム栓部材を引き抜いたときの引き抜き耐力Ｆ（Ｎ）をそれぞれ測定した。ゴム硬度Ｈは、５０°、６０°または７０°とした。また、この試験では、注液孔の円筒部の内径ｄをｄ＝１．６０ｍｍとし、ゴム栓部材の最大圧縮部の圧縮率ＣをＣ＝５．５０％とした。それ以外は、実施形態１の電池１００と同じである。

また、圧縮率Ｃ（％）と引き抜き耐力Ｆ（Ｎ）との関係式は、図１２のグラフより、次のように求められる。
Ｆ＝２．０×１０^-2 ×Ｃ …式（１５）
圧縮率Ｃ（％）は、前述の式（７）のように、Ｃ＝１００（Ｄ²−ｄ²）／Ｄ² と変形できるので、これを式（１５）に代入する。
Ｆ＝２．０（Ｄ²−ｄ²）／Ｄ² …式（１６）

なお、図１２のグラフは、次の測定結果から得られたものである。即ち、ゴム栓部材の最大圧縮部の圧縮率Ｃを変えた複数の電池について、電池ケースの内圧を大気圧Ｐａとした状態で、大気圧Ｐａ下でゴム栓部材を引き抜いたときの引き抜き耐力Ｆ（Ｎ）をそれぞれ測定した。圧縮率Ｃは、５．５０％または２０．０％とした。また、この試験では、注液孔の円筒部の内径ｄをｄ＝１．６０ｍｍとし、ゴム栓部材のゴム硬度を５０°とした。それ以外は、実施形態１の電池１００と同じである。

式（１４）と式（１６）は、共にゴム硬度Ｈ＝５０°、圧縮率Ｃ＝５．５０％での実験結果から導いた関係式であるので、これらの式を結びつけるために、その共通の引き抜き耐力Ｆ＝０．１１（Ｎ）で除して、これを定数ｋ（１／Ｎ）とする。
ｋ＝１／０．１１ …式（１７）
また、内径ｄを含む関係式は、図１１及び図１２に示した結果が内径ｄ＝１．６０ｍｍでの実験結果であるため、次の式（１８）となる。
（内径ｄを含む関係式）＝ｄ／１．６ …式（１８）

次に、式（１３）に、式（１４），式（１６）〜式（１８）を代入すると、次の式（１９）が得られる。
Ｆａｖ＝（４．０×１０^-3×Ｈ−９．０×１０^-2 ）×（２．０（Ｄ²−ｄ²）／Ｄ² ）×（１／０．１１）×（ｄ／１．６） …式（１９）

次に、式（５）に、式（１２）及び式（１９）を代入してまとめると、前述の式（２０）が得られる。
｜Ｐｂ｜・π・ｄ・Ｄ² ／（Ｄ² −ｄ² ）＞３．７×１０² ×Ｈ−８．１×１０³ …式（６）
なお、この式（６）の右辺における「３．７×１０² 」は、より安全方向に計算できるように、３桁目を切り上げて有効数字を２桁としたものであり、「８．１×１０³ 」は、より安全方向に計算できるように、３桁目を切り捨てて有効数字を２桁としたものである。

本実施形態１に係る電池１００は、前述のように、注液孔１７０の円筒部１７１の内径ｄがｄ＝２．２０ｍｍ、ゴム栓部材１８３の最大圧縮部１８３ｐの外径ＤがＤ＝２．２６ｍｍ、ゴム栓部材１８３の硬度ＨがＨ＝５０°である。従って、初期内圧Ｐｂ＝−８０ｋＰａに対して、式（６）の関係を満たしている。

以上で説明したように、本実施形態１に係る電池１００は、自身の内外を連通する注液孔（貫通孔）１７０を有する電池ケース１１０と、この電池ケース１１０内に収容された電極体１２０と、ゴム状弾性体からなり、注液孔１７０に電池ケース１１０の外部から圧入してこの注液孔１７０を密栓してなるゴム栓部材（ゴム栓部）１８３を有する封止部材１８０とを備える。また、この電池１００は、初期充電前の電池ケース１１０の内圧を、大気圧Ｐａよりも減圧された初期内圧Ｐｂとして、ゴム栓部材１８３で注液孔１７０を密栓し、その後に初期充電を施してなる。

また、注液孔１７０は、内周面１７１ｆが円筒状をなす円筒部１７１を有する。また、ゴム栓部材１８３は、注液孔１７０の軸線ＢＸ方向に直交する断面が円形で軸線ＢＸ方向の外側ＢＤほど径大となるテーパ状の側面１８３ｆをなすテーパ部を有する（ゴム栓部材１８３全体がテーパ部に相当する）。このゴム栓部材（テーパ部）１８３は、円筒部１７１の外側ＢＤの開口端縁である外側円筒端縁１７１ｆｄで、最も高い圧縮率に圧縮されてなる。

注液孔１７０の円筒部１７１の内径をｄとし、ゴム栓部材（テーパ部）１８３のうち、外側円筒端縁１７１ｆｄで最大に圧縮された最大圧縮部１８３ｐの、圧縮前の外径をＤとし、ゴム栓部材１８３の硬度をＨとする。また、電池ケース１１０の内圧を大気圧Ｐａとした状態で、大気圧Ｐａ下でゴム栓部材１８３を引き抜いたときに、ゴム栓部材１８３に生じる引き抜き耐力Ｆａが取り得る範囲を第１耐力範囲ＡＦａとする。また、電池ケース１１０の内圧を初期内圧Ｐｂとして、ゴム栓部材１８３で注液孔１７０を密栓した後、初期充電前に、大気圧Ｐａ下でゴム栓部材１８３を引き抜いたときに、ゴム栓部材１８３に生じる引き抜き耐力Ｆｂが取り得る範囲を第２耐力範囲ＡＦｂとする。そして、円筒部１７１の内径ｄ、最大圧縮部１８３ｐの外径Ｄ、及び、ゴム栓部材１８３の硬度Ｈを、第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとが互いに離間する大きさとしてなる。

そして、この電池１００は、閾値Ｆｓを第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとの間の値としたとき、電池ケース１１０の内圧を初期内圧Ｐｂとして、ゴム栓部材１８３で注液孔１７０を密栓した後に、大気圧Ｐａ下で最大で閾値Ｆｓまでの引き抜き力Ｆｈをゴム栓部材１８３に掛けて、ゴム栓部材１８３の引き抜きを試みて、ゴム栓部材１８３が引き抜かれなかった電池１００について、初期充電を施してなる。

この電池１００では、注液孔１７０の円筒部１７１の内径ｄ、ゴム栓部材１８３の最大圧縮部１８３ｐの外径Ｄ、及び、ゴム栓部材１８３の硬度Ｈを、第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとが互いに離間する大きさとしている。そして、電池ケース１１０の内圧を初期内圧Ｐｂとして、ゴム栓部材１８３で注液孔１７０を密栓した後に、大気圧Ｐａ下で最大で閾値Ｆｓ（第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとの間の値）までの引き抜き力Ｆｈをゴム栓部材１８３に掛けて、ゴム栓部材１８３の引き抜きを試みて、ゴム栓部材１８３が引き抜かれなかった電池１００について、初期充電を施している。

ゴム栓部材１８３の引き抜きを試みたときに、電池ケース１１０内が適切に減圧されている良品の電池１００は、ゴム栓部材１８３が引き抜かれない。一方、何らかの原因で電池ケース１１０の内圧が大気圧になってしまった不良品の電池は、ゴム栓部材１８３が確実に引き抜かれるので、これを排除できる。そして、ゴム栓部材１８３が引き抜かれず、その後に初期充電が行われた本実施形態１に係る電池１００は、電池ケース１１０内が適切に減圧された電池として提供できる。

更に、本実施形態１に係る電池１００では、引き抜き耐力Ｆａの平均値をＦａｖ、標準偏差をσａとし、第１耐力範囲ＡＦａを、
Ｆａｖ−４σａ≦Ｆａ≦Ｆａｖ＋４σａ …式（１）
で定め、引き抜き耐力Ｆｂの平均値をＦｂｖ、標準偏差をσｂとし、第２耐力範囲ＡＦｂを、
Ｆｂｖ−４σｂ≦Ｆｂ≦Ｆｂｖ＋４σｂ …式（２）
で定めたとき、円筒部１７１の内径ｄ、最大圧縮部１８３ｐの外径Ｄ、及び、ゴム栓部材１８３の硬度Ｈを、
Ｆａｖ＋４σａ＜Ｆｂｖ−４σｂ …式（３）
の関係を満たす大きさとしてなる。
また、閾値Ｆｓを、
Ｆａｖ＋４σａ＜Ｆｓ＜Ｆｂｖ−４σｂ …式（４）
の関係を満たす値としている。

第１耐力範囲ＡＦａ及び第２耐力範囲ＡＦｂを上記のように式（１）及び式（２）のように定めることで、ガウス分布を前提とすると、理論上、９９．９９３７％の確率で引き抜き耐力Ｆａがこの第１耐力範囲ＡＦａに含まれ、また、９９．９９３７％の確率で引き抜き耐力Ｆｂがこの第２耐力範囲ＡＦａに含まれる。従って、実際に生産される電池１００のほぼ全てについて、引き抜き耐力Ｆａ，Ｆｂがこれら第１，第２耐力範囲ＡＦａ，ＡＦｂに含まれると考えられるので、閾値Ｆｓを適切な値に定めることができる。これにより、ゴム栓部材１８３の引き抜きにおいて、電池ケース１１０の内圧が大気圧となった不良品をより確実に排除し、電池ケース１１０内が適切に減圧された良品のみをより確実に選別できる。

また、引き抜き耐力Ｆａの平均値Ｆａｖ及び標準偏差をσａと、引き抜き耐力Ｆｂの平均値Ｆｂｖ及び標準偏差σｂを求め、これらが式（３）を満たすように、円筒部１７０の内径ｄ、最大圧縮部１８３ｐの外径Ｄ、及びゴム栓部材１８３の硬度Ｈの大きさを選択するだけで、第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとを互いに離間させることができる。従って、内径ｄ、外径Ｄ及び硬度Ｈの大きさを、容易かつ適切に定めることができる。

また、本実施形態１では、円筒部１７１の内径ｄ、最大圧縮部１８３ｐの外径Ｄ、及び、ゴム栓部材１８３の硬度Ｈを、引き抜き耐力Ｆａの平均値Ｆａｖ及び引き抜き耐力Ｆｂの平均値Ｆｂｖが、
Ｆｂｖ＞２Ｆａｖ …式（５）
の関係を満たす大きさとしてなる。

このように、引き抜き耐力Ｆｂの平均値Ｆｂｖを引き抜き耐力Ｆａの平均値Ｆａｖの２倍を超える値にすれば、平均値Ｆｂｖと平均値Ｆａｖとの間が十分に大きくなるので、第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとの間をより大きく離間させることができる。これにより、閾値Ｆｓを適切に選択してゴム栓部材１８３の引き抜きを試みたときに、何らかの原因で電池ケース１１０の内圧が大気圧になってしまった不良品の電池は、より確実にゴム栓部材１８３が引き抜かれる。従って、電池ケース１１０内が適切に減圧された電池１００のみをより確実に選別できる。

なお、本実施形態では、上記のように、引き抜き耐力Ｆｂの平均値Ｆｂｖを引き抜き耐力Ｆａの平均値Ｆａｖの２倍を超える値にしているが、平均値Ｆｂｖを平均値Ｆａｖの３倍を超える値や４倍を超える値などとすることもできる。
Ｆｂｖ＞３Ｆａｖ …式（２０）
Ｆｂｖ＞４Ｆａｖ …式（２１）

また、本実施形態１では、円筒部１７１の内径ｄ（ｍｍ）、最大圧縮部１８３ｐの外径Ｄ（ｍｍ）、及び、ゴム栓部材１８３の硬度Ｈ（°、但し、この硬度Ｈは、新ＪＩＳ規格Ｋ６２３５に準じ、硬度計にタイプＡデュロメータを用いて測定した値である。）を、前記初期内圧Ｐｂ（ｋＰａ）に対して、
｜Ｐｂ｜・π・ｄ・Ｄ² ／（Ｄ² −ｄ² ）＞３．７×１０² ×Ｈ−８．１×１０³ …式（６）
の関係を満たす大きさとしてなる。

前述したように、この式（６）は、式（５）から導かれる関係式である。従って、式（６）を満たすように、円筒部１７１の内径ｄ（ｍｍ）、最大圧縮部１８３ｐの外径Ｄ（ｍｍ）、及びゴム栓部材１８３の硬度Ｈ（°）の大きさを選択するだけで、式（５）の関係をも満たすことができる。よって、これら内径ｄ（ｍｍ）、外径Ｄ（ｍｍ）及び硬度Ｈ（°）の大きさを、容易かつ適切に定めることができる。

また、本実施形態１に係る電池１００の製造方法は、電池ケース１１０の内圧を初期内圧Ｐｂに減圧した状態で、封止部材１８０のゴム栓部材１８３を、注液孔（貫通孔）１７０に外側ＢＤから圧入して注液孔１７０を密栓し、電池ケース１１０を気密に封止する封栓工程を備える。また、この製造方法は、閾値Ｆｓを第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとの間の値としたとき、封栓工程の後、大気圧Ｐａ下で最大で閾値Ｆｓまでの引き抜き力Ｆｈをゴム栓部材１８３に掛けて、ゴム栓部材１８３の引き抜きを試みる引き抜き試験工程を備える。更に、この製造方法は、引き抜き試験工程でゴム栓部材１８３が引き抜かれなかった電池１００について、初期充電を施す初期充電工程を備える。

この電池１００の製造方法では、封栓工程において、電池ケース１１０の内圧を初期内圧Ｐｂに減圧した状態で、ゴム栓部材１８３で注液孔１７０を密栓した後に、引き抜き試験工程において、このゴム栓部材１８３の引き抜き試験を行う。その際、電池ケース１１０内が適切に減圧されている良品の電池１００は、ゴム栓部材１８３が引き抜かれない。一方、何らかの原因で電池ケース１１０の内圧が大気圧になってしまった不良品の電池は、ゴム栓部材１８３が確実に引き抜かれる。従って、ゴム栓部材１８３が引き抜かれなかった電池１００を選別することにより、電池ケース１１０内が適切に減圧されている良品のみを確実に選別できる。

引き抜き試験工程では、閾値Ｆｓを第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとの間の所定値とし、最大でこの閾値Ｆｓまでの引き抜き力Ｆｈをゴム栓部材１８３に掛ける。前述のように、ゴム栓部材１８３は注液孔１７０に圧入されているため、ゴム栓部材１８３を引き抜く際、ゴム栓部材１８３と注液孔１７０との間に摩擦力も生じるが、この摩擦力には大きなバラツキが生じることがある。

しかし、閾値Ｆｓを第１耐力範囲ＡＦａを超える値とすることで、この摩擦力にバラツキがあっても、摩擦力を越える引き抜き力Ｆｈをゴム栓部材１８３に掛けることができるので、電池ケース１１０の内圧が大気圧となった不良品の電池は、ゴム栓部材１８３が確実に引き抜かれる。一方、閾値Ｆｓを第２耐力範囲ＡＦｂを下回る値とすることで、摩擦力にバラツキがあっても、電池ケース１１０内が適切に減圧された電池１００では、ゴム栓部材１８３が引き抜かれない。従って、電池ケース１１０の内圧が大気圧となった不良品を排除して、電池ケース１１０内が適切に減圧された良品のみを容易かつ確実に選別できる。よって、電池ケース１１０内が適切に減圧された電池１００を容易に製造できる。

（実施形態２）
次いで、第２の実施の形態について説明する。本実施形態２に係るハイブリッド自動車（車両）７００（以下、単に自動車７００とも言う）は、実施形態１に係る電池１００を搭載し、この電池１００に蓄えた電気エネルギを、駆動源の駆動エネルギの全部または一部として使用するものである（図１４参照）。

この自動車７００は、電池１００を複数組み合わせた組電池７１０を搭載し、エンジン７４０、フロントモータ７２０及びリアモータ７３０を併用して駆動するハイブリッド自動車である。具体的には、この自動車７００は、その車体７９０に、エンジン７４０と、フロントモータ７２０及びリアモータ７３０と、組電池７１０（電池１００）と、ケーブル７５０と、インバータ７６０とを搭載する。そして、この自動車７００は、組電池７１０（電池１００）に蓄えられた電気エネルギを用いて、フロントモータ７２０及びリアモータ７３０を駆動できるように構成されている。

前述したように、電池１００は、電池ケース１１０内が適切に減圧されており、使用（充放電）に伴い電池ケース１１０内でガスが発生しても長期にわたり安全に使用できる。従って、これを搭載した自動車７００の性能及び安全性を特に高くできる。

（実施形態３）
次いで、第３の実施の形態について説明する。本実施形態３のハンマードリル８００は、実施形態１に係る電池１００を搭載した電池使用機器である（図１５参照）。このハンマードリル８００は、本体８２０の底部８２１に、電池１００を含むバッテリパック８１０が収容されており、このバッテリパック８１０を、ドリルを駆動するためのエネルギー源として利用している。

前述したように、電池１００は、電池ケース１１０内が適切に減圧されており、使用（充放電）に伴い電池ケース１１０内でガスが発生しても長期にわたり安全に使用できる。従って、これを搭載したハンマードリル８００の性能及び安全性を特に高くできる。

以上において、本発明を実施形態に即して説明したが、本発明は上述の実施形態１〜３に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で、適宜変更して適用できることは言うまでもない。
例えば、実施形態１では、電池ケースの内外を連通する「貫通孔」として、電解液１１７を注入するための注液孔１７０を例示したが、貫通孔は注液孔に限られない。貫通孔としては、例えば、電池ケース内のガスを抜くための通気孔などが挙げられる。また、実施形態１では、「貫通孔」を、電池ケース１１０のうちケース蓋部材１１３に設けたが、貫通孔の形成位置はこれに限られない。貫通孔は、例えば、ケース本体部材１１１の側面や底面に設けてもよい。

また、実施形態１では、「貫通孔」として、円筒部１７１とテーパ孔部１７３とからなる注液孔１７０を例示したが、貫通孔の形態はこれに限られない。例えば、貫通孔をその全体が円筒部のみからなる形態としてもよい。また、図１０に示すように、貫通孔（注液孔）２７０を、内周面２７１ｆが円筒状をなす円筒部２７１と、この円筒部２７１の軸線ＢＸ方向の外側ＢＤに繋がり、側面２７３ｆ１が円筒状、底面２７３ｆ２が平面をなす凹部２７３とからなる形態としてもよい。

また、実施形態１では、「電極体」として、各々帯状をなす正極板１２１及び負極板１３１をセパレータ１４１を介して互いに重ねて捲回してなる捲回型の電極体１２０を例示したが、電極体の形態はこれに限られない。例えば、電極体を、各々所定形状（例えば矩形状など）をなす正極板及び負極板をセパレータを介して交互に複数積層してなる積層型としてもよい。

また、実施形態１では、「封止部材」として、金属製の被覆部材１８１にゴム栓部材１８３を接合した封止部材１８０を例示したが、封止部材の形態はこれに限られない。例えば、封止部材をその全体がゴム栓部材のみからなる形態（封止部材の全体がゴム状弾性体からなる形態）としてもよい。この場合、封止部材を電池ケースに溶接できないので、貫通孔への圧入のみで封止部材を電池ケースに固定する。また、実施形態１では、被覆部材１８１とゴム栓部材１８３とを一体化させているが、これらを別体としてもよい。

また、実施形態１では、「ゴム栓部」として、テーパ状の側面１８３ｆを有し円錐台状をなすテーパ部のみからなるゴム栓部材１８３を例示したが、ゴム栓部の形態はこれに限定されない。例えば、図１０に示す封止部材２８０のように、ゴム栓部材（ゴム栓部）２８３を、テーパ状の側面２８５ｆを有し円錐台状をなすテーパ部２８５と、このテーパ部２８５の軸線ＣＸ方向の外側ＣＤに繋がり、円柱状をなす円柱部２８６とからなる形態としてもよい。このゴム栓部材２８３も、テーパ部２８５（その最大圧縮部２８５ｐ）が、注液孔２７０の円筒部１７１のうち軸線ＢＸ方向の外側ＢＤの開口端縁（外側円筒端縁２７１ｆｄ）で、最も高い圧縮率に圧縮されている。

また、実施形態１では、「ゴム栓部」として、ＥＰＤＭからなるゴム栓部材１８３を例示したが、ゴム栓部をなすゴム状弾性体の材質はこれに限られない。ゴム状弾性体の材質として、例えば、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ペルフルオロアルコキシフッ素樹脂（ＰＦＡ）などが挙げられる。

また、実施形態１では、被覆部材１８１を、スポット溶接により電池ケース１１０に固着したが、固着方法はこれに限られない。例えば、全周溶接により、被覆部材１８１を電池ケース１１０に固着してもよい。また、ロウ材や接着剤を用いて、被覆部材１８１を電池ケース１１０に固着してもよい。

また、実施形態１では、「第１耐力範囲ＡＦａ」を、引き抜き耐力Ｆａの平均値Ｆａｖと標準偏差σａから、
Ｆａｖ−４σａ≦Ｆａ≦Ｆａｖ＋４σａ …式（１）
と定めたが、これに限られない。第１耐力範囲ＡＦａは、例えば、
Ｆａｖ−６σａ≦Ｆａ≦Ｆａｖ＋６σａ
としてもよい。また、ｎ個（例えば１００個）のサンプルを測定して得られた引き抜き耐力Ｆａの値をそのまま用いて、その最小値から最大値までを第１耐力範囲ＡＦａと定めてもよい。

また、実施形態１では、「第２耐力範囲ＡＦｂ」を、引き抜き耐力Ｆｂの平均値Ｆｂｖと標準偏差をσｂから、
Ｆｂｖ−４σｂ≦Ｆｂ≦Ｆｂｖ＋４σｂ …式（２）
と定めたが、これに限られない。第２耐力範囲ＡＦｂは、例えば、
Ｆｂｖ−６σｂ≦Ｆｂ≦Ｆａｖ＋６σｂ
としてもよい。また、ｎ個（例えば１００個）のサンプルを測定して得られた引き抜き耐力Ｆｂの値をそのまま用いて、その最小値から最大値までを第２耐力範囲ＡＦｂと定めてもよい。

また、実施形態１では、引き抜き試験工程においてゴム栓部材１８３を引き抜く際の閾値Ｆｓを、Ｆｓ＝０．２５Ｎとしたが、閾値Ｆｓはこの値に限定されない。閾値Ｆｓは、第１耐力範囲ＡＦａと第２耐力範囲ＡＦｂとの間の値から適宜選択すればよい。但し、第１耐力範囲ＡＦａの上限値よりも第２耐力範囲ＡＦｂの下限値に近い値を閾値Ｆｓとするのが好ましい。このような閾値Ｆｓにすれば、電池ケース１１０の内圧が大気圧にはなっていないものの、何らかの原因で減圧度が著しく小さくなってしまった電池１００も、引き抜き試験工程でゴム栓部材１８３が引き抜かれる。従って、電池ケース１１０内がより適切に減圧されている電池１００のみをより確実に選別できるからである。

また、実施形態２では、本発明に係る電池１００を搭載する車両として、ハイブリッド自動車７００を例示したが、これに限られない。本発明に係る電池を搭載する車両としては、例えば、電気自動車、プラグインハイブリッド自動車、ハイブリッド鉄道車両、フォークリフト、電気車いす、電動アシスト自転車、電動スクータなどが挙げられる。

また、実施形態３では、本発明に係る電池１００を搭載する電池使用機器として、ハンマードリル８００を例示したが、これに限られない。本発明に係る電池を搭載する電池使用機器としては、例えば、パーソナルコンピュータ、携帯電話、電池駆動の電動工具、無停電電源装置など、電池で駆動される各種の家電製品、オフィス機器、産業機器などが挙げられる。

１００ リチウムイオン二次電池（電池）
１１０ 電池ケース
１１１ ケース本体部材
１１３ ケース蓋部材
１２０ 電極体
１７０，２７０ 注液孔（貫通孔）
１７１，２７１ 円筒部
１７１ｆ 円筒状内周面（内周面）
１７１ｆｃ 内側円筒端縁
１７１ｆｄ 外側円筒端縁
１７３ テーパ孔部
１８０，２８０ 封止部材
１８１ 被覆部材（被覆部）
１８３ ゴム栓部材（ゴム栓部、テーパ部）
２８３ ゴム栓部材（ゴム栓部）
２８５ テーパ部
２８６ 円柱部
１８３ｐ，２８５ｐ 最大圧縮部
７００ ハイブリッド自動車（車両）
７１０ 組電池
８００ ハンマードリル（電池使用機器）
８１０ バッテリパック
ＢＸ （注液孔の）軸線
ＢＣ （注液孔の軸線方向の）内側
ＢＤ （注液孔の軸線方向の）外側
ＣＸ （封止部材の）軸線
ＣＣ （封止部材の軸線方向の）内側
ＣＤ （封止部材の軸線方向の）外側
ｄ （注液孔の円筒部の）内径
Ｄ （ゴム栓部材のうち最大圧縮部の圧縮前の）外径

Claims (8)

1. 自身の内外を連通する貫通孔を有する電池ケースと、
   前記電池ケース内に収容された電極体と、
   ゴム状弾性体からなり、前記貫通孔に前記電池ケースの外部から圧入してこの貫通孔を密栓してなるゴム栓部を有する封止部材と、を備え、
   初期充電前の前記電池ケースの内圧を、大気圧Ｐａよりも減圧された初期内圧Ｐｂとして、前記ゴム栓部で前記貫通孔を密栓し、その後に前記初期充電を施してなる
   電池であって、
   前記貫通孔は、内周面が円筒状をなす円筒部を有し、
   前記ゴム栓部は、前記貫通孔の軸線方向に直交する断面が円形で前記軸線方向の外側ほど径大となるテーパ状の側面をなすテーパ部を有し、
   前記テーパ部は、前記円筒部の前記外側の開口端縁である外側円筒端縁で、最も高い圧縮率に圧縮されてなり、
   前記貫通孔の前記円筒部の内径をｄとし、
   前記ゴム栓部の前記テーパ部のうち、前記外側円筒端縁で最大に圧縮された最大圧縮部の、圧縮前の外径をＤとし、
   前記ゴム栓部の硬度をＨとし、
   前記電池ケースの内圧を大気圧Ｐａとした状態で、大気圧Ｐａ下で前記ゴム栓部を引き抜いたときに、前記ゴム栓部に生じる引き抜き耐力Ｆａが取り得る範囲を第１耐力範囲ＡＦａとし、
   前記電池ケースの内圧を前記初期内圧Ｐｂとして、前記ゴム栓部で前記貫通孔を密栓した後、前記初期充電前に、大気圧Ｐａ下で前記ゴム栓部を引き抜いたときに、前記ゴム栓部に生じる引き抜き耐力Ｆｂが取り得る範囲を第２耐力範囲ＡＦｂとしたとき、
   前記円筒部の内径ｄ、前記最大圧縮部の外径Ｄ、及び、前記ゴム栓部の硬度Ｈを、前記第１耐力範囲ＡＦａと前記第２耐力範囲ＡＦｂとが互いに離間する大きさとしてなり、
   閾値Ｆｓを前記第１耐力範囲ＡＦａと前記第２耐力範囲ＡＦｂとの間の値としたとき、
   前記電池ケースの内圧を前記初期内圧Ｐｂとして、前記ゴム栓部で前記貫通孔を密栓した後に、
   大気圧Ｐａ下で最大で前記閾値Ｆｓまでの引き抜き力Ｆｈを前記ゴム栓部に掛けて、前記ゴム栓部の引き抜きを試みて、
   前記ゴム栓部が引き抜かれなかった電池について、前記初期充電を施してなる
   電池。
2. 請求項１に記載の電池であって、
   前記引き抜き耐力Ｆａの平均値をＦａｖ、標準偏差をσａとし、前記第１耐力範囲ＡＦａを、
   Ｆａｖ−４σａ≦Ｆａ≦Ｆａｖ＋４σａで定め、
   前記引き抜き耐力Ｆｂの平均値をＦｂｖ、標準偏差をσｂとし、前記第２耐力範囲ＡＦｂを、
   Ｆｂｖ−４σｂ≦Ｆｂ≦Ｆｂｖ＋４σｂで定めたとき、
   前記円筒部の内径ｄ、前記最大圧縮部の外径Ｄ、及び、前記ゴム栓部の硬度Ｈを、
   Ｆａｖ＋４σａ＜Ｆｂｖ−４σｂ
   の関係を満たす大きさとしてなり、
   前記閾値Ｆｓを、
   Ｆａｖ＋４σａ＜Ｆｓ＜Ｆｂｖ−４σｂ
   の関係を満たす値とした
   電池。
3. 請求項２に記載の電池であって、
   前記円筒部の内径ｄ、前記最大圧縮部の外径Ｄ、及び、前記ゴム栓部の硬度Ｈを、
   前記引き抜き耐力Ｆａの前記平均値Ｆａｖ及び前記引き抜き耐力Ｆｂの前記平均値Ｆｂｖが、
   Ｆｂｖ＞２Ｆａｖ
   の関係を満たす大きさとしてなる
   電池。
4. 請求項３に記載の電池であって、
   前記円筒部の内径ｄ（ｍｍ）、前記最大圧縮部の外径Ｄ（ｍｍ）、及び、前記ゴム栓部の硬度Ｈ（°、但し、この硬度Ｈは、新ＪＩＳ規格Ｋ６２３５に準じ、硬度計にタイプＡデュロメータを用いて測定した値である。）を、前記初期内圧Ｐｂ（ｋＰａ）に対して、
   ｜Ｐｂ｜・π・ｄ・Ｄ² ／（Ｄ² −ｄ² ）＞３．７×１０² ×Ｈ−８．１×１０³
   の関係を満たす大きさとしてなる
   電池。
5. 自身の内外を連通する貫通孔を有する電池ケースと、
   前記電池ケース内に収容された電極体と、
   ゴム状弾性体からなり、前記貫通孔に前記電池ケースの外部から圧入してこの貫通孔を密栓してなるゴム栓部を有する封止部材と、を備え、
   初期充電前の前記電池ケースの内圧を、大気圧Ｐａよりも減圧された初期内圧Ｐｂとして、前記ゴム栓部で前記貫通孔を密栓し、その後に前記初期充電を施してなり、
   前記貫通孔は、内周面が円筒状をなす円筒部を有し、
   前記ゴム栓部は、前記貫通孔の軸線方向に直交する断面が円形で前記軸線方向の外側ほど径大となるテーパ状の側面をなすテーパ部を有し、
   前記テーパ部は、前記円筒部の前記外側の開口端縁である外側円筒端縁で、最も高い圧縮率に圧縮されてなり、
   前記貫通孔の前記円筒部の内径をｄとし、
   前記ゴム栓部の前記テーパ部のうち、前記外側円筒端縁で最大に圧縮された最大圧縮部の、圧縮前の外径をＤとし、
   前記ゴム栓部の硬度をＨとし、
   前記電池ケースの内圧を大気圧Ｐａとした状態で、大気圧Ｐａ下で前記ゴム栓部を引き抜いたときに、前記ゴム栓部に生じる引き抜き耐力Ｆａが取り得る範囲を第１耐力範囲ＡＦａとし、
   前記電池ケースの内圧を前記初期内圧Ｐｂとして、前記ゴム栓部で前記貫通孔を密栓した後、前記初期充電前に、大気圧Ｐａ下で前記ゴム栓部を引き抜いたときに、前記ゴム栓部に生じる引き抜き耐力Ｆｂが取り得る範囲を第２耐力範囲ＡＦｂとしたとき、
   前記円筒部の内径ｄ、前記最大圧縮部の外径Ｄ、及び、前記ゴム栓部の硬度Ｈを、前記第１耐力範囲ＡＦａと前記第２耐力範囲ＡＦｂとが互いに離間する大きさとしてなる
   電池の製造方法であって、
   前記電池ケースの内圧を前記初期内圧Ｐｂに減圧した状態で、前記封止部材の前記ゴム栓部を、前記貫通孔に前記外側から圧入して前記貫通孔を密栓し、前記電池ケースを気密に封止する封栓工程と、
   閾値Ｆｓを前記第１耐力範囲ＡＦａと前記第２耐力範囲ＡＦｂとの間の値としたとき、
   前記封栓工程の後、大気圧Ｐａ下で最大で前記閾値Ｆｓまでの引き抜き力Ｆｈを前記ゴム栓部に掛けて、前記ゴム栓部の引き抜きを試みる引き抜き試験工程と、
   前記引き抜き試験工程で前記ゴム栓部が引き抜かれなかった電池について、前記初期充電を施す初期充電工程と、を備える
   電池の製造方法。
6. 請求項５に記載の電池の製造方法であって、
   前記引き抜き耐力Ｆａの平均値をＦａｖ、標準偏差をσａとし、前記第１耐力範囲ＡＦａを、
   Ｆａｖ−４σａ≦Ｆａ≦Ｆａｖ＋４σａで定め、
   前記引き抜き耐力Ｆｂの平均値をＦｂｖ、標準偏差をσｂとし、前記第２耐力範囲ＡＦｂを、
   Ｆｂｖ−４σｂ≦Ｆｂ≦Ｆｂｖ＋４σｂで定めたとき、
   前記円筒部の内径ｄ、前記最大圧縮部の外径Ｄ、及び、前記ゴム栓部の硬度Ｈを、
   Ｆａｖ＋４σａ＜Ｆｂｖ−４σｂ
   の関係を満たす大きさとしてなり、
   前記閾値Ｆｓを、
   Ｆａｖ＋４σａ＜Ｆｓ＜Ｆｂｖ−４σｂ
   の関係を満たす値とする
   電池の製造方法。
7. 請求項６に記載の電池の製造方法であって、
   前記円筒部の内径ｄ、前記最大圧縮部の外径Ｄ、及び、前記ゴム栓部の硬度Ｈを、
   前記引き抜き耐力Ｆａの前記平均値Ｆａｖ及び前記引き抜き耐力Ｆｂの前記平均値Ｆｂｖが、
   Ｆｂｖ＞２Ｆａｖ
   の関係を満たす大きさとしてなる
   電池の製造方法。
8. 請求項７に記載の電池の製造方法であって、
   前記円筒部の内径ｄ（ｍｍ）、前記最大圧縮部の外径Ｄ（ｍｍ）、及び、前記ゴム栓部の硬度Ｈ（°、但し、この硬度Ｈは、新ＪＩＳ規格Ｋ６２３５に準じ、硬度計にタイプＡデュロメータを用いて測定した値である。）を、前記初期内圧Ｐｂ（ｋＰａ）に対して、
   ｜Ｐｂ｜・π・ｄ・Ｄ² ／（Ｄ² −ｄ² ）＞３．７×１０² ×Ｈ−８．１×１０³
   の関係を満たす大きさとしてなる
   電池の製造方法。

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