JP5854876B2 - ズームレンズ - Google Patents

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Description

本発明は、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子が搭載された撮像装置に好適なズームレンズに関する。
ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子が搭載された撮像装置に搭載可能なズームレンズが多数提案されている。近年、固体撮像素子の高画素化が急速に進んだことで、被写体のより細かな特徴を確認できる、いわゆるメガピクセル化に対応したズームレンズも多く登場してきている（たとえば、特許文献１，２を参照。）。
特開２０１１−１５４３９０号公報 特開２００６−３５８９号公報
近年、固体撮像素子の高画素化が進んだこともあり、監視カメラにおいて、犯罪発生時の証拠収集はもとより、通常時においても信頼性の高い画像を記録できるようにするため、長焦点距離を有し、可視光から近赤外光下においてメガピクセル化に対応可能な高解像のズームレンズのニーズが高まっている。加えて、撮像装置の小型化の要求も強いことから、簡易でコンパクトなズームレンズであることが好ましい。
しかしながら、特許文献１に記載のズームレンズは、簡易な構成で高倍率レンズを実現してはいるものの、近赤外光に対して、望遠端で軸上色収差、倍率色収差の発生が際立って、光学性能が著しく劣化するという問題がある。また、特許文献２に記載のズームレンズは、高倍率で近赤外光までの収差補正はなされているが、第３群から射出される光束が発散傾向であるため、フォーカスによる収差変動が大きく、高い光学性能を維持できない。また、製品ごとの光学性能にバラつきがみられるという問題もある。
本発明は、上述した従来技術による問題点を解消するため、簡易でコンパクトな構成でありながら、長焦点距離を実現するとともに、全変倍域に亘って可視光域から近赤外光域の光に対して発生する諸収差を良好に補正し、メガピクセル化に対応可能な高解像のズームレンズを提供することを目的とする。
上述した課題を解決し、目的を達成するため、本発明にかかるズームレンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、から構成され、前記第１レンズ群、前記第３レンズ群、および前記第５レンズ群を固定したまま、前記第２レンズ群を光軸に沿って物体側から像側へ移動させて広角端から望遠端への変倍を行い、前記第４レンズ群を光軸に沿って移動させることによって変倍に伴う像面変動の補正を行い、前記第３レンズ群は、物体側より順に配置された、少なくとも一面に非球面が形成された正レンズと、正レンズと負レンズとからなる接合レンズと、正レンズ群と、を備え、前記第４レンズ群は、物体側から順に配置された、正レンズ群と、正レンズと負レンズとからなる接合レンズと、を備え、前記第５レンズ群は、物体側から順に配置された、少なくとも一枚の負レンズと、少なくとも一枚の正レンズと、を備えていることを特徴とする。
本発明によれば、簡易でコンパクトな構成でありながら、全変倍域に亘って可視光域から近赤外光域の光に対して発生する諸収差を良好に補正し、メガピクセル化に対応可能な高解像のズームレンズを提供することができる。
さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（１） ０．５０≦ｆ３／ｆＴ≦０．８０
（２） ０．０８≦ΔＤ４／ｆＴ≦０．２０
（３） −３００≦β３Ｔ／β４Ｔ≦−２０
（４） ９０≦ν３ｐ≦１００
ただし、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離、ｆＴは望遠端における光学系全系の焦点距離、ΔＤ４は広角端における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と望遠端における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔との差、β３Ｔは望遠端における前記第３レンズ群の倍率、β４Ｔは望遠端における前記第４レンズ群の倍率、ν３ｐは前記第３レンズ群内の接合レンズを構成する正レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。
本発明によれば、長焦点距離を実現しながら光学系の小型化を損なわず、優れた光学性能を得ることができる。
さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（５） ３０≦｜Δν３ＢＡ｜≦７８
（６） ５０≦｜Δν４ＢＡ｜≦７８
ただし、Δν３ＢＡは前記第３レンズ群内の接合レンズを構成する正レンズと負レンズとのｄ線に対するアッベ数差、Δν４ＢＡは前記第４レンズ群内の接合レンズを構成する正レンズと負レンズとのｄ線に対するアッベ数差を示す。
本発明によれば、同一のレンズ構成で、可視光域の収差補正と近赤外光域の収差補正を過不足なく良好に行うことができる。
さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（７） ０．１０≦｜ｆ３／ｆ５｜≦０．７０
（８） ０．１０≦｜ｆ４／ｆ５｜≦０．７０
ただし、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離、ｆ４は前記第４レンズ群の焦点距離、ｆ５は前記第５レンズ群の焦点距離を示す。
本発明によれば、光学系の小型化を損なわず、優れた光学性能を得ることができる。
さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（９） １．８５≦Ｎ４ｏｂ≦１．９５
（１０） ０．３０≦θ１（Ｗ）／ωＷ≦０．６０
（１１） ２．５≦θ１（Ｔ）／ωＴ≦５．０
ただし、Ｎ４ｏｂは前記第４レンズ群の最も物体側に配置されている正レンズのｄ線に対する屈折率、θ１（Ｗ）は広角端における最大画角での前記第４レンズ群の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度、ωｗは広角端における光学系の半画角、θ１（Ｔ）は望遠端における最大画角での前記第４レンズ群の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度、ωＴは望遠端における光学系の半画角を示す。
本発明によれば、製造が容易で、優れた光学性能を備えたズームレンズを実現することができる。
さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（１２） ６５．０≦ν３ａ≦８５．０
ただし、ν３ａは前記第３レンズ群の最も物体側に配置されている正レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。
本発明によれば、特に望遠端における近赤外光の解像力を向上させることができる。
本発明によれば、簡易でコンパクトな構成でありながら、長焦点距離を実現するとともに、全変倍域に亘って可視光域から近赤外光域の光に対して発生する諸収差を良好に補正し、メガピクセル化に対応可能な高解像のズームレンズを提供することができるという効果を奏する。
最大画角入射光束が第４レンズ群最物体側レンズ面へ入射する状態を示す図である。 実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例１にかかるズームレンズの諸収差図である。 実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例２にかかるズームレンズの諸収差図である。 実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例３にかかるズームレンズの諸収差図である。 実施例４にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例４にかかるズームレンズの諸収差図である。 実施例５にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例５にかかるズームレンズの諸収差図である。 実施例６にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例６にかかるズームレンズの諸収差図である。 実施例７にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例７にかかるズームレンズの諸収差図である。
以下、本発明にかかるズームレンズの好適な実施の形態を詳細に説明する。
本発明にかかるズームレンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、から構成される。そして、第１レンズ群、第３レンズ群、および第５レンズ群を固定したまま、第２レンズ群を光軸に沿って移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群を光軸に沿って移動させることによって変倍に伴う像面変動の補正やフォーカシングを行う。
さらに、第３レンズ群は、物体側より順に配置された、少なくとも一面に非球面が形成された正レンズと、正レンズと負レンズとからなる接合レンズと、正レンズ群と、を備えて構成される。第３レンズ群中、最も物体側に非球面が形成された正レンズを配置したことにより、球面収差を良好に補正することができる。また、正レンズと負レンズとからなる接合レンズを備えたことにより、軸上色収差および倍率色収差を良好に補正することができる。さらに、最も像側に正レンズ群を配置したことにより、第４レンズ群への入射光束を収束させることができる。これにより、第４レンズ群への入射光束が発散した場合に生じる、フォーカシング時の収差変動を抑制することができる。この正レンズ群は、少なくとも一枚の正レンズを含み構成される。なお、この正レンズ群は、正レンズ一枚で構成すれば、製造コストの低減や光学系全長の短縮を促進することができる。
さらに、第４レンズ群は、物体側から順に配置された、正レンズ群と、正レンズと負レンズとからなる接合レンズと、を備えて構成される。第４レンズ群中、最も物体側に配置された正レンズ群は、第３レンズ群の正レンズ群により収束された光束をさらに収束するためのものである。この第４レンズ群の正レンズ群も、少なくとも一枚の正レンズを含み構成されるが、正レンズ一枚で構成すれば、製造コストの低減や光学系全長の短縮を促進することができる。また、第４レンズ群にも正レンズと負レンズとからなる接合レンズが配置されているが、当該接合レンズが配置されていることで、第３レンズ群内の接合レンズで補正しきれなかった倍率色収差を良好に補正することができる。
さらに、第５レンズ群は、物体側から順に配置された、少なくとも一枚の負レンズと、少なくとも一枚の正レンズと、を備えて構成される。この第５レンズ群を配置したことにより、像面湾曲を良好に補正することができる。
本発明にかかるズームレンズは、上記のような構成を備えることにより、全変倍域に亘って可視光域から近赤外光域の光に対して発生する諸収差を良好に補正することができ、メガピクセル化が進む固体撮像素子が搭載された撮像装置に適用可能になる。
また、本発明では、長焦点距離を実現しながら光学系の小型化を図るとともに、さらに優れた光学性能を備えるために、上記構成に加え、以下に示すような各種条件を設定している。
まず、本発明にかかるズームレンズでは、第３レンズ群の焦点距離をｆ３、望遠端における光学系全系の焦点距離をｆＴ、広角端における第３レンズ群と第４レンズ群との間隔と望遠端における第３レンズ群と第４レンズ群との間隔との差をΔＤ４、望遠端における第３レンズ群の倍率をβ３Ｔ、望遠端における第４レンズ群の倍率をβ４Ｔ、第３レンズ群内の接合レンズを構成する正レンズのｄ線に対するアッベ数をν３ｐとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１） ０．５０≦ｆ３／ｆＴ≦０．８０
（２） ０．０８≦ΔＤ４／ｆＴ≦０．２０
（３） −３００≦β３Ｔ／β４Ｔ≦−２０
（４） ９０≦ν３ｐ≦１００
条件式（１）は、第３レンズ群の焦点距離ｆ３と、望遠端における光学系全系の焦点距離ｆＴとの適切な比率の範囲を規定する式である。条件式（１）を満足することにより、長焦点距離を実現しながら光学系のコンパクト化を図ったうえで、同一のレンズ構成で、可視光域の収差補正と近赤外光域の収差補正を過不足なく良好に行うことができる。
条件式（１）においてその下限値を下回ると、第３レンズ群の正の屈折率が強くなりすぎ、可視光域の球面収差の補正が過剰になり、可視光域の収差補正と近赤外光域の収差補正を過不足なく良好に行うことができなくなる。一方、条件式（１）においてその上限値を超えると、第３レンズ群の正の屈折率が弱くなりすぎて光学系全長が延び、光学系のコンパクト化が困難になる。
なお、上記条件式（１）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１ａ） ０．５５≦ｆ３／ｆＴ≦０．７５
この条件式（１ａ）で規定する範囲を満足することで、可視光域の球面収差の補正と近赤外光域の像面湾曲の補正とを過不足なく良好に行うことができる。加えて、可視光域の球面収差をより良好に補正することができる。
条件式（２）は、広角端における第３レンズ群と第４レンズ群との間隔と望遠端における第３レンズ群と第４レンズ群との間隔との差ΔＤ４と、望遠端における光学系全系の焦点距離ｆＴとの適切な比率の範囲を規定する式である。条件式（２）を満足することにより、光学系のコンパクト化を図ったうえで、全変倍域に亘って良好に像面湾曲の補正を行うことができる。
条件式（２）においてその下限値を下回ると、変倍に伴う像面変動の補正を行う際に第４レンズ群の十分な移動量を確保できなくなり、特に中間焦点位置付近における像面湾曲補正が困難となる。一方、条件式（２）においてその上限値を超えると、変倍に伴う像面変動の補正を行う際の第４レンズ群の移動量が増すことにより、光学系全長が延び、光学系のコンパクト化が困難になる。
なお、上記条件式（２）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（２ａ） ０．０８≦ΔＤ４／ｆＴ≦０．１５
この条件式（２ａ）で規定する範囲を満足することで、望遠端における像面湾曲の補正がより良好になる。
条件式（３）は、望遠端における第３レンズ群の倍率β３Ｔと、望遠端における第４レンズ群の倍率β４Ｔとの適切な比率の範囲を規定する式である。条件式（３）を満足することにより、望遠端における光学性能を向上させることができる。
条件式（３）においてその下限値を下回ると、第４レンズ群の正の屈折力が強くなりすぎ、望遠端においてフォーカスによる収差変動が大きくなる。また、光学系の製造が困難になり、製品ごとの光学性能にバラつきが生じる。一方、条件式（３）においてその上限値を超えると、第３レンズ群の正の屈折力が強くなりすぎ、望遠端における可視光域の収差補正と近赤外光域の収差補正を過不足なく行うことが困難になる。
条件式（４）は、第３レンズ群内の接合レンズを構成する正レンズのｄ線に対するアッベ数ν３ｐの適切な範囲を規定する式である。条件式（４）を満足することにより、近赤外光領域の軸上色収差および倍率色収差を良好に補正することができる。加えて、広角端における像面湾曲の補正を良好に行うことができる。
条件式（４）においてその下限値を下回ると、広角端および望遠端における近赤外光の軸上色収差・倍率色収差の補正が困難になる。一方、条件式（４）においてその上限値を超えると、第３レンズ群内の接合レンズを構成する正レンズをガラス材で形成した場合、当該正レンズのｄ線に対する屈折率が低くなり、広角端における像面湾曲の補正が困難になる。
さらに、本発明にかかるズームレンズでは、可視光域の収差補正と近赤外光域の収差補正を過不足なく良好に行うようにするため、第３レンズ群内の接合レンズを構成する正レンズと負レンズとのｄ線に対するアッベ数差をΔν３ＢＡ、第４レンズ群内の接合レンズを構成する正レンズと負レンズとのｄ線に対するアッベ数差をΔν４ＢＡとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（５） ３０≦｜Δν３ＢＡ｜≦７８
（６） ５０≦｜Δν４ＢＡ｜≦７８
条件式（５）は、第３レンズ群内の接合レンズを構成する正レンズと負レンズとのアッベ数差Δν３ＢＡの絶対値の適切な範囲を規定する式である。条件式（５）を満足することにより、広角端における可視光域の収差補正と近赤外光域の収差補正を過不足なく良好に行うことができる。
条件式（５）においてその下限値を下回ると、広角端における近赤外光の軸上色収差および倍率色収差の補正が困難になる。一方、条件式（５）においてその上限値を超えると、広角端における可視光域の収差補正と近赤外光域の収差補正を過不足なく良好に行うことが困難になる。
なお、上記条件式（５）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（５ａ） ３０≦｜Δν３ＢＡ｜≦６０
この条件式（５ａ）で規定する範囲を満足することで、広角端における倍率色収差の補正と像面湾曲の補正をより効果的に行うことができる。
条件式（６）は、第４レンズ群内の接合レンズを構成する正レンズと負レンズとのアッベ数差Δν４ＢＡの絶対値の適切な範囲を規定する式である。条件式（６）を満足することにより、望遠端における可視光域の収差補正と近赤外光域の収差補正を過不足なく良好に行うことができる。
条件式（６）においてその下限値を下回ると、望遠端における近赤外光の軸上色収差および倍率色収差の補正が困難になる。一方、条件式（６）においてその上限値を超えると、望遠端における可視光域の収差補正と近赤外光域の収差補正を過不足なく良好に行うことが困難になる。
なお、上記条件式（６）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（６ａ） ５０≦｜Δν４ＢＡ｜≦７０
この条件式（６ａ）で規定する範囲を満足することで、望遠端における倍率色収差の補正と像面湾曲の補正をより効果的に行うことができる。
さらに、本発明にかかるズームレンズでは、光学系のコンパクト化を損なわず、より優れた光学性能を得るために、第３レンズ群の焦点距離をｆ３、第４レンズ群の焦点距離をｆ４、第５レンズ群の焦点距離をｆ５とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（７） ０．１０≦｜ｆ３／ｆ５｜≦０．７０
（８） ０．１０≦｜ｆ４／ｆ５｜≦０．７０
条件式（７）は、第３レンズ群の焦点距離ｆ３と、第４レンズ群の焦点距離ｆ４との比率の絶対値の適切な範囲を規定する式である。条件式（７）を満足することにより、光学系のコンパクト化を損なわずに、広角端における像面湾曲の補正を良好に行うことができる。
条件式（７）においてその下限値を下回ると、第５レンズ群の屈折力が弱くなりすぎ、広角端における像面湾曲の補正が困難になる。一方、条件式（７）においてその上限値を超えると、第３レンズ群の正の屈折率が弱くなりすぎて光学系全長が延び、光学系のコンパクト化が困難になる。
条件式（８）は、第４レンズ群の焦点距離ｆ４と、第５レンズ群の焦点距離ｆ５との比率の絶対値の適切な範囲を規定する式である。条件式（８）を満足することにより、光学系のコンパクト化を損なわずに、フォーカスにより生じる収差変動を抑制することができる。
条件式（８）においてその下限値を下回ると、第４レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、フォーカスによる収差変動が大きくなる。また、光学系の製造が困難になり、製品ごとの光学性能にバラつきが生じる。一方、条件式（８）においてその上限値を超えると、第４レンズ群の正の屈折力が弱くなりすぎて、変倍に伴う像面変動の補正を行う際の第４レンズ群の移動量が増すことにより、光学系全長が延び、光学系のコンパクト化が困難になる。
また、本発明にかかるズームレンズにおいて、より良好な光学性能を確保するためには、広角端および望遠端における最大画角入射光束のマージナル光線の第４レンズ群最物体側レンズ面への最大入射角度を適切に設定することが必要になる。図１は、最大画角入射光束が第４レンズ群最物体側レンズ面へ入射する状態を示す図である。図中、θ１は最大画角入射光束のマージナル光線の第４レンズ群最物体側レンズ面への入射角度を示す。このθ１を広角端および望遠端において適切な値に設定するとともに、第４レンズ群の最も物体側に配置されている正レンズのｄ線に対する屈折率を適切に設定することで、より優れた光学性能を備えたズームレンズを実現することができる。
具体的には、本発明にかかるズームレンズにおいて、第４レンズ群の最も物体側に配置されている正レンズのｄ線に対する屈折率をＮ４ｏｂ、広角端における最大画角での第４レンズ群の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度をθ１（Ｗ）、広角端における光学系の半画角をωｗ、望遠端における最大画角での第４レンズ群の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度をθ１（Ｔ）、望遠端における光学系の半画角をωＴとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（９） １．８５≦Ｎ４ｏｂ≦１．９５
（１０） ０．３０≦θ１（Ｗ）／ωＷ≦０．６０
（１１） ２．５≦θ１（Ｔ）／ωＴ≦５．０
条件式（９）は、第４レンズ群の最も物体側に配置されている正レンズのｄ線に対する屈折率Ｎ４ｏｂの適切な範囲を規定する式である。条件式（９）を満足することにより、広角端および望遠端における球面収差の補正、軸上色収差の補正を良好に行うことができる。
条件式（９）においてその下限値を下回ると、広角端および望遠端における球面収差を良好に補正することが困難になる。一方、条件式（９）においてその上限値を超えると、第４レンズ群の最も物体側に配置されている正レンズをガラス材で形成した場合、当該正レンズが高分散レンズになり、広角端および望遠端における軸上色収差の補正が困難になる。
条件式（１０）は、広角端における最大画角での第４レンズ群の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度θ１（Ｗ）と、広角端における光学系の半画角ωｗとの比率の適切な範囲を規定する式である。条件式（１０）を満足することにより、広角端における光学系の光学性能をより向上させることができる。
条件式（１０）においてその下限値を下回ると、広角端における射出瞳位置が像面に近づきすぎる。一般に、固体撮像素子の表面には、光を効率良く入射させるためのマイクロレンズが設けられている。しかし、射出瞳位置が像面に近づきすぎると、光学系から射出された軸外光束が像面に対して斜めに入射するため、シェーディング現象が起きる。この場合、マイクロレンズによる集光が不十分になり、画像の明るさが画像中央部と画像周辺部とで極端に変化するという不具合が生じる。一方、条件式（１０）においてその上限値を超えると、広角端においてフォーカスによる収差変動が大きく発生する。また、光学系の製造が困難になり、製品ごとの光学性能にバラつきが生じる。
条件式（１１）は、望遠端における最大画角での第４レンズ群の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度θ１（Ｔ）と、望遠端における光学系の半画角ωＴとの比率の適切な範囲を規定する式である。条件式（１１）を満足することにより、望遠端における光学系の光学性能をより向上させることができる。
条件式（１１）においてその下限値を下回ると、望遠端における射出瞳位置が像面に近づきすぎる。この場合も、上記と同様の問題が発生し、画像の明るさが画像中央部と画像周辺部とで極端に変化するという不具合が生じる。一方、条件式（１１）においてその上限値を超えると、望遠端においてフォーカスによる収差変動が大きく発生する。また、光学系の製造が困難になり、製品ごとの光学性能にバラつきが生じる。
さらに、本発明にかかるズームレンズは、望遠端における近赤外光の解像力を向上させるため、第３レンズ群の最も物体側に配置されている正レンズのｄ線に対するアッベ数をν３ａとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１２） ６５．０≦ν３ａ≦８５．０
条件式（１２）は、第３レンズ群の最も物体側に配置されている正レンズのｄ線に対するアッベ数をν３ａの適切な範囲を規定する式である。条件式（１２）を満足することにより、特に望遠端における近赤外光の解像力を向上させることができる。
条件式（１２）においてその下限値を下回ると、広角端および望遠端における近赤外光の軸上色収差の補正が困難になる。一方、条件式（１２）においてその上限値を超えると、第３レンズ群の最も物体側に配置されている正レンズをガラス材で形成した場合、当該正レンズのｄ線に対する屈折率が低くなり、広角端における球面収差の補正が困難になる。
以上説明したように、本発明にかかるズームレンズは、上記構成を備えることにより、簡易でコンパクトな構成でありながら、長焦点距離を実現するとともに、全変倍域に亘って可視光域から近赤外光域の光に対して発生する諸収差を良好に補正し、メガピクセル化に対応可能な高解像光学系を実現することができる。特に、上記各条件式を満足することにより、光学系のコンパクト化を損なうことなく、より優れた光学性能が得られる。
以下、本発明にかかるズームレンズの実施例を図面に基づき詳細に説明する。なお、以下の実施例により本発明が限定されるものではない。
図２は、実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ11と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ12と、開口絞りＳＴＯＰと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ13と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ14と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ15と、が配置されて構成される。
第５レンズ群Ｇ15と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。カバーガラスＣＧは必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。なお、結像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子の受光面が配置される。
第１レンズ群Ｇ11は、物体側から順に、負レンズＬ111Aと正レンズＬ111Bとからなる接合レンズＬ111と、正レンズＬ112と、が配置されて構成される。
第２レンズ群Ｇ12は、物体側から順に、負レンズＬ121と、負レンズＬ122と、正レンズＬ123Aと負レンズＬ123Bとからなる接合レンズＬ123と、が配置されて構成される。
第３レンズ群Ｇ13は、物体側から順に、正レンズＬ131と、正レンズＬ132Aと負レンズＬ132Bとからなる接合レンズＬ132と、正レンズＬ133Aからなる正レンズ群Ｌ133と、が配置されて構成される。正レンズＬ131の両面には、非球面が形成されている。
第４レンズ群Ｇ14は、物体側から順に、正レンズＬ141Aからなる正レンズ群Ｌ141と、正レンズＬ142Aと負レンズＬ142Bとからなる接合レンズＬ142と、が配置されて構成される。
第５レンズ群Ｇ15は、物体側から順に、負レンズＬ151と、正レンズＬ152と、が配置されて構成される。
このズームレンズは、第２レンズ群Ｇ12を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧ側へ移動させることにより、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ14を光軸に沿って移動させることにより、変倍に伴う像面変動の補正やフォーカシングを行う。
以下、実施例１にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。
ズームレンズ全系の焦点距離＝8.20（広角端）〜48.55（ｆＴ：望遠端）
Ｆナンバー＝1.63（広角端）〜2.00（望遠端）
半画角（ω）＝ 23.91（ωＷ：広角端）〜3.90（ωＴ：望遠端）
（レンズデータ）
ｒ1＝45.2246
ｄ1＝1.50 ｎｄ1＝1.80809 νｄ1＝22.76
ｒ2＝31.1449
ｄ2＝6.03 ｎｄ2＝1.49700 νｄ2＝81.61
ｒ3＝-184.9157
ｄ3＝0.15
ｒ4＝36.2379
ｄ4＝3.19 ｎｄ3＝1.61800 νｄ3＝63.39
ｒ5＝101.1640
ｄ5＝D(5)（可変）
ｒ6＝261.4406
ｄ6＝0.60 ｎｄ4＝1.83400 νｄ4＝37.34
ｒ7＝14.0964
ｄ7＝2.32
ｒ8＝-17.0702
ｄ8＝0.60 ｎｄ5＝1.91082 νｄ5＝35.25
ｒ9＝44.2380
ｄ9＝0.80
ｒ10＝41.9829
ｄ10＝2.32 ｎｄ6＝1.95906 νｄ6＝17.47
ｒ11＝-27.4098
ｄ11＝0.60 ｎｄ7＝1.91082 νｄ7＝35.25
ｒ12＝-90.5502
ｄ12＝D(12)（可変）
ｒ13＝∞（開口絞り）
ｄ13＝0.70
ｒ14＝118.3906（非球面）
ｄ14＝1.54 ｎｄ8＝1.59201 νｄ8＝67.02
ｒ15＝-179.2841（非球面）
ｄ15＝0.15
ｒ16＝24.4339
ｄ16＝4.03 ｎｄ9＝1.43700 νｄ9＝95.10
ｒ17＝-15.0000
ｄ17＝0.60 ｎｄ10＝1.51680 νｄ10＝64.20
ｒ18＝22.6483
ｄ18＝0.22
ｒ19＝26.6482
ｄ19＝3.37 ｎｄ11＝1.43700 νｄ11＝95.10
ｒ20＝-23.4654
ｄ20＝D(20)（可変）
ｒ21＝37.6075
ｄ21＝2.35 ｎｄ12＝1.88300 νｄ12＝40.80
ｒ22＝-51.9172
ｄ22＝0.10
ｒ23＝12.0000
ｄ23＝3.17 ｎｄ13＝1.49700 νｄ13＝81.61
ｒ24＝-120.8492
ｄ24＝0.60 ｎｄ14＝1.69895 νｄ14＝30.05
ｒ25＝11.8722
ｄ25＝D(25)（可変）
ｒ26＝16.8887
ｄ26＝1.22 ｎｄ15＝1.75211 νｄ15＝25.05
ｒ27＝9.5626
ｄ27＝4.18
ｒ28＝25.0505
ｄ28＝1.94 ｎｄ16＝1.80420 νｄ16＝46.50
ｒ29＝-83.8603
ｄ29＝1.10
ｒ30＝∞
ｄ30＝1.50 ｎｄ17＝1.51633 νｄ17＝64.14
ｒ31＝∞
ｄ31＝D(31)（可変）
ｒ32＝∞（結像面）
円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１４面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，
Ｂ＝-2.12928×10-6，Ｃ＝-7.77748×10-7，
Ｄ＝8.75138×10-9，Ｅ＝-1.01012×10-10
（第１５面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，
Ｂ＝3.39892×10-5，Ｃ＝-6.87094×10-7，
Ｄ＝8.15498×10-9，Ｅ＝-9.25682×10-11
（変倍データ）
広角端 望遠端
D(5) 0.7523 23.3292
D(12) 24.0094 1.4324
D(20) 6.9065 2.5431
D(25) 1.4293 5.7927
D(31) 7.0025 6.9989
（条件式（１）に関する数値）
ｆ３（第３レンズ群Ｇ13の焦点距離）＝31.618
ｆ３／ｆＴ＝0.65
（条件式（２）に関する数値）
ΔＤ４（広角端における第３レンズ群Ｇ13と第４レンズ群Ｇ14との間隔と望遠端における第３レンズ群Ｇ13と第４レンズ群Ｇ14との間隔との差）＝4.363
ΔＤ４／ｆＴ＝0.09
（条件式（３）に関する数値）
β３Ｔ（望遠端における第３レンズ群Ｇ13の倍率）＝-7.046
β４Ｔ（望遠端における第４レンズ群Ｇ14の倍率）＝0.106
β３Ｔ／β４Ｔ＝-66.38
（条件式（４）に関する数値）
ν３ｐ（正レンズＬ132Aのｄ線に対するアッベ数）＝95.10
（条件式（５）に関する数値）
｜Δν３ＢＡ（正レンズＬ132Aと負レンズＬ132Bとのｄ線に対するアッベ数差）｜＝30.90
（条件式（６）に関する数値）
｜Δν４ＢＡ（正レンズＬ142Aと負レンズＬ142Bとのｄ線に対するアッベ数差）｜＝51.56
（条件式（７）に関する数値）
ｆ５（第５レンズ群Ｇ15の焦点距離）＝70.382
｜ｆ３／ｆ５｜＝0.45
（条件式（８）に関する数値）
ｆ４（第４レンズ群Ｇ14の焦点距離）＝29.950
｜ｆ４／ｆ５｜＝0.43
（条件式（９）に関する数値）
Ｎ４ｏｂ（正レンズＬ141Aのｄ線に対する屈折率）＝1.88300
（条件式（１０）に関する数値）
θ１（Ｗ）（広角端における最大画角での第４レンズ群Ｇ14の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度）＝12.746
θ１（Ｗ）／ωＷ＝0.53
（条件式（１１）に関する数値）
θ１（Ｔ）（望遠端における最大画角での第４レンズ群Ｇ14の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度）＝12.914
θ１（Ｔ）／ωＴ＝3.31
（条件式（１２）に関する数値）
ν３ａ（正レンズＬ131のｄ線に対するアッベ数）＝67.02
図３は、実施例１にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ｇはｇ線（λ＝４３５．８３ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．２７ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるＳ、Ｍは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。
図４は、実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ21と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ22と、開口絞りＳＴＯＰと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ23と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ24と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ25と、が配置されて構成される。
第５レンズ群Ｇ25と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。カバーガラスＣＧは必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。なお、結像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子の受光面が配置される。
第１レンズ群Ｇ21は、物体側から順に、負レンズＬ211Aと正レンズＬ211Bとからなる接合レンズＬ211と、正レンズＬ212と、が配置されて構成される。
第２レンズ群Ｇ22は、物体側から順に、負レンズＬ221と、負レンズＬ222と、正レンズＬ223Aと負レンズＬ223Bとからなる接合レンズＬ223と、が配置されて構成される。
第３レンズ群Ｇ23は、物体側から順に、正レンズＬ231と、正レンズＬ232Aと負レンズＬ232Bとからなる接合レンズＬ232と、正レンズＬ233Aからなる正レンズ群Ｌ233と、が配置されて構成される。正レンズＬ231の両面には、非球面が形成されている。
第４レンズ群Ｇ24は、物体側から順に、正レンズＬ241Aからなる正レンズ群Ｌ241と、正レンズＬ242Aと負レンズＬ242Bとからなる接合レンズＬ242と、が配置されて構成される。
第５レンズ群Ｇ25は、物体側から順に、負レンズＬ251と、正レンズＬ252と、が配置されて構成される。
このズームレンズは、第２レンズ群Ｇ22を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧ側へ移動させることにより、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ24を光軸に沿って移動させることにより、変倍に伴う像面変動の補正やフォーカシングを行う。
以下、実施例２にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。
ズームレンズ全系の焦点距離＝5.15（広角端）〜48.55（ｆＴ：望遠端）
Ｆナンバー＝1.64（広角端）〜2.08（望遠端）
半画角（ω）＝ 35.75（ωＷ：広角端）〜3.83（ωＴ：望遠端）
（レンズデータ）
ｒ1＝61.0042
ｄ1＝1.00 ｎｄ1＝1.92286 νｄ1＝20.88
ｒ2＝37.7545
ｄ2＝6.64 ｎｄ2＝1.49700 νｄ2＝81.61
ｒ3＝-241.1020
ｄ3＝0.10
ｒ4＝34.3380
ｄ4＝4.52 ｎｄ3＝1.77250 νｄ3＝49.62
ｒ5＝114.3887
ｄ5＝D(5)（可変）
ｒ6＝-918.2205
ｄ6＝0.60 ｎｄ4＝1.90366 νｄ4＝31.31
ｒ7＝9.4778
ｄ7＝3.58
ｒ8＝-20.3807
ｄ8＝0.60 ｎｄ5＝1.91082 νｄ5＝35.25
ｒ9＝-204.1198
ｄ9＝0.10
ｒ10＝18.7741
ｄ10＝2.89 ｎｄ6＝1.95906 νｄ6＝17.47
ｒ11＝-42.5551
ｄ11＝0.50 ｎｄ7＝1.91082 νｄ7＝35.25
ｒ12＝31.7503
ｄ12＝D(12)（可変）
ｒ13＝∞（開口絞り）
ｄ13＝0.60
ｒ14＝38.5266（非球面）
ｄ14＝1.73 ｎｄ8＝1.59201 νｄ8＝67.02
ｒ15＝-210.6287（非球面）
ｄ15＝0.10
ｒ16＝28.3543
ｄ16＝3.30 ｎｄ9＝1.43700 νｄ9＝95.10
ｒ17＝-11.6401
ｄ17＝0.60 ｎｄ10＝1.51680 νｄ10＝64.20
ｒ18＝19.5588
ｄ18＝0.30
ｒ19＝25.0000
ｄ19＝2.54 ｎｄ11＝1.43700 νｄ11＝95.10
ｒ20＝-27.3642
ｄ20＝D(20)（可変）
ｒ21＝24.5852
ｄ21＝2.27 ｎｄ12＝1.88300 νｄ12＝40.80
ｒ22＝-40.8401
ｄ22＝0.71
ｒ23＝14.2305
ｄ23＝2.51 ｎｄ13＝1.49700 νｄ13＝81.61
ｒ24＝-30.0524
ｄ24＝0.60 ｎｄ14＝1.75520 νｄ14＝27.53
ｒ25＝15.3708
ｄ25＝D(25)（可変）
ｒ26＝12.3841
ｄ26＝0.60 ｎｄ15＝1.80809 νｄ15＝22.76
ｒ27＝7.4242
ｄ27＝0.84
ｒ28＝19.0999
ｄ28＝1.78 ｎｄ16＝1.77250 νｄ16＝49.62
ｒ29＝-129.1950
ｄ29＝1.10
ｒ30＝∞
ｄ30＝1.50 ｎｄ17＝1.51633 νｄ17＝64.14
ｒ31＝∞
ｄ31＝D(31)（可変）
ｒ32＝∞（結像面）
円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１４面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，
Ｂ＝-3.59592×10-5，Ｃ＝-3.16856×10-7，
Ｄ＝1.98370×10-9，Ｅ＝-6.42721×10-12
（第１５面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，
Ｂ＝1.02798×10-5，Ｃ＝-3.44988×10-7，
Ｄ＝4.11310×10-9，Ｅ＝-4.57401×10-11
（変倍データ）
広角端 望遠端
D(5) 0.9881 26.0839
D(12) 26.8957 1.8000
D(20) 8.1129 2.5476
D(25) 0.8770 6.4423
D(31) 6.4852 6.4880
（条件式（１）に関する数値）
ｆ３（第３レンズ群Ｇ23の焦点距離）＝30.520
ｆ３／ｆＴ＝0.63
（条件式（２）に関する数値）
ΔＤ４（広角端における第３レンズ群Ｇ23と第４レンズ群Ｇ24との間隔と望遠端における第３レンズ群Ｇ23と第４レンズ群Ｇ24との間隔との差）＝5.565
ΔＤ４／ｆＴ＝0.11
（条件式（３）に関する数値）
β３Ｔ（望遠端における第３レンズ群Ｇ23の倍率）＝14.816
β４Ｔ（望遠端における第４レンズ群Ｇ24の倍率）＝-0.054
β３Ｔ／β４Ｔ＝-273.26
（条件式（４）に関する数値）
ν３ｐ（正レンズＬ232Aのｄ線に対するアッベ数）＝95.10
（条件式（５）に関する数値）
｜Δν３ＢＡ（正レンズＬ232Aと負レンズＬ232Bとのｄ線に対するアッベ数差）｜＝30.90
（条件式（６）に関する数値）
｜Δν４ＢＡ（正レンズＬ242Aと負レンズＬ242Bとのｄ線に対するアッベ数差）｜＝54.08
（条件式（７）に関する数値）
ｆ５（第５レンズ群Ｇ25の焦点距離）＝172.657
｜ｆ３／ｆ５｜＝0.18
（条件式（８）に関する数値）
ｆ４（第４レンズ群Ｇ24の焦点距離）＝21.902
｜ｆ４／ｆ５｜＝0.13
（条件式（９）に関する数値）
Ｎ４ｏｂ（正レンズＬ241Aのｄ線に対する屈折率）＝1.88300
（条件式（１０）に関する数値）
θ１（Ｗ）（広角端における最大画角での第４レンズ群Ｇ24の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度）＝18.324
θ１（Ｗ）／ωＷ＝0.51
（条件式（１１）に関する数値）
θ１（Ｔ）（望遠端における最大画角での第４レンズ群Ｇ24の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度）＝19.088
θ１（Ｔ）／ωＴ＝4.98
（条件式（１２）に関する数値）
ν３ａ（正レンズＬ231のｄ線に対するアッベ数）＝67.02
図５は、実施例２にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ｇはｇ線（λ＝４３５．８３ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．２７ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるＳ、Ｍは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。
図６は、実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ31と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ32と、開口絞りＳＴＯＰと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ33と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ34と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ35と、が配置されて構成される。
第５レンズ群Ｇ35と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。カバーガラスＣＧは必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。なお、結像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子の受光面が配置される。
第１レンズ群Ｇ31は、物体側から順に、負レンズＬ311Aと正レンズＬ311Bとからなる接合レンズＬ311と、正レンズＬ312と、が配置されて構成される。
第２レンズ群Ｇ32は、物体側から順に、負レンズＬ321と、負レンズＬ322と、正レンズＬ323Aと負レンズＬ323Bとからなる接合レンズＬ323と、が配置されて構成される。
第３レンズ群Ｇ33は、物体側から順に、正レンズＬ331と、正レンズＬ332Aと負レンズＬ332Bとからなる接合レンズＬ332と、正レンズＬ333Aからなる正レンズ群Ｌ333と、が配置されて構成される。正レンズＬ331の両面には、非球面が形成されている。
第４レンズ群Ｇ34は、物体側から順に、正レンズＬ341Aからなる正レンズ群Ｌ341と、正レンズＬ342Aと負レンズＬ342Bとからなる接合レンズＬ342と、が配置されて構成される。
第５レンズ群Ｇ35は、物体側から順に、負レンズＬ351と、正レンズＬ352と、が配置されて構成される。
このズームレンズは、第２レンズ群Ｇ32を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧ側へ移動させることにより、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ34を光軸に沿って移動させることにより、変倍に伴う像面変動の補正やフォーカシングを行う。
以下、実施例３にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。
ズームレンズ全系の焦点距離＝8.20（広角端）〜48.54（ｆＴ：望遠端）
Ｆナンバー＝1.63（広角端）〜2.00（望遠端）
半画角（ω）＝ 23.86（ωＷ：広角端）〜3.90（ωＴ：望遠端）
（レンズデータ）
ｒ1＝47.1899
ｄ1＝1.50 ｎｄ1＝1.80809 νｄ1＝22.76
ｒ2＝32.0220
ｄ2＝5.95 ｎｄ2＝1.49700 νｄ2＝81.61
ｒ3＝-187.3214
ｄ3＝0.15
ｒ4＝35.6965
ｄ4＝3.36 ｎｄ3＝1.61800 νｄ3＝63.39
ｒ5＝110.1448
ｄ5＝D(5)（可変）
ｒ6＝337.0936
ｄ6＝0.60 ｎｄ4＝1.83400 νｄ4＝37.34
ｒ7＝13.7198
ｄ7＝2.33
ｒ8＝-16.8276
ｄ8＝0.60 ｎｄ5＝1.91082 νｄ5＝35.25
ｒ9＝53.7401
ｄ9＝0.88
ｒ10＝46.2473
ｄ10＝2.30 ｎｄ6＝1.95906 νｄ6＝17.47
ｒ11＝-26.4043
ｄ11＝0.60 ｎｄ7＝1.91082 νｄ7＝35.25
ｒ12＝-85.3324
ｄ12＝D(12)（可変）
ｒ13＝∞（開口絞り）
ｄ13＝0.70
ｒ14＝118.9072（非球面）
ｄ14＝1.54 ｎｄ8＝1.59201 νｄ8＝67.02
ｒ15＝-182.9621（非球面）
ｄ15＝0.15
ｒ16＝23.8562
ｄ16＝4.09 ｎｄ9＝1.43700 νｄ9＝95.10
ｒ17＝-15.0000
ｄ17＝0.60 ｎｄ10＝1.51680 νｄ10＝64.20
ｒ18＝22.6762
ｄ18＝0.22
ｒ19＝26.6763
ｄ19＝3.37 ｎｄ11＝1.43700 νｄ11＝95.10
ｒ20＝-23.9158
ｄ20＝D(20)（可変）
ｒ21＝35.6233
ｄ21＝2.40 ｎｄ12＝1.88100 νｄ12＝40.14
ｒ22＝-51.9680
ｄ22＝0.10
ｒ23＝12.0000
ｄ23＝3.23 ｎｄ13＝1.49700 νｄ13＝81.61
ｒ24＝-73.8380
ｄ24＝0.60 ｎｄ14＝1.69895 νｄ14＝30.05
ｒ25＝11.7130
ｄ25＝D(25)（可変）
ｒ26＝16.6317
ｄ26＝0.98 ｎｄ15＝1.78472 νｄ15＝25.72
ｒ27＝9.6558
ｄ27＝4.33
ｒ28＝25.2826
ｄ28＝2.01 ｎｄ16＝1.80420 νｄ16＝46.50
ｒ29＝-79.5754
ｄ29＝1.10
ｒ30＝∞
ｄ30＝1.50 ｎｄ17＝1.51633 νｄ17＝64.14
ｒ31＝∞
ｄ31＝D(31)（可変）
ｒ32＝∞（結像面）
円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１４面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，
Ｂ＝-2.00106×10-6，Ｃ＝-7.82793×10-7，
Ｄ＝8.89401×10-9，Ｅ＝-1.01643×10-10
（第１５面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，
Ｂ＝3.34679×10-5，Ｃ＝-6.78233×10-7，
Ｄ＝7.94663×10-9，Ｅ＝-8.90983×10-11
（変倍データ）
広角端 望遠端
D(5) 0.7484 23.1722
D(12) 23.8412 1.4173
D(20) 6.8128 2.5912
D(25) 1.4233 5.6449
D(31) 7.0053 6.9981
（条件式（１）に関する数値）
ｆ３（第３レンズ群Ｇ33の焦点距離）＝31.604
ｆ３／ｆＴ＝0.65
（条件式（２）に関する数値）
ΔＤ４（広角端における第３レンズ群Ｇ33と第４レンズ群Ｇ34との間隔と望遠端における第３レンズ群Ｇ33と第４レンズ群Ｇ34との間隔との差）＝4.222
ΔＤ４／ｆＴ＝0.09
（条件式（３）に関する数値）
β３Ｔ（望遠端における第３レンズ群Ｇ33の倍率）＝-6.817
β４Ｔ（望遠端における第４レンズ群Ｇ34の倍率）＝0.109
β３Ｔ／β４Ｔ＝-62.74
（条件式（４）に関する数値）
ν３ｐ（正レンズＬ332Aのｄ線に対するアッベ数）＝95.10
（条件式（５）に関する数値）
｜Δν３ＢＡ（正レンズＬ332Aと負レンズＬ332Bとのｄ線に対するアッベ数差）｜＝30.90
（条件式（６）に関する数値）
｜Δν４ＢＡ（正レンズＬ342Aと負レンズＬ342Bとのｄ線に対するアッベ数差）｜＝51.56
（条件式（７）に関する数値）
ｆ５（第５レンズ群Ｇ35の焦点距離）＝68.467
｜ｆ３／ｆ５｜＝0.46
（条件式（８）に関する数値）
ｆ４（第４レンズ群Ｇ34の焦点距離）＝29.863
｜ｆ４／ｆ５｜＝0.44
（条件式（９）に関する数値）
Ｎ４ｏｂ（正レンズＬ341Aのｄ線に対する屈折率）＝1.88100
（条件式（１０）に関する数値）
θ１（Ｗ）（広角端における最大画角での第４レンズ群Ｇ34の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度）＝13.040
θ１（Ｗ）／ωＷ＝0.55
（条件式（１１）に関する数値）
θ１（Ｔ）（望遠端における最大画角での第４レンズ群Ｇ34の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度）＝13.236
θ１（Ｔ）／ωＴ＝3.39
（条件式（１２）に関する数値）
ν３ａ（正レンズＬ331のｄ線に対するアッベ数）＝67.02
図７は、実施例３にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ｇはｇ線（λ＝４３５．８３ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．２７ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるＳ、Ｍは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。
図８は、実施例４にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ41と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ42と、開口絞りＳＴＯＰと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ43と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ44と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ45と、が配置されて構成される。
第５レンズ群Ｇ45と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。カバーガラスＣＧは必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。なお、結像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子の受光面が配置される。
第１レンズ群Ｇ41は、物体側から順に、負レンズＬ411Aと正レンズＬ411Bとからなる接合レンズＬ411と、正レンズＬ412と、が配置されて構成される。
第２レンズ群Ｇ42は、物体側から順に、負レンズＬ421と、負レンズＬ422と、正レンズＬ423Aと負レンズＬ423Bとからなる接合レンズＬ423と、が配置されて構成される。
第３レンズ群Ｇ43は、物体側から順に、正レンズＬ431と、正レンズＬ432Aと負レンズＬ432Bとからなる接合レンズＬ432と、正レンズＬ433Aからなる正レンズ群Ｌ433と、が配置されて構成される。正レンズＬ431の両面には、非球面が形成されている。
第４レンズ群Ｇ44は、物体側から順に、正レンズＬ441Aからなる正レンズ群Ｌ441と、正レンズＬ442Aと負レンズＬ442Bとからなる接合レンズＬ442と、が配置されて構成される。
第５レンズ群Ｇ45は、物体側から順に、負レンズＬ451と、正レンズＬ452と、が配置されて構成される。
このズームレンズは、第２レンズ群Ｇ42を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧ側へ移動させることにより、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ44を光軸に沿って移動させることにより、変倍に伴う像面変動の補正やフォーカシングを行う。
以下、実施例４にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。
ズームレンズ全系の焦点距離＝8.20（広角端）〜48.55（ｆＴ：望遠端）
Ｆナンバー＝1.63（広角端）〜2.00（望遠端）
半画角（ω）＝ 23.89（ωＷ：広角端）〜3.90（ωＴ：望遠端）
（レンズデータ）
ｒ1＝44.7887
ｄ1＝1.50 ｎｄ1＝1.80809 νｄ1＝22.76
ｒ2＝30.9280
ｄ2＝6.10 ｎｄ2＝1.49700 νｄ2＝81.61
ｒ3＝-191.6351
ｄ3＝0.15
ｒ4＝35.8816
ｄ4＝3.26 ｎｄ3＝1.61800 νｄ3＝63.39
ｒ5＝102.7000
ｄ5＝D(5)（可変）
ｒ6＝286.7781
ｄ6＝0.60 ｎｄ4＝1.83400 νｄ4＝37.34
ｒ7＝14.0223
ｄ7＝2.29
ｒ8＝-17.0784
ｄ8＝0.60 ｎｄ5＝1.91082 νｄ5＝35.25
ｒ9＝50.3221
ｄ9＝0.98
ｒ10＝46.1600
ｄ10＝2.31 ｎｄ6＝1.95906 νｄ6＝17.47
ｒ11＝-25.8017
ｄ11＝0.60 ｎｄ7＝1.91082 νｄ7＝35.25
ｒ12＝-105.9951
ｄ12＝D(12)（可変）
ｒ13＝∞（開口絞り）
ｄ13＝0.70
ｒ14＝97.5331（非球面）
ｄ14＝1.59 ｎｄ8＝1.49710 νｄ8＝81.56
ｒ15＝-148.7928（非球面）
ｄ15＝0.15
ｒ16＝23.9275
ｄ16＝4.10 ｎｄ9＝1.43700 νｄ9＝95.10
ｒ17＝-15.0000
ｄ17＝0.60 ｎｄ10＝1.51680 νｄ10＝64.20
ｒ18＝24.4354
ｄ18＝0.22
ｒ19＝29.7966
ｄ19＝3.33 ｎｄ11＝1.43700 νｄ11＝95.10
ｒ20＝-22.7200
ｄ20＝D(20)（可変）
ｒ21＝37.4362
ｄ21＝2.33 ｎｄ12＝1.88100 νｄ12＝40.14
ｒ22＝-54.2128
ｄ22＝0.10
ｒ23＝12.0000
ｄ23＝3.21 ｎｄ13＝1.49700 νｄ13＝81.61
ｒ24＝-91.7837
ｄ24＝0.60 ｎｄ14＝1.69895 νｄ14＝30.05
ｒ25＝11.7513
ｄ25＝D(25)（可変）
ｒ26＝16.9215
ｄ26＝1.45 ｎｄ15＝1.78472 νｄ15＝25.72
ｒ27＝9.5749
ｄ27＝3.64
ｒ28＝25.4027
ｄ28＝1.93 ｎｄ16＝1.80420 νｄ16＝46.50
ｒ29＝-74.6561
ｄ29＝1.10
ｒ30＝∞
ｄ30＝1.50 ｎｄ17＝1.51633 νｄ17＝64.14
ｒ31＝∞
ｄ31＝D(31)（可変）
ｒ32＝∞（結像面）
円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１４面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，
Ｂ＝-6.47823×10-6，Ｃ＝-7.91552×10-7，
Ｄ＝8.80330×10-9，Ｅ＝-1.06765×10-10
（第１５面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，
Ｂ＝3.71329×10-5，Ｃ＝-6.68736×10-7，
Ｄ＝7.62957×10-9，Ｅ＝-9.12856×10-11
（変倍データ）
広角端 望遠端
D(5) 0.7535 23.0015
D(12) 23.7008 1.4529
D(20) 7.1592 2.5765
D(25) 1.4398 6.0225
D(31) 7.0046 7.0012
（条件式（１）に関する数値）
ｆ３（第３レンズ群Ｇ43の焦点距離）＝30.724
ｆ３／ｆＴ＝0.63
（条件式（２）に関する数値）
ΔＤ４（広角端における第３レンズ群Ｇ43と第４レンズ群Ｇ44との間隔と望遠端における第３レンズ群Ｇ43と第４レンズ群Ｇ44との間隔との差）＝4.583
ΔＤ４／ｆＴ＝0.09
（条件式（３）に関する数値）
β３Ｔ（望遠端における第３レンズ群Ｇ43の倍率）＝-5.896
β４Ｔ（望遠端における第４レンズ群Ｇ44の倍率）＝0.130
β３Ｔ／β４Ｔ＝-45.32
（条件式（４）に関する数値）
ν３ｐ（正レンズＬ432Aのｄ線に対するアッベ数）＝95.10
（条件式（５）に関する数値）
｜Δν３ＢＡ（正レンズＬ432Aと負レンズＬ432Bとのｄ線に対するアッベ数差）｜＝30.90
（条件式（６）に関する数値）
｜Δν４ＢＡ（正レンズＬ442Aと負レンズＬ442Bとのｄ線に対するアッベ数差）｜＝51.56
（条件式（７）に関する数値）
ｆ５（第５レンズ群Ｇ45の焦点距離）＝74.971
｜ｆ３／ｆ５｜＝0.41
（条件式（８）に関する数値）
ｆ４（第４レンズ群Ｇ44の焦点距離）＝31.416
｜ｆ４／ｆ５｜＝0.42
（条件式（９）に関する数値）
Ｎ４ｏｂ（正レンズＬ441Aのｄ線に対する屈折率）＝1.88100
（条件式（１０）に関する数値）
θ１（Ｗ）（広角端における最大画角での第４レンズ群Ｇ44の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度）＝12.576
θ１（Ｗ）／ωＷ＝0.53
（条件式（１１）に関する数値）
θ１（Ｔ）（望遠端における最大画角での第４レンズ群Ｇ44の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度）＝12.716
θ１（Ｔ）／ωＴ＝3.26
（条件式（１２）に関する数値）
ν３ａ（正レンズＬ431のｄ線に対するアッベ数）＝81.56
図９は、実施例４にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ｇはｇ線（λ＝４３５．８３ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．２７ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるＳ、Ｍは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。
図１０は、実施例５にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ51と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ52と、開口絞りＳＴＯＰと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ53と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ54と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ55と、が配置されて構成される。
第５レンズ群Ｇ55と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。カバーガラスＣＧは必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。なお、結像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子の受光面が配置される。
第１レンズ群Ｇ51は、物体側から順に、負レンズＬ511Aと正レンズＬ511Bとからなる接合レンズＬ511と、正レンズＬ512と、が配置されて構成される。
第２レンズ群Ｇ52は、物体側から順に、負レンズＬ521と、負レンズＬ522と、正レンズＬ523Aと負レンズＬ523Bとからなる接合レンズＬ523と、が配置されて構成される。
第３レンズ群Ｇ53は、物体側から順に、正レンズＬ531と、正レンズＬ532Aと負レンズＬ532Bとからなる接合レンズＬ532と、正レンズＬ533Aからなる正レンズ群Ｌ533と、が配置されて構成される。正レンズＬ531の両面には、非球面が形成されている。
第４レンズ群Ｇ54は、物体側から順に、正レンズＬ541Aからなる正レンズ群Ｌ541と、正レンズＬ542Aと負レンズＬ542Bとからなる接合レンズＬ542と、が配置されて構成される。
第５レンズ群Ｇ55は、物体側から順に、負レンズＬ551と、正レンズＬ552と、が配置されて構成される。
このズームレンズは、第２レンズ群Ｇ52を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧ側へ移動させることにより、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ54を光軸に沿って移動させることにより、変倍に伴う像面変動の補正やフォーカシングを行う。
以下、実施例５にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。
ズームレンズ全系の焦点距離＝8.20（広角端）〜48.55（ｆＴ：望遠端）
Ｆナンバー＝1.63（広角端）〜1.95（望遠端）
半画角（ω）＝ 21.22（ωＷ：広角端）〜3.49（ωＴ：望遠端）
（レンズデータ）
ｒ1＝75.0780
ｄ1＝1.50 ｎｄ1＝1.80809 νｄ1＝22.76
ｒ2＝41.9370
ｄ2＝5.31 ｎｄ2＝1.49700 νｄ2＝81.61
ｒ3＝-172.4947
ｄ3＝0.15
ｒ4＝27.0291
ｄ4＝4.28 ｎｄ3＝1.61800 νｄ3＝63.39
ｒ5＝70.4905
ｄ5＝D(5)（可変）
ｒ6＝-183.3764
ｄ6＝0.60 ｎｄ4＝1.83400 νｄ4＝37.34
ｒ7＝14.0306
ｄ7＝2.11
ｒ8＝-19.9714
ｄ8＝0.60 ｎｄ5＝1.91082 νｄ5＝35.25
ｒ9＝27.2898
ｄ9＝1.45
ｒ10＝37.6827
ｄ10＝2.14 ｎｄ6＝1.95906 νｄ6＝17.47
ｒ11＝-46.3339
ｄ11＝0.60 ｎｄ7＝1.91082 νｄ7＝35.25
ｒ12＝-51.6529
ｄ12＝D(12)（可変）
ｒ13＝∞（開口絞り）
ｄ13＝0.70
ｒ14＝104.9292（非球面）
ｄ14＝1.57 ｎｄ8＝1.59201 νｄ8＝67.02
ｒ15＝-183.3560（非球面）
ｄ15＝0.15
ｒ16＝21.5309
ｄ16＝4.60 ｎｄ9＝1.43700 νｄ9＝95.10
ｒ17＝-15.0000
ｄ17＝0.60 ｎｄ10＝1.51680 νｄ10＝64.20
ｒ18＝22.6000
ｄ18＝0.20
ｒ19＝26.7000
ｄ19＝3.44 ｎｄ11＝1.43700 νｄ11＝95.10
ｒ20＝-26.7055
ｄ20＝D(20)（可変）
ｒ21＝76.7163
ｄ21＝2.45 ｎｄ12＝1.88300 νｄ12＝40.80
ｒ22＝-30.7570
ｄ22＝0.10
ｒ23＝12.0000
ｄ23＝3.54 ｎｄ13＝1.49700 νｄ13＝81.61
ｒ24＝-31.0371
ｄ24＝0.60 ｎｄ14＝1.69895 νｄ14＝30.05
ｒ25＝12.8063
ｄ25＝D(25)（可変）
ｒ26＝14.1108
ｄ26＝2.90 ｎｄ15＝1.75211 νｄ15＝25.05
ｒ27＝7.8563
ｄ27＝0.65
ｒ28＝13.4850
ｄ28＝1.57 ｎｄ16＝1.80420 νｄ16＝46.50
ｒ29＝20.5566
ｄ29＝1.10
ｒ30＝∞
ｄ30＝1.50 ｎｄ17＝1.51633 νｄ17＝64.14
ｒ31＝∞
ｄ31＝D(31)（可変）
ｒ32＝∞（結像面）
円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１４面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，
Ｂ＝-7.12299×10-6，Ｃ＝-7.59779×10-7，
Ｄ＝8.48959×10-9，Ｅ＝-6.53913×10-11
（第１５面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，
Ｂ＝2.94243×10-5，Ｃ＝-6.10954×10-7，
Ｄ＝8.19549×10-9，Ｅ＝-6.19786×10-11
（変倍データ）
広角端 望遠端
D(5) 1.0191 24.9183
D(12) 25.1642 1.2649
D(20) 6.2311 2.3323
D(25) 1.1651 5.0639
D(31) 6.9688 6.9268
（条件式（１）に関する数値）
ｆ３（第３レンズ群Ｇ53の焦点距離）＝31.000
ｆ３／ｆＴ＝0.64
（条件式（２）に関する数値）
ΔＤ４（広角端における第３レンズ群Ｇ53と第４レンズ群Ｇ54との間隔と望遠端における第３レンズ群Ｇ53と第４レンズ群Ｇ54との間隔との差）＝3.898
ΔＤ４／ｆＴ＝0.08
（条件式（３）に関する数値）
β３Ｔ（望遠端における第３レンズ群Ｇ53の倍率）＝-4.290
β４Ｔ（望遠端における第４レンズ群Ｇ54の倍率）＝0.156
β３Ｔ／β４Ｔ＝-27.47
（条件式（４）に関する数値）
ν３ｐ（正レンズＬ532Aのｄ線に対するアッベ数）＝95.10
（条件式（５）に関する数値）
｜Δν３ＢＡ（正レンズＬ532Aと負レンズＬ532Bとのｄ線に対するアッベ数差）｜＝30.90
（条件式（６）に関する数値）
｜Δν４ＢＡ（正レンズＬ542Aと負レンズＬ542Bとのｄ線に対するアッベ数差）｜＝51.56
（条件式（７）に関する数値）
ｆ５（第５レンズ群Ｇ55の焦点距離）＝-71.005
｜ｆ３／ｆ５｜＝0.44
（条件式（８）に関する数値）
ｆ４（第４レンズ群Ｇ54の焦点距離）＝29.800
｜ｆ４／ｆ５｜＝0.42
（条件式（９）に関する数値）
Ｎ４ｏｂ（正レンズＬ541Aのｄ線に対する屈折率）＝1.88300
（条件式（１０）に関する数値）
θ１（Ｗ）（広角端における最大画角での第４レンズ群Ｇ54の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度）＝8.111
θ１（Ｗ）／ωＷ＝0.38
（条件式（１１）に関する数値）
θ１（Ｔ）（望遠端における最大画角での第４レンズ群Ｇ54の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度）＝9.929
θ１（Ｔ）／ωＴ＝2.85
（条件式（１２）に関する数値）
ν３ａ（正レンズＬ531のｄ線に対するアッベ数）＝67.02
図１１は、実施例５にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ｇはｇ線（λ＝４３５．８３ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．２７ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるＳ、Ｍは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。
図１２は、実施例６にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ61と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ62と、開口絞りＳＴＯＰと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ63と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ64と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ65と、が配置されて構成される。
第５レンズ群Ｇ65と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。カバーガラスＣＧは必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。なお、結像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子の受光面が配置される。
第１レンズ群Ｇ61は、物体側から順に、負レンズＬ611Aと正レンズＬ611Bとからなる接合レンズＬ611と、正レンズＬ612と、が配置されて構成される。
第２レンズ群Ｇ62は、物体側から順に、負レンズＬ621と、負レンズＬ622と、正レンズＬ623Aと負レンズＬ623Bとからなる接合レンズＬ623と、が配置されて構成される。
第３レンズ群Ｇ63は、物体側から順に、正レンズＬ631と、正レンズＬ632Aと負レンズＬ632Bとからなる接合レンズＬ632と、正レンズＬ633Aと正レンズＬ633Bとを含む正レンズ群Ｌ633と、が配置されて構成される。正レンズＬ631の両面には、非球面が形成されている。
第４レンズ群Ｇ64は、物体側から順に、正レンズＬ641Aからなる正レンズ群Ｌ641と、正レンズＬ642Aと負レンズＬ642Bとからなる接合レンズＬ642と、が配置されて構成される。
第５レンズ群Ｇ65は、物体側から順に、負レンズＬ651と、正レンズＬ652と、が配置されて構成される。
このズームレンズは、第２レンズ群Ｇ62を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧ側へ移動させることにより、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ64を光軸に沿って移動させることにより、変倍に伴う像面変動の補正やフォーカシングを行う。
以下、実施例６にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。
ズームレンズ全系の焦点距離＝8.21（広角端）〜48.61（ｆＴ：望遠端）
Ｆナンバー＝1.62（広角端）〜1.77（望遠端）
半画角（ω）＝ 24.18（ωＷ：広角端）〜3.90（ωＴ：望遠端）
（レンズデータ）
ｒ1＝42.2486
ｄ1＝1.50 ｎｄ1＝1.80809 νｄ1＝22.76
ｒ2＝30.0207
ｄ2＝7.27 ｎｄ2＝1.49700 νｄ2＝81.61
ｒ3＝-193.8119
ｄ3＝0.18
ｒ4＝36.6647
ｄ4＝3.34 ｎｄ3＝1.61800 νｄ3＝63.39
ｒ5＝86.8993
ｄ5＝D(5)（可変）
ｒ6＝668.6868
ｄ6＝0.61 ｎｄ4＝1.83400 νｄ4＝37.34
ｒ7＝17.0948
ｄ7＝2.16
ｒ8＝-20.1399
ｄ8＝0.60 ｎｄ5＝1.91082 νｄ5＝35.25
ｒ9＝37.3828
ｄ9＝0.70
ｒ10＝34.3546
ｄ10＝2.46 ｎｄ6＝1.95906 νｄ6＝17.47
ｒ11＝-27.5232
ｄ11＝0.59 ｎｄ7＝1.91082 νｄ7＝35.25
ｒ12＝155.9044
ｄ12＝D(12)（可変）
ｒ13＝∞（開口絞り）
ｄ13＝0.70
ｒ14＝112.4884（非球面）
ｄ14＝1.62 ｎｄ8＝1.59201 νｄ8＝67.02
ｒ15＝-115.4826（非球面）
ｄ15＝0.15
ｒ16＝25.7271
ｄ16＝3.80 ｎｄ9＝1.43700 νｄ9＝95.10
ｒ17＝-14.9982
ｄ17＝0.59 ｎｄ10＝1.51680 νｄ10＝64.20
ｒ18＝18.8302
ｄ18＝1.28
ｒ19＝100.0134
ｄ19＝1.59 ｎｄ11＝1.43700 νｄ11＝95.10
ｒ20＝-488.7620
ｄ20＝0.10
ｒ21＝25.0010
ｄ21＝3.45 ｎｄ12＝1.43700 νｄ12＝95.10
ｒ22＝-26.8748
ｄ22＝D(22)（可変）
ｒ23＝41.6247
ｄ23＝2.49 ｎｄ13＝1.88300 νｄ13＝40.80
ｒ24＝-48.0201
ｄ24＝0.10
ｒ25＝16.0088
ｄ25＝3.31 ｎｄ14＝1.49700 νｄ14＝81.61
ｒ26＝-31.3121
ｄ26＝0.60 ｎｄ15＝1.69895 νｄ15＝30.05
ｒ27＝17.5888
ｄ27＝D(27)（可変）
ｒ28＝16.6456
ｄ28＝1.77 ｎｄ16＝1.75211 νｄ16＝25.05
ｒ29＝9.4367
ｄ29＝2.80
ｒ30＝34.8157
ｄ30＝3.95 ｎｄ17＝1.80420 νｄ17＝46.50
ｒ31＝-66.2378
ｄ31＝1.10
ｒ32＝∞
ｄ32＝1.50 ｎｄ18＝1.51633 νｄ18＝64.14
ｒ33＝∞
ｄ33＝D(33)（可変）
ｒ34＝∞（結像面）
円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１４面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，
Ｂ＝1.72586×10-6，Ｃ＝-6.66653×10-7，
Ｄ＝9.36800×10-9，Ｅ＝-1.37530×10-10
（第１５面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，
Ｂ＝3.34464×10-5，Ｃ＝-5.94406×10-7，
Ｄ＝8.11846×10-9，Ｅ＝-1.21767×10-10
（変倍データ）
広角端 望遠端
D(5) 1.0103 23.5418
D(12) 24.1323 1.6906
D(22) 6.4253 2.4590
D(27) 1.0048 4.9397
D(33) 7.0137 6.9892
（条件式（１）に関する数値）
ｆ３（第３レンズ群Ｇ63の焦点距離）＝31.011
ｆ３／ｆＴ＝0.64
（条件式（２）に関する数値）
ΔＤ４（広角端における第３レンズ群Ｇ63と第４レンズ群Ｇ64との間隔と望遠端における第３レンズ群Ｇ63と第４レンズ群Ｇ64との間隔との差）＝3.935
ΔＤ４／ｆＴ＝0.08
（条件式（３）に関する数値）
β３Ｔ（望遠端における第３レンズ群Ｇ63の倍率）＝-4.788
β４Ｔ（望遠端における第４レンズ群Ｇ64の倍率）＝0.146
β３Ｔ／β４Ｔ＝-32.90
（条件式（４）に関する数値）
ν３ｐ（正レンズＬ632Aのｄ線に対するアッベ数）＝95.10
（条件式（５）に関する数値）
｜Δν３ＢＡ（正レンズＬ632Aと負レンズＬ632Bとのｄ線に対するアッベ数差）｜＝30.90
（条件式（６）に関する数値）
｜Δν４ＢＡ（正レンズＬ642Aと負レンズＬ642Bとのｄ線に対するアッベ数差）｜＝51.56
（条件式（７）に関する数値）
ｆ５（第５レンズ群Ｇ65の焦点距離）＝167.056
｜ｆ３／ｆ５｜＝0.19
（条件式（８）に関する数値）
ｆ４（第４レンズ群Ｇ64の焦点距離）＝29.987
｜ｆ４／ｆ５｜＝0.18
（条件式（９）に関する数値）
Ｎ４ｏｂ（正レンズＬ641Aのｄ線に対する屈折率）＝1.88300
（条件式（１０）に関する数値）
θ１（Ｗ）（広角端における最大画角での第４レンズ群Ｇ64の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度）＝12.373
θ１（Ｗ）／ωＷ＝0.51
（条件式（１１）に関する数値）
θ１（Ｔ）（望遠端における最大画角での第４レンズ群Ｇ64の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度）＝13.408
θ１（Ｔ）／ωＴ＝3.43
（条件式（１２）に関する数値）
ν３ａ（正レンズＬ631のｄ線に対するアッベ数）＝67.02
図１３は、実施例６にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ｇはｇ線（λ＝４３５．８３ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．２７ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるＳ、Ｍは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。
図１４は、実施例７にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ71と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ72と、開口絞りＳＴＯＰと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ73と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ74と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ75と、が配置されて構成される。
第５レンズ群Ｇ75と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。カバーガラスＣＧは必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。なお、結像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子の受光面が配置される。
第１レンズ群Ｇ71は、物体側から順に、負レンズＬ711Aと正レンズＬ711Bとからなる接合レンズＬ711と、正レンズＬ712と、が配置されて構成される。
第２レンズ群Ｇ72は、物体側から順に、負レンズＬ721と、負レンズＬ722と、正レンズＬ723Aと負レンズＬ723Bとからなる接合レンズＬ723と、が配置されて構成される。
第３レンズ群Ｇ73は、物体側から順に、正レンズＬ731と、正レンズＬ732Aと負レンズＬ732Bとからなる接合レンズＬ732と、正レンズＬ733Aからなる正レンズ群Ｌ733と、が配置されて構成される。正レンズＬ731の両面には、非球面が形成されている。
第４レンズ群Ｇ74は、物体側から順に、正レンズＬ741Aと正レンズＬ741Bとを含む正レンズ群Ｌ741と、正レンズＬ742Aと負レンズＬ742Bとからなる接合レンズＬ742と、が配置されて構成される。
第５レンズ群Ｇ75は、物体側から順に、負レンズＬ751と、正レンズＬ752と、が配置されて構成される。
このズームレンズは、第２レンズ群Ｇ72を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧ側へ移動させることにより、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ74を光軸に沿って移動させることにより、変倍に伴う像面変動の補正やフォーカシングを行う。
以下、実施例７にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。
ズームレンズ全系の焦点距離＝8.20（広角端）〜48.55（ｆＴ：望遠端）
Ｆナンバー＝1.63（広角端）〜1.98（望遠端）
半画角（ω）＝ 23.83（ωＷ：広角端）〜3.91（ωＴ：望遠端）
（レンズデータ）
ｒ1＝44.6737
ｄ1＝1.50 ｎｄ1＝1.80809 νｄ1＝22.76
ｒ2＝30.7811
ｄ2＝6.40 ｎｄ2＝1.49700 νｄ2＝81.61
ｒ3＝-154.8520
ｄ3＝0.15
ｒ4＝32.9952
ｄ4＝3.27 ｎｄ3＝1.61800 νｄ3＝63.39
ｒ5＝79.0541
ｄ5＝D(5)（可変）
ｒ6＝113.0517
ｄ6＝0.60 ｎｄ4＝1.83400 νｄ4＝37.34
ｒ7＝13.5063
ｄ7＝2.80
ｒ8＝-16.7218
ｄ8＝0.60 ｎｄ5＝1.91082 νｄ5＝35.25
ｒ9＝36.7313
ｄ9＝0.78
ｒ10＝36.9640
ｄ10＝2.30 ｎｄ6＝1.95906 νｄ6＝17.47
ｒ11＝-28.9425
ｄ11＝0.60 ｎｄ7＝1.91082 νｄ7＝35.25
ｒ12＝-108.2819
ｄ12＝D(12)（可変）
ｒ13＝∞（開口絞り）
ｄ13＝0.70
ｒ14＝122.0734（非球面）
ｄ14＝1.53 ｎｄ8＝1.59201 νｄ8＝67.02
ｒ15＝-178.2336（非球面）
ｄ15＝0.15
ｒ16＝21.2654
ｄ16＝4.10 ｎｄ9＝1.43700 νｄ9＝95.10
ｒ17＝-15.0000
ｄ17＝0.60 ｎｄ10＝1.51680 νｄ10＝64.20
ｒ18＝21.0000
ｄ18＝0.22
ｒ19＝25.0000
ｄ19＝3.22 ｎｄ11＝1.43700 νｄ11＝95.10
ｒ20＝-26.1079
ｄ20＝D(20)（可変）
ｒ21＝40.2911
ｄ21＝2.21 ｎｄ12＝1.88300 νｄ12＝40.80
ｒ22＝-62.2904
ｄ22＝0.10
ｒ23＝500.0000
ｄ23＝1.17 ｎｄ13＝1.88300 νｄ13＝40.80
ｒ24＝-160.3827
ｄ24＝0.10
ｒ25＝12.2830
ｄ25＝3.08 ｎｄ14＝1.49700 νｄ14＝81.61
ｒ26＝-73.4161
ｄ26＝0.60 ｎｄ15＝1.69895 νｄ15＝30.05
ｒ27＝12.0235
ｄ27＝D(27)（可変）
ｒ28＝19.3772
ｄ28＝0.60 ｎｄ16＝1.75211 νｄ16＝25.05
ｒ29＝10.2034
ｄ29＝3.72
ｒ30＝19.8644
ｄ30＝2.30 ｎｄ17＝1.80420 νｄ17＝46.50
ｒ31＝-255.6251
ｄ31＝1.10
ｒ32＝∞
ｄ32＝1.50 ｎｄ18＝1.51633 νｄ18＝64.14
ｒ33＝∞
ｄ33＝D(33)（可変）
ｒ34＝∞（結像面）
円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１４面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，
Ｂ＝-2.39367×10-6，Ｃ＝-7.52715×10-7，
Ｄ＝8.53601×10-9，Ｅ＝-9.34460×10-11
（第１５面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，
Ｂ＝3.32622×10-5，Ｃ＝-6.81784×10-7，
Ｄ＝8.78755×10-9，Ｅ＝-9.67011×10-11
（変倍データ）
広角端 望遠端
D(5) 0.7701 22.3651
D(12) 23.0585 1.4635
D(20) 6.6765 2.7439
D(27) 1.4833 5.4159
D(33) 6.9999 6.9896
（条件式（１）に関する数値）
ｆ３（第３レンズ群Ｇ73の焦点距離）＝31.498
ｆ３／ｆＴ＝0.65
（条件式（２）に関する数値）
ΔＤ４（広角端における第３レンズ群Ｇ73と第４レンズ群Ｇ74との間隔と望遠端における第３レンズ群Ｇ73と第４レンズ群Ｇ74との間隔との差）＝3.933
ΔＤ４／ｆＴ＝0.08
（条件式（３）に関する数値）
β３Ｔ（望遠端における第３レンズ群Ｇ73の倍率）＝-8.156
β４Ｔ（望遠端における第４レンズ群Ｇ74の倍率）＝0.091
β３Ｔ／β４Ｔ＝-89.92
（条件式（４）に関する数値）
ν３ｐ（正レンズＬ732Aのｄ線に対するアッベ数）＝95.10
（条件式（５）に関する数値）
｜Δν３ＢＡ（正レンズＬ732Aと負レンズＬ732Bとのｄ線に対するアッベ数差）｜＝30.90
（条件式（６）に関する数値）
｜Δν４ＢＡ（正レンズＬ742Aと負レンズＬ742Bとのｄ線に対するアッベ数差）｜＝51.56
（条件式（７）に関する数値）
ｆ５（第５レンズ群Ｇ75の焦点距離）＝68.501
｜ｆ３／ｆ５｜＝0.46
（条件式（８）に関する数値）
ｆ４（第４レンズ群Ｇ74の焦点距離）＝28.467
｜ｆ４／ｆ５｜＝0.42
（条件式（９）に関する数値）
Ｎ４ｏｂ（正レンズＬ741Aのｄ線に対する屈折率）＝1.88300
（条件式（１０）に関する数値）
θ１（Ｗ）（広角端における最大画角での第４レンズ群Ｇ74の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度）＝12.677
θ１（Ｗ）／ωＷ＝0.53
（条件式（１１）に関する数値）
θ１（Ｔ）（望遠端における最大画角での第４レンズ群Ｇ74の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度）＝12.793
θ１（Ｔ）／ωＴ＝3.27
（条件式（１２）に関する数値）
ν３ａ（正レンズＬ731のｄ線に対するアッベ数）＝67.02
図１５は、実施例７にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ｇはｇ線（λ＝４３５．８３ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．２７ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるＳ、Ｍは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。
なお、上記各実施例中の数値データにおいて、ｒ1，ｒ2，・・・・は各レンズ、絞り面等の曲率半径、ｄ1，ｄ2，・・・・は各レンズ、絞り等の肉厚またはそれらの面間隔、ｎｄ1，ｎｄ2，・・・・は各レンズ等のｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、νｄ1，νｄ2，・・・・は各レンズ等のｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対するアッベ数を示している。そして、長さの単位はすべて「ｍｍ」、角度の単位はすべて「°」である。
また、上記各非球面形状は、光軸に垂直な高さをＨ、面頂を原点としたときの高さＨにおける光軸方向の変位量をＸ（Ｈ）、近軸曲率半径をＲ、円錐係数をｋ、２次，４次，６次，８次，１０次の非球面係数をそれぞれＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅとするとき、以下に示す式により表される。
Figure 0005854876
以上説明したように、上記各実施例のズームレンズは、簡易でコンパクトな構成でありながら、長焦点距離を達成するとともに、全変倍域に亘って可視光域から近赤外光域の光に対して発生する諸収差を良好に補正し、メガピクセル化に対応可能な高解像光学系を実現することができる。特に、上記各条件式を満足することにより、光学系のコンパクト化を損なうことなく、より優れた光学性能が得られる。
以上のように、本発明にかかるズームレンズは、デジタルスチルカメラや、デジタルビデオカメラ等の固体撮像素子が搭載された小型の撮像装置に有用であり、特に、高画素化された固体撮像素子が搭載された監視カメラに最適である。
Ｇ11，Ｇ21，Ｇ31，Ｇ41，Ｇ51，Ｇ61，Ｇ71 第１レンズ群
Ｇ12，Ｇ22，Ｇ32，Ｇ42，Ｇ52，Ｇ62，Ｇ72 第２レンズ群
Ｇ13，Ｇ23，Ｇ33，Ｇ43，Ｇ53，Ｇ63，Ｇ73 第３レンズ群
Ｇ14，Ｇ24，Ｇ34，Ｇ44，Ｇ54，Ｇ64，Ｇ74 第４レンズ群
Ｇ15，Ｇ25，Ｇ35，Ｇ45，Ｇ65，Ｇ65，Ｇ75 第５レンズ群
Ｌ111，Ｌ123，Ｌ132，Ｌ142，Ｌ211，Ｌ223，Ｌ232，Ｌ242，Ｌ311，Ｌ323，Ｌ332，Ｌ342，Ｌ411，Ｌ423，Ｌ432，Ｌ442，Ｌ511，Ｌ523，Ｌ532，Ｌ542，Ｌ611，Ｌ623，Ｌ632，Ｌ642，Ｌ711，Ｌ723，Ｌ732，Ｌ742 接合レンズ
Ｌ111A，Ｌ121，Ｌ122，Ｌ123B，Ｌ132B，Ｌ142B，Ｌ151，Ｌ211A，Ｌ221，Ｌ222，Ｌ223B，Ｌ232B，Ｌ242B，Ｌ251，Ｌ311A，Ｌ321，Ｌ322，Ｌ323B，Ｌ332B，Ｌ342B，Ｌ351，Ｌ411A，Ｌ421，Ｌ422，Ｌ423B，Ｌ432B，Ｌ442B，Ｌ451，Ｌ511A，Ｌ521，Ｌ522，Ｌ523B，Ｌ532B，Ｌ542B，Ｌ551，Ｌ611A，Ｌ621，Ｌ622，Ｌ623B，Ｌ632B，Ｌ642B，Ｌ651，Ｌ711A，Ｌ721，Ｌ722，Ｌ723B，Ｌ732B，Ｌ742B，Ｌ751 負レンズ
Ｌ111B，Ｌ112，Ｌ123A，Ｌ131，Ｌ132A，Ｌ133A，Ｌ141A,Ｌ142A，Ｌ152，Ｌ211B，Ｌ212，Ｌ223A，Ｌ231，Ｌ232A，Ｌ233A，Ｌ241A,Ｌ242A，Ｌ252，Ｌ311B，Ｌ312，Ｌ323A，Ｌ331，Ｌ332A，Ｌ333A，Ｌ341A,Ｌ342A，Ｌ352，Ｌ411B，Ｌ412，Ｌ423A，Ｌ431，Ｌ432A，Ｌ433A，Ｌ441A,Ｌ442A，Ｌ452，Ｌ511B，Ｌ512，Ｌ523A，Ｌ531，Ｌ532A，Ｌ533A，Ｌ541A,Ｌ542A，Ｌ552，Ｌ611B，Ｌ612，Ｌ623A，Ｌ631，Ｌ632A，Ｌ633A，Ｌ633B，Ｌ641A,Ｌ642A，Ｌ652，Ｌ711B，Ｌ712，Ｌ723A，Ｌ731，Ｌ732A，Ｌ733A，Ｌ741A,Ｌ741B,Ｌ742A，Ｌ752 正レンズ
Ｌ133，Ｌ141，Ｌ233，Ｌ241，Ｌ333，Ｌ341，Ｌ433，Ｌ441，Ｌ533，Ｌ541，Ｌ633，Ｌ641，Ｌ733，Ｌ741 正レンズ群
ＳＴＯＰ 開口絞り
ＩＭＧ 結像面

Claims (6)

  1. 物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、から構成され、
    前記第１レンズ群、前記第３レンズ群、および前記第５レンズ群を固定したまま、前記第２レンズ群を光軸に沿って物体側から像側へ移動させて広角端から望遠端への変倍を行い、前記第４レンズ群を光軸に沿って移動させることによって変倍に伴う像面変動の補正を行い、
    前記第３レンズ群は、物体側より順に配置された、少なくとも一面に非球面が形成された正レンズと、正レンズと負レンズとからなる接合レンズと、正レンズ群と、とを備え、
    前記第４レンズ群は、物体側から順に配置された、正レンズ群と、正レンズと負レンズとからなる接合レンズと、を備え、
    前記第５レンズ群は、物体側から順に配置された、少なくとも一枚の負レンズと、少なくとも一枚の正レンズと、を備えていることを特徴とするズームレンズ。
  2. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    （１） ０．５０≦ｆ３／ｆＴ≦０．８０
    （２） ０．０８≦ΔＤ４／ｆＴ≦０．２０
    （３） −３００≦β３Ｔ／β４Ｔ≦−２０
    （４） ９０≦ν３ｐ≦１００
    ただし、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離、ｆＴは望遠端における光学系全系の焦点距離、ΔＤ４は広角端における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と望遠端における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔との差、β３Ｔは望遠端における前記第３レンズ群の倍率、β４Ｔは望遠端における前記第４レンズ群の倍率、ν３ｐは前記第３レンズ群内の接合レンズを構成する正レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。
  3. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のズームレンズ。
    （５） ３０≦｜Δν３ＢＡ｜≦７８
    （６） ５０≦｜Δν４ＢＡ｜≦７８
    ただし、Δν３ＢＡは前記第３レンズ群内の接合レンズを構成する正レンズと負レンズとのｄ線に対するアッベ数差、Δν４ＢＡは前記第４レンズ群内の接合レンズを構成する正レンズと負レンズとのｄ線に対するアッベ数差を示す。
  4. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載のズームレンズ。
    （７） ０．１０≦｜ｆ３／ｆ５｜≦０．７０
    （８） ０．１０≦｜ｆ４／ｆ５｜≦０．７０
    ただし、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離、ｆ４は前記第４レンズ群の焦点距離、ｆ５は前記第５レンズ群の焦点距離を示す。
  5. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載のズームレンズ。
    （９） １．８５≦Ｎ４ｏｂ≦１．９５
    （１０） ０．３０≦θ１（Ｗ）／ωＷ≦０．６０
    （１１） ２．５≦θ１（Ｔ）／ωＴ≦５．０
    ただし、Ｎ４ｏｂは前記第４レンズ群の最も物体側に配置されている正レンズのｄ線に対する屈折率、θ１（Ｗ）は広角端における最大画角での前記第４レンズ群の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度、ωｗは広角端における光学系の半画角、θ１（Ｔ）は望遠端における最大画角での前記第４レンズ群の最物体側レンズ面へ入射するマージナル光線の最大入射角度、ωＴは望遠端における光学系の半画角を示す。
  6. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一つに記載のズームレンズ。
    （１２） ６５．０≦ν３ａ≦８５．０
    ただし、ν３ａは前記第３レンズ群の最も物体側に配置されている正レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。
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