JP5979080B2 - 内燃機関のブローバイガス処理装置 - Google Patents

Description

この発明は、クランクケースから吸気通路にブローバイガスを排出する内燃機関のブローバイガス処理装置に関する。

特許文献１に記載のブローバイガス処理装置は、クランクケースから吸気通路にブローバイガスを排出するブローバイガス通路が途中で分岐している。分岐した一方の分岐通路は吸気通路におけるスロットルバルブよりも吸気上流側であって過給機よりも吸気上流側の部位に接続されており、他方の分岐通路は吸気通路におけるスロットルバルブよりも吸気下流側の部位に接続されている。そして、このブローバイガス処理装置では、ブローバイガス通路における分岐部よりも上流側（クランクケース側）の部位にオイルセパレータが設けられている。

特開２０１１−２３６８２７号公報

ところで、吸気通路に生じている負圧を利用し、スロットルバルブよりも吸気下流側に接続されている分岐通路を介してクランクケース内のブローバイガスを排出しようとする場合、上記特許文献１のブローバイガス処理装置では、次の問題が生じるおそれがある。すなわち、上記オイルセパレータによる圧力損失が大きい場合、上記分岐通路には、上記オイルセパレータが設けられたブローバイガス通路を介してブローバイガスが導入されるのではなく、過給機よりも吸気上流側に接続された他方の分岐通路を介して吸気通路の吸気が導入されるようになる。これにより、クランクケース内のブローバイガスの排出が滞ってしまう。

尚、上記特許文献１のブローバイガス処理装置では、ブローバイガス通路における分岐部よりも上流側に２つのオイルセパレータを設け、これらオイルセパレータの接続態様を切り替えることより、排出経路の圧力損失の大きさを切り替えられるようにしている。この場合、圧力損失の大きなオイルセパレータを備えた経路を形成するようにした場合や、２つのオイルセパレータを直列に接続させて圧力損失の大きな経路を形成するようにした場合などのように、圧力損失が大きくなるように経路を切り替えた場合には、特に上記の問題が生じやすくなる。

この発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、その目的は一方の分岐通路から負圧を作用させたときに、他方の分岐通路を介して吸気が導入されてしまい、ブローバイガスの排出が滞ってしまうことを抑制することのできるブローバイガス処理装置を提供することにある。

上記課題を解決するためのブローバイガス処理装置は、ブローバイガス通路を介してクランクケース内のブローバイガスを吸気通路に排出するものであって、吸気通路のスロットルバルブよりも上流側に過給機が設けられており、ブローバイガス通路の一端はクランクケースに接続されている。ブローバイガス通路は分岐部にて第１分岐通路と第２分岐通路とに分岐しており、第１分岐通路は吸気通路におけるスロットルバルブよりも下流側の部位に接続されている一方、第２分岐通路は吸気通路における過給機よりも上流側の部位に接続されている。そして、ブローバイガス通路における分岐部よりもクランクケース側の部位に第１オイルセパレータが設けられ、第２分岐通路に第１オイルセパレータよりも圧力損失の大きな第２オイルセパレータが設けられている。

上記構成では、第２分岐通路に、第１オイルセパレータよりも圧力損失の大きな第２オイルセパレータが設けられている。したがって、吸気通路におけるスロットルバルブよりも下流側に負圧が生じる際に、第１分岐通路を介して負圧が第１オイルセパレータ及び第２オイルセパレータに作用するようになる。これによって、圧力損失の大きな第２オイルセパレータが設けられた第２分岐通路を通じて吸気が吸気通路に還流されるのではなく、圧力損失の小さな第１オイルセパレータが設けられた分岐部よりも上流側のブローバイガス通路を通じてクランクケース内のブローバイガスが吸気通路に排出されるようになる。したがって、一方の分岐通路から負圧を作用させたときに、他方の分岐通路を介して吸気が導入されてしまい、ブローバイガスの排出が滞ってしまうことを抑制することができる。

第２オイルセパレータとしては、例えば、下方に延びて開口するオイルの排出通路が設けられたものが採用可能である。
吸気通路におけるスロットルバルブよりも下流側に負圧が生じる状況下であって機関回転速度が高いときには、スロットルバルブよりも下流側だけでなく、吸気通路における過給機よりも上流側にも負圧が生じる。この場合には第１分岐通路と第２分岐通路の双方に負圧が作用する。仮に、ブローバイガス通路における分岐部よりも上流側の部位に上記のように排出通路が形成されるオイルセパレータを設けた場合には、そのオイルセパレータに第１分岐通路からの負圧と第２分岐通路からの負圧とが集中して作用するようになるため、同オイルセパレータ内の圧力が急激に低下する。こうしてオイルセパレータ内の圧力が急激に低下すると、同オイルセパレータ内には、ブローバイガス通路におけるオイルセパレータよりも上流側の部位やオイルセパレータの排出通路から、多量のブローバイガスや気体が噴出するおそれがある。そして、こうしてオイルセパレータ内に噴出したブローバイガスや気体は、同オイルセパレータから第１分岐通路内や第２分岐通路内に過剰に流入するようになってしまう。

上記構成では、ブローバイガス通路における分岐部よりも上流側の部位に第１オイルセパレータが設けられ、第２分岐通路に第２オイルセパレータが設けられている。このため、上記のように吸気通路におけるスロットルバルブよりも下流側と吸気通路における過給機よりも上流側との双方に負圧が生じるような状況下であっても、第２オイルセパレータに双方の負圧が集中して作用することはない。したがって、上記構成によれば、過剰な負圧が第２オイルセパレータに集中して作用することがないため、多量のブローバイガスや気体が第２オイルセパレータ内に噴出してしまうことを抑制することができる。

また、第２オイルセパレータの排出通路としては、例えば、内燃機関のカム室内に開口して設けられたものを採用することができる。この排出通路においては、ブローバイガスから分離されたオイルが、第２オイルセパレータ内の圧力がカム室内の圧力よりも小さいことによって内部に貯留されて油筒が形成される。

第２オイルセパレータとクランクケースとはブローバイガス通路における分岐部よりも上流側の部位を介して連通しているため、第２オイルセパレータ内の圧力はブローバイガス通路における分岐部よりも上流側の部位の通路抵抗を受けてクランクケース内の圧力よりも低くなる。一方、カム室とクランクケースとの間にはそうした通路抵抗が生じにくいため、カム室内の圧力はクランクケース内の圧力とほぼ等しくなる。すなわち、第２オイルセパレータ内の圧力は、カム室内の圧力よりも低くなっている。

第２オイルセパレータによってブローバイガスから分離されたオイルは、下方に延びた排出通路を通じてカム室に排出される。このとき、排出通路に油筒が形成される第２オイルセパレータにおいては、上記のように第２オイルセパレータ内の圧力がカム室内の圧力よりも低くなっていることにより、その圧力差によって排出通路内にオイルが貯留され、油筒が形成されることになる。尚、第２オイルセパレータの排出通路は、第２オイルセパレータ内の圧力をＰ１、カム室内の圧力をＰ２、油筒の高さをｈ、オイルの密度をρ、重力加速度をｇとしたときに「Ｐ２−Ｐ１≦ρｇｈ」の関係を満たすように形成されている。このように分離されたオイルの一部が油筒を形成して排出通路を閉塞することにより、排出通路を通じてカム室側から第２オイルセパレータに気体が流入することが抑制されるようになっている。

ここで、上述のように、第１分岐通路と第２分岐通路の双方に負圧が作用する状況下では、仮に、ブローバイガス通路における分岐部よりも上流側の部位にオイルセパレータを設けると、そのオイルセパレータに第１分岐通路からの負圧と第２分岐通路からの負圧とが集中して作用して同オイルセパレータ内の圧力が急激に低下する。このオイルセパレータが上記構成のように内部に油筒が貯留される排出通路を備えるものである場合には、排出通路で油筒を形成しているオイルがオイルセパレータ内に噴出し、オイルを含んだ気体がカム室内からオイルセパレータ内、更には第１分岐通路内や第２分岐通路内に流入するようになってしまう。尚、油筒が形成される排出通路の長さを予め長く設定しておけば、上記のように過剰な負圧がオイルセパレータに集中して作用したとしても、排出通路で油筒を形成しているオイルがオイルセパレータ内に噴出してしまうことを抑制することができる。しかしながら、排出通路の長さを長くすると、その分ブローバイガス処理装置の大型化を招くこととなる。

上記構成では、ブローバイガス通路における分岐部よりも上流側の部位に第１オイルセパレータが設けられ、第２分岐通路に第２オイルセパレータが設けられている。このため、上記のように吸気通路におけるスロットルバルブよりも下流側と吸気通路における過給機よりも上流側との双方に負圧が生じるような状況下であっても、第２オイルセパレータに双方の負圧が集中して作用することはない。したがって、上記構成によれば、過剰な負圧が第２オイルセパレータに集中して作用することがないため、ブローバイガス処理装置の大型化を抑制しつつ、排出通路で油筒を形成しているオイルが第２オイルセパレータ内に噴出してしまうことを抑制することができる。

また、具体的には、第１オイルセパレータとしてラビリンス式のオイルセパレータを採用するとともに、第２オイルセパレータとしてサイクロン式のオイルセパレータを採用することが可能である。こうした構成によれば、ラビリンス式のオイルセパレータによって粒径の大きいオイルが取り除かれたブローバイガスがサイクロン式のオイルセパレータに流入するため、同サイクロン式のオイルセパレータによるオイルの捕集効率を向上させることができる。

一実施形態のブローバイガス処理装置及びその周辺構造を示す模式図。 同実施形態のブローバイガス処理装置におけるサイクロン式のオイルセパレータの構造を示す模式図。

以下、内燃機関のブローバイガス処理装置の一実施形態について説明する。
図１に示すように、内燃機関１０の吸気通路１９には、上流から順に、吸気を濾過するエアクリーナ２１、排気駆動式の過給機３０（厳密にはコンプレッサ３３）、吸気を冷却水との熱交換を通じて冷却するインタークーラ２２、スロットルモータによりその開度が調節されるスロットルバルブ２３が設けられている。過給機３０は、吸気通路１９に設けられるコンプレッサ３３と排気通路２０に設けられるタービン３１とを備えている。コンプレッサ３３の内部にはコンプレッサインペラ３４が収容されており、タービン３１の内部にはタービンホイール３２が収容されている。そして、これらコンプレッサインペラ３４とタービンホイール３２とはシャフト３５を介して一体回転可能に連結されている。こうした過給機３０において、タービンホイール３２に排気が吹き付けられると、同タービンホイール３２及びコンプレッサインペラ３４が一体回転し、これにより吸気通路１９を流れる吸気が圧送されて内燃機関１０の燃焼室１８に強制的に送り込まれるようになる。内燃機関１０では、燃料噴射弁から噴射された燃料が燃焼室１８に供給され、吸気と燃料との混合気が燃焼される。

更に、内燃機関１０には、シリンダ１６の内壁とピストン１７との摺動面の隙間を通じて燃焼室１８からクランクケース１４内に漏れ出したブローバイガスを吸気通路１９に排出するブローバイガス処理装置４０が設けられている。ブローバイガス処理装置４０は、シリンダブロック１１及びシリンダヘッド１２、シリンダヘッドカバー１３を通り抜け、吸気通路１９に接続されたブローバイガス通路６０を介してブローバイガスを排出する。ブローバイガス通路６０は、その途中にブローバイガスとオイルとを分離させるための第１オイルセパレータ５０が設けられた連通路４１を備えている。第１オイルセパレータ５０は、その内部にブローバイガスが流通する経路を複雑化するための仕切り板が設けられた、いわゆるラビリンス式のオイルセパレータである。連通路４１はシリンダブロック１１及びシリンダヘッド１２の内部に形成されており、その一端がクランクケース１４に接続されているとともに、他端がシリンダヘッドカバー１３の内部に設けられた容積室４２に接続されている。ブローバイガス通路６０では、この容積室４２を分岐部として、その下流側（吸気通路１９側）が第１分岐通路４６と第２分岐通路５８とに分岐されている。すなわち、ブローバイガス通路６０においては、上記分岐部としての容積室４２よりも上流側（クランクケース１４側）の部位に第１オイルセパレータ５０が設けられていることとなる。

容積室４２には、ＰＣＶバルブ４４を介して第１通路４５が接続されている。ＰＣＶバルブ４４は、吸気通路１９で生じた負圧と容積室４２の内部の圧力との差に応じてその開度が自立的に調節される圧力作動式の調節弁である。ＰＣＶバルブ４４は吸気通路１９内に負圧が生じており、容積室４２内の圧力よりも吸気通路１９内の圧力が低くなっているときに開弁する。このように容積室４２に接続されたＰＣＶバルブ４４と第１通路４５とによって第１分岐通路４６が構成されており、第１分岐通路４６は吸気通路１９におけるスロットルバルブ２３よりも下流側の部位に接続されている。

更に、容積室４２には連通路４２ａが接続されており、同連通路４２ａに第２オイルセパレータ５１が接続されている。第２オイルセパレータ５１は、その内部でブローバイガスを旋回させてブローバイガスに含まれるオイルを遠心分離するいわゆるサイクロン式のオイルセパレータである。

図２に示すように、第２オイルセパレータ５１は、その上流側（クランクケース１４側）から順に、整流部５２、サイクロン部５３、及び排出口５３ａを備えている。整流部５２では、下流側（吸気通路１９側）のサイクロン部５３で旋回流が生じやすくなるようにブローバイガスの流れが整流される。整流部５２によって整流されたブローバイガスは、同整流部５２から各サイクロン部５３に導入される。サイクロン部５３では、ブローバイガスが旋回して遠心力が生じることにより、ブローバイガスからオイルが分離される。こうしてオイルが分離されたブローバイガスは、各サイクロン部５３から同サイクロン部５３の上部に設けられた排出口５３ａに排出される。そして、オイルが分離されたブローバイガスは、排出口５３ａから第２オイルセパレータ５１に接続された第２通路５５に排出される。尚、第２オイルセパレータ５１は、サイクロン部５３で高速の旋回流を発生させるために排出口５３ａや整流部５２が狭められている。そのため、第２オイルセパレータ５１の圧力損失は、第１オイルセパレータ５０の圧力損失よりも大きくなっている。

また、第２オイルセパレータ５１におけるサイクロン部５３の下方には、下方に延びるとともに、シリンダヘッド１２とシリンダヘッドカバー１３とで形成された空間であってカムシャフトが配置される空間であるカム室の内部に開口する排出通路５４が設けられている。各サイクロン部５３によってブローバイガスから分離されたオイルは、各サイクロン部５３から滴下し、この排出通路５４を通じてカム室内に排出される。

ここで、第２オイルセパレータ５１とクランクケース１４とは連通路４１を介して連通されている。そのため、第２オイルセパレータ５１内の圧力は連通路４１における通路抵抗を受けてクランクケース１４内の圧力よりも低くなる。一方で、カム室とクランクケース１４との間にはそうした通路抵抗が生じにくいため、カム室内の圧力はクランクケース１４内の圧力とほぼ等しくなる。すなわち、第２オイルセパレータ５１内の圧力は、カム室内の圧力よりも低くなっている。こうして第２オイルセパレータ５１内の圧力がカム室内の圧力よりも小さいことによって、排出通路５４内にはオイルの一部が貯留され、油筒が形成されることになる。尚、第２オイルセパレータ５１の排出通路５４は、第２オイルセパレータ５１内の圧力をＰ１、カム室内の圧力をＰ２、油筒の高さをｈ、オイルの密度をρ、重力加速度をｇとしたときに「Ｐ２−Ｐ１≦ρｇｈ」の関係を満たすように形成されている。このように分離されたオイルの一部が油筒を形成して排出通路５４を閉塞することにより、排出通路５４を通じてカム室側から第２オイルセパレータ５１に気体が流入することが抑制されるようになっている。

また、図１に示すように、第２通路５５はジェットポンプの一種であるエゼクタ５７に接続されている。エゼクタ５７には、吸気通路１９におけるコンプレッサ３３よりも下流側の部位、具体的には吸気通路１９におけるインタークーラ２２とスロットルバルブ２３との間の部位に接続された流入通路５６が接続されている。尚、吸気通路１９における流入通路５６の接続部位は、コンプレッサ３３とインタークーラ２２との間の部位としてもよい。すなわち、流入通路５６は、吸気通路１９におけるコンプレッサ３３とスロットルバルブ２３との間の部位に接続されていればよい。更に、エゼクタ５７には、吸気通路１９におけるコンプレッサ３３よりも上流側の部位であり且つエアクリーナ２１の下流側の部位に接続された流出通路５９が接続されている。すなわち、エゼクタ５７の内部には、流入通路５６、流出通路５９、及び第２通路５５が開口している。尚、ブローバイガス通路６０における連通路４２ａ、第２通路５５、エゼクタ５７、及び流出通路５９によって上記の第２分岐通路５８が構成されている。すなわち、ブローバイガス処理装置４０においては、第２分岐通路５８に第２オイルセパレータ５１が設けられていることとなる。

更に、ブローバイガス処理装置４０は、吸気通路１９からクランクケース１４の内部に空気を導入する第１導入通路６１及び第２導入通路６２を備えている。第１導入通路６１は、その一端が吸気通路１９における流出通路５９が接続されている部位よりも上流側の部位であり且つエアクリーナ２１の下流側の部位に接続されているとともに、他端がシリンダヘッドカバー１３の内部に設けられた第３オイルセパレータ６３に接続されている。そして、この第１導入通路６１及び第３オイルセパレータ６３は、同第３オイルセパレータ６３に接続された第２導入通路６２を介してクランクケース１４の内部と連通している。

次に、このブローバイガス処理装置４０の作用について説明する。
過給機３０による過給がなされているときには、同過給機３０よりも下流側の吸気通路１９内の圧力が高くなり、過給機３０の上流と下流との間で吸気通路１９の内部に圧力差が生じることとなる。そして、こうした圧力差が大きくなると、流入通路５６、エゼクタ５７、流出通路５９を介して過給機３０よりも下流側の吸気が過給機３０よりも上流側の吸気通路１９に還流されるようになる。こうしてエゼクタ５７を介して各通路５６，５９を吸気が流通すると、その際にエゼクタ５７の内部空間に負圧が生じることとなる。そして、このときエゼクタ５７の内部空間に生じた負圧によって、クランクケース１４内のブローバイガスが、連通路４１、第１オイルセパレータ５０、容積室４２、連通路４２ａ、第２オイルセパレータ５１、及び第２通路５５を通じてエゼクタ５７の内部に吸引される。そして、こうしてエゼクタ５７の内部に吸引されたブローバイガスが、吸気と併せて流出通路５９を介して吸気通路１９に排出される。すなわち、このときには第２分岐通路５８を通じてブローバイガスが排出されるようになる。

これに対して過給機３０による過給がなされていないときにスロットルバルブ２３の開度が小さく調節されると、吸気通路１９におけるスロットルバルブ２３よりも下流側に負圧が生じる。こうして吸気通路１９におけるスロットルバルブ２３よりも下流側に負圧が生じる状況下では、この吸気通路１９に生じた負圧によってＰＣＶバルブ４４が開弁されることにより、クランクケース１４内のブローバイガスが、連通路４１、第１オイルセパレータ５０、容積室４２、ＰＣＶバルブ４４、及び第１通路４５を通じて吸気通路１９に排出される。すなわち、このときには第１分岐通路４６を通じてブローバイガスが排出される。尚、第１分岐通路４６は、容積室４２及び連通路４１を介して第１オイルセパレータ５０と接続されているとともに、容積室４２及び第２分岐通路５８を介して吸気通路１９における過給機３０よりも上流側の部位と接続されている。しかしながら、第２分岐通路５８に設けられている第２オイルセパレータ５１の圧力損失が第１オイルセパレータ５０の圧力損失よりも大きいため、吸気通路１９におけるスロットルバルブ２３よりも下流側に負圧が生じるようになっても第２分岐通路５８、容積室４２、及び第１分岐通路４６を通じた吸気の還流は生じにくくなっている。

また、過給がなされておらず、吸気通路１９におけるスロットルバルブ２３よりも下流側に負圧が生じる状況下であって、機関回転速度が高いときには、吸気通路１９におけるコンプレッサ３３よりも上流側も負圧となるとともに、吸気通路１９におけるインタークーラ２２とスロットルバルブ２３との間の部位が正圧となる。そして、これらの差圧によって、エゼクタ５７が作動するようになる。こうした状況下にあっては、仮に、第２オイルセパレータ５１を第２分岐通路５８でなくブローバイガス通路６０における容積室４２よりも上流側（クランクケース１４側）の部位に設けた場合には、第２オイルセパレータ５１に第１分岐通路４６からの負圧と第２分岐通路５８からの負圧とが集中して作用するようになる。このため、第２オイルセパレータ５１内の圧力が急激に低下して、排出通路５４で油筒を形成しているオイルが第２オイルセパレータ５１内に噴出し、オイルを含んだ気体がカム室内から第２オイルセパレータ５１内、更には第１分岐通路４６内や第２分岐通路５８内に流入するようになってしまう。尚、油筒が形成される排出通路５４の長さを予め長く設定しておけば、上記のように過剰な負圧が第２オイルセパレータ５１に集中して作用したとしても、排出通路５４で油筒を形成しているオイルが第２オイルセパレータ５１内に噴出してしまうことを抑制することができる。しかしながら、排出通路５４の長さを長くすると、その分ブローバイガス処理装置４０の大型化を招くこととなる。

本実施形態のブローバイガス処理装置４０では、ブローバイガス通路６０における容積室４２よりも上流側（クランクケース１４側）の部位である連通路４１に第１オイルセパレータ５０が設けられ、ブローバイガス通路６０における容積室４２よりも下流側（吸気通路１９側）の部位である第２分岐通路５８に第２オイルセパレータ５１が設けられている。このため、上記のように吸気通路１９におけるスロットルバルブ２３よりも下流側と吸気通路１９におけるコンプレッサ３３の上流側との双方に負圧が生じるような状況下では、第１分岐通路４６を通じて作用する負圧は第２オイルセパレータ５１よりも圧力損失の小さな第１オイルセパレータ５０が設けられた連通路４１にも作用する。これにより、連通路４１、第１オイルセパレータ５０及び第１分岐通路４６を通じてブローバイガスが排出されるようになり、過給機３０の上流側と下流側の双方の負圧が第２オイルセパレータ５１に集中して作用することはない。

上述したブローバイガス処理装置４０によれば以下の効果を奏することができる。
（１）吸気通路１９におけるコンプレッサ３３よりも上流側の部位に接続される第２分岐通路５８に、第１オイルセパレータ５０よりも圧力損失の大きな第２オイルセパレータ５１が設けられている。したがって、吸気通路１９におけるスロットルバルブ２３よりも下流側に負圧が生じる際に、第１分岐通路４６を介して第１オイルセパレータ５０及び第２オイルセパレータ５１に負圧が作用するようになる。これによって、第２オイルセパレータ５１が設けられた第２分岐通路５８を通じて吸気が吸気通路１９に還流されるのではなく、圧力損失の小さな第１オイルセパレータ５０が設けられた連通路４１を通じてクランクケース１４内のブローバイガスが吸気通路１９に排出されるようになる。したがって、一方の分岐通路から負圧を作用させたときに、他方の分岐通路を介して吸気が導入されてしまい、ブローバイガスの排出が滞ってしまうことを抑制することができる。

（２）ブローバイガス通路６０における容積室４２よりも上流側（クランクケース１４側）の部位である連通路４１に第１オイルセパレータ５０が設けられ、ブローバイガス通路６０における容積室４２よりも下流側（吸気通路１９側）の部位である第２分岐通路５８に第２オイルセパレータ５１が設けられている。このため、上記のように吸気通路１９におけるスロットルバルブ２３よりも下流側と吸気通路１９におけるコンプレッサ３３の上流側との双方に負圧が生じるような状況下であっても、過剰な負圧が第２オイルセパレータ５１に集中して作用することがない。したがって、排出通路５４を長くしなくても油筒を形成しているオイルの噴出を抑制することができる。すなわち、ブローバイガス処理装置４０の大型化を抑制しつつ、排出通路５４で油筒を形成しているオイルが第２オイルセパレータ５１内に噴出してしまうことを抑制することができる。

（３）過給機３０の過給時には、ラビリンス式のオイルセパレータである第１オイルセパレータ５０によって粒径の大きいオイルが取り除かれたブローバイガスがサイクロン式のオイルセパレータである第２オイルセパレータ５１に流入するため、同第２オイルセパレータ５１によるオイルの捕集効率を向上させることができる。

（４）第１オイルセパレータ５０は、第１分岐通路４６を通じて吸気通路１９に排出されるブローバイガスに含まれるオイルを分離するメインセパレータとして機能している。さらに、第１オイルセパレータ５０は、第２分岐通路５８を通じて吸気通路１９に排出されるブローバイガスに含まれるオイルを第２オイルセパレータ５１よりも上流側（クランクケース１４側）で分離するプリセパレータとしても機能している。すなわち、各分岐通路４６，５８にそれぞれメインセパレータとプリセパレータとを設ける場合と比較して、オイルセパレータの数を低減することができる。

尚、上述の実施形態は以下のように変更して実施することもできる。
・第１オイルセパレータ５０としてラビリンス式のオイルセパレータを採用するとともに、第２オイルセパレータ５１としてサイクロン式のオイルセパレータを採用していたが、第１オイルセパレータ５０及び第２オイルセパレータ５１の双方にラビリンス式のオイルセパレータを採用してもよい。第１オイルセパレータ５０及び第２オイルセパレータ５１の双方にサイクロン式のオイルセパレータを採用してもよい。また、第１オイルセパレータ５０や第２オイルセパレータ５１として、ラビリンス式のオイルセパレータやサイクロン式のオイルセパレータ以外のオイルセパレータを採用してもよい。要するに、第２オイルセパレータ５１が第１オイルセパレータ５０よりも圧力損失が大きければ、これら第１オイルセパレータ５０及び第２オイルセパレータ５１の種類は自由に選択可能である。その場合であっても、上述の実施形態で得ることのできる効果（１）、（２）、（４）と同様の効果を奏することができる。

・連通路４１に一つの第１オイルセパレータ５０を設けていたが、連通路４１に二つ以上のオイルセパレータを設けるようにしてもよい。また、第２分岐通路５８に一つの第２オイルセパレータ５１を設けていたが、第２分岐通路５８に二つ以上のオイルセパレータを設けるようにしてもよい。この場合にも、第２分岐通路５８のオイルセパレータのうちで最も圧力損失の大きいオイルセパレータ（第２オイルセパレータ）の圧力損失が、連通路４１の全てのオイルセパレータ（第１オイルセパレータ）よりも大きければ、上述の実施形態での効果（１）及び（２）と同様の効果を奏することができる。要するに、連通路４１の圧力損失よりも第２分岐通路５８の圧力損失が大きくなるように第１オイルセパレータ５０と第２オイルセパレータ５１の圧力損失が設定されていればよい。

・第２オイルセパレータ５１における排出通路５４の配設箇所は、クランクケース１４内等、カム室内に限らない。
・第２オイルセパレータ５１の排出通路５４は、その内部に油筒が形成されるものに限らず、第２オイルセパレータ５１からオイルを排出する通路として機能するものであればよい。尚、上述のように吸気通路１９におけるスロットルバルブ２３の下流側とコンプレッサ３３の上流側との双方に負圧が生じる状況下では、仮に、本形態の第２オイルセパレータ５１をブローバイガス通路６０における容積室４２よりも上流側（クランクケース１４側）の部位に設けても、第２オイルセパレータ５１に過剰な負圧が集中して作用する。そして、本形態の第２オイルセパレータ５１内の圧力が急激に低下すると、同第２オイルセパレータ５１内に、連通路４１や第２オイルセパレータ５１の排出通路から多量のブローバイガスや気体が噴出するおそれがある。そして、こうして本形態の第２オイルセパレータ５１内に噴出したブローバイガスや気体は、同第２オイルセパレータ５１から第１分岐通路４６内や第２分岐通路５８内に過剰に流入するようになってしまう。しかしながら、本形態においても、連通路４１に第１オイルセパレータ５０を設け、第２分岐通路５８に第２オイルセパレータ５１を設けるようにすれば、上記のように過剰な負圧が第２オイルセパレータ５１に集中して作用することがない。これにより、多量のブローバイガスや気体が第２オイルセパレータ５１内に噴出してしまうことを抑制することができる。

・第２オイルセパレータ５１は排出通路５４を備えるものに限らず、この排出通路５４以外の構成によって第２オイルセパレータ５１からオイルを排出するものとしてもよい。こうした形態であっても、上述の実施形態で得ることのできる効果（１）、（３）、（４）と同様の効果を奏することができる。

・ＰＣＶバルブ４４として電動式の調節弁を採用してもよい。こうした形態でも、吸気通路１９内に負圧が生じ、容積室４２内の圧力よりも吸気通路１９内の圧力が低くなっているときにＰＣＶバルブ４４の開度を開弁するようにすれば、上記実施形態と同様にクランクケース１４内のブローバイガスを吸気通路１９に排出することができる。

１０…内燃機関、１２…シリンダヘッド、１４…クランクケース、１９…吸気通路、２３…スロットルバルブ、３０…過給機、４０…ブローバイガス処理装置、４１，４２ａ…連通路、４２…容積室、４４…ＰＣＶバルブ、４５…第１通路、４６…第１分岐通路、５０…第１オイルセパレータ、５１…第２オイルセパレータ、５４…排出通路、５５…第２通路、５６…流入通路、５７…エゼクタ、５８…第２分岐通路、５９…流出通路、６０…ブローバイガス通路。

Claims (4)

1. ブローバイガス通路を介してクランクケース内のブローバイガスを吸気通路に排出する内燃機関のブローバイガス処理装置において、
   前記吸気通路のスロットルバルブよりも上流側に過給機が設けられており、
   前記ブローバイガス通路の一端はクランクケースに接続されており、
   前記ブローバイガス通路は分岐部にて第１分岐通路と第２分岐通路とに分岐しており、
   前記第１分岐通路は前記吸気通路における前記スロットルバルブよりも下流側の部位に接続されており、
   前記第２分岐通路は前記吸気通路における前記過給機よりも上流側の部位に接続されており、
   前記ブローバイガス通路における前記分岐部よりも前記クランクケース側の部位に第１オイルセパレータが設けられ、
   前記第２分岐通路に前記第１オイルセパレータよりも圧力損失の大きな第２オイルセパレータが設けられている
   ことを特徴とする内燃機関のブローバイガス処理装置。
2. 前記第２オイルセパレータには、下方に延びて開口するオイルの排出通路が設けられている
   請求項１に記載の内燃機関のブローバイガス処理装置。
3. 前記排出通路は、前記内燃機関のカム室内に開口して設けられており、
   ブローバイガスから分離されたオイルが、前記第２オイルセパレータ内の圧力が前記カム室内の圧力よりも小さいことによって前記排出通路内に貯留されて油筒を形成する
   請求項２に記載の内燃機関のブローバイガス処理装置。
4. 前記第１オイルセパレータはラビリンス式のオイルセパレータであり、
   前記第２オイルセパレータはサイクロン式のオイルセパレータである
   請求項１〜３のいずれか一項に記載の内燃機関のブローバイガス処理装置。