JP6059005B2 - 植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物及び熱収縮性フィルム - Google Patents
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Description
本発明は、植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物及び熱収縮性フィルムに関する。
塩化ビニリデン系の重合体フィルムは、酸素ガスバリア性と防湿性（水蒸気バリア性）に優れた透明なフィルムであるため、業務用や家庭用のラップフィルム（単に「ラップ」ということがある。)として、また、その他食品などの自動充填包装用フィルムとして、鮮魚、生肉、加工肉、新鮮野菜、惣菜類等の包装に、酸素遮断、防湿等の目的で広く利用されている。
塩化ビニリデンのホモポリマーは、結晶化しやすく軟化点が高いことと、塩素含有量が塩化ビニルよりも多いことから、軟化点と分解温度（脱塩酸反応）とが近接し、フィルム等の押出加工性に劣る欠点がある。そこで、塩化ビニリデンは、通常、塩化ビニルその他の塩化ビニリデンと共重合可能なモノマー（単量体）と共重合させて塩化ビニリデン共重合体とするとともに、該共重合体に可塑剤、粘着剤、粘着付与剤、安定剤等を含有させることにより押出加工性を改善している。また、フィルムの製造工程及び包装工程におけるトラブルを防止するため、所望により滑剤を含有させることもある。したがって、塩化ビニリデン共重合体フィルムは、一般に、塩化ビニリデン共重合体に、安定剤や可塑剤等、所望によっては滑剤その他の各種添加剤を含有する重合体組成物を溶融押出加工する。溶融押出加工する場合、押出機に真空ホッパーを設置することにより、より熱的に安定した押出加工性が得られることが知られている。次いで、インフレーション法などによりフィルムに形成する方法により製造されている。また、インフレーション法などにより延伸を行うことにより、熱収縮性フィルムを製造することもできる（特許文献１、２、３）。
塩化ビニリデン共重合体フィルムは、重合体組成物を成形加工する際に、熱等による分解や変色等を生じることがなく、真夏や真冬におけるラップフィルムや包装材料の流通や保管中においても物性の低下がなく、しかも、食品包装用としては、食品衛生上の問題がないものであることが求められる。
塩化ビニリデン共重合体組成物から形成した塩化ビニリデン共重合体製のラップフィルムは、容器等への密着性を有し、かつ、カッターにより容易にカットできるカット性を有することなどが求められる。
また、塩化ビニリデン共重合体組成物から形成した塩化ビニリデン共重合体製の包装材料は、自動充填包装機械による包装と加熱殺菌に供される方法が普及していることから、自動充填包装機械適性を有し、かつ、レトルト処理（高温高圧殺菌処理）に耐えるシール適性などを有する自動充填包装用のフィルムが求められる。
〔カーボンオフセット〕
塩化ビニリデン共重合体を始めとする有機物である合成樹脂や、該合成樹脂から形成される成形品を燃焼させると、二酸化炭素が発生する。二酸化炭素は、地球環境を温暖化するガス、すなわち温室効果ガス（「グリーンハウスガス」ともいう。)の一つであり、人による産業活動とともに増え続け、特に産業革命以後、急増し続けている。人の生存が持続可能な地球環境を維持するために、二酸化炭素については、地球の海や大気に循環する二酸化炭素の総量を現在以上に増やさない理念が共有されている。
塩化ビニリデン共重合体を始めとする有機物である合成樹脂や、該合成樹脂から形成される成形品を燃焼させると、二酸化炭素が発生する。二酸化炭素は、地球環境を温暖化するガス、すなわち温室効果ガス（「グリーンハウスガス」ともいう。)の一つであり、人による産業活動とともに増え続け、特に産業革命以後、急増し続けている。人の生存が持続可能な地球環境を維持するために、二酸化炭素については、地球の海や大気に循環する二酸化炭素の総量を現在以上に増やさない理念が共有されている。
現在、合成樹脂材料のほとんどは、石油、石炭、天然ガス等の化石燃料由来の化合物を出発原料として使用して製造されたものが使用されている。化石燃料は、長年月の間、地中に固定されてきた炭素を含有する。化石燃料、または化石燃料由来の化合物を出発原料とする製品を燃焼させて、二酸化炭素を大気中に放出することは、地中深くに固定され、大気中には存在しなかった炭素を、二酸化炭素として急激に大気中に放出することになるので、大気中の二酸化炭素が大きく増加し、地球温暖化の原因となる。
一方、地球環境内において循環する二酸化炭素を吸収して、これを有機物に変化させた栄養源により育つ生物（植物、動物）を、地球の大気で燃やして二酸化炭素を発生させても、地球環境内に存在する二酸化炭素の循環であるので、その二酸化炭素を構成する炭素の総量には変化がない。この炭素の出入りは、炭素の相殺〔カーボンオフセット（carbon offset) 〕または出入りのない〔カーボンニュートラル(carbon neutral) 〕の状態といわれ、地球環境内に存在する二酸化炭素を増大させるカーボンネガティブ（carbon negative）と区別される。
地球環境内で循環する二酸化炭素を構成し、現存する炭素は、再生可能な炭素(renewable carbon)、モダン炭素(modern carbon、contemporary carbon)、バイオ起源炭素(bio-resourced carbon、biobased carbon、biogenic carbon)、バイオマス由来炭素(biomass derived carbon)、グリーン炭素(green carbon)、地球環境炭素(atmospheric carbon、environmentally friendly carbon) またはライフサイクル炭素(life-cycle carbon)等といわれ、その対極である化石燃料由来の炭素(fossil carbon、fossil fuel based carbon、petrochemical based carbon、carbon of fossil origin)と区別される。
特に、植物は、地球環境内で循環する二酸化炭素を吸収し、二酸化炭素と水とを原料とする光合成反応を行い、有機体として同化・固定化することにより生育する生物であることから、炭素源として注目されている。例えば、サトウキビやトウモロコシ等の植物原料から抽出する糖の発酵物またはセルロース発酵物からアルコール成分、特にエチルアルコール（バイオエタノール）を蒸留分離し、その脱水反応によりアルケンであるエチレンを得て、通常の樹脂合成手段を介してエチレン系樹脂またはオレフィン系樹脂を得ることができる（特許文献４）。この履歴を有する合成樹脂は、カーボンオフセットポリオレフィン(carbon offset polyolefin)、バイオ起源ポリオレフィン(biogenic polyolefin)または植物由来の合成樹脂(plant based resin)などといわれる。
地球環境内で循環する二酸化炭素を構成する炭素は、同位体(アイソトープ)である放射性の炭素１４（「14Ｃ」ということもある。)、安定な炭素１２（「12Ｃ」ということもある。)及び準安定な炭素１３（「13Ｃ」ということもある。)の混合物であり、その質量比率が、12Ｃ（９８．８９２質量％）、13Ｃ（１．１０８質量％）及び14Ｃ（痕跡量である１．２×１０-12質量％〜１．２×１０-10質量％）であることは周知である。12Ｃと13Ｃとの比率は安定している。また、放射性の14Ｃは、大気上層で一次宇宙線によって生成された二次宇宙線に含まれる中性子が、大気中の窒素原子（14Ｎ）に衝突することによって生成されるので、太陽の黒点活動の強弱等により若干変動するものの、常に供給され続けており、一方、半減期５７３０年で減少する。
地球環境内で循環する二酸化炭素を絶えず吸収して、これを有機物に変化させた栄養源により育つ生物（植物、動物）は、その生存中、地球環境内で循環する二酸化炭素を構成する３種類の炭素同位体の質量比率を引き継ぎ続ける。生物が死滅すれば、生物内部における３種類の炭素同位体の質量比率は、死滅時点の比率で固定化される。14Ｃの半減期は、５７３０年であり、これを利用して種々の試料の年代を推定する考古学的年代測定法が周知である。一方、14Ｃの半減期５７３０年よりはるか昔の太古に生息した生物の死滅から長期間が経過して形成された化石燃料中の14Ｃは、地球環境内で循環する現代の二酸化炭素と隔絶して測定すると、ほぼ０（測定機器の検出限界未満）とみなすことができるので、化石燃料由来の合成樹脂中の14Ｃは、ほぼ０とみなすことができる。
したがって、植物由来の合成樹脂と化石燃料由来の合成樹脂とは、含有される14Ｃの比率によって区別することが可能である。なお、生育している植物を収穫して、それを糖化してアルコール（バイオエタノール）とし、その脱水反応によるアルケンであるエチレンを原料として、通常の樹脂合成手段を介して植物由来の合成樹脂とするまでの時間は、数か月間程度であり、14Ｃの半減期５７３０年からみれば無視できるから、植物由来の合成樹脂を製造するまでのタイムラグは、植物由来の合成樹脂か、化石燃料由来の合成樹脂かの判別に、実質的な影響がない。
地球環境内で循環する二酸化炭素を構成する放射性の14Ｃの比率は、産業革命以来、人類が大量の化石燃料を燃焼させることで、希釈され、低減していたが、西暦１９５０年以降の大気圏内核実験によって増加に転じた。すなわち、大気圏内核実験により放射性の14Ｃの生成量は、宇宙線の作用でできた中性子との衝突で生じる14Ｎの原子核反応による放射性の14Ｃの生成量を超えていた。その後、１９６４年の核実験停止条約により、放射性の14Ｃの比率は、１９６３年をピークとして減少に転じ、その後の原発事故等による変動があるものの、１９５０年における放射性の14Ｃの比率には至っていない。
そこで、植物由来の有機物質と化石燃料由来の有機物質との区別については、１９５０年時点の放射性の14Ｃの存在比率を参照基準とする標準化方法が知られており、米国国立標準局（ＮＩＳＴ）による、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２（Determining the Biobased Control of Solid, Liquid, and Gaseous Samples Using Radiocarbon Analysis）がある。ＡＳＴＭ Ｄ６８６６は、放射性炭素年代測定法を利用した固体・液体・気体試料中の生物起源炭素濃度を決定するＡＳＴＭ（米国材料試験協会；American Society for Testing and Materials）の標準規格であり、２００４年に承認されて以来、改訂が重ねられ、現在の最新規格ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２は、２０１２年４月改訂のものである。
ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２が規定する原理は、概略以下のとおりである。すなわち、化石燃料由来の有機物質は、１９５０年よりはるか昔の時代に、生物（動物・植物）の死滅または刈取りがあり、そのときの炭素同位体の比率組成が固定されているので、植物由来の有機物質を構成する炭素の存在比率は０（zero）である。そこで、炭素同位体の比率組成において、安定比率である13Ｃ／12Ｃと、放射性の14Ｃとの関数で規定するモダン炭素比率（percent modern carbon：ｐＭＣ）単位を用いて、化石燃料由来の有機物質のモダン炭素比率を、０ｐＭＣとする（測定機器の検出限界未満を意味する。)。また、１９５０年時点の炭素同位体の比率組成を有する標準物質〔ＮＩＳＴが供給するシュウ酸（ＳＲＭ４９９０）、または同等有機物質〕のモダン炭素比率を１００ｐＭＣと定める。この０〜１００ｐＭＣを基準として、試料のモダン炭素比率を求めることにより、化石燃料由来の有機物質と植物由来の有機物質との割合を決定するものである。現在製造される植物由来の有機物質のモダン炭素比率は、１９５０年以降に行われた大気圏内核実験などによって人為的に増加した14Ｃの影響により、少なくとも１０２ｐＭＣを下回ることはなく、平均１０７ｐＭＣ程度である。14Ｃの比率がピークである核実験停止条約前の１９６３年におけるモダン炭素比率は、１１８ｐＭＣであった。したがって、有機物質のモダン炭素比率が、１０２〜１１８ｐＭＣであれば、確実に植物由来の有機物質のみからなるものであるということができる。
また、既知の植物由来の合成樹脂のモダン炭素比率の値から、該植物由来の合成樹脂と化石燃料由来の合成樹脂（モダン炭素比率は、０ｐＭＣである。)との混合物である合成樹脂材料（樹脂組成物）における植物由来の合成樹脂の含有比率を算出することができ、植物由来の合成樹脂の質量比率を、「％Ｃorg.renew」と記載することがある。例えば、樹脂組成物におけるバイオ化率９０％の植物由来の合成樹脂（モダン炭素比率は、１０７ｐＭＣ×０．９＝９６．３ｐＭＣと算出される。)と化石燃料由来の合成樹脂との質量比率が５０：５０であるときは、この樹脂組成物は、モダン炭素比率が４８．２ｐＭＣ（１０７ｐＭＣ×０．９×０．５０＝４８．１５ｐＭＣとして計算される。)であり、４５％Ｃorg.renew（９０％×０．５として算出される。)である。また、その樹脂組成物における前記の質量比率が６０：４０である場合は、モダン炭素比率は５７．８ｐＭＣ（１０７ｐＭＣ×０．９×０．６＝５７．７８ｐＭＣとして計算される。)であり、５４％Ｃorg.renew（９０％×０．６として算出される。)である。なお、「バイオ化率」（％）とは、合成樹脂中の植物由来の合成樹脂の質量比率であり、「バイオマスプラスチック度」、「バイオマス度」ということもある。バイオ化率が２５％であれば、日本バイオプラスチック協会が定めるバイオマスプラ識別表示制度（２００６年７月発足）に基づき、バイオマスプラスチック度が２５（質量）％以上のプラスチック製品を、「バイオマスプラ」と称することが許容される。
一方、植物由来の合成樹脂を含有せず、化石燃料由来の合成樹脂を含有する樹脂組成物は、先に述べたとおり地球環境内で循環する現代の二酸化炭素と隔絶して測定すると、本来モダン炭素比率が０ｐＭＣである。しかし、実際には、１９５０年以後に行われた核実験や原発事故に由来する放射性の14Ｃが混入したり、現代の地球環境内で循環する二酸化炭素が表面に吸着または透過して炭素アイソトープ交換が生じたりすることにより、０ｐＭＣより大きなモダン炭素比率を示すことがある。しかし、多くの場合、化石燃料由来の合成樹脂のモダン炭素比率は、０．０１〜０．０３ｐＭＣの範囲であり、実質的に０ｐＭＣであるということができる。少なくとも、化石燃料由来の合成樹脂のモダン炭素比率が８ｐＭＣを超えることはない。したがって、ある合成樹脂または合成樹脂を含有する樹脂組成物のモダン炭素比率が０〜８ｐＭＣであれば、その合成樹脂または合成樹脂を含有する樹脂組成物は、化石燃料由来の合成樹脂または化石燃料由来の合成樹脂を含有する樹脂組成物であるということができる。
なお、石灰石の成分であり、種々の目的で化石燃料由来の合成樹脂を含有する樹脂組成物に配合されることがある炭酸カルシウム等の、無機炭素に由来する放射性の14Ｃの影響がみられるときがあるが、モダン炭素比率の測定においては、その影響を除く方法が標準化されている。
また、化石燃料由来の合成樹脂を含有する樹脂組成物においては、有機炭素を含有する添加剤や配合剤に由来する放射性の14Ｃが影響したりして、希釈されるために、０ｐＭＣより大きなモダン炭素比率を示すことがあるが、通常の配合量であれば、化石燃料由来の合成樹脂を含有する樹脂組成物のモダン炭素比率が８ｐＭＣを超えることはない。
化石燃料由来の合成樹脂と植物由来の合成樹脂とは、原理的には、モダン炭素比率において相違するのみであるので、地球環境に与える影響（カーボンオフセット性またはカーボンニュートラルであるか、反対にカーボンネガティブであるか。)を除くほかは、該合成樹脂からの樹脂製品の製造工程や形成された樹脂製品については、取扱いにおける変化や差異はないと考えられていた。しかし、現実には、例えば、相溶性や機械的特性において差異がある場合があることも知られている（特許文献５）。
塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される成形品、例えば、ラップフィルムや包装材料、更には、ラップフィルムや包装材料に適する熱収縮性フィルムについても、合成樹脂を含有する樹脂組成物に求められるようになったカーボンオフセット性を有することが期待される。同時に、塩化ビニリデン共重合体組成物に要求されている酸素ガスバリア性に加えて、（１）該塩化ビニリデン共重合体組成物を溶融押出する工程に続いて、熱収縮性を付与するための延伸工程を経るという複雑な製造工程に適合する成形加工性、（２）製造、流通保管時の物性低下や食品衛生に関わる要求、また、（３）ラップフィルムにおける密着性やカット性、または、包装材料における自動充填包装適性やシール適性などの包装性能を満足させることが求められている。
本発明の課題は、カーボンオフセット性を有するとともに、化石燃料由来の樹脂を含有する樹脂組成物と遜色がないガスバリア性、成形加工性及び優れた包装性能を実現することができる塩化ビニリデン共重合体組成物を提供することにある。また、本発明の課題は、該塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムを提供することにある。
本発明者らは、上記の課題を解決することについて鋭意研究した結果、塩化ビニリデン共重合体組成物を、モダン炭素比率が所定範囲内である塩化ビニリデン共重合体を含有するものとすることにより課題を解決することができることを見いだした。また、本発明者らは、上記したような塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムが、カーボンオフセット性を有するとともに、化石燃料由来の樹脂を含有する樹脂組成物から形成される熱収縮性フィルムと遜色がないガスバリア性、成形加工性及び優れた包装性能を有するものであることを見いだした。
すなわち、本発明によれば、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体を含有することを特徴とする植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物が提供される。
また、本発明によれば、実施の態様として、以下（１）〜（３）の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物が提供される。
（１）塩化ビニリデン共重合体が塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体である前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物。
（２）塩化ビニリデンモノマー（単量体）が、植物由来のエチレンから得られたものである前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物。
（３）塩化ビニルモノマー（単量体）が、植物由来のエチレンから得られたものである前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物。
（１）塩化ビニリデン共重合体が塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体である前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物。
（２）塩化ビニリデンモノマー（単量体）が、植物由来のエチレンから得られたものである前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物。
（３）塩化ビニルモノマー（単量体）が、植物由来のエチレンから得られたものである前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物。
さらに本発明によれば、前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムが提供される。本発明によれば、特に、ラップ用である前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルム、または、自動充填包装用である前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムが提供される。
さらにまた、本発明によれば、前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物を真空ホッパーを使用して押出機に供給する工程を備える植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムの製造方法が提供される。
本発明によれば、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体を含有することを特徴とする植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物であることによって、カーボンオフセット性を有するとともに、化石燃料由来の樹脂を含有する樹脂組成物と遜色がないガスバリア性、成形加工性及び優れた包装性能、すなわち、ラップ用フィルムとしても、また、自動充填包装用フィルムとしても、優れた実用特性を有する熱収縮性フィルムを形成することができる塩化ビニリデン共重合体組成物を提供することができるという効果が奏される。
また、本発明によれば、前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムであることによって、カーボンオフセット性を有するとともに、化石燃料由来の樹脂を含有する樹脂組成物から形成される熱収縮性フィルムと遜色がないガスバリア性、成形加工性及び優れた実用特性を有する熱収縮性フィルムを提供することができるという効果が奏される。
さらに、本発明によれば、前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物を真空ホッパーを使用して押出機に供給する工程を備える植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムの製造方法であることによって、良好な押出加工性をもって、植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムを製造する方法を提供することができるという効果が奏される。
Ｉ．植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物
本発明の塩化ビニリデン共重合体組成物は、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体を含有することを特徴とする植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物である。また、用途や所望によっては、好ましくは有機滑剤を樹脂成分に対して１００〜６０００ｐｐｍ含有する前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物である。
本発明の塩化ビニリデン共重合体組成物は、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体を含有することを特徴とする植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物である。また、用途や所望によっては、好ましくは有機滑剤を樹脂成分に対して１００〜６０００ｐｐｍ含有する前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物である。
１．塩化ビニリデン共重合体
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、塩化ビニリデン共重合体を主成分として含有し、該塩化ビニリデン共重合体が、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体を含有することに特徴を有する。塩化ビニリデン共重合体は、塩化ビニリデン６０〜９８質量％及び塩化ビニリデンと共重合可能な単量体の少なくとも一種２〜４０質量％から形成される共重合体であり、塩化ビニリデンモノマー（単量体）と塩化ビニリデンと共重合可能な単量体とを、懸濁重合または乳化重合して製造されるものである。前記の塩化ビニリデンと共重合可能な単量体（以下、「共単量体」ということがある。)としては、例えば、塩化ビニル； アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシル、アクリル酸ラウリルまたはアクリル酸ステアリル等のアクリル酸アルキルエステル（アルキル基の炭素数１〜１８）；メタクリル酸メチル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸２−エチルヘキシル、メタクリル酸ラウリル、またはメタクリル酸ステアリル等のメタクリル酸アルキルエステル（アルキル基の炭素数１〜１８）；アクリロニトリル、メタクリロニトリル等のシアン化ビニル；スチレン等の芳香族ビニル；酢酸ビニル等の炭素数１〜１８の脂肪族カルボン酸のビニルエステル；炭素数１〜１８のアルキルビニルエーテル；アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸等のビニル重合性不飽和カルボン酸；マレイン酸、フマル酸、イタコン酸等のビニル重合性不飽和カルボン酸のアルキルエステル（部分エステルを含み、アルキル基の炭素数１〜１８）；その他、ジエン系単量体、官能基含有単量体、多官能性単量体などを挙げることができる。これらの共単量体は、単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。共単量体の中でも、塩化ビニル、アクリル酸メチル、またはアクリル酸ブチルが好ましい。塩化ビニリデンモノマー（単量体）と共重合可能な単量体として特に好ましくは塩化ビニルモノマー（単量体）であり、したがって、特に好ましい塩化ビニリデン共重合体は、塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体である。塩化ビニリデン共重合体における塩化ビニリデンの含有割合は、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上である。塩化ビニリデンの含有比率の上限は、特にないが、押出加工性等の観点から、通常９７質量％、多くの場合９５質量％である。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、塩化ビニリデン共重合体を主成分として含有し、該塩化ビニリデン共重合体が、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体を含有することに特徴を有する。塩化ビニリデン共重合体は、塩化ビニリデン６０〜９８質量％及び塩化ビニリデンと共重合可能な単量体の少なくとも一種２〜４０質量％から形成される共重合体であり、塩化ビニリデンモノマー（単量体）と塩化ビニリデンと共重合可能な単量体とを、懸濁重合または乳化重合して製造されるものである。前記の塩化ビニリデンと共重合可能な単量体（以下、「共単量体」ということがある。)としては、例えば、塩化ビニル； アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシル、アクリル酸ラウリルまたはアクリル酸ステアリル等のアクリル酸アルキルエステル（アルキル基の炭素数１〜１８）；メタクリル酸メチル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸２−エチルヘキシル、メタクリル酸ラウリル、またはメタクリル酸ステアリル等のメタクリル酸アルキルエステル（アルキル基の炭素数１〜１８）；アクリロニトリル、メタクリロニトリル等のシアン化ビニル；スチレン等の芳香族ビニル；酢酸ビニル等の炭素数１〜１８の脂肪族カルボン酸のビニルエステル；炭素数１〜１８のアルキルビニルエーテル；アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸等のビニル重合性不飽和カルボン酸；マレイン酸、フマル酸、イタコン酸等のビニル重合性不飽和カルボン酸のアルキルエステル（部分エステルを含み、アルキル基の炭素数１〜１８）；その他、ジエン系単量体、官能基含有単量体、多官能性単量体などを挙げることができる。これらの共単量体は、単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。共単量体の中でも、塩化ビニル、アクリル酸メチル、またはアクリル酸ブチルが好ましい。塩化ビニリデンモノマー（単量体）と共重合可能な単量体として特に好ましくは塩化ビニルモノマー（単量体）であり、したがって、特に好ましい塩化ビニリデン共重合体は、塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体である。塩化ビニリデン共重合体における塩化ビニリデンの含有割合は、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上である。塩化ビニリデンの含有比率の上限は、特にないが、押出加工性等の観点から、通常９７質量％、多くの場合９５質量％である。
〔ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体〕
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有される塩化ビニリデン共重合体は、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体（以下、「モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体」ということがある。)である。先に述べたように、植物由来の合成樹脂を含有せず、化石燃料由来の合成樹脂を含有する樹脂組成物は、本来モダン炭素比率が０ｐＭＣである。しかし、実際には、１９５０年以降に行われた核実験や原発事故に由来する放射性の14Ｃが混入したり、現代の地球環境内で循環する二酸化炭素が表面に吸着または透過して炭素アイソトープ交換が生じたりすることにより、多くの場合、化石燃料由来の合成樹脂のモダン炭素比率は、０．０１〜０．０３ｐＭＣの範囲である。したがって、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体は、必ず植物由来の塩化ビニリデン共重合体を含有する塩化ビニリデン共重合体であり、カーボンオフセット性を有する塩化ビニリデン共重合体であるということができる。塩化ビニリデン共重合体のモダン炭素比率は、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２（２０１２年４月改訂）に準拠する放射性炭素年代測定法によって測定したものである。なお、塩化ビニリデン共重合体のモダン炭素比率は、14Ｃの比率がピークである核実験停止条約前の１９６３年におけるモダン炭素比率１１８ｐＭＣを超えることはない。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有される塩化ビニリデン共重合体は、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体（以下、「モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体」ということがある。)である。先に述べたように、植物由来の合成樹脂を含有せず、化石燃料由来の合成樹脂を含有する樹脂組成物は、本来モダン炭素比率が０ｐＭＣである。しかし、実際には、１９５０年以降に行われた核実験や原発事故に由来する放射性の14Ｃが混入したり、現代の地球環境内で循環する二酸化炭素が表面に吸着または透過して炭素アイソトープ交換が生じたりすることにより、多くの場合、化石燃料由来の合成樹脂のモダン炭素比率は、０．０１〜０．０３ｐＭＣの範囲である。したがって、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体は、必ず植物由来の塩化ビニリデン共重合体を含有する塩化ビニリデン共重合体であり、カーボンオフセット性を有する塩化ビニリデン共重合体であるということができる。塩化ビニリデン共重合体のモダン炭素比率は、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２（２０１２年４月改訂）に準拠する放射性炭素年代測定法によって測定したものである。なお、塩化ビニリデン共重合体のモダン炭素比率は、14Ｃの比率がピークである核実験停止条約前の１９６３年におけるモダン炭素比率１１８ｐＭＣを超えることはない。
モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体は、塩化ビニリデン共重合体が、塩化ビニリデン６０〜９８質量％及び塩化ビニリデンと共重合可能な単量体（共単量体）の少なくとも一種２〜４０質量％から形成される共重合体であることから、該共重合体を形成するモノマー（単量体）である塩化ビニリデン及び／または共単量体の一方または両方として、植物由来のモノマー（単量体）を使用することによって得ることができる。すなわち、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体は、植物由来の塩化ビニリデン及び／または植物由来の共単量体の一方または両方を含有するモノマー（単量体）から形成される塩化ビニリデン共重合体である。また、特に好ましいモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体は、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体である。
塩化ビニリデン（ＣＨ2＝ＣＣl2）は、周知のように、塩化ビニルを塩素化して３塩化エタンとし、次いで３塩化エタンを脱塩酸する方法によって得ることができる。その際、塩化ビニル（ＣＨ2＝ＣＨＣl）は、エチレン（ＣＨ2＝ＣＨ2）に塩素ガスを吹き込んで１，２−ジクロロエタン（ＣＨ2Ｃl−ＣＨ2Ｃl）とした後に、温度５００〜５５０℃で熱分解して得ることができる。また、塩化ビニリデンの製造方法としては、エチレンに塩素ガスを吹き込んで１，２−ジクロロエタンとした後に、水酸化カルシウムまたは水酸化ナトリウムを使用した脱塩酸反応による方法も周知である。
上記した塩化ビニリデンの製造方法において、塩化ビニリデン中の炭素原子は、エチレン中の炭素原子に由来するものである。したがって、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体を形成するために使用することができる植物由来の塩化ビニリデンモノマー（単量体）を得るためには、塩化ビニリデンモノマー（単量体）の炭素原子が由来するエチレンを植物由来のエチレンとすればよい。すなわち、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体として、塩化ビニリデンモノマー（単量体）が植物由来のエチレンから得られたものを含有することができる。
先に述べたように、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体を形成するためには、植物由来の共単量体を使用することができる。共単量体として特に好ましくは塩化ビニルであるので、植物由来の共単量体として、特に好ましいのは植物由来の塩化ビニルである。植物由来の塩化ビニル中の炭素原子は、前記したと同様に、エチレン中の炭素原子に由来するものであるから、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体として、塩化ビニルモノマー（単量体）が植物由来のエチレンから得られたものを含有することができる。
また、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体として特に好ましいモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体としては、塩化ビニリデンモノマー（単量体）が植物由来のエチレンから得られたもの、または、塩化ビニルモノマー（単量体）が植物由来のエチレンから得られたものの一方または両方であるものとすることができる。
植物由来のエチレンは、例えば、以下の方法によって得ることができる、すなわち、植物原料であるサトウキビ等の糖質原料から抽出した糖、糖を分離した後のモラセス（廃糖蜜）またはサトウキビの絞り滓（バガス）などを発酵原料として利用して、エタノール発酵させることにより生成するエチルアルコール（バイオエタノール）を蒸留分離する。植物原料としてトウモロコシ等のデンプン質原料を糖化して、上記と同様にして、バイオエタノールを得ることもできる。次いで、得られたバイオエタノールを、濃硫酸とともに温度１６０〜１７０℃に加熱することにより、下記式
Ｃ2Ｈ5ＯＨ→Ｃ2Ｈ4＋Ｈ2Ｏ
の脱水反応によって、エチレンを生成させることにより、植物由来のエチレンを得ることができる。上記式から明らかなように、エチレン中の炭素原子は、エタノール中の炭素原子に由来するから、バイオエタノールから、植物由来のエチレンが生成されるのである。
Ｃ2Ｈ5ＯＨ→Ｃ2Ｈ4＋Ｈ2Ｏ
の脱水反応によって、エチレンを生成させることにより、植物由来のエチレンを得ることができる。上記式から明らかなように、エチレン中の炭素原子は、エタノール中の炭素原子に由来するから、バイオエタノールから、植物由来のエチレンが生成されるのである。
バイオエタノールは、上記の方法によって、サトウキビ等の植物原料を発酵原料として製造することができるが、市販品を利用しても差し支えない。市販のバイオエタノールは、当然に植物由来のエタノールであるから、バイオエタノールの脱水反応により生成させたエチレンは、植物由来のエチレンである。
〔塩化ビニリデンモノマーと塩化ビニルモノマーの組み合わせ〕
したがって、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体として特に好ましいモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、塩化ビニリデンモノマーと塩化ビニルモノマーとを、以下の１．〜８．の組み合わせで混合して、重合反応させることにより得ることができる。すなわち、植物由来の塩化ビニリデンモノマー（Ａ）、化石燃料由来の塩化ビニリデンモノマー（Ａ’）、植物由来の塩化ビニルモノマー（Ｂ）、化石燃料由来の塩化ビニルモノマー（Ｂ’）とするとき、
１．（Ａ）＋（Ｂ）
２．（Ａ）＋（Ｂ’）
３．（Ａ’）＋（Ｂ）
４．（Ａ）＋（Ａ’）＋（Ｂ）
５．（Ａ）＋（Ａ’）＋（Ｂ’）
６．（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｂ’）
７．（Ａ’）＋（Ｂ）＋（Ｂ’）
８．（Ａ）＋（Ａ’）＋（Ｂ）＋（Ｂ’）の組み合わせである。
したがって、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体として特に好ましいモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、塩化ビニリデンモノマーと塩化ビニルモノマーとを、以下の１．〜８．の組み合わせで混合して、重合反応させることにより得ることができる。すなわち、植物由来の塩化ビニリデンモノマー（Ａ）、化石燃料由来の塩化ビニリデンモノマー（Ａ’）、植物由来の塩化ビニルモノマー（Ｂ）、化石燃料由来の塩化ビニルモノマー（Ｂ’）とするとき、
１．（Ａ）＋（Ｂ）
２．（Ａ）＋（Ｂ’）
３．（Ａ’）＋（Ｂ）
４．（Ａ）＋（Ａ’）＋（Ｂ）
５．（Ａ）＋（Ａ’）＋（Ｂ’）
６．（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｂ’）
７．（Ａ’）＋（Ｂ）＋（Ｂ’）
８．（Ａ）＋（Ａ’）＋（Ｂ）＋（Ｂ’）の組み合わせである。
〔植物由来の塩化ビニリデン共重合体と化石燃料由来の塩化ビニリデン共重合体との混合物〕
さらに、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体としては、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体と、前記のモダン炭素比率が１０ｐＭＣ未満、場合によってはモダン炭素比率が実質的に０ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体とを混合して、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣであるように調製した塩化ビニリデン共重合体の混合物、すなわち植物由来の塩化ビニリデン共重合体と化石燃料由来の塩化ビニリデン共重合体との混合物であるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体を使用することができる。この場合、植物由来の塩化ビニリデン共重合体と化石燃料由来の塩化ビニリデン共重合体との混合比率は、得られる塩化ビニリデン共重合体のモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの範囲内であれば、特に限定されない。
さらに、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体としては、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体と、前記のモダン炭素比率が１０ｐＭＣ未満、場合によってはモダン炭素比率が実質的に０ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体とを混合して、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣであるように調製した塩化ビニリデン共重合体の混合物、すなわち植物由来の塩化ビニリデン共重合体と化石燃料由来の塩化ビニリデン共重合体との混合物であるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体を使用することができる。この場合、植物由来の塩化ビニリデン共重合体と化石燃料由来の塩化ビニリデン共重合体との混合比率は、得られる塩化ビニリデン共重合体のモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの範囲内であれば、特に限定されない。
〔還元粘度〕
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体は、還元粘度が、通常０．０３５〜０．０７、好ましくは０．０３７〜０．０６７、より好ましくは０．０３９〜０．０６４の範囲である。還元粘度が小さすぎると、熱収縮性フィルム等の成形品への押出加工性が不足し、大きすぎると、着色傾向を有したり、溶融成形が困難となったりすることがある。塩化ビニリデン共重合体の還元粘度は、温度４０℃のテトラヒドロフランに溶解して測定する。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体は、還元粘度が、通常０．０３５〜０．０７、好ましくは０．０３７〜０．０６７、より好ましくは０．０３９〜０．０６４の範囲である。還元粘度が小さすぎると、熱収縮性フィルム等の成形品への押出加工性が不足し、大きすぎると、着色傾向を有したり、溶融成形が困難となったりすることがある。塩化ビニリデン共重合体の還元粘度は、温度４０℃のテトラヒドロフランに溶解して測定する。
〔塩化ビニリデン共重合体の混合物〕
また、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体としては、２種以上のモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体を混合して使用することができる。例えば、塩化ビニリデンと共単量体とのモノマー比率が異なる塩化ビニリデン共重合体を混合したものを使用することができる。また、還元粘度の異なる塩化ビニリデン共重合体を混合したものを使用することができる。例えば、還元粘度が０．０４８以上である塩化ビニリデン共重合体５０質量％以上と還元粘度が０．０４８未満である塩化ビニリデン共重合体５０質量％未満との混合物（両者の合計は１００質量％である。)を使用することができる。塩化ビニリデン共重合体を混合したものとする場合、混合した共重合体の還元粘度は、上記した範囲内にあるものとすることが好ましい。この場合、より具体的には、還元粘度の異なる塩化ビニリデン共重合体のうち、少なくとも一種の塩化ビニリデン共重合体がモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体である、還元粘度の異なる塩化ビニリデン共重合体を混合して、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体とすることができる。すべて還元粘度の異なるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体を混合してもよい。
また、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体としては、２種以上のモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体を混合して使用することができる。例えば、塩化ビニリデンと共単量体とのモノマー比率が異なる塩化ビニリデン共重合体を混合したものを使用することができる。また、還元粘度の異なる塩化ビニリデン共重合体を混合したものを使用することができる。例えば、還元粘度が０．０４８以上である塩化ビニリデン共重合体５０質量％以上と還元粘度が０．０４８未満である塩化ビニリデン共重合体５０質量％未満との混合物（両者の合計は１００質量％である。)を使用することができる。塩化ビニリデン共重合体を混合したものとする場合、混合した共重合体の還元粘度は、上記した範囲内にあるものとすることが好ましい。この場合、より具体的には、還元粘度の異なる塩化ビニリデン共重合体のうち、少なくとも一種の塩化ビニリデン共重合体がモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体である、還元粘度の異なる塩化ビニリデン共重合体を混合して、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体とすることができる。すべて還元粘度の異なるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体を混合してもよい。
〔アセトン抽出量〕
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体は、押出加工性の観点から、アセトン抽出量が１質量％以上であることが好ましく、より好ましくは１．５質量％以上、更に好ましくは２質量％以上である。アセトン抽出量の上限は、通常１５質量％、多くの場合１２質量％である。塩化ビニリデン共重合体のアセトン抽出量は、温度７０℃で測定する。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体は、押出加工性の観点から、アセトン抽出量が１質量％以上であることが好ましく、より好ましくは１．５質量％以上、更に好ましくは２質量％以上である。アセトン抽出量の上限は、通常１５質量％、多くの場合１２質量％である。塩化ビニリデン共重合体のアセトン抽出量は、温度７０℃で測定する。
２．他の重合体
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、樹脂成分として、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体のほかに、所望により、他の重合体を含有することができる。これにより、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物の押出加工性を改善したり、該組成物から形成される熱収縮性フィルムの諸特性を目的に応じてバランスよく改良したりすることができる。他の重合体としては、エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレンとアクリル酸、メタクリル酸またはそれらのアルキルエステルとの共重合体、または、ＭＢＳ樹脂（メタクリル酸メチル・ブタジエン・スチレン共重合体）などが挙げられる。これら他の重合体を含有させる場合のその含有量は、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体１００質量部に対して、通常０．１〜２０質量部であり、多くの場合１〜１５質量部である。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、樹脂成分として、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体のほかに、所望により、他の重合体を含有することができる。これにより、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物の押出加工性を改善したり、該組成物から形成される熱収縮性フィルムの諸特性を目的に応じてバランスよく改良したりすることができる。他の重合体としては、エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレンとアクリル酸、メタクリル酸またはそれらのアルキルエステルとの共重合体、または、ＭＢＳ樹脂（メタクリル酸メチル・ブタジエン・スチレン共重合体）などが挙げられる。これら他の重合体を含有させる場合のその含有量は、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体１００質量部に対して、通常０．１〜２０質量部であり、多くの場合１〜１５質量部である。
３．添加剤
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、押出加工性を改善したり、該組成物から形成される熱収縮性フィルムの諸特性を目的に応じてバランスよく改良したりするために、更に種々の添加剤を含有することができる。添加剤としては、有機物質（重合体でもよい。)または無機物質のいずれも使用することができる。例えば、可塑剤、安定剤、抗酸化剤、粘着剤、粘着付与剤、界面活性剤、フィラー（充填剤）、顔料などが挙げられ、用途に応じて、最適の組み合わせが選択される。用途や所望によっては、滑剤を含有することができる。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、押出加工性を改善したり、該組成物から形成される熱収縮性フィルムの諸特性を目的に応じてバランスよく改良したりするために、更に種々の添加剤を含有することができる。添加剤としては、有機物質（重合体でもよい。)または無機物質のいずれも使用することができる。例えば、可塑剤、安定剤、抗酸化剤、粘着剤、粘着付与剤、界面活性剤、フィラー（充填剤）、顔料などが挙げられ、用途に応じて、最適の組み合わせが選択される。用途や所望によっては、滑剤を含有することができる。
可塑剤としては、例えば、アセチルトリブチルサイトレート（ＡＴＢＣ）、グリセリンジアセチルモノラウレート（ＧＤＡＭＬ）、ジブチルセバケート（ＤＢＳ）、ジオクチルセバケート及びジアセチル化モノグリセライド（ＤＡＬＧ）等が挙げられる。可塑剤を含有させる場合は、可塑剤は、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体を含む樹脂成分（以下、単に「樹脂成分」ということがある。)１００質量部に対して、通常０．０５〜１５質量部の割合で用いられる。安定剤としては、例えば、エポキシ化大豆油（ＥＳＢＯ）またはエポキシ化亜麻仁油（ＥＬＯ）等のエポキシ化油；脂肪酸アルキルエステルのアミド誘導体；水酸化マグネシウム；ピロリン酸四ナトリウムなどが挙げられる。安定剤は、樹脂成分１００質量部に対して、通常０．１〜５質量部の割合で用いられる。抗酸化剤としては、２,６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチル−フェノール（ＢＨＴ）、トリエチレングリコール−ビス［３−（３−ｔｅｒｔ−ブチル−５−メチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、２，４−ジメチル−６−Ｓ−アルキルフェノール、２，４−ジメチル−６−（１−メチルペンタデシル）フェノール、及びこれらの混合物等のフェノール系抗酸化剤；チオジプロピオン酸、ジステアリルチオジプロピオネート等のチオエーテル系抗酸化剤；トリスノニルフェニルホスファイト、ジステアリルペンタエリスリトールジホスファイト等のホスファイト系抗酸化剤；などが挙げられる。抗酸化剤は、樹脂成分１００質量部に対して、通常０．０００１〜０．０５質量部の割合で用いられる。粘着剤としては、例えば、ポリイソブチレン（ＰＩＢ）、ポリブテン（ＰＢ）、ポリブタジエン、及び、ポリエチレングリコール、ポリグリセリンまたはポリプロピレングリコール等のポリ多価アルコールなどが挙げられる。粘着付与剤としては、例えば、ソルビタン脂肪酸エステル、プロピレングリコール脂肪酸エステル、及びグリセリン脂肪酸エステル等が挙げられ、より具体的には、例えば、グリセリンモノ（トリ）ステアレート、グリセリンモノ（トリ）オレート等の界面活性剤（肉剥離剤の機能も有することがある。)、パラフィン系又はシクロパラフィン系の液状飽和炭化水素、例えば、ナフテン系のプロセスオイル、パラフィンワックス、流動パラフィン（ミネラルオイル）等がある。粘着剤及び／または粘着付与剤の含有量は、樹脂成分１００質量部に対して、それぞれ通常０．２質量部未満、好ましくは０．１質量部以下である。フィラー（充填剤）としては、例えば、シリカ、炭酸カルシウムなどが挙げられる。フィラー（充填剤）を含有する場合の含有量は、樹脂成分１００質量部に対して、通常０．５質量部以下、好ましくは０．３質量部以下である。
これらの添加剤の含有量が大きすぎると、添加剤がブリードしたり、植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物のガスバリア性が低下したりすることがある。これらの添加剤を含有することは、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物において必須ではない。
４．滑剤
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、所望により滑剤を含有することができる。特に、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から、自動充填包装用である熱収縮性フィルムを形成する場合、滑剤を含有することは、自動充填包装適性を有するものとすることができるので、好ましい。
４．滑剤
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、所望により滑剤を含有することができる。特に、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から、自動充填包装用である熱収縮性フィルムを形成する場合、滑剤を含有することは、自動充填包装適性を有するものとすることができるので、好ましい。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有することができる滑剤としては、一般に使用される滑剤を選択することができる。すなわち、滑剤としては、二酸化珪素、ゼオライト、炭酸カルシウム等の無機滑剤や有機滑剤を使用することができるが、好ましくは有機滑剤である。
前記の有機滑剤としては、従来有機滑剤として使用されている飽和脂肪酸アミド、不飽和脂肪酸アミド、置換アミドなどを好ましく使用することができる。飽和脂肪酸アミドとしては、例えば、ブチルアミド、吉草酸アミド、カプロン酸アミド、カプリル酸アミド、カプリン酸アミド、ラウリン酸アミド、ミリスチン酸アミド、パルミチン酸アミド、ステアリン酸アミド、アラキジン酸アミド、ベヘニン酸アミド等を使用することができる。不飽和脂肪酸アミドとしては、オレイン酸アミド、エルカ酸アミド等を使用することができる。また、Ｎ−オレイルパルチミン酸アミド、Ｎ−ステアリルステアリン酸アミド、Ｎ−ステアリルオレイン酸アミド、Ｎ−オレイルステアリン酸アミドやＮ−ステアリルエルカ酸アミド等の置換アミド、メチロールステアリン酸アミド等のメチロールアミド、メチレンビスステアリン酸アミドやエチレンビスヒドロキシステアリン酸アミド等の飽和脂肪酸ビスアミド、エチレンビスエルカ酸アミド等の不飽和脂肪酸ビスアミド、ｍ−キシリレンビスヒドロキシステアリン酸アミド等の芳香族系ビスアミドなどを使用することができる。
〔不飽和cis構造炭素二重結合を有する脂肪酸アミド（ａ）〕
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、より好ましくは前記の有機滑剤が、不飽和cis構造炭素二重結合を有する脂肪酸アミド（ａ）である。本発明において、不飽和cis構造炭素二重結合を有する脂肪酸アミド（ａ）とは、脂肪酸アミドの分子構造中に少なくとも１結合の不飽和cis構造の炭素二重結合を有する不飽和脂肪酸アミドである。該脂肪酸アミドの分子構造中に複数の炭素二重結合を有する不飽和脂肪酸アミドである場合は、該炭素二重結合のすべてが、不飽和cis構造の炭素二重結合である不飽和脂肪酸アミドである。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、より好ましくは前記の有機滑剤が、不飽和cis構造炭素二重結合を有する脂肪酸アミド（ａ）である。本発明において、不飽和cis構造炭素二重結合を有する脂肪酸アミド（ａ）とは、脂肪酸アミドの分子構造中に少なくとも１結合の不飽和cis構造の炭素二重結合を有する不飽和脂肪酸アミドである。該脂肪酸アミドの分子構造中に複数の炭素二重結合を有する不飽和脂肪酸アミドである場合は、該炭素二重結合のすべてが、不飽和cis構造の炭素二重結合である不飽和脂肪酸アミドである。
特に好ましくは、前記の不飽和cis構造炭素二重結合を有する脂肪酸アミド（ａ）が、以下の（ａ1）、（ａ2）及び（ａ3）：
（ａ1）Ｈ2Ｎ−ＣＯ−(−ＣＨ2−)n−ＣＨ＝ＣＨ−(−ＣＨ2−) n−ＣＨ3（ただし、ｎは、６≦ｎ≦１０の範囲の整数）；
（ａ2）Ｈ2Ｎ−ＣＯ−(−ＣＨ2−)m-2−ＣＨ＝ＣＨ−(−ＣＨ2−)m−ＣＨ3（ただし、ｍは、６≦ｍ≦１０の範囲の整数）；及び
（ａ3）Ｈ2Ｎ−ＣＯ−(−ＣＨ2−)k+4−ＣＨ＝ＣＨ−(−ＣＨ2−)k−ＣＨ3（ただし、ｋは、６≦ｋ≦１０の範囲の整数）；
からなる群より選ばれる式で表される少なくとも１種の脂肪酸アミド化合物である。
（ａ1）Ｈ2Ｎ−ＣＯ−(−ＣＨ2−)n−ＣＨ＝ＣＨ−(−ＣＨ2−) n−ＣＨ3（ただし、ｎは、６≦ｎ≦１０の範囲の整数）；
（ａ2）Ｈ2Ｎ−ＣＯ−(−ＣＨ2−)m-2−ＣＨ＝ＣＨ−(−ＣＨ2−)m−ＣＨ3（ただし、ｍは、６≦ｍ≦１０の範囲の整数）；及び
（ａ3）Ｈ2Ｎ−ＣＯ−(−ＣＨ2−)k+4−ＣＨ＝ＣＨ−(−ＣＨ2−)k−ＣＨ3（ただし、ｋは、６≦ｋ≦１０の範囲の整数）；
からなる群より選ばれる式で表される少なくとも１種の脂肪酸アミド化合物である。
不飽和cis構造炭素二重結合を有する脂肪酸アミド（ａ）としては、具体的には、例えば、式（ａ1）で表されるcis−9,10−octadecenoamide〔Ｈ2Ｎ−ＣＯ−(−ＣＨ2−)7−ＣＨ＝ＣＨ−(−ＣＨ2−)7−ＣＨ3〕（ｎ＝７に相当）、式（ａ2）で表されるcis−6,7−tetradecenoamide〔Ｈ2Ｎ−ＣＯ−(−ＣＨ2−)4−ＣＨ＝ＣＨ−(−ＣＨ2−)6−ＣＨ3〕（ｍ＝６に相当）やcis−7,8−hexadecenoamide〔Ｈ2Ｎ−ＣＯ−(−ＣＨ2−)5−ＣＨ＝ＣＨ−(−ＣＨ2−)7−ＣＨ3〕（ｍ＝７に相当）、式（ａ3）で表されるcis−13,14−docosenoamide〔Ｈ2Ｎ−ＣＯ−(−ＣＨ2−)11−ＣＨ＝ＣＨ−(−ＣＨ2−)7−ＣＨ3〕（ｋ＝７に相当）などが挙げられる。
なお、不飽和脂肪酸アミドが、trans構造の炭素二重結合を有するものであると、樹脂材料の均一配合が不十分となったり、該trans構造の炭素二重結合を有する不飽和脂肪酸アミドが、ブリードしたりすることがあり、滑り性が悪化することから有機滑剤としての機能があるとはいえず、また、熱収縮性フィルムを製造するために押出成形を行う際、ダイリップが汚染したりすることがある。
有機滑剤の含有量は、樹脂成分に対して、好ましくは１５０〜５８００ｐｐｍ、より好ましくは２００〜５６００ｐｐｍ、更に好ましくは２５０〜５５００ｐｐｍ、特に好ましくは２８０〜５４００ｐｐｍである。有機滑剤の含有量が少なすぎると、熱収縮性フィルムの滑り性が不足して、自動充填包装適性が損なわれる、例えば、熱収縮性フィルム自体や自動充填包装後の包装製品の走行や搬送が円滑でなかったり、自動包装がスムーズに行えなかったりするおそれがある。有機滑剤の含有量が多すぎると、搬送や包装作業中のベタ付きが多くなったりすることがあり、また、熱収縮性フィルムを製造するために押出成形を行う際、ダイリップが汚染したりするおそれがある。なお、無機滑剤を含有する場合の含有量は、有機滑剤の含有量と同程度である。
５．植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体を含有し、所望により更に、他の重合体や種々の添加剤を含有することができる植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物である。植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物におけるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体の含有割合は、通常６０質量％以上であり、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは７５質量％以上、更に好ましくは８０質量％以上、特に好ましくは８５質量％以上である。本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体（混合物であってもよい。)、所望により更に、他の重合体や種々の添加剤、例えば用途によっては有機滑剤などの配合成分を、常法により混合して得ることができる。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体を含有し、所望により更に、他の重合体や種々の添加剤を含有することができる植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物である。植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物におけるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体の含有割合は、通常６０質量％以上であり、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは７５質量％以上、更に好ましくは８０質量％以上、特に好ましくは８５質量％以上である。本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、モダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体（混合物であってもよい。)、所望により更に、他の重合体や種々の添加剤、例えば用途によっては有機滑剤などの配合成分を、常法により混合して得ることができる。
〔押出加工性〕
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、従来使用されていた化石燃料由来の塩化ビニリデン共重合体組成物と遜色がない成形性を有し、特に良好な押出加工性を有する。押出加工性が悪いと、押出機のモーター負荷の変動が大きくなって、塩化ビニリデン共重合体組成物の溶融押出量に斑が発生し、押し出されるフィルムが流れ方向に厚み斑を生じるおそれがある。例えば、厚み斑があるフィルムから形成される熱収縮性フィルムを、ラップ用フィルムとすると密着性に斑が生じるおそれがあり、自動充填包装用フィルムとするとシール斑が生じるおそれがある。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、従来使用されていた化石燃料由来の塩化ビニリデン共重合体組成物と遜色がない成形性を有し、特に良好な押出加工性を有する。押出加工性が悪いと、押出機のモーター負荷の変動が大きくなって、塩化ビニリデン共重合体組成物の溶融押出量に斑が発生し、押し出されるフィルムが流れ方向に厚み斑を生じるおそれがある。例えば、厚み斑があるフィルムから形成される熱収縮性フィルムを、ラップ用フィルムとすると密着性に斑が生じるおそれがあり、自動充填包装用フィルムとするとシール斑が生じるおそれがある。
６．植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される成形品
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、射出成形、押出成形、延伸成形その他慣用の成形方法によって、成形品を形成することができる。成形品としては、フィルム、シートまたは繊維等も含まれ、フィルムとしては、溶融押出と延伸によって形成される延伸フィルムや熱収縮性フィルムも含まれる。さらに、得られるフィルムをガスバリア層として配置して、共押出法やラミネート法により、多層フィルムを形成することもできる。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、射出成形、押出成形、延伸成形その他慣用の成形方法によって、成形品を形成することができる。成形品としては、フィルム、シートまたは繊維等も含まれ、フィルムとしては、溶融押出と延伸によって形成される延伸フィルムや熱収縮性フィルムも含まれる。さらに、得られるフィルムをガスバリア層として配置して、共押出法やラミネート法により、多層フィルムを形成することもできる。
ＩＩ．植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルム
本発明によれば、特に、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムが提供される。塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムとしては、従来、ラップ用の熱収縮性フィルムや自動充填包装用の熱収縮性フィルムが知られており、本発明によれば、ラップ用の前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムや、自動充填包装用の前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムが提供される。すなわち、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、カーボンオフセット性を有するとともに、化石燃料由来の樹脂を含有する樹脂組成物と遜色がない成形加工性を有し、ラップ用フィルムとしても、また、自動充填包装用フィルムとしても、実用特性を有する熱収縮性フィルムを得ることができる塩化ビニリデン共重合体組成物である。
本発明によれば、特に、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムが提供される。塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムとしては、従来、ラップ用の熱収縮性フィルムや自動充填包装用の熱収縮性フィルムが知られており、本発明によれば、ラップ用の前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムや、自動充填包装用の前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムが提供される。すなわち、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、カーボンオフセット性を有するとともに、化石燃料由来の樹脂を含有する樹脂組成物と遜色がない成形加工性を有し、ラップ用フィルムとしても、また、自動充填包装用フィルムとしても、実用特性を有する熱収縮性フィルムを得ることができる塩化ビニリデン共重合体組成物である。
１．熱収縮性フィルム
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、押出成形及び延伸により、熱収縮性フィルムを形成することができる。本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、従来、熱収縮性フィルム等を形成するために使用されていた化石燃料由来の樹脂からなる組成物と遜色がない押出加工性を有し、実用特性、例えば、引張強度、伸度、引張弾性率等の機械特性、熱水収縮率または乾熱収縮率等の収縮特性、及び、バリア性などにおいて優れる熱収縮性フィルムを形成することができる。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、押出成形及び延伸により、熱収縮性フィルムを形成することができる。本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、従来、熱収縮性フィルム等を形成するために使用されていた化石燃料由来の樹脂からなる組成物と遜色がない押出加工性を有し、実用特性、例えば、引張強度、伸度、引張弾性率等の機械特性、熱水収縮率または乾熱収縮率等の収縮特性、及び、バリア性などにおいて優れる熱収縮性フィルムを形成することができる。
〔試料フィルムの調製〕
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムの実用特性は、以下の方法によって調製する試料フィルムを用いて評価し、測定する。すなわち、塩化ビニリデン共重合体組成物を、真空ホッパーを設置（真空圧−６８０mm水銀柱に調整）したφ４０の単軸押出機を使用して、樹脂温度約１８５℃で環状に溶融押出し、温度１０℃の冷却槽で急冷した後、室温にてインフレーション二軸延伸を行い、厚み２０μｍ、幅約１１０ｍｍの熱収縮性フィルムを作製して、試料フィルムとする。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムの実用特性は、以下の方法によって調製する試料フィルムを用いて評価し、測定する。すなわち、塩化ビニリデン共重合体組成物を、真空ホッパーを設置（真空圧−６８０mm水銀柱に調整）したφ４０の単軸押出機を使用して、樹脂温度約１８５℃で環状に溶融押出し、温度１０℃の冷却槽で急冷した後、室温にてインフレーション二軸延伸を行い、厚み２０μｍ、幅約１１０ｍｍの熱収縮性フィルムを作製して、試料フィルムとする。
〔引張強度〕
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、引張強度が、通常６０〜２５０ＭＰａ、好ましくは８０〜２００ＭＰａである。引張強度が小さすぎると、フィルムが破れやすくなり、特に低温時に落下などにより破袋などが発生するので、好ましくない。熱収縮性フィルムの引張強度は、温度２３℃、引張速度５００ｍｍ／分で、フィルムの機械方向（縦方向、ＭＤ）及び機械方向に垂直な方向（横方向、ＴＤ）のそれぞれについて測定する（単位：ＭＰａ）。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、引張強度が、通常６０〜２５０ＭＰａ、好ましくは８０〜２００ＭＰａである。引張強度が小さすぎると、フィルムが破れやすくなり、特に低温時に落下などにより破袋などが発生するので、好ましくない。熱収縮性フィルムの引張強度は、温度２３℃、引張速度５００ｍｍ／分で、フィルムの機械方向（縦方向、ＭＤ）及び機械方向に垂直な方向（横方向、ＴＤ）のそれぞれについて測定する（単位：ＭＰａ）。
〔伸度〕
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、伸度が、通常６０〜１６０％、好ましくは７０〜１５０％である。熱収縮性フィルムの伸度は、引張強度と同様の方法により、ＭＤ及びＴＤのそれぞれについて測定する（単位：％）。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、伸度が、通常６０〜１６０％、好ましくは７０〜１５０％である。熱収縮性フィルムの伸度は、引張強度と同様の方法により、ＭＤ及びＴＤのそれぞれについて測定する（単位：％）。
〔引張弾性率〕
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、引張弾性率が、通常２００〜６００ＭＰａ、好ましくは２５０〜５００ＭＰａである。熱収縮性フィルムの引張弾性率は、温度２３℃、引張速度１０ｍｍ／分で、ＭＤ及びＴＤのそれぞれについて測定する（単位：ＭＰａ）。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、引張弾性率が、通常２００〜６００ＭＰａ、好ましくは２５０〜５００ＭＰａである。熱収縮性フィルムの引張弾性率は、温度２３℃、引張速度１０ｍｍ／分で、ＭＤ及びＴＤのそれぞれについて測定する（単位：ＭＰａ）。
〔熱水収縮率〕
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、温度１００℃での熱水収縮率が、通常１０〜４０％、好ましくは１５〜３５％であり、実用性のある熱水収縮率を有する。熱収縮性フィルムの熱水収縮率は、ＭＤ及びＴＤのそれぞれについて測定する（単位：％）。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、温度１００℃での熱水収縮率が、通常１０〜４０％、好ましくは１５〜３５％であり、実用性のある熱水収縮率を有する。熱収縮性フィルムの熱水収縮率は、ＭＤ及びＴＤのそれぞれについて測定する（単位：％）。
〔乾熱収縮率〕
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、温度９５℃での乾熱収縮率が、通常５〜３０％、好ましくは７〜２４％であり、実用性のある乾熱収縮率を有する。熱収縮性フィルムの乾熱収縮率は、ＭＤ及びＴＤのそれぞれについて測定する（単位：％）。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、温度９５℃での乾熱収縮率が、通常５〜３０％、好ましくは７〜２４％であり、実用性のある乾熱収縮率を有する。熱収縮性フィルムの乾熱収縮率は、ＭＤ及びＴＤのそれぞれについて測定する（単位：％）。
〔酸素バリア性〕
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、酸素透過度が、通常２００ｃｍ3／ｍ2・ｄａｙ・ａｔｍ以下、好ましくは１５０ｃｍ3／ｍ2・ｄａｙ・ａｔｍ以下、より好ましくは１００ｃｍ3／ｍ2・ｄａｙ・ａｔｍ以下であり、優れた酸素バリア性を有する。酸素透過度は、ＡＳＴＭ Ｄ３９８５−８１に準拠して、ラップ用フィルムについては温度２０℃の条件で、自動充填包装用フィルムについては温度３０℃の条件で測定する（単位：ｃｍ3／ｍ2・ｄａｙ・ａｔｍ）。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、酸素透過度が、通常２００ｃｍ3／ｍ2・ｄａｙ・ａｔｍ以下、好ましくは１５０ｃｍ3／ｍ2・ｄａｙ・ａｔｍ以下、より好ましくは１００ｃｍ3／ｍ2・ｄａｙ・ａｔｍ以下であり、優れた酸素バリア性を有する。酸素透過度は、ＡＳＴＭ Ｄ３９８５−８１に準拠して、ラップ用フィルムについては温度２０℃の条件で、自動充填包装用フィルムについては温度３０℃の条件で測定する（単位：ｃｍ3／ｍ2・ｄａｙ・ａｔｍ）。
〔透湿度〕
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、透湿度が、通常３０ｇ／ｍ2・ｄａｙ以下、好ましくは２５ｇ／ｍ2・ｄａｙ以下であり、優れた水蒸気バリア性を有する。透湿度は、ＪＩＳ Ｋ７１２９−１９９２に準拠して、温度４０℃、相対湿度（ＲＨ）９０％の条件で測定する（単位：ｇ／ｍ2・ｄａｙ）。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、透湿度が、通常３０ｇ／ｍ2・ｄａｙ以下、好ましくは２５ｇ／ｍ2・ｄａｙ以下であり、優れた水蒸気バリア性を有する。透湿度は、ＪＩＳ Ｋ７１２９−１９９２に準拠して、温度４０℃、相対湿度（ＲＨ）９０％の条件で測定する（単位：ｇ／ｍ2・ｄａｙ）。
〔熱収縮性フィルムの厚み〕
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムの厚みは、シングルフィルムとして５〜５０μｍ、好ましくは１０〜４５μｍである。本発明の熱収縮性フィルムは、用途によっては、ダブルフィルムとしても使用することができる。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムの厚みは、シングルフィルムとして５〜５０μｍ、好ましくは１０〜４５μｍである。本発明の熱収縮性フィルムは、用途によっては、ダブルフィルムとしても使用することができる。
２．ラップ用フィルム
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムとしては、実用性のあるラップ用フィルム（ラップ用である熱収縮性フィルム。以下、単に「ラップフィルム」ということがある。）を得ることができる。ラップ用フィルムは、通常、円筒状の紙管にロール状に巻回された状態で使用され、使用者は、フィルムを所定の長さだけを引き出してカットし、食品または食品等を収容した容器の包装を行うために使用される。したがって、ラップ用フィルムとしての実用性は、容器への密着性、手触り及びカット性によって確認することができる。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムとしては、実用性のあるラップ用フィルム（ラップ用である熱収縮性フィルム。以下、単に「ラップフィルム」ということがある。）を得ることができる。ラップ用フィルムは、通常、円筒状の紙管にロール状に巻回された状態で使用され、使用者は、フィルムを所定の長さだけを引き出してカットし、食品または食品等を収容した容器の包装を行うために使用される。したがって、ラップ用フィルムとしての実用性は、容器への密着性、手触り及びカット性によって確認することができる。
〔ラップ容器密着性〕
ラップ用フィルムの容器への密着性は、ラップフィルム特性として重要な特性の一つである。陶器、ガラスなどでできたコップ、お椀、皿などの家庭用に用いる容器に密着することが必要である。ラップ容器密着性によって、容器に入れた内容物の臭気が外に漏れないで、食品などの香味が保たれることになる。
ラップ用フィルムの容器への密着性は、ラップフィルム特性として重要な特性の一つである。陶器、ガラスなどでできたコップ、お椀、皿などの家庭用に用いる容器に密着することが必要である。ラップ容器密着性によって、容器に入れた内容物の臭気が外に漏れないで、食品などの香味が保たれることになる。
〔ラップフィルムの感触〕
ラップ用フィルムの手触り、すなわちラップフィルムの感触は、ラップフィルム特性として重要な特性の一つである。ラップ用フィルムにべたつき感があると、表面に不純物が存在するかのように思われるおそれがある。また、ラップ用フィルムとしては、僅かに腰があり、表面がさらりとしていることが好まれ、必要とされている。
ラップ用フィルムの手触り、すなわちラップフィルムの感触は、ラップフィルム特性として重要な特性の一つである。ラップ用フィルムにべたつき感があると、表面に不純物が存在するかのように思われるおそれがある。また、ラップ用フィルムとしては、僅かに腰があり、表面がさらりとしていることが好まれ、必要とされている。
〔カット性〕
ラップ用フィルムのカット性もラップフィルム特性として重要な特性の一つである。ラップ用フィルムは、所定の大きさの容器にセットしたのち、容易にラップフィルムが切断できることが必要であり、大きな力を要したり、斜めに裂けたりすることがなく、ラップフィルム専用のカートンから引き出しカッター刃の形状に則して切断されることが好ましい。
ラップ用フィルムのカット性もラップフィルム特性として重要な特性の一つである。ラップ用フィルムは、所定の大きさの容器にセットしたのち、容易にラップフィルムが切断できることが必要であり、大きな力を要したり、斜めに裂けたりすることがなく、ラップフィルム専用のカートンから引き出しカッター刃の形状に則して切断されることが好ましい。
３．自動充填包装用フィルム
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムとしては、実用性のある自動充填包装用フィルム（自動充填包装用である熱収縮性フィルム）を得ることができる。自動充填包装用フィルムは、例えば、熱収縮性フィルムを長手方向に進行させながら幅方向に丸めて（フォーミング）、シールすることにより円筒状等に成形し、該円筒状等の形状である熱収縮性フィルム製のケーシング内に蒲鉾やソーセージ等の食肉練製品を充填包装して、両端部を金属ワイヤ等で封鎖（グリップ）した後、加熱殺菌処理（レトルト処理）することにより、食肉練製品などの長期保存を行うものとして使用される。自動充填包装は、自動充填包装機械を用いて高速で充填包装され、充填物とともに移送されるので、自動充填包装用フィルムには、円滑に継続的に自動充填包装機械を使用する自動充填包装ができるという自動充填包装機械適性や良好なフィルムの滑り性が求められるとともに、さらに、加熱殺菌処理（レトルト処理）によってもシール部がパンクしたりシールが剥離したりしないというシール適性が求められる。シール適性は、レトルト時のシールパンクの有無やシールの剥離強度によって確認することができる。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムとしては、実用性のある自動充填包装用フィルム（自動充填包装用である熱収縮性フィルム）を得ることができる。自動充填包装用フィルムは、例えば、熱収縮性フィルムを長手方向に進行させながら幅方向に丸めて（フォーミング）、シールすることにより円筒状等に成形し、該円筒状等の形状である熱収縮性フィルム製のケーシング内に蒲鉾やソーセージ等の食肉練製品を充填包装して、両端部を金属ワイヤ等で封鎖（グリップ）した後、加熱殺菌処理（レトルト処理）することにより、食肉練製品などの長期保存を行うものとして使用される。自動充填包装は、自動充填包装機械を用いて高速で充填包装され、充填物とともに移送されるので、自動充填包装用フィルムには、円滑に継続的に自動充填包装機械を使用する自動充填包装ができるという自動充填包装機械適性や良好なフィルムの滑り性が求められるとともに、さらに、加熱殺菌処理（レトルト処理）によってもシール部がパンクしたりシールが剥離したりしないというシール適性が求められる。シール適性は、レトルト時のシールパンクの有無やシールの剥離強度によって確認することができる。
〔自動包装機械適性〕
自動充填包装用である熱収縮性フィルムの自動包装機械適性とは、フィルム供給部、高周波シール部、自動充填部及び結紮部が一体化された自動充填包装機械（例えば、株式会社クレハ製の呉羽型ＫＡＰ５００型）を使用して、前記の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成した熱収縮性フィルムの試料フィルムを前記の自動充填包装機械に掛け、フィルムを丸めながら（フォーミング）、高周波シールによりセンターシールして円筒状フィルムを得る。得られる円筒状フィルムに、充填物として充填肉（ソーセージ摺身など）を充填し、両端を金属ワイヤでクリップして充填包装体を得る。自動充填包装用フィルムは、これらの一連の操作工程において、自動充填包装機械が停止することなく、連続的に充填することができる適性が必要である。自動包装機械適性がないと、フィルムが蛇行してシール部がずれたり、高周波シール部にスパークが発生したりして、自動充填包装機械が時々停止して、連続充填できなかったり、フォーミング部の滑り不良によりフィルムが走行せず、連続充填できなかったりする。連続充填の操作ができないことは実用性不良となり好ましくない。
自動充填包装用である熱収縮性フィルムの自動包装機械適性とは、フィルム供給部、高周波シール部、自動充填部及び結紮部が一体化された自動充填包装機械（例えば、株式会社クレハ製の呉羽型ＫＡＰ５００型）を使用して、前記の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成した熱収縮性フィルムの試料フィルムを前記の自動充填包装機械に掛け、フィルムを丸めながら（フォーミング）、高周波シールによりセンターシールして円筒状フィルムを得る。得られる円筒状フィルムに、充填物として充填肉（ソーセージ摺身など）を充填し、両端を金属ワイヤでクリップして充填包装体を得る。自動充填包装用フィルムは、これらの一連の操作工程において、自動充填包装機械が停止することなく、連続的に充填することができる適性が必要である。自動包装機械適性がないと、フィルムが蛇行してシール部がずれたり、高周波シール部にスパークが発生したりして、自動充填包装機械が時々停止して、連続充填できなかったり、フォーミング部の滑り不良によりフィルムが走行せず、連続充填できなかったりする。連続充填の操作ができないことは実用性不良となり好ましくない。
〔フィルムの滑り性〕
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、自動充填包装に適する良好な滑り性を有するものとすることができる。フィルムの滑り性は、幅７０ｍｍにスリットした熱収縮性フィルムを前記の自動充填包装機械に掛け、フィルムを丸めながらフォーミングを通過させる際のフィルムの滑り性によって評価する。また、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、ＪＩＳ Ｋ７１２５に準拠して測定する静摩擦係数が、通常０．１０〜０．３０、好ましくは０．１５〜０．２５であり、同じく動摩擦係数が、通常０．０８〜０．２０、好ましくは０．１０〜０．１８であると、自動充填包装用フィルムとしての実用性があるといえる。フィルムの滑り性が良好である熱収縮性フィルムを得るためには、例えば、有機滑剤を樹脂成分に対して１００〜６０００ｐｐｍ含有する植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から、熱収縮性フィルムを形成する方法によることができる。有機滑剤としては、好ましくは不飽和cis構造炭素二重結合を有する脂肪酸アミド（ａ）を使用することができる。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、自動充填包装に適する良好な滑り性を有するものとすることができる。フィルムの滑り性は、幅７０ｍｍにスリットした熱収縮性フィルムを前記の自動充填包装機械に掛け、フィルムを丸めながらフォーミングを通過させる際のフィルムの滑り性によって評価する。また、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、ＪＩＳ Ｋ７１２５に準拠して測定する静摩擦係数が、通常０．１０〜０．３０、好ましくは０．１５〜０．２５であり、同じく動摩擦係数が、通常０．０８〜０．２０、好ましくは０．１０〜０．１８であると、自動充填包装用フィルムとしての実用性があるといえる。フィルムの滑り性が良好である熱収縮性フィルムを得るためには、例えば、有機滑剤を樹脂成分に対して１００〜６０００ｐｐｍ含有する植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から、熱収縮性フィルムを形成する方法によることができる。有機滑剤としては、好ましくは不飽和cis構造炭素二重結合を有する脂肪酸アミド（ａ）を使用することができる。
〔レトルト時シールパンク〕
自動充填包装用である熱収縮性フィルムのシール適性に関わるレトルト時シールパンクは、自動包装機械適性と関連して重要な特性の一つである。自動充填包装された充填包装体がレトルト処理される際にパンクを起こし、製品の収率を低下させることは可能な限り避けなければならない。レトルト時シールパンクを発生させる要因は数多く複雑であるが、設計された樹脂組成、樹脂組成物及び押出成形加工のそれぞれにおいて、安定した品質及び必要特性を有するよう最適化することにより、フィルムの滑り性の最適化、厚みばらつきの低減、適したシール性の選定などを図ることで解決することができる。
自動充填包装用である熱収縮性フィルムのシール適性に関わるレトルト時シールパンクは、自動包装機械適性と関連して重要な特性の一つである。自動充填包装された充填包装体がレトルト処理される際にパンクを起こし、製品の収率を低下させることは可能な限り避けなければならない。レトルト時シールパンクを発生させる要因は数多く複雑であるが、設計された樹脂組成、樹脂組成物及び押出成形加工のそれぞれにおいて、安定した品質及び必要特性を有するよう最適化することにより、フィルムの滑り性の最適化、厚みばらつきの低減、適したシール性の選定などを図ることで解決することができる。
〔シールＴ剥離強度〕
自動充填包装用である熱収縮性フィルムのシール適性に関わるシールＴ剥離強度は、前記のレトルト時パンクの最も多い発生箇所を事前に測定、評価するものである。この評価で容易にシール部が剥がれることがあれば、レトルト処理時にシールパンク発生が多くなる。従って、シール部が剥がれないシールＴ剥離強度を有することが実用的に必要である。
自動充填包装用である熱収縮性フィルムのシール適性に関わるシールＴ剥離強度は、前記のレトルト時パンクの最も多い発生箇所を事前に測定、評価するものである。この評価で容易にシール部が剥がれることがあれば、レトルト処理時にシールパンク発生が多くなる。従って、シール部が剥がれないシールＴ剥離強度を有することが実用的に必要である。
ＩＩＩ．植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムの製造方法
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物をそれ自体公知の溶融押出方法及び延伸方法を採用することによって製造することができ、特に限定されない。例えば、植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体と、所望により含有するその他の重合体及び／または種々の添加剤とを（これらを総称して「原料」ということがある。)、常温〜６０℃、好ましくは常温〜５０℃の温度で、ヘンシェル高速ミキサー、羽根ブレンダー、リボンブレンダー等の公知の乾燥混合装置で混合したり、押出機の機上ホッパー装置内でスクリューフィーダー等を使用してこれらの原料を混合して、粉体混合物のままの原料、または、ペレットに押出加工した原料を、押出機に供給して溶融押出した後、延伸を行うことによって、熱収縮性フィルムを得ることができる。
本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムは、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物をそれ自体公知の溶融押出方法及び延伸方法を採用することによって製造することができ、特に限定されない。例えば、植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物に含有されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣの塩化ビニリデン共重合体と、所望により含有するその他の重合体及び／または種々の添加剤とを（これらを総称して「原料」ということがある。)、常温〜６０℃、好ましくは常温〜５０℃の温度で、ヘンシェル高速ミキサー、羽根ブレンダー、リボンブレンダー等の公知の乾燥混合装置で混合したり、押出機の機上ホッパー装置内でスクリューフィーダー等を使用してこれらの原料を混合して、粉体混合物のままの原料、または、ペレットに押出加工した原料を、押出機に供給して溶融押出した後、延伸を行うことによって、熱収縮性フィルムを得ることができる。
延伸方法としては、特に限定されないが、好ましくはサーキュラーダイによるインフレーション成形による二軸延伸法が採用される。延伸倍率は、縦方向に２〜４．５倍、横方向に３．０〜５．０倍が好ましい。
押出機への原料供給に際しては、好ましくは植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物を真空ホッパーを使用して押出機に供給する工程を備える植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムの製造方法によれば、押出加工性を向上させることができるので好ましい。真空ホッパーを使用すると、押出機への植物由来の塩化ビニリデン共重合体含有樹脂組成物の供給が安定に行われるので、押出機のモーターの負荷の変動、押出量の変動が小さく抑えられ、ダイ流出口での樹脂の付着分解、樹脂の着色及び分解物の流出等の低減、インフレーション成形時のバブルの破裂の減少などの効果がある。真空ホッパーの真空度は、水銀柱−５００ｍｍ以下、好ましくは−６００〜−７５５ｍｍの範囲である。また、真空ホッパーを経由して該樹脂組成物を押出機へ供給することにより、押出加工性を向上できる。
以下に実施例及び参考例を示して本発明を更に説明するが、本発明は、本実施例に限定されるものではない。実施例及び参考例における樹脂原料及び熱収縮性フィルムの特性または物性の測定方法は、以下のとおりである。
〔還元粘度〕
塩化ビニリデン共重合体の還元粘度は、以下の方法によって測定した。すなわち、塩化ビニリデン共重合体１ｇを５０ｍｌのテトラヒドロフランに加え、４０℃で溶解し、濾過後メタノールによりポリマーを析出させ洗浄乾燥した。次いで、この乾燥ポリマー８０ｍｇに、溶媒として温度３０℃のシクロヘキサノン２０ｍｌを加え、７０℃で６０分間加熱溶解させ、室温で冷却後濾紙で濾過して、溶液粘度測定用試料溶液とした。試料溶液５ｍｌをウベローデ粘度計に入れ、温度３０℃の恒温槽に５分間放置後、通常の操作法で流下秒数を測定し、次式により還元粘度を求めた。
還元粘度＝（１／４）×｛（Ｔ2／Ｔ1）−１｝
Ｔ1：温度３０℃のシクロヘキサノン（溶媒）の流下秒数
Ｔ2：温度３０℃の試料溶液の流下秒数
塩化ビニリデン共重合体の還元粘度は、以下の方法によって測定した。すなわち、塩化ビニリデン共重合体１ｇを５０ｍｌのテトラヒドロフランに加え、４０℃で溶解し、濾過後メタノールによりポリマーを析出させ洗浄乾燥した。次いで、この乾燥ポリマー８０ｍｇに、溶媒として温度３０℃のシクロヘキサノン２０ｍｌを加え、７０℃で６０分間加熱溶解させ、室温で冷却後濾紙で濾過して、溶液粘度測定用試料溶液とした。試料溶液５ｍｌをウベローデ粘度計に入れ、温度３０℃の恒温槽に５分間放置後、通常の操作法で流下秒数を測定し、次式により還元粘度を求めた。
還元粘度＝（１／４）×｛（Ｔ2／Ｔ1）−１｝
Ｔ1：温度３０℃のシクロヘキサノン（溶媒）の流下秒数
Ｔ2：温度３０℃の試料溶液の流下秒数
〔アセトン抽出量〕
塩化ビニリデン共重合体のアセトン抽出量は、以下の方法によって測定した。すなわち、
円筒濾紙に塩化ビニリデン共重合体の試料５ｇを量り取り、上部に脱脂綿を載せてソックスレー抽出器に入れ、メタノール抽出（８５℃、２４時間）を行い、円筒ろ紙を取り出し自然乾燥したのち、ソックスレー抽出器にセットし、乾燥して質量を量った平底フラスコにアセトン約１２０ｍｌを入れ、ソックスレー抽出器に取り付けて温度７０℃にて２４時間アセトン抽出した。抽出終了後、温度７０℃でアセトンをドライアップし、その後乾燥させ平底フラスコの質量を秤量し、平底フラスコの風袋質量をもとに、その質量変化量からアセトンに抽出した試料の質量を測定し、アセトンに抽出した試料の質量の抽出前の試料の質量５ｇに対する百分率を算出した（単位：質量％）。
塩化ビニリデン共重合体のアセトン抽出量は、以下の方法によって測定した。すなわち、
円筒濾紙に塩化ビニリデン共重合体の試料５ｇを量り取り、上部に脱脂綿を載せてソックスレー抽出器に入れ、メタノール抽出（８５℃、２４時間）を行い、円筒ろ紙を取り出し自然乾燥したのち、ソックスレー抽出器にセットし、乾燥して質量を量った平底フラスコにアセトン約１２０ｍｌを入れ、ソックスレー抽出器に取り付けて温度７０℃にて２４時間アセトン抽出した。抽出終了後、温度７０℃でアセトンをドライアップし、その後乾燥させ平底フラスコの質量を秤量し、平底フラスコの風袋質量をもとに、その質量変化量からアセトンに抽出した試料の質量を測定し、アセトンに抽出した試料の質量の抽出前の試料の質量５ｇに対する百分率を算出した（単位：質量％）。
〔押出加工性〕
塩化ビニリデン共重合体組成物の押出加工性は、以下の方法によって評価した。すなわち、塩化ビニリデン共重合体組成物を、真空ホッパーを設置（真空度約−６８０ｍｍ水銀柱に調整）したφ４０ｍｍの単軸押出機を使用して、樹脂温度約１８５℃で環状に溶融押出した。単軸押出機のスクリュー回転数を１４ｒｐｍとするときの押出機のモーターロード（Ａ）をＥＸＴロードとし、３０分間押出しを継続したときのロードの安定性を以下の基準で評価した。
＜押出加工性の評価基準＞
○： ロードのばらつきが±１Ａ未満である。
△： ロードのばらつきが±１Ａ〜±２Ａの範囲である。
×： ロードのばらつきが±２Ａ以上である。
塩化ビニリデン共重合体組成物の押出加工性は、以下の方法によって評価した。すなわち、塩化ビニリデン共重合体組成物を、真空ホッパーを設置（真空度約−６８０ｍｍ水銀柱に調整）したφ４０ｍｍの単軸押出機を使用して、樹脂温度約１８５℃で環状に溶融押出した。単軸押出機のスクリュー回転数を１４ｒｐｍとするときの押出機のモーターロード（Ａ）をＥＸＴロードとし、３０分間押出しを継続したときのロードの安定性を以下の基準で評価した。
＜押出加工性の評価基準＞
○： ロードのばらつきが±１Ａ未満である。
△： ロードのばらつきが±１Ａ〜±２Ａの範囲である。
×： ロードのばらつきが±２Ａ以上である。
〔引張強度〕
熱収縮性フィルムの引張強度は、以下の方法によって測定した。すなわち、フィルムから幅１０ｍｍの短冊形に切り出した試料片を、テンシロン（東洋ボールドウィン社製）を使用して、試料長が５０ｍｍになるようにクランプではさみ、温度２３℃、引張速度５００ｍｍ／分で測定した（単位：ＭＰａ）。引張強度は、フィルムの機械方向（縦方向、ＭＤ）及び機械方向に垂直な方向（横方向、ＴＤ）のそれぞれについて測定した。
熱収縮性フィルムの引張強度は、以下の方法によって測定した。すなわち、フィルムから幅１０ｍｍの短冊形に切り出した試料片を、テンシロン（東洋ボールドウィン社製）を使用して、試料長が５０ｍｍになるようにクランプではさみ、温度２３℃、引張速度５００ｍｍ／分で測定した（単位：ＭＰａ）。引張強度は、フィルムの機械方向（縦方向、ＭＤ）及び機械方向に垂直な方向（横方向、ＴＤ）のそれぞれについて測定した。
〔伸度〕
熱収縮性フィルムの伸度は、引張強度と同様の方法によって測定した（単位：％）。伸度は、フィルムの機械方向（縦方向、ＭＤ）及び機械方向に垂直な方向（横方向、ＴＤ）のそれぞれについて測定した。
熱収縮性フィルムの伸度は、引張強度と同様の方法によって測定した（単位：％）。伸度は、フィルムの機械方向（縦方向、ＭＤ）及び機械方向に垂直な方向（横方向、ＴＤ）のそれぞれについて測定した。
〔引張弾性率〕
熱収縮性フィルムの引張弾性率は、以下の方法によって測定した。すなわち、フィルムから幅２０ｍｍの短冊形に切り出した試料片を、テンシロン（東洋ボールドウィン社製）を使用して、試料長が１００ｍｍになるようにクランプではさみ、温度２３℃、引張速度１０ｍｍ／分で測定した（単位：ＭＰａ）。引張弾性率は、フィルムの縦方向（ＭＤ）及び横方向（ＴＤ）のそれぞれについて測定した。
熱収縮性フィルムの引張弾性率は、以下の方法によって測定した。すなわち、フィルムから幅２０ｍｍの短冊形に切り出した試料片を、テンシロン（東洋ボールドウィン社製）を使用して、試料長が１００ｍｍになるようにクランプではさみ、温度２３℃、引張速度１０ｍｍ／分で測定した（単位：ＭＰａ）。引張弾性率は、フィルムの縦方向（ＭＤ）及び横方向（ＴＤ）のそれぞれについて測定した。
〔熱水収縮率〕
熱収縮性フィルムの熱水収縮率は、以下の方法によって測定した。すなわち、フィルムの縦方向（ＭＤ）及び横方向（ＴＤ）のそれぞれに１０ｃｍの距離で印を付けた試料を、温度１００℃の熱水中に３分間浸漬した後、取り出し、直ちに常温の水で冷却した。その後、印の間の距離を測定し、１０ｃｍからこの測定値を差し引いた値を求め、この１０ｃｍに対する百分率で表示した。１試料について５回試験を行い、ＭＤ及びＴＤのそれぞれについて平均値で熱水収縮率（単位：％）を表示した。
熱収縮性フィルムの熱水収縮率は、以下の方法によって測定した。すなわち、フィルムの縦方向（ＭＤ）及び横方向（ＴＤ）のそれぞれに１０ｃｍの距離で印を付けた試料を、温度１００℃の熱水中に３分間浸漬した後、取り出し、直ちに常温の水で冷却した。その後、印の間の距離を測定し、１０ｃｍからこの測定値を差し引いた値を求め、この１０ｃｍに対する百分率で表示した。１試料について５回試験を行い、ＭＤ及びＴＤのそれぞれについて平均値で熱水収縮率（単位：％）を表示した。
〔乾熱収縮率〕
熱収縮性フィルムの乾熱収縮率は、以下の方法によって測定した。すなわち、温度９５℃のギアーオーブン（株式会社ロバート製、ＭＯＧ−６００型）の網棚の上に敷いた厚み３ｍｍのダンボール紙に、フィルムの縦方向（ＭＤ）及び横方向（ＴＤ）のそれぞれに１０ｃｍの距離で印をつけた試料フィルムを載置した。この時、ギアーオーブンの扉は試料フィルムを入れた後、直ちに閉めるようにした（扉の空いている時間は３秒以内とした。)。扉を閉め、５分間ギアーオーブン中に測定用試料を放置した後、取り出し自然冷却した。その後、印をつけた距離を測定し、１０ｃｍからの減少値の原長１０ｃｍに対する割合を百分率で表示した。１試料について５回試験を行い、ＭＤ及びＴＤのそれぞれについて平均値で乾熱収縮率（単位：％）を表示した。
熱収縮性フィルムの乾熱収縮率は、以下の方法によって測定した。すなわち、温度９５℃のギアーオーブン（株式会社ロバート製、ＭＯＧ−６００型）の網棚の上に敷いた厚み３ｍｍのダンボール紙に、フィルムの縦方向（ＭＤ）及び横方向（ＴＤ）のそれぞれに１０ｃｍの距離で印をつけた試料フィルムを載置した。この時、ギアーオーブンの扉は試料フィルムを入れた後、直ちに閉めるようにした（扉の空いている時間は３秒以内とした。)。扉を閉め、５分間ギアーオーブン中に測定用試料を放置した後、取り出し自然冷却した。その後、印をつけた距離を測定し、１０ｃｍからの減少値の原長１０ｃｍに対する割合を百分率で表示した。１試料について５回試験を行い、ＭＤ及びＴＤのそれぞれについて平均値で乾熱収縮率（単位：％）を表示した。
〔酸素バリア性〕
熱収縮性フィルムの酸素透過度は、ＡＳＴＭ Ｄ３９８５−８１に準拠して、モダンコントロール社製のＯＸ−ＴＲＡＮ（登録商標）２／２０型を使用して、ラップ用フィルムについては温度２０℃の条件で、自動充填包装フィルムについては温度３０℃の条件で測定した（単位：ｃｍ3／ｍ2・ｄａｙ・ａｔｍ）。
熱収縮性フィルムの酸素透過度は、ＡＳＴＭ Ｄ３９８５−８１に準拠して、モダンコントロール社製のＯＸ−ＴＲＡＮ（登録商標）２／２０型を使用して、ラップ用フィルムについては温度２０℃の条件で、自動充填包装フィルムについては温度３０℃の条件で測定した（単位：ｃｍ3／ｍ2・ｄａｙ・ａｔｍ）。
〔透湿度〕
熱収縮性フィルムの透湿度は、ＪＩＳ Ｋ７１２９−１９９２に準拠して、モダンコントロール社製のＰＥＲＭＡＴＲＡＮ−Ｗ（登録商標）３／３１型を使用して、温度４０℃、９０％ＲＨの条件で測定した（単位：ｇ／ｍ2・ｄａｙ）。
熱収縮性フィルムの透湿度は、ＪＩＳ Ｋ７１２９−１９９２に準拠して、モダンコントロール社製のＰＥＲＭＡＴＲＡＮ−Ｗ（登録商標）３／３１型を使用して、温度４０℃、９０％ＲＨの条件で測定した（単位：ｇ／ｍ2・ｄａｙ）。
〔ラップ容器密着性〕
熱収縮性フィルムのラップ容器密着性は、以下の方法によって測定、評価した。すなわち、外径７２．５ｍｍの湯飲み茶碗（笠間焼）の開口部を被って接するように熱収縮性フィルムをかぶせ、熱収縮性フィルムを、内径７５ｍｍの孔が開いた厚み１ｍｍの厚紙の当該孔を通すことにより、一定の力で熱収縮性フィルムを湯飲み茶碗の側部に貼り付けた。次いで、この状態で湯飲み茶碗を２０ｋｇ台秤の上に置き、湯飲み茶碗の中央部のフィルムを直径３０ｍｍの平面がフィルムに接するように、速度３００ｍｍ／分で治具を垂直方向に押付け、フィルムが容器から滑り出すときの最大荷重を読み取って、熱収縮性フィルムの密着力とした（Ｎ＝５の平均値）。以下の評価基準により、ラップ容器密着性を評価した。
＜ラップ容器密着性の評価基準＞
○： 密着力が０．１ｋｇ以上である。
×： 密着力が０．１ｋｇ未満である。
熱収縮性フィルムのラップ容器密着性は、以下の方法によって測定、評価した。すなわち、外径７２．５ｍｍの湯飲み茶碗（笠間焼）の開口部を被って接するように熱収縮性フィルムをかぶせ、熱収縮性フィルムを、内径７５ｍｍの孔が開いた厚み１ｍｍの厚紙の当該孔を通すことにより、一定の力で熱収縮性フィルムを湯飲み茶碗の側部に貼り付けた。次いで、この状態で湯飲み茶碗を２０ｋｇ台秤の上に置き、湯飲み茶碗の中央部のフィルムを直径３０ｍｍの平面がフィルムに接するように、速度３００ｍｍ／分で治具を垂直方向に押付け、フィルムが容器から滑り出すときの最大荷重を読み取って、熱収縮性フィルムの密着力とした（Ｎ＝５の平均値）。以下の評価基準により、ラップ容器密着性を評価した。
＜ラップ容器密着性の評価基準＞
○： 密着力が０．１ｋｇ以上である。
×： 密着力が０．１ｋｇ未満である。
〔ラップフィルムの感触〕
熱収縮性フィルムのラップフィルムの感触は、以下の方法によって、手触りを評価することによって行った。すなわち、熱収縮性フィルムを、温度４０℃、５０％ＲＨの環境下に１０日間放置した後のフィルムの表面の手触りについて、成人男女７名の被験者に、以下の基準に基づく評価を聞き、過半数の被験者の評価を熱収縮性フィルムの手触りの評価とした。過半数の評価が得られない場合は、最大人数の評価を熱収縮性フィルムの手触りの評価とし、手触りの評価が「○」であれば、熱収縮性フィルムのラップフィルムの感触を「○」と評価した。
＜手触りの評価基準＞
○： さらさらしている（良好）。
△： べたべたしている（やや不良）。
×： べたべたし過ぎる（不良）。
熱収縮性フィルムのラップフィルムの感触は、以下の方法によって、手触りを評価することによって行った。すなわち、熱収縮性フィルムを、温度４０℃、５０％ＲＨの環境下に１０日間放置した後のフィルムの表面の手触りについて、成人男女７名の被験者に、以下の基準に基づく評価を聞き、過半数の被験者の評価を熱収縮性フィルムの手触りの評価とした。過半数の評価が得られない場合は、最大人数の評価を熱収縮性フィルムの手触りの評価とし、手触りの評価が「○」であれば、熱収縮性フィルムのラップフィルムの感触を「○」と評価した。
＜手触りの評価基準＞
○： さらさらしている（良好）。
△： べたべたしている（やや不良）。
×： べたべたし過ぎる（不良）。
〔カット性〕
熱収縮性フィルムのカット性は、以下の方法によって評価した。すなわち、紙管（外直径３６ｍｍ、長さ３０８ｍｍ）に巻き取った熱収縮性フィルムを専用のカートン〔製品名：クレラップ（登録商標）、２０１１年市販カートン、カッター形状はＶ刃である。〕）に収容し、熱収縮性フィルムを手により巻き出すときのカットのしやすさを、成人男女５名の評価者が、「カットしやすい ３点」、「普通 ２点」、「カットしにくい １点」の基準で評価し、評価者５人の平均値を求めて、以下の評価基準により、熱収縮性フィルムのカット性の評価とした。
＜カット性の評価基準＞
○： ２．６点以上（実用性に優れる）。
△： ２点以上２．６点未満（実用不適）。
×： ２点未満（実用不適）。
熱収縮性フィルムのカット性は、以下の方法によって評価した。すなわち、紙管（外直径３６ｍｍ、長さ３０８ｍｍ）に巻き取った熱収縮性フィルムを専用のカートン〔製品名：クレラップ（登録商標）、２０１１年市販カートン、カッター形状はＶ刃である。〕）に収容し、熱収縮性フィルムを手により巻き出すときのカットのしやすさを、成人男女５名の評価者が、「カットしやすい ３点」、「普通 ２点」、「カットしにくい １点」の基準で評価し、評価者５人の平均値を求めて、以下の評価基準により、熱収縮性フィルムのカット性の評価とした。
＜カット性の評価基準＞
○： ２．６点以上（実用性に優れる）。
△： ２点以上２．６点未満（実用不適）。
×： ２点未満（実用不適）。
〔自動包装機械適性〕
熱収縮性フィルムの自動包装機械適性は、以下の方法によって評価した。すなわち、フィルム供給部、高周波シール部、自動充填部及び結紮部が一体化された自動充填包装機械（株式会社クレハ製の呉羽型ＫＡＰ５００型）を使用して、幅７０ｍｍにスリットした熱収縮性フィルムを前記の自動充填包装機械に掛け、フィルムを丸めながら（フォーミング）、高周波シールによりセンターシールして円筒状フィルムを得た。得られる円筒状フィルムに、充填物として充填肉（ソーセージ摺身）５０ｇを充填し、両端を金属ワイヤでクリップして充填包装体を得た。熱収縮性フィルムを長さ１００ｍ流して自動充填包装を行い、以下の評価基準により、自動充填包装機械適性の有無を評価した。
＜自動包装機械適性の評価基準＞
○： 自動充填包装機械が停止することなく、連続的に充填肉（ソーセージ摺身）の充填を行うことができた。
△： フィルムが蛇行してシール部がずれたり、高周波シール部にスパークが発生したりして、自動充填包装機械が時々停止することがあり、連続充填できなかった。
×： フォーミング部の滑り不良によりフィルムが走行せず、充填できなかった。
熱収縮性フィルムの自動包装機械適性は、以下の方法によって評価した。すなわち、フィルム供給部、高周波シール部、自動充填部及び結紮部が一体化された自動充填包装機械（株式会社クレハ製の呉羽型ＫＡＰ５００型）を使用して、幅７０ｍｍにスリットした熱収縮性フィルムを前記の自動充填包装機械に掛け、フィルムを丸めながら（フォーミング）、高周波シールによりセンターシールして円筒状フィルムを得た。得られる円筒状フィルムに、充填物として充填肉（ソーセージ摺身）５０ｇを充填し、両端を金属ワイヤでクリップして充填包装体を得た。熱収縮性フィルムを長さ１００ｍ流して自動充填包装を行い、以下の評価基準により、自動充填包装機械適性の有無を評価した。
＜自動包装機械適性の評価基準＞
○： 自動充填包装機械が停止することなく、連続的に充填肉（ソーセージ摺身）の充填を行うことができた。
△： フィルムが蛇行してシール部がずれたり、高周波シール部にスパークが発生したりして、自動充填包装機械が時々停止することがあり、連続充填できなかった。
×： フォーミング部の滑り不良によりフィルムが走行せず、充填できなかった。
〔フィルムの滑り性〕
フィルムの滑り性は、幅７０ｍｍにスリットした熱収縮性フィルムを、前記の自動充填包装機械に掛け、フィルムを丸めながらフォーミングを通過させた際のフィルムの滑り性を、以下の基準によって評価した。さらに、熱収縮性フィルムの静摩擦係数及び動摩擦係数を、ＪＩＳ Ｋ７１２５に準拠して測定した。
＜フィルムの滑り性の基準＞
○： フォーミング部で良好に折りたたまれ、フィルムが通過し、走行した。
×： フォーミング部からフィルムが外れたり、ずれたりし、フィルム走行が不良であった。
フィルムの滑り性は、幅７０ｍｍにスリットした熱収縮性フィルムを、前記の自動充填包装機械に掛け、フィルムを丸めながらフォーミングを通過させた際のフィルムの滑り性を、以下の基準によって評価した。さらに、熱収縮性フィルムの静摩擦係数及び動摩擦係数を、ＪＩＳ Ｋ７１２５に準拠して測定した。
＜フィルムの滑り性の基準＞
○： フォーミング部で良好に折りたたまれ、フィルムが通過し、走行した。
×： フォーミング部からフィルムが外れたり、ずれたりし、フィルム走行が不良であった。
〔レトルト時シールパンク〕
熱収縮性フィルムのレトルト時シールパンクは、以下の方法によって評価した。すなわち、前記した自動包装機械適性の評価を行って得られた充填包装体１００本をトレーに並べ、熱水貯湯式レトルト缶（株式会社日阪製作所製のＲＣＳ−６０／１０ ＴＧ）に投入して、殺菌温度１２０℃で１５分間レトルト処理した。次いで、冷却水を投入して冷却し、レトルト処理された充填包装体１００本を得た。充填包装体１００本のうち、シール部からパンクしている充填包装体の本数を数え、以下の基準によって、レトルト時シールパンクを評価した。
＜レトルト時シールパンクの評価基準＞
○： パンク本数が５本以下。
△： パンク本数が６〜１０本。
×： パンク本数が１１本以上。
熱収縮性フィルムのレトルト時シールパンクは、以下の方法によって評価した。すなわち、前記した自動包装機械適性の評価を行って得られた充填包装体１００本をトレーに並べ、熱水貯湯式レトルト缶（株式会社日阪製作所製のＲＣＳ−６０／１０ ＴＧ）に投入して、殺菌温度１２０℃で１５分間レトルト処理した。次いで、冷却水を投入して冷却し、レトルト処理された充填包装体１００本を得た。充填包装体１００本のうち、シール部からパンクしている充填包装体の本数を数え、以下の基準によって、レトルト時シールパンクを評価した。
＜レトルト時シールパンクの評価基準＞
○： パンク本数が５本以下。
△： パンク本数が６〜１０本。
×： パンク本数が１１本以上。
〔シールＴ剥離強度〕
熱収縮性フィルムのシールＴ剥離強度は、以下の方法によって評価した。すなわち、前記した自動包装機械適性の評価を行って得られた充填包装体１００本をトレーに並べ、前記の熱水貯湯式レトルト缶に投入して、殺菌温度１２０℃で１５分間レトルト処理した。次いで、冷却水を投入して冷却し、レトルト処理された充填包装体１００本を得た。レトルト処理された充填包装体から、任意の充填包装体５本を抽出した。それぞれの充填包装体について、シール部において離隔した１０箇所を選び、各シール部の耳部を指でつまんで、引き剥がす操作を行って、シール部の強さを以下の基準によって評価した。シール部の強さの評価が「○」であれば、熱収縮性フィルムのシールＴ剥離強度の評価を「○」と評価した。
＜シール部の強さの評価基準＞
○： ５本の充填包装体のいずれも、シール部が１０箇所とも剥がれない。
×： シール部が剥がれる箇所がある充填包装体がある。
熱収縮性フィルムのシールＴ剥離強度は、以下の方法によって評価した。すなわち、前記した自動包装機械適性の評価を行って得られた充填包装体１００本をトレーに並べ、前記の熱水貯湯式レトルト缶に投入して、殺菌温度１２０℃で１５分間レトルト処理した。次いで、冷却水を投入して冷却し、レトルト処理された充填包装体１００本を得た。レトルト処理された充填包装体から、任意の充填包装体５本を抽出した。それぞれの充填包装体について、シール部において離隔した１０箇所を選び、各シール部の耳部を指でつまんで、引き剥がす操作を行って、シール部の強さを以下の基準によって評価した。シール部の強さの評価が「○」であれば、熱収縮性フィルムのシールＴ剥離強度の評価を「○」と評価した。
＜シール部の強さの評価基準＞
○： ５本の充填包装体のいずれも、シール部が１０箇所とも剥がれない。
×： シール部が剥がれる箇所がある充填包装体がある。
Ｉ．ラップ用フィルムの製造
［調製例１：植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）の調製］
市販のバイオエタノールの脱水反応により生成した植物由来のエチレンから得た塩化ビニリデン（以下、「植物由来の塩化ビニリデン」ということがある。)と、植物由来のエチレンから得た塩化ビニル（以下、「植物由来の塩化ビニル」ということがある。)とを、容積１０Ｌの重合缶を用いて、植物由来の塩化ビニリデン：植物由来の塩化ビニル＝８２：１８（質量比）で混合し、重合初期温度４５〜５０℃とし、次いで昇温し、重合後期温度６０℃の条件にて懸濁重合を行って、塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を得た。重合時間は２８時間とした。得られた塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、還元粘度０．０４４、アセトン抽出量７．０質量％であった。この塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、植物由来の塩化ビニリデンモノマーと植物由来の塩化ビニルモノマーとのみから形成された重合体であるから、重合体中の炭素原子は、植物由来の塩化ビニリデンモノマーと植物由来の塩化ビニルモノマーとのみに由来し、その他の炭素含有化合物に由来する炭素原子は実質的に存在せず、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率は１０〜１１８ｐＭＣの範囲内であった。以下、調製例１で調製した塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を「植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）」または「植物由来のＶＤ−ＶＣ（１）」ということがある。
［調製例１：植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）の調製］
市販のバイオエタノールの脱水反応により生成した植物由来のエチレンから得た塩化ビニリデン（以下、「植物由来の塩化ビニリデン」ということがある。)と、植物由来のエチレンから得た塩化ビニル（以下、「植物由来の塩化ビニル」ということがある。)とを、容積１０Ｌの重合缶を用いて、植物由来の塩化ビニリデン：植物由来の塩化ビニル＝８２：１８（質量比）で混合し、重合初期温度４５〜５０℃とし、次いで昇温し、重合後期温度６０℃の条件にて懸濁重合を行って、塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を得た。重合時間は２８時間とした。得られた塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、還元粘度０．０４４、アセトン抽出量７．０質量％であった。この塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、植物由来の塩化ビニリデンモノマーと植物由来の塩化ビニルモノマーとのみから形成された重合体であるから、重合体中の炭素原子は、植物由来の塩化ビニリデンモノマーと植物由来の塩化ビニルモノマーとのみに由来し、その他の炭素含有化合物に由来する炭素原子は実質的に存在せず、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率は１０〜１１８ｐＭＣの範囲内であった。以下、調製例１で調製した塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を「植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）」または「植物由来のＶＤ−ＶＣ（１）」ということがある。
［実施例１］
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部に対して、添加剤として、アセチルトリブチルサイトレート（ＡＴＢＣ）、グリセリンジアセチルモノラウレート（ＧＤＡＭＬ）及びエポキシ化亜麻仁油（ＥＬＯ）を合計で７質量部と、粘着剤〔ポリイソブチレン（ＰＩＢ）〕及び粘着付与剤〔ソルビタンモノオレート〕を合計で０．１６質量部とを加えて混合し、コンパウンド（塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体組成物）を作製した。次いで、真空ホッパーを設置（真空圧約−６８０ｍｍ水銀柱に調整）したφ４０の単軸押出機に前記コンパウンドを供給し、樹脂温度約１８５℃で環状に溶融押出し、温度１０℃の冷却槽で急冷した後、室温にてインフレーション二軸延伸を行って、厚み２０μｍ、幅１１０ｍｍのラップ用フィルムを作製した。押出加工性と、ラップ用フィルムの引張強度、伸度、引張弾性率、乾熱収縮率、酸素透過度、透湿度、ラップ容器密着性、ラップフィルムの感触及びカット性（以下、総称して「諸特性」ということがある。)を測定、評価した結果を表１に示す。
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部に対して、添加剤として、アセチルトリブチルサイトレート（ＡＴＢＣ）、グリセリンジアセチルモノラウレート（ＧＤＡＭＬ）及びエポキシ化亜麻仁油（ＥＬＯ）を合計で７質量部と、粘着剤〔ポリイソブチレン（ＰＩＢ）〕及び粘着付与剤〔ソルビタンモノオレート〕を合計で０．１６質量部とを加えて混合し、コンパウンド（塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体組成物）を作製した。次いで、真空ホッパーを設置（真空圧約−６８０ｍｍ水銀柱に調整）したφ４０の単軸押出機に前記コンパウンドを供給し、樹脂温度約１８５℃で環状に溶融押出し、温度１０℃の冷却槽で急冷した後、室温にてインフレーション二軸延伸を行って、厚み２０μｍ、幅１１０ｍｍのラップ用フィルムを作製した。押出加工性と、ラップ用フィルムの引張強度、伸度、引張弾性率、乾熱収縮率、酸素透過度、透湿度、ラップ容器密着性、ラップフィルムの感触及びカット性（以下、総称して「諸特性」ということがある。)を測定、評価した結果を表１に示す。
［実施例２］
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部に対して、添加剤として、ＡＴＢＣ、ＧＤＡＭＬ、ＥＬＯを合計で４質量部と、粘着剤及び粘着付与剤を合計で０．０９質量部とを加えたことを除いて、実施例１と同様にして、ラップ用フィルムを作製した。ラップ用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表１に示す。
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部に対して、添加剤として、ＡＴＢＣ、ＧＤＡＭＬ、ＥＬＯを合計で４質量部と、粘着剤及び粘着付与剤を合計で０．０９質量部とを加えたことを除いて、実施例１と同様にして、ラップ用フィルムを作製した。ラップ用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表１に示す。
［実施例３］
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部に対して、添加剤として、ＡＴＢＣ、ＧＤＡＭＬ、ＥＬＯを合計で５質量部を加え、粘着剤及び粘着付与剤を加えなかったことを除いて、実施例１と同様にして、ラップ用フィルムを作製した。ラップ用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表１に示す。
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部に対して、添加剤として、ＡＴＢＣ、ＧＤＡＭＬ、ＥＬＯを合計で５質量部を加え、粘着剤及び粘着付与剤を加えなかったことを除いて、実施例１と同様にして、ラップ用フィルムを作製した。ラップ用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表１に示す。
［実施例４］
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部を、植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）５０質量部と、従来の石油の分解及び分留によって得られた化石燃料由来のエチレンから得られた塩化ビニリデン及び塩化ビニルを重合原料として作製された塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体〔塩化ビニリデン：塩化ビニル＝８２：１８（質量比）。以下、「化石燃料由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）」または「化石燃料由来のＶＤ−ＶＣ（１）」ということがある。モダン炭素比率は０ｐＭＣであった。〕５０質量部との混合物に変更したことを除いて、実施例２と同様にして、ラップ用フィルムを作製した。モダン炭素比率は１０〜１１８ｐＭＣの範囲内であった。ラップ用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表１に示す。
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部を、植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）５０質量部と、従来の石油の分解及び分留によって得られた化石燃料由来のエチレンから得られた塩化ビニリデン及び塩化ビニルを重合原料として作製された塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体〔塩化ビニリデン：塩化ビニル＝８２：１８（質量比）。以下、「化石燃料由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）」または「化石燃料由来のＶＤ−ＶＣ（１）」ということがある。モダン炭素比率は０ｐＭＣであった。〕５０質量部との混合物に変更したことを除いて、実施例２と同様にして、ラップ用フィルムを作製した。モダン炭素比率は１０〜１１８ｐＭＣの範囲内であった。ラップ用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表１に示す。
［実施例５］
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部を、植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１０質量部と、化石燃料由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）９０質量部との混合物に変更したことを除いて、実施例２と同様にして、ラップ用フィルムを作製した。モダン炭素比率は１０〜１１８ｐＭＣの範囲内であった。ラップ用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表１に示す。
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部を、植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１０質量部と、化石燃料由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）９０質量部との混合物に変更したことを除いて、実施例２と同様にして、ラップ用フィルムを作製した。モダン炭素比率は１０〜１１８ｐＭＣの範囲内であった。ラップ用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表１に示す。
［参考例１］
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部を、化石燃料由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部に変更したことを除いて、実施例１と同様にして、ラップ用フィルムを作製した。モダン炭素比率は実質的に０ｐＭＣであった。ラップ用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表１に示す。
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部を、化石燃料由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部に変更したことを除いて、実施例１と同様にして、ラップ用フィルムを作製した。モダン炭素比率は実質的に０ｐＭＣであった。ラップ用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表１に示す。
［参考例２］
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部を、化石燃料由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部に変更したことを除いて、実施例２と同様にして、ラップ用フィルムを作製した。モダン炭素比率は実質的に０ｐＭＣであった。ラップ用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表１に示す。
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部を、化石燃料由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（１）１００質量部に変更したことを除いて、実施例２と同様にして、ラップ用フィルムを作製した。モダン炭素比率は実質的に０ｐＭＣであった。ラップ用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表１に示す。
ＩＩ．自動充填包装用フィルムの製造
［調製例２：植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）の調製］
前記の植物由来の塩化ビニリデンと植物由来の塩化ビニルとを、容積１０Ｌの重合缶を用いて、植物由来の塩化ビニリデン：植物由来の塩化ビニル＝８１：１９（質量比）で混合し、重合初期温度４５〜５０℃とし、次いで昇温し、重合後期温度６０℃の条件にて懸濁重合を行って、塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を得た。重合時間は４４時間とした。得られた塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、還元粘度０．０６２、アセトン抽出量２．５質量％であった。この塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣであった。以下、調製例２で調製した塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を「植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）」または「植物由来のＶＤ−ＶＣ（２）」ということがある。
［調製例２：植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）の調製］
前記の植物由来の塩化ビニリデンと植物由来の塩化ビニルとを、容積１０Ｌの重合缶を用いて、植物由来の塩化ビニリデン：植物由来の塩化ビニル＝８１：１９（質量比）で混合し、重合初期温度４５〜５０℃とし、次いで昇温し、重合後期温度６０℃の条件にて懸濁重合を行って、塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を得た。重合時間は４４時間とした。得られた塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、還元粘度０．０６２、アセトン抽出量２．５質量％であった。この塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣであった。以下、調製例２で調製した塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を「植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）」または「植物由来のＶＤ−ＶＣ（２）」ということがある。
［調製例３：植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（３）の調製］
前記の植物由来の塩化ビニリデンと植物由来の塩化ビニルとを、容積１０Ｌの重合缶を用いて、植物由来の塩化ビニリデン：植物由来の塩化ビニル＝８１：１９（質量比）で混合し、重合初期温度４５〜５０℃とし、次いで昇温し、重合後期温度６０℃の条件にて懸濁重合を行って、塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を得た。重合時間は３８時間とした。得られた塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、還元粘度０．０５６、アセトン抽出量２．５質量％であった。この塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣであった。以下、調製例３で調製した塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を「植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（３）」または「植物由来のＶＤ−ＶＣ（３）」ということがある。
前記の植物由来の塩化ビニリデンと植物由来の塩化ビニルとを、容積１０Ｌの重合缶を用いて、植物由来の塩化ビニリデン：植物由来の塩化ビニル＝８１：１９（質量比）で混合し、重合初期温度４５〜５０℃とし、次いで昇温し、重合後期温度６０℃の条件にて懸濁重合を行って、塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を得た。重合時間は３８時間とした。得られた塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、還元粘度０．０５６、アセトン抽出量２．５質量％であった。この塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣであった。以下、調製例３で調製した塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を「植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（３）」または「植物由来のＶＤ−ＶＣ（３）」ということがある。
［調製例４：植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（４）の調製］
前記の植物由来の塩化ビニリデンと植物由来の塩化ビニルとを、容積１０Ｌの重合缶を用いて、植物由来の塩化ビニリデン：植物由来の塩化ビニル＝７１：２９（質量比）で混合し、重合初期温度４５〜５０℃とし、次いで昇温し、重合後期温度６０℃の条件にて懸濁重合を行って、塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を得た。重合時間は２８時間とした。得られた塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、還元粘度０．０４０、アセトン抽出量９．３質量％であった。この塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣであった。以下、調製例４で調製した塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を「植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（４）」または「植物由来のＶＤ−ＶＣ（４）」ということがある。
前記の植物由来の塩化ビニリデンと植物由来の塩化ビニルとを、容積１０Ｌの重合缶を用いて、植物由来の塩化ビニリデン：植物由来の塩化ビニル＝７１：２９（質量比）で混合し、重合初期温度４５〜５０℃とし、次いで昇温し、重合後期温度６０℃の条件にて懸濁重合を行って、塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を得た。重合時間は２８時間とした。得られた塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、還元粘度０．０４０、アセトン抽出量９．３質量％であった。この塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣであった。以下、調製例４で調製した塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を「植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（４）」または「植物由来のＶＤ−ＶＣ（４）」ということがある。
［調製例５：化石燃料由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）の調製］
化石燃料由来の塩化ビニリデンと化石燃料由来の塩化ビニルとを、容積１０Ｌの重合缶を用いて、化石燃料由来の塩化ビニリデン：化石燃料由来の塩化ビニル＝８１：１９（質量比）で混合し、重合初期温度４５〜５０℃とし、次いで昇温し、重合後期温度６０℃の条件にて懸濁重合を行って、塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を得た。重合時間は４４時間とした。得られた塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、還元粘度０．０６２、アセトン抽出量２．５質量％であった。この塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が０ｐＭＣであった。以下、調製例５で調製した塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を「化石燃料由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）」または「化石燃料由来のＶＤ−ＶＣ（２）」ということがある。
化石燃料由来の塩化ビニリデンと化石燃料由来の塩化ビニルとを、容積１０Ｌの重合缶を用いて、化石燃料由来の塩化ビニリデン：化石燃料由来の塩化ビニル＝８１：１９（質量比）で混合し、重合初期温度４５〜５０℃とし、次いで昇温し、重合後期温度６０℃の条件にて懸濁重合を行って、塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を得た。重合時間は４４時間とした。得られた塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、還元粘度０．０６２、アセトン抽出量２．５質量％であった。この塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体は、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が０ｐＭＣであった。以下、調製例５で調製した塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体を「化石燃料由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）」または「化石燃料由来のＶＤ−ＶＣ（２）」ということがある。
［実施例６］
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）１００質量部に対して、添加剤として、セバチン酸ジブチル（ＤＢＳ）、ＡＴＢＣ、及びエポキシ化大豆油（ＥＳＢＯ）を合計で１１質量部と、有機滑剤として、cis−13,14−docosenoamide〔Ｈ2Ｎ−ＣＯ−(−ＣＨ2−)11−ＣＨ＝ＣＨ−(−ＣＨ2−)7−ＣＨ3〕〔不飽和cis構造炭素二重結合を有する脂肪酸アミド（ａ）である（ａ3）Ｈ2Ｎ−ＣＯ−(−ＣＨ2−)k+4−ＣＨ＝ＣＨ−(−ＣＨ2−)k−ＣＨ3（ただし、ｋは、６≦ｋ≦１０の範囲の整数）においてｋ＝７に相当する化合物である。〕０．０８質量部（樹脂成分に対して、８００ｐｐｍに相当する。)と、及び、無機滑剤として、二酸化珪素０．１質量部とを加えて混合し、コンパウンド（塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体組成物）を作製した。次いで、真空ホッパーを設置（真空圧約−６８０ｍｍ水銀柱に調整）したφ４０の単軸押出機に前記コンパウンドを供給し、樹脂温度約１８５℃で環状に溶融押出し、温度１０℃の冷却槽で急冷した後、室温にてインフレーション二軸延伸を行って、厚み２０μｍ、幅１１０ｍｍの自動充填包装用フィルムを作製した。押出加工性と、自動充填包装用フィルムの引張強度、伸度、引張弾性率、熱水収縮率、酸素透過度、透湿度、フィルムの滑り性（摩擦係数）、自動包装適性、レトルト時シールパンク及びシールＴ剥離強度（以下、先と同様に総称して「諸特性」ということがある。)を測定、評価した結果を表２に示す。
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）１００質量部に対して、添加剤として、セバチン酸ジブチル（ＤＢＳ）、ＡＴＢＣ、及びエポキシ化大豆油（ＥＳＢＯ）を合計で１１質量部と、有機滑剤として、cis−13,14−docosenoamide〔Ｈ2Ｎ−ＣＯ−(−ＣＨ2−)11−ＣＨ＝ＣＨ−(−ＣＨ2−)7−ＣＨ3〕〔不飽和cis構造炭素二重結合を有する脂肪酸アミド（ａ）である（ａ3）Ｈ2Ｎ−ＣＯ−(−ＣＨ2−)k+4−ＣＨ＝ＣＨ−(−ＣＨ2−)k−ＣＨ3（ただし、ｋは、６≦ｋ≦１０の範囲の整数）においてｋ＝７に相当する化合物である。〕０．０８質量部（樹脂成分に対して、８００ｐｐｍに相当する。)と、及び、無機滑剤として、二酸化珪素０．１質量部とを加えて混合し、コンパウンド（塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体組成物）を作製した。次いで、真空ホッパーを設置（真空圧約−６８０ｍｍ水銀柱に調整）したφ４０の単軸押出機に前記コンパウンドを供給し、樹脂温度約１８５℃で環状に溶融押出し、温度１０℃の冷却槽で急冷した後、室温にてインフレーション二軸延伸を行って、厚み２０μｍ、幅１１０ｍｍの自動充填包装用フィルムを作製した。押出加工性と、自動充填包装用フィルムの引張強度、伸度、引張弾性率、熱水収縮率、酸素透過度、透湿度、フィルムの滑り性（摩擦係数）、自動包装適性、レトルト時シールパンク及びシールＴ剥離強度（以下、先と同様に総称して「諸特性」ということがある。)を測定、評価した結果を表２に示す。
[実施例７]
添加剤として、更に、肉剥離剤であるグリセリンモノステアレート（ＧＭＳ）を０．１５質量部加えたことを除いて、実施例６と同様にして、自動充填包装用フィルムを作製した。自動充填包装用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表２に示す。
添加剤として、更に、肉剥離剤であるグリセリンモノステアレート（ＧＭＳ）を０．１５質量部加えたことを除いて、実施例６と同様にして、自動充填包装用フィルムを作製した。自動充填包装用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表２に示す。
［実施例８］
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）１００質量部を、植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（３）８５質量部と、植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（４）１５質量部との混合物に変更したことを除いて、実施例７と同様にして、自動充填包装用フィルムを作製した。自動充填包装用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表２に示す。
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）１００質量部を、植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（３）８５質量部と、植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（４）１５質量部との混合物に変更したことを除いて、実施例７と同様にして、自動充填包装用フィルムを作製した。自動充填包装用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表２に示す。
［実施例９］
更に、エチレン・酢酸ビニル共重合体〔酢酸ビニル含量３３質量％。以下、「ＥＶＡ」ということがある。〕を２．５質量部加えたことを除いて、実施例８と同様にして、自動充填包装用フィルムを作製した。自動充填包装用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表２に示す。
更に、エチレン・酢酸ビニル共重合体〔酢酸ビニル含量３３質量％。以下、「ＥＶＡ」ということがある。〕を２．５質量部加えたことを除いて、実施例８と同様にして、自動充填包装用フィルムを作製した。自動充填包装用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表２に示す。
［実施例１０］
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）１００質量部を、植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）３０質量部と、調製例５で得た化石燃料由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）７０質量部との混合物に変更したことを除いて、実施例７と同様にして、自動充填包装用フィルムを作製した。モダン炭素比率は１０〜１１８ｐＭＣの範囲内であった。自動充填包装用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表２に示す。
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）１００質量部を、植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）３０質量部と、調製例５で得た化石燃料由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）７０質量部との混合物に変更したことを除いて、実施例７と同様にして、自動充填包装用フィルムを作製した。モダン炭素比率は１０〜１１８ｐＭＣの範囲内であった。自動充填包装用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表２に示す。
［参考例３］
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）１００質量部を、調製例５で得た化石燃料由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）１００質量部に変更したこと、有機滑剤を、ステアリン酸アミドに変更したことを除いて、実施例６と同様にして、自動充填包装用フィルムを作製した。モダン炭素比率は実質的に０ｐＭＣであった。自動充填包装用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表２に示す。
前記の植物由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）１００質量部を、調製例５で得た化石燃料由来の塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体（２）１００質量部に変更したこと、有機滑剤を、ステアリン酸アミドに変更したことを除いて、実施例６と同様にして、自動充填包装用フィルムを作製した。モダン炭素比率は実質的に０ｐＭＣであった。自動充填包装用フィルムの諸特性を測定、評価した結果を表２に示す。
表１及び表２から、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体を含有する、実施例１〜１０の本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、カーボンオフセット性に優れているともに、化石燃料由来の塩化ビニリデン共重合体組成物と遜色がないガスバリア性と成形加工性を有し、優れた包装性能を有する熱収縮性フィルムを形成することができることが分かった。しかも、本発明の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物は、組成や成形条件を調整することにより、ラップ用の熱収縮性フィルムとしても、また、自動充填包装用の熱収縮性フィルムとしても、優れた実用特性を有する熱収縮性フィルムを形成することができる塩化ビニリデン共重合体組成物であることが分かった。
本発明によれば、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体を含有することを特徴とする植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物であることによって、カーボンオフセット性を有するとともに、化石燃料由来の樹脂を含有する樹脂組成物と遜色がないガスバリア性と成形加工性を有し、優れた包装性能、すなわち、ラップ用フィルムとしても、また、自動充填包装用フィルムとしても、優れた実用特性を有する熱収縮性フィルムを形成することができる塩化ビニリデン共重合体組成物を提供することができるので、産業上の利用可能性が高い。
また、本発明によれば、前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムであることによって、カーボンオフセット性を有するとともに、化石燃料由来の樹脂を含有する樹脂組成物から形成される熱収縮性フィルムと遜色がないガスバリア性、成形加工性及び優れた実用特性を有する熱収縮性フィルムを提供することができるので、産業上の利用可能性が高い。
さらに、本発明によれば、前記の植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物を真空ホッパーを使用して押出機に供給する工程を備える植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムの製造方法であることによって、良好な押出加工性をもって、植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される熱収縮性フィルムを製造する方法を提供することができるので、産業上の利用可能性が高い。
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- ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体を含有することを特徴とする植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成されるラップ用熱収縮性フィルム。
- ＡＳＴＭ Ｄ６８６６−１２に規定されるモダン炭素比率が１０〜１１８ｐＭＣである塩化ビニリデン共重合体を含有することを特徴とする植物由来の塩化ビニリデン共重合体組成物から形成される自動充填包装用熱収縮性フィルム。
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