JP6385657B2

JP6385657B2 - ショベル

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Publication number: JP6385657B2
Application number: JP2013184474A
Authority: JP
Inventors: 森田　健司; 健司森田
Original assignee: Sumitomo SHI Construction Machinery Co Ltd
Current assignee: Sumitomo SHI Construction Machinery Co Ltd
Priority date: 2013-09-05
Filing date: 2013-09-05
Publication date: 2018-09-05
Anticipated expiration: 2033-09-05
Also published as: JP2015052277A; CN104420496A; US20150063967A1; CN104420496B; US9790664B2

Description

本発明は、内燃機関により駆動される油圧ポンプが吐出する作動油を油圧アクチュエータに供給して作業を行うショベルに関する。

近年、油圧式ショベルのエンジンとして、ターボチャージャ（ターボ式過給機）付きエンジンが用いられる場合が多い（例えば、特許文献１参照）。ターボチャージャは、エンジンの排気を利用してタービンを回転させて得られた圧力をエンジンの吸気系に導くことで過給を行ってエンジン出力を増大させる。

具体的には、ショベルの運転時にブームの駆動が開始されると、油圧負荷が増大し、それまで一定回転数を維持していたエンジンに対するエンジン負荷も増大する。このエンジン負荷の増大に対して、エンジンは、エンジン回転数を維持するために、過給圧（ブースト圧）及び燃料噴射量を増大させることでエンジン出力を増大させる。

特に、特許文献１に開示された出力制御装置は、エンジン負荷の増大に迅速に対応するために、エンジン負荷が増大するような作業を検出したときに、ターボチャージャ付きエンジンの過給圧を高くして、エンジン出力が増大するように制御する。

特開２００８−１２８１０７号公報

しかしながら、特許文献１に開示された出力制御装置は、油圧負荷の増大を検出した場合に過給圧を増大させる。すなわち、掘削反力等の外力による油圧負荷がある程度大きくなった後に過給圧を増大させる。そのため、エンジンの出力に対して掘削反力等の外力により油圧負荷が急激に増大するような場合には、その油圧負荷の増大に過給圧の増大を追従させることができず、エンジン出力の不足を生じさせ、エンジンを停止させてしまうおそれがある。

そこで、過給圧を必要に応じて増大させることが困難な場合にもエンジン出力を維持できるショベルを提供することが望まれる。

本発明の実施例に係るショベルは、下部走行体と、前記下部走行体に搭載される上部旋回体と、前記上部旋回体に取り付けられるブームと、前記ブームを駆動するブームシリンダと、前記ブームに取り付けられるアームと、前記アームを駆動するアームシリンダと、前記上部旋回体に搭載され、且つ、前記ブームシリンダ及び前記アームシリンダに作動油を供給する油圧ポンプと、前記上部旋回体に搭載され、過給機を備えるとともに、前記油圧ポンプに接続された状態において一定回転数で制御される内燃機関と、前記過給機の回転速度を制御する制御装置と、を有し、前記制御装置は、油圧負荷が掛かる前に前記過給機の回転速度を増大させて前記過給機の過給圧を増大させる。

上述の手段により、過給圧を必要に応じて増大させることが困難な場合にもエンジン出力を維持できるショベルが提供される。

本発明の実施例に係るショベルの側面図である。図１のショベルの駆動系の構成例を示すブロック図である。図１のショベルに搭載される油圧システムの構成例を示す概略図である。図１のショベルに搭載される過給機の構成例を示す概略図である。過給圧増大処理の流れを示すフローチャートである。図５の過給圧増大処理を実行する場合の各種物理量の時間的推移を示す図である。別の過給圧増大処理の流れを示すフローチャートである。さらに別の過給圧増大処理の流れを示すフローチャートである。図８の過給圧増大処理を実行する場合の各種物理量の時間的推移を示す図である。過給機の別の構成例を示す概略図である。

最初に、図１を参照して、本発明の実施例に係るショベルについて説明する。なお、図１は、本実施例に係るショベルの側面図である。図１に示すショベルの下部走行体１には、旋回機構２を介して上部旋回体３が搭載されている。上部旋回体３には、作業アタッチメントが取り付けられている。作業アタッチメントは、例えば、ブーム４、アーム５、及びバケット６を含む。具体的には、上部旋回体３には、ブーム４が取り付けられ、ブーム４の先端にはアーム５が取り付けられ、アーム５の先端にはバケット６が取り付けられている。ブーム４、アーム５、及びバケット６は、ブームシリンダ７、アームシリンダ８、及びバケットシリンダ９によりそれぞれ油圧駆動される。上部旋回体３には、キャビン１０が設けられ、且つエンジン１１等の動力源が搭載される。

図２は、図１のショベルに搭載される駆動系の構成例を示すブロック図であり、機械的動力系、高圧油圧ライン、パイロットライン、及び電気制御系をそれぞれ二重線、実線、破線、及び点線で示す。

ショベルの駆動系は、主に、エンジン１１、レギュレータ１３、メインポンプ１４、パイロットポンプ１５、コントロールバルブ１７、操作装置２６、圧力センサ２９、コントローラ３０、大気圧センサＰ１、吐出圧センサＰ２、過給機２５、及びエンジン回転数調整ダイヤル７５を含む。

エンジン１１は、ショベルの駆動源であり、例えば、所定の回転数を維持するように動作する内燃機関としてのディーゼルエンジンである。また、エンジン１１の出力軸は、メインポンプ１４及びパイロットポンプ１５の入力軸に接続される。本実施例では、エンジン１１は、その出力軸がメインポンプ１４の入力軸に接続された状態において一定回転数で制御される。

レギュレータ１３は、メインポンプ１４の吐出量を制御するための装置であり、例えば、メインポンプ１４の吐出圧、又はコントローラ３０からの制御信号等に応じてメインポンプ１４の斜板傾転角を調節することによって、メインポンプ１４の吐出量を制御する。

メインポンプ１４は、高圧油圧ラインを介して作動油をコントロールバルブ１７に供給するための油圧ポンプであり、例えば、斜板式可変容量型油圧ポンプである。

パイロットポンプ１５は、パイロットラインを介して各種油圧制御機器に作動油を供給するための油圧ポンプであり、例えば、固定容量型油圧ポンプである。

コントロールバルブ１７は、ショベルにおける油圧システムを制御する油圧制御装置である。コントロールバルブ１７は、例えば、ブームシリンダ７、アームシリンダ８、バケットシリンダ９、走行用油圧モータ１Ａ（左用）、走行用油圧モータ１Ｂ（右用）、及び旋回用油圧モータ２Ａのうちの１又は複数のものに対しメインポンプ１４が吐出する作動油を選択的に供給する。なお、以下では、ブームシリンダ７、アームシリンダ８、バケットシリンダ９、走行用油圧モータ１Ａ（左用）、走行用油圧モータ１Ｂ（右用）、及び旋回用油圧モータ２Ａを集合的に「油圧アクチュエータ」と称する。

過給機２５は、エンジン１１へ空気を強制的に送り込む装置であり、例えば、エンジン１１からの排気ガスを利用して吸気圧を増大させる（過給圧を発生させる）。なお、過給機２５は、エンジン１１の出力軸の回転を利用して過給圧を発生させてもよい。本実施例では、過給機２５は、エンジン１１の回転数に応じて排気ガスの流量を制御可能な可変ノズルターボである。なお、可変ノズルターボ２５の詳細については後述する。

操作装置２６は、操作者が油圧アクチュエータの操作のために用いる装置であり、パイロットラインを介して、パイロットポンプ１５が吐出する作動油を油圧アクチュエータのそれぞれに対応する流量制御弁のパイロットポートに供給する。なお、パイロットポートのそれぞれに供給される作動油の圧力（パイロット圧）は、油圧アクチュエータのそれぞれに対応する操作装置２６のレバー又はペダル（図示せず。）の操作方向及び操作量に応じた圧力である。

圧力センサ２９は、操作装置２６を用いた操作者の操作内容を検出するためのセンサであり、例えば、油圧アクチュエータのそれぞれに対応する操作装置２６のレバー又はペダルの操作方向及び操作量を圧力の形で検出し、検出した値をコントローラ３０に対して出力する。なお、操作装置２６の操作内容は、圧力センサ以外の他のセンサを用いて検出されてもよい。

コントローラ３０は、ショベルを制御するための制御装置であり、例えば、ＣＰＵ（Central Processing Unit）、ＲＡＭ(Random Access Memory)、ＲＯＭ（Read Only Memory）等を備えたコンピュータで構成される。また、コントローラ３０は、過給圧増大要否判定部３００及び過給圧制御部３０１のそれぞれに対応するプログラムをＲＯＭから読み出してＲＡＭにロードし、それぞれに対応する処理をＣＰＵに実行させる。

具体的には、コントローラ３０は、圧力センサ２９等が出力する検出値を受信し、それら検出値に基づいて過給圧増大要否判定部３００及び過給圧制御部３０１のそれぞれによる処理を実行する。その後、コントローラ３０は、過給圧増大要否判定部３００及び過給圧制御部３０１のそれぞれの処理結果に応じた制御信号を適宜に過給機２５等に対して出力する。

より具体的には、過給圧増大要否判定部３００は、過給機２５の過給圧を増大させる必要があるか否かを判定する。そして、過給圧を増大させる必要があると過給圧増大要否判定部３００が判定した場合、過給圧制御部３０１は、後述の過給圧調整部６０を駆動し、過給機２５の過給圧を調整する。

大気圧センサＰ１は、大気圧を検出するためのセンサであり、検出した値をコントローラ３０に対して出力する。また、吐出圧センサＰ２は、メインポンプ１４の吐出圧を検出するためのセンサであり、検出した値をコントローラ３０に対して出力する。

エンジン回転数調整ダイヤル７５は、エンジン回転数を切り換えるための装置である。本実施例では、エンジン回転数調整ダイヤル７５は、３段階以上の段階でエンジン回転数を切り換えできるようにする。エンジン１１は、エンジン回転数調整ダイヤル７５で設定されたエンジン回転数で一定に回転数制御される。

ここで、図３を参照しながら、図１のショベルに搭載される油圧システムについて説明する。なお、図３は、図１のショベルに搭載される油圧システムの構成例を示す概略図であり、図２と同様に、機械的動力系、高圧油圧ライン、パイロットライン、及び電気制御系を、それぞれ二重線、実線、破線、及び点線で示す。

図３において、油圧システムは、エンジン１１によって駆動されるメインポンプ１４Ｌ、１４Ｒから、センターバイパス管路４０Ｌ、４０Ｒのそれぞれを経て作動油タンクまで作動油を循環させる。なお、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒは、図２のメインポンプ１４に対応する。

センターバイパス管路４０Ｌは、コントロールバルブ１７内に配置された流量制御弁１７１、１７３、１７５及び１７７を通る高圧油圧ラインであり、センターバイパス管路４０Ｒは、コントロールバルブ１７内に配置された流量制御弁１７０、１７２、１７４、１７６及び１７８を通る高圧油圧ラインである。

流量制御弁１７３、１７４は、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒが吐出する作動油をブームシリンダ７へ供給し、かつ、ブームシリンダ７内の作動油を作動油タンクへ排出するために作動油の流れを切り換えるスプール弁である。なお、流量制御弁１７４は、ブーム操作レバー２６Ａが操作された場合に常に作動するスプール弁である。また、流量制御弁１７３は、ブーム操作レバー２６Ａが所定操作量以上で操作された場合にのみ作動するスプール弁である。

流量制御弁１７５、１７６は、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒが吐出する作動油をアームシリンダ８へ供給し、かつ、アームシリンダ８内の作動油を作動油タンクへ排出するために作動油の流れを切り換えるスプール弁である。なお、流量制御弁１７５は、アーム操作レバー（図示せず。）が操作された場合に常に作動する弁である。また、流量制御弁１７６は、アーム操作レバーが所定操作量以上で操作された場合にのみ作動する弁である。

流量制御弁１７７は、メインポンプ１４Ｌが吐出する作動油を旋回用油圧モータ２Ａで循環させるために作動油の流れを切り換えるスプール弁である。

流量制御弁１７８は、メインポンプ１４Ｒが吐出する作動油をバケットシリンダ９へ供給し、かつ、バケットシリンダ９内の作動油を作動油タンクへ排出するためのスプール弁である。

レギュレータ１３Ｌ、１３Ｒは、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒの吐出圧に応じてメインポンプ１４Ｌ、１４Ｒの斜板傾転角を調節することによって、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒの吐出量を制御する。なお、レギュレータ１３Ｌ、１３Ｒは、図２のレギュレータ１３に対応する。具体的には、レギュレータ１３Ｌ、１３Ｒは、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒの吐出圧が所定値以上となった場合にメインポンプ１４Ｌ、１４Ｒの斜板傾転角を調節して吐出量を減少させる。吐出圧と吐出量との積で表されるメインポンプ１４の吸収馬力がエンジン１１の出力馬力を超えないようにするためである。なお、この制御を「全馬力制御」と称する。

ブーム操作レバー２６Ａは、操作装置２６の一例であり、ブーム４を操作するために用いられる。また、ブーム操作レバー２６Ａは、パイロットポンプ１５が吐出する作動油を利用して、レバー操作量に応じた制御圧を流量制御弁１７４の左右何れかのパイロットポートに導入させる。なお、ブーム操作レバー２６Ａは、レバー操作量が所定操作量以上の場合には、流量制御弁１７３の左右何れかのパイロットポートにも作動油を導入させる。

圧力センサ２９Ａは、圧力センサ２９の一例であり、ブーム操作レバー２６Ａに対する操作者の操作内容を圧力の形で検出し、検出した値をコントローラ３０に対して出力する。操作内容は、例えば、レバー操作方向、レバー操作量（レバー操作角度）等である。

左右走行レバー（又はペダル）、アーム操作レバー、バケット操作レバー、及び旋回操作レバー（何れも図示せず。）はそれぞれ、下部走行体１の走行、アーム５の開閉、バケット６の開閉、及び、上部旋回体３の旋回を操作するための操作装置である。これらの操作装置は、ブーム操作レバー２６Ａと同様に、パイロットポンプ１５が吐出する作動油を利用して、レバー操作量（又はペダル操作量）に応じた制御圧を油圧アクチュエータのそれぞれに対応する流量制御弁の左右何れかのパイロットポートに導入させる。また、これらの操作装置のそれぞれに対する操作者の操作内容は、圧力センサ２９Ａと同様、対応する圧力センサによって圧力の形で検出され、検出値がコントローラ３０に対して出力される。

コントローラ３０は、圧力センサ２９Ａ等の出力を受信し、必要に応じてレギュレータ１３Ｌ、１３Ｒに対して制御信号を出力し、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒの吐出量を変化させる。

スイッチ５０は、コントローラ３０が過給機２５の過給圧を増大させる処理（以下、「過給圧増大処理」とする。）の作動・停止を切り換えるスイッチであり、例えばキャビン１０内に設置される。操作者は、スイッチ５０をオン位置に切り換えることで過給圧増大処理が実行されるようにし、スイッチ５０をオフ位置に切り換えることで過給圧増大処理が実行されないようにする。具体的には、コントローラ３０は、スイッチ５０がオフ位置に切り換えられると、過給圧増大要否判定部３００及び過給圧制御部３０１の実行を禁止し、それらの機能を無効にする。

ここで、図３の油圧システムで採用されるネガティブコントロール制御について説明する。

センターバイパス管路４０Ｌ、４０Ｒは、最も下流にある流量制御弁１７７、１７８のそれぞれと作動油タンクとの間にネガティブコントロール絞り１８Ｌ、１８Ｒを備える。メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒが吐出した作動油の流れは、ネガティブコントロール絞り１８Ｌ、１８Ｒで制限される。そして、ネガティブコントロール絞り１８Ｌ、１８Ｒは、レギュレータ１３Ｌ、１３Ｒを制御するための制御圧（以下、「ネガコン圧」とする。）を発生させる。

破線で示されるネガコン圧管路４１Ｌ、４１Ｒは、ネガティブコントロール絞り１８Ｌ、１８Ｒの上流で発生させたネガコン圧をレギュレータ１３Ｌ、１３Ｒに伝達するためのパイロットラインである。

レギュレータ１３Ｌ、１３Ｒは、ネガコン圧に応じてメインポンプ１４Ｌ、１４Ｒの斜板傾転角を調節することによって、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒの吐出量を制御する。また、レギュレータ１３Ｌ、１３Ｒは、導入されるネガコン圧が大きいほどメインポンプ１４Ｌ、１４Ｒの吐出量を減少させ、導入されるネガコン圧が小さいほどメインポンプ１４Ｌ、１４Ｒの吐出量を増大させる。

具体的には、図３で示されるように、ショベルにおける油圧アクチュエータが何れも操作されていない場合（以下、「待機モード」とする。）、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒが吐出する作動油は、センターバイパス管路４０Ｌ、４０Ｒを通ってネガティブコントロール絞り１８Ｌ、１８Ｒに至る。そして、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒが吐出する作動油の流れは、ネガティブコントロール絞り１８Ｌ、１８Ｒの上流で発生するネガコン圧を増大させる。その結果、レギュレータ１３Ｌ、１３Ｒは、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒの吐出量を許容最小吐出量まで減少させ、吐出した作動油がセンターバイパス管路４０Ｌ、４０Ｒを通過する際の圧力損失（ポンピングロス）を抑制する。

一方、何れかの油圧アクチュエータが操作された場合、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒが吐出する作動油は、操作対象の油圧アクチュエータに対応する流量制御弁を介して、操作対象の油圧アクチュエータに流れ込む。そして、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒが吐出する作動油の流れは、ネガティブコントロール絞り１８Ｌ、１８Ｒに至る量を減少或いは消滅させ、ネガティブコントロール絞り１８Ｌ、１８Ｒの上流で発生するネガコン圧を低下させる。その結果、低下したネガコン圧を受けるレギュレータ１３Ｌ、１３Ｒは、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒの吐出量を増大させ、操作対象の油圧アクチュエータに十分な作動油を循環させ、操作対象の油圧アクチュエータの駆動を確かなものとする。

上述のような構成により、図３の油圧システムは、待機モードにおいては、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒにおける無駄なエネルギー消費を抑制することができる。なお、無駄なエネルギー消費は、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒが吐出する作動油がセンターバイパス管路４０Ｌ、４０Ｒで発生させるポンピングロスを含む。

また、図３の油圧システムは、油圧アクチュエータを作動させる場合には、メインポンプ１４Ｌ、１４Ｒから必要十分な作動油を作動対象の油圧アクチュエータに確実に供給できるようにする。

次に、図４を参照して、過給機としての可変ノズルターボ２５の機能について説明する。なお、図４は、可変ノズルターボ２５の構成例を示す概略図である。

可変ノズルターボ２５は、主に、ノズルベーン２５ａ、タービン翼２５ｂ、ターボ軸２５ｃ、コンプレッサ翼２５ｄを含む。

ノズルベーン２５ａは、エンジン１１の排気口１１ａからタービン翼２５ｂに流れる排気ガスの流量を制御する部材である。本実施例では、ノズルベーン２５ａは、ノズル開度（開口面積）が増減するように、過給圧調整部としてのノズルアクチュエータ６０によって制御される。

タービン翼２５ｂは、エンジン１１の排気ガスを受けて回転する部材であり、ターボ軸２５ｃを介してコンプレッサ翼２５ｄに結合される。そのため、タービン翼２５ｂの回転は、ターボ軸２５ｃの回転を介してコンプレッサ翼２５ｄに伝達される。

コンプレッサ翼２５ｄは、外気を圧縮してエンジン１１の吸気口に供給する部材であり、タービン翼２５ｂと共に回転して外気をエンジン１１の吸気口に強制的に流入させる。

ノズルアクチュエータ６０は、過給圧調整部の１例であり、複数のノズルベーン２５ａを同時に駆動して複数のノズルベーン２５ａのそれぞれのノズル開度を同時に制御する。

具体的には、ノズルアクチュエータ６０は、エンジン１１の回転数が高いほどノズル開度が大きくなるようにノズルベーン２５ａを駆動する。図４上図は、エンジン回転数が比較的高くノズル開度が比較的大きい状態にある可変ノズルターボ２５を示す。この場合、ノズルベーン２５ａを通過する排気ガスの排気圧力は、ノズル開度が比較的小さい場合に比べて低い状態に維持され、タービン翼２５ｂを通過する排気ガスの相対流速も比較的低い状態に維持される。なお、タービン翼２５ｂを通過する排気ガスの相対流速は、エンジン１１の排気口１１ａを通過する排気ガスの流速とタービン翼２５ｂを通過する排気ガスの流速との差を意味する。

一方、図４下図は、エンジン回転数が比較的低くノズル開度が比較的小さい状態にある可変ノズルターボ２５を示す。この場合、ノズルベーン２５ａを通過する排気ガスの排気圧力は、ノズル開度が大きい場合に比べて高い状態に維持され、タービン翼２５ｂを通過する排気ガスの相対流速も比較的高い状態に維持される。その結果、エンジン１１の排気口１１ａを通過する排気ガスの流速が同じであっても、ノズル開度が小さいほど、タービン翼２５ｂを通過する排気ガスの相対流速が大きくなり、タービン翼２５ｂの回転速度も増大する。そして、ターボ軸２５ｃを介してタービン翼２５ｂに結合されるコンプレッサ翼２５ｄの回転速度も増大する。その結果、コンプレッサ翼２５ｄは、過給圧を増大させ、より多くの空気をエンジン１１の吸気口に供給する。

なお、図４上図は、ノズルベーン２５ａ間の流路が比較的広いため、タービン翼２５ｂを通過する排気ガスの相対流速が比較的小さい状態を細い実線の矢印で表す。また、図４上図は、ターボ軸２５ｃの回転が比較的遅い状態、及び、コンプレッサ翼２５ｄを通過する空気の流速が比較的小さい状態のそれぞれを細い実線の矢印で表す。一方、図４下図は、ノズルベーン２５ａ間の流路が比較的狭いため、タービン翼２５ｂを通過する排気ガスの相対流速が比較的大きい状態を太い実線の矢印で表す。また、図４下図は、ターボ軸２５ｃの回転が比較的速い状態、及び、コンプレッサ翼２５ｄを通過する空気の流速が比較的大きい状態のそれぞれを太い実線の矢印で表す。また、以下では、上述のようなノズルアクチュエータ６０によるエンジン回転数に応じたノズル開度の制御を「通常制御」と称する。この通常制御により、コントローラ３０は、エンジン回転数が低い場合に過給効率を向上させ、また、エンジン回転数が高い場合に排気圧力を低減させることができる。

また、ノズルアクチュエータ６０は、通常制御とは別に、過給圧増大要否判定部３００が過給圧を増大させる必要があると判定した場合、コントローラ３０が出力する制御信号に応じて、ノズル開度Ａを、通常制御時のノズル開度より小さい過給圧増大時ノズル開度Ａｓに調整する。なお、以下では、ノズルアクチュエータ６０によるこのノズル開度の制御を「過給圧増大制御」と称する。

より具体的には、過給圧増大要否判定部３００は、例えば、高地におけるショベルが待機モードにある場合に、過給圧を増大させる必要があると判定する。そして、過給圧制御部３０１は、ノズルアクチュエータ６０に対して制御信号を出力し、ノズルベーン２５ａのノズル開度Ａが過給圧増大時ノズル開度Ａｓに調整されるようにする。

次に、図５を参照して、本実施例に係るショベルのコントローラ３０が必要に応じて過給圧を増大させる処理（以下、「過給圧増大処理」とする。）について説明する。なお、図５は、過給圧増大処理の流れを示すフローチャートであり、コントローラ３０は、所定周期で繰り返しこの過給圧増大処理を実行する。また、本実施例では、高地等の大気圧が低い環境にショベルがあり、スイッチ５０が手動でオン位置に切り換えられているため、コントローラ３０は、過給圧増大要否判定部３００及び過給圧制御部３０１を有効に機能させることができる。

最初に、コントローラ３０の過給圧増大要否判定部３００は、ショベルが待機モードにあるか否かを判定する（ステップＳ１）。本実施例では、過給圧増大要否判定部３００は、メインポンプ１４の吐出圧が所定圧以上であるか否かに基づいて、ショベルが待機モードにあるか否かを判定する。例えば、過給圧増大要否判定部３００は、メインポンプ１４の吐出圧が所定圧未満であれば、ショベルが待機モードにあると判定する。なお、過給圧増大要否判定部３００は、油圧アクチュエータの圧力に基づいて、ショベルが待機モードにあるか否かを判定してもよい。

ショベルが待機モードにある（油圧負荷が存在しない）と過給圧増大要否判定部３００が判定した場合（ステップＳ１のＹＥＳ）、コントローラ３０は、ノズル開度の通常制御を停止させる（ステップＳ２）。そして、コントローラ３０は、ノズル開度の過給圧増大制御を作動させ、ノズルベーン２５ａのノズル開度Ａを、通常制御時のノズル開度より小さい過給圧増大時ノズル開度Ａｓに調整する（ステップＳ３）。本実施例では、コントローラ３０の過給圧制御部３０１は、ノズルアクチュエータ６０に対して制御信号を出力する。その制御信号を受信したノズルアクチュエータ６０は、ノズル開度の通常制御を中断する。そして、ノズルベーン２５ａのノズル開度を過給圧増大時ノズル開度Ａｓまで低減させる。これにより、タービン翼２５ｂを通過する排気ガスの相対流速を大きくし、ターボ軸２５ｃの回転速度を高め、コンプレッサ翼２５ｄを通過する空気の流速を大きくして過給圧を増大させることができる。

一方、ショベルが待機モードにない（油圧負荷が存在する）と過給圧増大要否判定部３００が判定した場合（ステップＳ１のＮＯ）、コントローラ３０は、ノズル開度の過給圧増大制御を停止させ、ノズル開度の通常制御を作動させる（ステップＳ４）。そして、コントローラ３０は、エンジン回転数に応じてノズルベーン２５ａのノズル開度Ａを変化させる。

このようにして、コントローラ３０は、待機モードの際に過給圧を増大させる。そのため、コントローラ３０は、外力による油圧負荷の増大に先だって過給圧を所定幅だけ予め増大させることができる。その結果、大気圧が低いために過給圧を迅速に増大させることができない場合であっても、エンジン回転数の低下（作業性の低下）やエンジン停止を引き起こす前に、増大する油圧負荷に見合う過給圧を発生させることができる。

次に、図６を参照して、過給圧増大処理を実行する場合の各種物理量の時間的推移について説明する。なお、図６は、それら各種物理量の時間的推移を示す図であり、上から順に、大気圧、レバー操作量、油圧負荷（吸収馬力）、ノズル開度、過給圧、燃料噴射量、及びエンジン回転数のそれぞれの時間的推移を示す。また、図６の破線で示す推移は、ショベルが低地（大気圧が比較的高い環境）にある場合に過給圧増大処理を実行しないときの推移を表し、図６の一点鎖線で示す推移は、ショベルが高地（大気圧が比較的低い環境）にある場合に過給圧増大処理を実行しないときの推移を表す。また、図６の実線で示す推移は、ショベルが高地（大気圧が比較的低い環境）にある場合に過給圧増大処理を実行するときの推移を表す。これら３種類の線で示される推移は、過給圧増大処理の効果を分かり易く説明するためのものである。具体的には、ショベルは、高地等、大気圧が比較的低い環境では、過給圧増大処理を実行しない場合、油圧負荷の増大を検出した時点で過給圧を増大させようとしても、大気圧が比較的高い環境における場合のようには増大させることができず、エンジン出力の不足を生じさせ、エンジンを停止させてしまうおそれがある。それに対し、高地等、大気圧が比較的低い環境で過給圧増大処理を実行する場合、ショベルは、エンジン出力の不足が発生するのを防止できる。

本実施例では、時刻ｔ１において、例えば、掘削のためにアーム５を動かすためのレバー操作が行われる場合を想定する。

まず、比較のために、ショベルが低地（大気圧が比較的高い環境）にある場合に過給圧増大処理を実行しないとき、及び、ショベルが高地（大気圧が比較的低い環境）にある場合に過給圧増大処理を実行しないときの各種物理量の時間的推移について説明する。

時刻ｔ１において、掘削動作を行うために、アーム操作レバーの操作が開始される。アーム操作レバーの操作量（操作レバーを傾ける角度）は時刻ｔ１から時刻ｔ２まで増大され、時刻ｔ２においてアーム操作レバーの操作量は一定に維持される。すなわち、時刻ｔ１からアーム操作レバーが操作されて傾けられ、時刻ｔ２においてアーム操作レバーの傾きは一定に保持される。

アーム操作レバーが最も傾けられた状態になった時刻ｔ２から、アーム５に加わる負荷によりメインポンプ１４の吐出圧が上昇し、メインポンプ１４の油圧負荷が上昇し始める。すなわち、メインポンプ１４の油圧負荷は、破線及び一点鎖線に示すように、時刻ｔ２付近から上昇し始める。また、メインポンプ１４の油圧負荷はエンジン１１の負荷に相当し、エンジン１１の負荷もメインポンプ１４の油圧負荷と共に上昇する。その結果、ショベルが低地（大気圧が比較的高い環境）にある場合には、エンジン１１の回転数は、破線で示すように所定回転数に維持されるが、ショベルが高地（大気圧が比較的低い環境）にある場合には、エンジン１１の回転数は、一点鎖線で示すように時刻ｔ２を過ぎたあたりから大きく低下していく。大気圧が比較的低い環境では過給圧が低くなり、エンジン１１の負荷に見合うエンジン出力を実現できないためである。

具体的には、エンジン１１の負荷が増大すると、通常、エンジン１１の制御が働き、燃料噴射量が増大する。これにより、過給圧も増大し、エンジン１１の燃焼効率が高められ、エンジン１１の出力も増大する。しかしながら、過給圧が低い間は燃料噴射量の増大が制限され、エンジン１１の燃焼効率を十分に高めることができない。その結果、エンジン１１の負荷に見合うエンジン出力を実現できず、エンジン１１の回転数を低下させてしまう。

そこで、コントローラ３０は、ショベルが高地（大気圧が比較的低い環境）にある場合には、過給圧増大処理を実行することによって、レバー操作が行われる前に過給圧を高めるようにする。

なお、ここでは、ショベルが高地（大気圧が比較的低い環境）にある場合に過給圧増大処理を実行するときの各種物理量の時間的推移について、同じく図６を参照しながら説明する。図６において、ショベルが高地（大気圧が比較的低い環境）にある場合に過給圧増大処理を実行するときの各種物理量の時間的推移は実線で示される。なお、図６では、ショベルは、時刻ｔ１まで無負荷状態にあり、且つ、待機モードにある。

オペレータのレバー操作としては上述のように、時刻ｔ１において、掘削動作を行うために、アーム操作レバーの操作が開始される。アーム操作レバーの操作量（操作レバーを傾ける角度）は時刻ｔ１から時刻ｔ２まで増大され、時刻ｔ２においてアーム操作レバーの操作量は一定に維持される。すなわち、時刻ｔ１からアーム操作レバーが操作されて傾けられ、時刻ｔ２においてアーム操作レバーの傾きは一定に保持される。時刻ｔ１においてアーム操作レバーの操作が開始されると、アーム５が動き始め、時刻ｔ２になると、アーム操作レバーが最も傾けられた状態になる。

過給圧増大処理を実行する場合、コントローラ３０は、時刻ｔ１以前に、すなわち、レバー操作が行われる前に、ノズルベーン２５ａのノズル開度Ａを通常制御時のノズル開度より小さい過給圧増大時ノズル開度Ａｓに調整している。そのため、過給圧は、ショベルが低地（大気圧が比較的高い環境）にある場合と同様の比較的高い状態にある。また、アーム操作レバーが最も傾けられた状態となる時刻ｔ２において直ちに上昇可能な状態にある。また、コントローラ３０は、時刻ｔ２においてメインポンプ１４の油圧負荷が上昇すると、ショベルが待機モードにないと判定し、ノズル開度の過給圧増大制御を停止させて通常制御を作動させる。その結果、ノズル開度は、エンジン回転数に応じた値に制御される。なお、図６において、通常制御時のノズル開度は、明瞭化のため、一定の値で推移するものとして示されるが、実際にはエンジン回転数等に応じて変動する。

このように、ノズルベーン２５ａのノズル開度Ａを通常制御時のノズル開度より小さい過給圧増大時ノズル開度Ａｓに調整しておくことで、油圧負荷が上昇し始める時刻ｔ２において過給圧を直ちに増大させることができる。

時刻ｔ２を過ぎると油圧負荷が上昇してエンジン１１の負荷も増大し、燃料噴射量をさらに増大する指示が出され、燃料消費量が徐々に増加する。このときの燃料消費量の増加分は、油圧負荷の増大に対応する分だけである。エンジン回転数はすでに所定回転数に維持されており、エンジン回転数を上昇させるための燃料消費量が必要ないためである。また、時刻ｔ３では、過給圧が所定値以上に上昇しているため、油圧負荷が増大しても、エンジン１１は、効率的にエンジン出力を増大できる状態にある。

以上のように、レバー操作が行われる前に、ノズルベーン２５ａのノズル開度Ａを通常制御時より小さい過給圧増大時ノズル開度Ａｓに調整しておくことで、油圧負荷が上昇し始める時点より前に過給圧を増大させておくことができる。

また、上述の通り、大気圧が比較的高い環境では、過給圧増大処理を実行しなくとも、過給圧（破線参照。）は、時刻ｔ１において既に比較的高い状態にある。

そのため、過給圧増大処理を実行しなくとも、可変ノズルターボ２５は、過給圧を迅速に増大させることができる状態にある。また、エンジン１１は、エンジン回転数の低下（作業性の低下）やエンジン停止を引き起こすことなく、外力による油圧負荷に見合う駆動力を供給できる状態にある。

しかしながら、大気圧が比較的低い環境では、過給圧増大処理を実行しない場合、過給圧（一点鎖線参照。）は、時刻ｔ２においても比較的低い状態にある。また、大気圧が比較的低い環境にあるため、可変ノズルターボ２５は、過給圧を迅速に増大させることができない。具体的には、可変ノズルターボ２５は、時刻ｔ３になるまで十分な過給圧を実現できず、エンジン１１は、燃料噴射量を十分に増大させることができない。

その結果、エンジン１１は、エンジン回転数を一定に維持するだけの駆動力を出力できず、エンジン回転数（一点鎖線参照。）を低下させ、場合によってはエンジン回転数を増大させることができずそのまま停止してしまう。

そこで、コントローラ３０は、大気圧が比較的低い環境では、過給圧増大処理を実行することによって、時刻ｔ１以前に、すなわち、レバー操作が行われる前に、ノズルベーン２５ａのノズル開度を通常制御時より小さい過給圧増大時ノズル開度Ａｓに調整している。そのため、過給圧（実線参照。）は時刻ｔ２において既に比較的高い状態にある。

その結果、大気圧が比較的低い環境であっても、可変ノズルターボ２５は、大気圧が比較的高い環境の場合と同様に、過給圧を迅速に増大させることができる状態にある。また、エンジン１１は、エンジン回転数の低下（作業性の低下）やエンジン停止を引き起こすことなく、外力による油圧負荷に見合う駆動力を供給できる状態にある。

この場合、時刻ｔ２において、アーム５が地面に接すると掘削反力の増大に応じて油圧負荷が増大する。そして、メインポンプ１４の吸収馬力に相当するこの油圧負荷の増大に応じてエンジン１１の負荷も増大する。このとき、エンジン１１は、所定のエンジン回転数を維持するため、可変ノズルターボ２５により過給圧を迅速に増大させることができる。

このように、コントローラ３０は、大気圧が比較的低い場合には、レバー操作が行われる前にノズル開度を小さくしておくことで、過給圧を比較的高いレベルで維持し、レバー操作が行われた後に過給圧を遅滞なく増大させることができる。その結果、レバー操作が行われたときにエンジン回転数が低下したり、エンジンが停止したりするのを防止できる。

次に、図７を参照して、過給圧増大処理の別の実施例について説明する。なお、図７は、本実施例に係る過給圧増大処理の流れを示すフローチャートである。図７の過給圧増大処理は、ステップＳ１１における判定条件が、図５の過給圧増大処理におけるステップＳ１の判定条件と相違するが、ステップＳ１２〜Ｓ１４は、図５の過給圧増大処理のステップＳ２〜Ｓ４と同じである。そのため、ステップＳ１１を詳細に説明し、他のステップの説明を省略する。また、本実施例では、スイッチ５０が省略されており、コントローラ３０は、過給圧増大要否判定部３００及び過給圧制御部３０１を常に有効に機能させることができる。

ステップＳ１１において、過給圧増大要否判定部３００は、ショベルが待機モードにあり且つショベル周辺の大気圧が所定圧未満であるという条件を満たすか否かを判定する。なお、本実施例では、コントローラ３０は、ショベルに搭載される大気圧センサＰ１の出力に基づいてショベル周辺の大気圧が所定圧未満であるか否かを判定する。

そして、上述の条件を満たすと判定された場合（ステップＳ１１のＹＥＳ）、コントローラ３０は、ステップＳ１２及びＳ１３を実行する。

一方、上述の条件を満たさないと判定された場合（ステップＳ１１のＮＯ）、コントローラ３０は、ステップＳ１４を実行する。

これにより、コントローラ３０は、図５の過給圧増大処理の場合と同様の効果を実現できる。

また、大気圧センサＰ１の出力を用いる本実施例では、コントローラ３０は、大気圧の大きさに応じて過給圧増大時ノズル開度Ａｓの大きさを決定してもよい。具体的には、コントローラ３０は、大気圧が低いほど、過給圧増大時ノズル開度Ａｓを小さくする。この場合、コントローラ３０は、大気圧の大きさに応じて過給圧増大時ノズル開度Ａｓの大きさを段階的に設定してもよく、無段階に設定してもよい。この構成により、コントローラ３０は、待機モードにおける低減後のノズル開度の大きさを段階的に或いは無段階に制御でき、無駄なエネルギー消費をさらに抑制することができる。

次に、図８を参照して、過給圧増大処理のさらに別の実施例について説明する。なお、図８は、本実施例に係る過給圧増大処理の流れを示すフローチャートである。図８の過給圧増大処理は、大気圧の大小にかかわらず、レバー操作が開始された時点でノズルベーン２５ａのノズル開度を一時的に低減させる。そのため、本実施例では、スイッチ５０が省略されており、コントローラ３０は、過給圧増大要否判定部３００及び過給圧制御部３０１を常に有効に機能させることができる。但し、スイッチ５０又は大気圧センサＰ１を用い、大気圧が比較的低い場合に限り、本実施例に係る過給圧増大処理を機能させるようにしてもよい。

最初に、コントローラ３０の過給圧増大要否判定部３００は、ショベルが待機モードにあるか否かを判定する（ステップＳ２１）。本実施例では、図５の過給圧増大処理と同様、過給圧増大要否判定部３００は、メインポンプ１４の吐出圧が所定圧以上であるか否かに基づいて、ショベルが待機モードにあるか否かを判定する。

ショベルが待機モードにある（油圧負荷が存在しない）と過給圧増大要否判定部３００が判定した場合（ステップＳ２１のＹＥＳ）、コントローラ３０は、レバー操作が開始されたか否かを判定する（ステップＳ２２）。本実施例では、コントローラ３０は、圧力センサ２９の出力に基づいて、レバー操作が開始されたか否かを判定する。

レバー操作が開始されたと判定した場合（ステップＳ２２のＹＥＳ）、コントローラ３０は、ノズル開度の通常制御を停止させる（ステップＳ２３）。そして、コントローラ３０は、ノズル開度の過給圧増大制御を作動させ、ノズルベーン２５ａのノズル開度を、通常制御時より小さい過給圧増大時ノズル開度Ａｓに調整する（ステップＳ２４）。

一方、レバー操作が開始されていないと判定した場合（ステップＳ２２のＮＯ）、コントローラ３０は、ノズル開度の過給圧増大制御を作動させることなく、ノズル開度の通常制御を作動させる（ステップＳ２５）。ノズルベーン２５ａのノズル開度を、エンジン回転数に応じたノズル開度に調整するためである。

また、ショベルが待機モードにない（油圧負荷が存在する）と過給圧増大要否判定部３００が判定した場合（ステップＳ２１のＮＯ）、例えば、メインポンプ１４の吐出圧が所定圧以上であると判定した場合にも、コントローラ３０は、ノズル開度の過給圧増大制御を作動させることなく、或いは、ノズル開度の過給圧増大制御を停止させ、ノズル開度の通常制御を作動させる（ステップＳ２５）。

なお、過給圧増大要否判定部３００は、メインポンプ１４の吐出圧が所定圧以上であるか否か、ノズル開度の通常制御を停止させた後に所定時間が経過したか否か、或いは、それらの組み合わせに基づいて、ショベルが待機モードにあるか否かを判定してもよい。

このようにして、コントローラ３０は、レバー操作が開始された場合に、一時的にノズルベーン２５ａのノズル開度を低減させる。そのため、コントローラ３０は、外力による油圧負荷が未だ発生していない場合であっても、可変ノズルターボ２５の過給圧を増大させることができる。すなわち、外力による油圧負荷の増大に先だって過給圧を所定幅だけ増大させることができる。その結果、可変ノズルターボ２５は、外力による油圧負荷が急激に増大する場合であっても、エンジン回転数の低下（作業性の低下）やエンジン停止を引き起こす前に、外力に応じて増大する油圧負荷に見合う過給圧を発生させることができる。なお、過給圧の増大が外力による油圧負荷（エンジン負荷）の増大に追いつかない場合、エンジン１１は、燃料噴射量を十分に増大させることができず、エンジン回転数を低下させ、場合によってはエンジン回転数を増大させることができずそのまま停止してしまう。

次に、図９を参照して、図８の過給圧増大処理を実行する場合の各種物理量の時間的推移について説明する。なお、図９は、それら各種物理量の時間的推移を示す図であり、上から順に、レバー操作量、油圧負荷（吸収馬力）、ノズル開度、過給圧、燃料噴射量、及びエンジン回転数のそれぞれの時間的推移を示す。また、図９の実線で示す推移は、図８の過給圧増大処理を実行するときの推移を表し、図９の破線で示す推移は、図８の過給圧増大処理を実行しないときの推移を表す。

本実施例では、時刻ｔ１において、例えば、掘削のためにアーム５を動かすためのレバー操作が開始された場合を想定する。

まず、比較のために、図８の過給圧増大処理を実行しないときの各種物理量の時間的推移について説明する。なお、アーム操作レバーのレバー操作量の時間的推移は、図６の場合と同様であるため、その説明を省略する。

図８の過給圧増大処理を実行しない場合、油圧負荷（破線参照。）は、時刻ｔ２となるまで増大しないまま推移する。その後、時刻ｔ２において、アーム５が地面に接すると掘削反力の増大に応じて油圧負荷が増大する。

また、過給圧（破線参照。）も、時刻ｔ２となるまで増大しないまま推移し、時刻ｔ２においても比較的低い状態にある。そのため、可変ノズルターボ２５は、時刻ｔ２後の油圧負荷の増大に過給圧の増大を追従させることができない。その結果、エンジン１１は、燃料噴射量を十分に増大させることができずにエンジン出力の不足を生じさせ、エンジン回転数を維持できずに低下させてしまい、場合によってはエンジン回転数を増大させることができずそのまま停止してしまう。

これに対し、図８の過給圧増大処理を実行する場合、ノズルベーン２５ａのノズル開度（実線参照。）は、時刻ｔ１において低下し始め、時刻ｔ２になる前に所定レベルまで低下する。そのため、過給圧（実線参照。）は、時刻ｔ１において増大し始め、時刻ｔ２になる前に所定レベルまで増大する。そのため、可変ノズルターボ２５は、時刻ｔ２後においても、油圧負荷の増大に大きな遅れを取ることなく、過給圧を増大させることができる。その結果、エンジン１１は、エンジン出力の不足を生じさせることなく、エンジン回転数（実線参照。）を維持できる。

また、コントローラ３０は、時刻ｔ２においてメインポンプ１４の油圧負荷が上昇すると、ショベルが待機モードにないと判定し、ノズル開度の過給圧増大制御を停止させて通常制御を作動させる。その結果、ノズル開度は、エンジン回転数に応じた値に制御される。なお、図９において、通常制御時のノズル開度は、明瞭化のため、一定の値で推移するものとして示されるが、実際にはエンジン回転数等に応じて変動する。

このように、コントローラ３０は、レバー操作が開始された後、掘削反力等の外力による油圧負荷が増大する前に、ノズルベーン２５ａのノズル開度を小さくすることによって、過給圧を比較的高いレベルまで増大させる。その結果、コントローラ３０は、掘削反力等の外力による油圧負荷が急増した場合にも、既に比較的高いレベルにある過給圧を迅速に増大させることができる。また、過給圧を増大させる際に、エンジン回転数の低下（作業性の低下）、エンジン１１の停止等を引き起こすこともない。

以上、本発明の好ましい実施例について詳説したが、本発明は、上述した実施例に制限されることはなく、本発明の範囲を逸脱することなしに上述した実施例に種々の変形及び置換を加えることができる。

例えば、上述の実施例では、コンプレッサ翼２５ｄは、エンジン１１の排気ガスを受けて回転するタービン翼２５ｂと共に回転して外気をエンジン１１の吸気口に強制的に流入させる。しかしながら、本発明はこの構成に限定されるものではない。コンプレッサ翼２５ｄの回転は、例えば図１０に示すように、過給機用電動モータ６０ａによって制御されてもよい。具体的には、過給機用電動モータ６０ａは、過給圧調整部６０からの制御信号に応じて回転速度を変化させる。この場合、エンジン１１の排気口１１ａを通過する排気ガスは、タービン翼を回転させる必要がない。

また、上述の実施例では、メインポンプ１４の吐出量は、ネガティブコントロール制御に基づいて制御されるが、ポジティブコントロール制御、ロードセンシング制御等に基づいて制御されてもよい。

また、上述の実施例では旋回機構２が油圧式であったが、旋回機構２は電動式であってもよい。

また、上述の実施例では、エンジン１１のみでメインポンプ１４を駆動するショベルに本発明を適用した例について説明したが、本発明は、エンジン１１と電動発電機とをメインポンプ１４に接続してメインポンプ１４を駆動するショベルにも適用することができる。この場合、ショベルは、エンジン１１の回転動力を電動発電機により電気エネルギーに変換し、蓄電装置にその電気エネルギーを蓄電できる。さらに、蓄電装置に蓄電した電気エネルギーを電動発電機により回転動力に変換してメインポンプ１４を駆動させることができる。

１・・・下部走行体１Ａ、１Ｂ・・・走行用油圧モータ２・・・旋回機構２Ａ・・・旋回用油圧モータ３・・・上部旋回体４・・・ブーム５・・・アーム６・・・バケット７・・・ブームシリンダ８・・・アームシリンダ９・・・バケットシリンダ１０・・・キャビン１１・・・エンジン１１ａ・・・排気口１３、１３Ｌ、１３Ｒ・・・レギュレータ１４、１４Ｌ、１４Ｒ・・・メインポンプ１５・・・パイロットポンプ１７・・・コントロールバルブ１８Ｌ、１８Ｒ・・・ネガティブコントロール絞り２５・・・過給機（可変ノズルターボ）２５ａ・・・ノズルベーン２５ｂ・・・タービン翼２５ｃ・・・ターボ軸２５ｄ・・・コンプレッサ翼２６・・・操作装置２６Ａ・・・ブーム操作レバー２９、２９Ａ・・・圧力センサ３０・・・コントローラ４０Ｌ、４０Ｒ・・・センターバイパス管路４１Ｌ、４１Ｒ・・・ネガコン圧管路５０・・・スイッチ６０・・・過給圧調整部（ノズルアクチュエータ）６０ａ・・・過給機用電動モータ７５・・・エンジン回転数調整ダイヤル１７０〜１７８・・・流量制御弁３００・・・過給圧増大要否判定部３０１・・・過給圧制御部Ｐ１・・・大気圧センサＰ２・・・吐出圧センサ

Claims

下部走行体と、
前記下部走行体に搭載される上部旋回体と、
前記上部旋回体に取り付けられるブームと、
前記ブームを駆動するブームシリンダと、
前記ブームに取り付けられるアームと、
前記アームを駆動するアームシリンダと、
前記上部旋回体に搭載され、且つ、前記ブームシリンダ及び前記アームシリンダに作動油を供給する油圧ポンプと、
前記上部旋回体に搭載され、過給機を備えるとともに、前記油圧ポンプに接続された状態において一定回転数で制御される内燃機関と、
前記過給機の回転速度を制御する制御装置と、を有し、
前記制御装置は、前記内燃機関の回転数の低下を抑制するように、油圧負荷が掛かる前に前記過給機の回転速度を増大させて前記過給機の過給圧を増大させる、
ショベル。
下部走行体と、
前記下部走行体に搭載される上部旋回体と、
前記上部旋回体に取り付けられるブームと、
前記ブームを駆動するブームシリンダと、
前記ブームに取り付けられるアームと、
前記アームを駆動するアームシリンダと、
前記上部旋回体に搭載され、且つ、前記ブームシリンダ及び前記アームシリンダに作動油を供給する油圧ポンプと、
前記上部旋回体に搭載され、過給機を備えるとともに、前記油圧ポンプに接続された状態において一定回転数で制御される内燃機関と、
前記過給機の回転速度を制御する制御装置と、を有し、
前記制御装置は、油圧負荷が掛かる前に前記過給機の回転速度を増大させて前記過給機の過給圧を増大させ、
油圧負荷が掛かる前の前記過給機の回転速度の調整の作動・停止を切り換えるスイッチを有する、
ショベル。
前記過給機は、可変ノズルターボであり、
前記制御装置は、前記可変ノズルターボにおける可変ノズルのノズル開度を小さくすることによって、油圧負荷が掛かる前の前記過給機の回転速度を増大させる、
請求項１又は２に記載のショベル。
前記過給機の回転速度は、過給機用モータによって制御される、
請求項１乃至３の何れか一項に記載のショベル。
前記制御装置は、大気圧に応じて、油圧負荷が掛かる前の前記過給機の回転速度を制御する、
請求項１乃至４の何れか一項に記載のショベル。
前記制御装置は、レバー操作に応じて、油圧負荷が掛かる前の前記過給機の回転速度の調整を開始する、
請求項１乃至５の何れか一項に記載のショベル。
前記制御装置は、レバー操作が完了する前に、前記過給機の回転速度の調整を開始する、
請求項１乃至５の何れか一項に記載のショベル。