JP6527689B2 - ダイヤフラム及びそれを用いたパルセーションダンパ - Google Patents

Description

本発明は、ダイヤフラム及びそれを用いたパルセーションダンパに関し、特に燃料ポンプに生じる脈動を効果的に低減することのできるダイヤフラム及びそれを用いたパルセーションダンパに関する。

従来の高圧燃料ポンプ等において、ハウジング本体に設けられたダイヤフラムにより、吸入通路から加圧室に吸入される流体の脈動を吸収して低減させるパルセーションダンパが知られている（例えば、特許文献１参照）。

このような従来のパルセーションダンパにおいては、ダイヤフラムは、例えばステンレススチール等の金属板を用いて一方向に突出部を有するように、かつその突出部の天井部分（中央部）がその外周のフランジと平行な平面となるように、プレス加工により形成されている。
そして、このダイヤフラムを所定の平板（金属板）に全周溶接したり、あるいは２枚のダイヤフラムに平板を挟み、この金属板とダイヤフラムとを全周溶接したり、あるいは金属板を用いずに２枚のダイヤフラムを直接向い合せに配置してそれらを全周溶接することにより、パルセーションダンパが構成されている。
このとき、ダイヤフラムと金属板とで画定される空間、あるいは２枚のダイヤフラムの間で画定される空間には、ヘリウムや窒素等の不活性ガスが所定の圧力で封入される。

特開２００７−３０９１１８号公報

しかし、特許文献１に記載されているようなパルセーションダンパにおいては、パルセーションダンパの外部からの圧力負荷に対して容積変化量が十分に大きくないため、適用される高圧ポンプによっては脈動（高圧に起因する大きな圧力変動）を吸収しきれない懸念があった。
そこで本発明の目的は、燃料ポンプに適用した場合に大きな脈動低減効果が得られるダイヤフラム及びそれを用いたパルセーションダンパを提供することにある。

上記目的を達成するために、本発明のダイヤフラムは、金属薄板により成形され、フランジ部及び前記フランジ部の一方の側に突出するように設けられた突出部を有する、パルセーションダンパに用いられるダイヤフラムであって、前記突出部は、前記突出部の外壁側の圧力と内壁側の圧力とが同じ状態において平面状の天井部及び前記天井部の径方向外側に環状に設けられる少なくとも２つの環状湾曲部を有し、少なくとも２つの前記環状湾曲部は、前記ダイヤフラムの中心線を含む仮想平面で切断した断面において、いずれも湾曲するように形成されると共に、少なくとも２つの前記環状湾曲部の曲率中心はいずれも前記突出部の突出方向とは反対側の異なる位置に配置され、前記突出部は、前記環状湾曲部のうち最も径外側に形成された前記環状湾曲部から前記ダイヤフラムの中心線に至る全域に亘り、その外壁面及び内壁面のうち内壁面においてのみ凹湾曲形状を呈することを特徴とする。
すなわち、特許文献１に記載されたダイヤフラムにおいて、突出部の天井面がダイヤフ
ラム外周面と平行な平面であり、かつその底部外周部（底部輪郭部）がただ１つの環状の
湾曲形成部となっている点に着目し、ダイヤフラムの形状を変更することにより大きな圧
力変動を吸収することができないかと鋭意検討し、本発明に至ったものである。

また、前記ダイヤフラムにおいて、前記突出部は、少なくとも２つの前記環状湾曲部同士を接続する接続部を有し、前記接続部は、前記突出部の外壁側の圧力と内壁側の圧力とが同じ状態のとき、前記ダイヤフラムの中心線を含む仮想平面で切断した断面において、前記天井部に対し傾斜する直線状となるよう形成されても良い。
また、前記ダイヤフラムにおいて、少なくとも２つの前記環状湾曲部は、前記ダイヤフラムの中心線を含む仮想平面で切断した断面において、それぞれ曲率半径が異なるようにしても良い。

また、本発明の別のダイヤフラムは、金属薄板により成形され、フランジ部及び前記フランジ部の一方の側に突出するよう設けられた突出部を有する、パルセーションダンパに用いられるダイヤフラムであって、前記突出部は、中央湾曲部及び前記中央湾曲部の径方向外側に環状に設けられる少なくとも１つの環状湾曲部を有し、前記中央湾曲部と少なくとも１つの前記環状湾曲部は、前記突出部の外壁側の圧力と内壁側の圧力とが同じ状態のとき、前記ダイヤフラムの中心線を含む仮想平面で切断した断面において、いずれも湾曲するように形成されると共に、前記中央湾曲部と少なくとも１つの前記環状湾曲部の曲率中心はいずれも前記突出部の突出方向とは反対側に位置し、かつ前記中央湾曲部の曲率中心は当該ダイヤフラムの中心線上に位置し、前記フランジ部と前記突出部との間には、前記フランジ部から前記突出部に湾曲状に立ち上がる環状立上り部であって、その曲率半径が少なくとも１つの前記環状湾曲部の曲率半径よりも大きい環状立上り部を備え、前記突出部は、前記環状湾曲部のうち最も径外側に形成された前記環状湾曲部から前記ダイヤフラムの中心線に至る全域に亘り、その外壁面及び内壁面のうち内壁面においてのみ凹湾曲形状を呈することを特徴とする。

本発明のダイヤフラムは、他の部材と接合して閉空間を形成することにより、パルセーションダンパとして適用できる。また、上記閉空間には、不活性ガスが充填されている。
このとき、上記他の部材は、同一形状のダイヤフラム、異なる形状のダイヤフラム、又は平板等のいずれであってもよい。

本発明のダイヤフラムを用いたパルセーションダンパによれば、燃料ポンプに適用した場合に圧力変動に対する容積変化量を増加させることができるため、大きな脈動低減効果が得られる。

本発明の第１の実施形態に係るダイヤフラムをその中心線を含む仮想平面で切断した断面図。 図１に示されたダイヤフラムの平面図。 本発明の第２の実施形態に係るダイヤフラムをその中心線を含む仮想平面で切断した断面図。 図３に示されたダイヤフラムの平面図。 本発明の第１の実施形態に係るダイヤフラムをパルセーションダンパに適用した場合の一例を示す断面図。 本発明の第２の実施形態に係るダイヤフラムをパルセーションダンパに適用した場合の一例を示す断面図。 本発明の第１の実施形態に係るダイヤフラムをパルセーションダンパに適用した場合の変形例を示す断面図。 本発明の第１の実施形態に係るダイヤフラムをパルセーションダンパに適用した場合の他の変形例を示す断面図。 本発明の第１の実施形態に係るダイヤフラムをパルセーションダンパに適用した場合のさらに他の変形例を示す断面図。 本発明の第１の実施形態に係るダイヤフラムをパルセーションダンパに適用した場合のさらに他の変形例を示す断面図。 本発明の第１の実施形態に係るダイヤフラムをパルセーションダンパに適用した場合のさらに他の変形例を示す断面図。 図１及び図３に示された本発明の第１及び第２の実施形態に係るダイヤフラムを使用したパルセーションダンパの特性を示すグラフ。

図１は、本発明の第１の実施形態に係るダイヤフラム１０をその中心線（垂直線）Ｏ１を含む仮想平面で切断した断面図、図２は、図１に示されたダイヤフラム１０の平面図である。以下の説明において、図１のような仮想平面で切断した断面を「中心断面」という。
一般にパルセーションダンパは、ダイヤフラムの突出部内部に大気圧よりも高い圧力で不活性ガス等を封入した状態で用いられるが、図１及び図２は、突出部１０Ａの内部にはガスは封入されておらず、該突出部１０Ａの外壁側（突出側）の圧力と内壁側の圧力とが同じ状態の場合を示している。

図１及び図２に示すとおり、第１の実施形態のダイヤフラム１０は、ステンレス鋼板等の金属薄板にプレス等の塑性加工を行うことにより、外形が円形となるように（各部の水平断面が円形となるように）形成される。
また、ダイヤフラム１０には、中心断面において符号Ｒ１１Ｃを曲率中心とし曲率半径がＲ１１である第１の環状湾曲部１１と、同じく中心断面において符号Ｒ１２Ｃを曲率中心とし曲率半径がＲ１２である第２の環状湾曲部１２とが形成され、また第１の環状湾曲部１１で囲まれた中央部（天井部１０Ｓ）は平面状とされ、これにより当該ダイヤフラム１０は一方向に突出した突出部１０Ａを備え、当該突出部１０Ａと反対側（突出部１０Ａの内壁側）には凹部１０Ｂが形成されている。

これら第１の環状湾曲部１１及び第２の環状湾曲部１２は、ダイヤフラム１０の外観上では、平面状とされた天井部１０Ｓの径方向外側に環状に設けられる２段の環状湾曲部として形成されている。
また、突出部１０Ａの外周には、環状のフランジ部１０Ｃが形成されており、突出部１０Ａが環状のフランジ部１０Ｃの一方の側に突出する形態とされている。

第１の環状湾曲部１１の曲率中心Ｒ１１Ｃ及び第２の環状湾曲部１２の曲率中心Ｒ１２Ｃは、いずれも突出部１０Ａの突出方向とは反対側（突出部１０Ａの内壁側）において、それぞれ異なる位置に設けられている。
また、第１の実施形態において、第１の環状湾曲部１１及び第２の環状湾曲部１２を接続する接続部１０Ｒは、その中心断面においてほぼ直線状となるように、かつ天井部に対して傾斜するように形成されている。

この第１の実施形態は、中心断面において２種の環状湾曲部（第１の環状湾曲部１１及び第２の環状湾曲部１２）を形成するものである。したがって、図１に示したように、第１の環状湾曲部１１の曲率半径Ｒ１１と第２の環状湾曲部１２の曲率半径Ｒ１２とを異なる寸法とする場合には、接続部１０Ｒは特に設けられなくても良い。この場合、曲率中心Ｒ１１Ｃ及びＲ１２Ｃは異なる位置となる。
また、第１の環状湾曲部１１の曲率半径Ｒ１１と第２の環状湾曲部１２の曲率半径Ｒ１２とを同一寸法とする場合には、直線状の傾斜面（接続部１０Ｒ）を設け、また曲率中心Ｒ１１Ｃ及びＲ１２Ｃは異なる位置とされる。
なお、この第１の実施形態においては２つの環状湾曲部が形成されているが、３つ以上の環状湾曲部を形成してもよい。

図３は、本発明の第２の実施形態に係るダイヤフラム２０をその中心線Ｏ２を含む仮想平面で切断した断面図、図４は、図３に示されたダイヤフラム２０の平面図である。この図３及び図４においても、図１及び図２と同様に、突出部２０Ａの内部にはガスは封入されておらず、該突出部２０Ａの外壁側の圧力と内壁側の圧力とが同じ状態の場合を示している。

このダイヤフラム２０は、第１の実施形態に係るダイヤフラム１０と同様にステンレス鋼板等の金属薄板にプレス等の塑性加工を行うことにより、各部の水平断面が円形となるように形成されている。
また、ダイヤフラム２０には、中心断面の中央部に符号Ｒ２５Ｃを曲率中心とし大きな曲率半径Ｒ２５を持つ１つの中央湾曲部２５と、該中央湾曲部２５の周囲に設けられ、中心断面において符号Ｒ２２Ｃを曲率中心とし曲率半径がＲ２２（ただしＲ２５よりも小）である環状湾曲部２２とが形成されている。

ここで、環状湾曲部２２は、ダイヤフラム２０の外観上では中央湾曲部２５の径方向外側に環状で設けられている。つまり、ダイヤフラム２０は、１段（１つ）の円環状の屈曲部（環状湾曲部２２）を備え、天井部がドーム状とされた突出部２０Ａを備えている。
また、突出部２０Ａの外周には、環状のフランジ部２０Ｃが形成されており、突出部２０Ａが上記環状のフランジ部２０Ｃの一方の側に突出する形態とされている。

図３及び４に示すように、中央湾曲部２５の曲率中心Ｒ２５Ｃと環状湾曲部２２の曲率中心Ｒ２２Ｃとは、いずれも突出部２０Ａの突出方向とは反対側（突出部２０Ａの内壁側）において、それぞれ異なる位置に設けられており、かつ中央湾曲部２５の曲率中心Ｒ２５Ｃは当該ダイヤフラム２０の中心線Ｏ２上に位置するようにされている。
なお、この第２の実施形態においては、１つの中央湾曲部と１つの環状湾曲部とが形成されているが、１つの中央湾曲部と２つ以上の環状湾曲部（すなわち、例えば図１及び２のダイヤフラム１０の構成に加えて中央湾曲部を追加したもの）を形成してもよい。

図５は、図１及び２に示された本発明の第１の実施形態に係るダイヤフラムをパルセーションダンパに適用した場合の一例を示す図であり、該パルセーションダンパをその中心線Ｏ３を含む仮想平面で切断した断面図である。
図５に示すように、パルセーションダンパ１００は、図１及び２に示されたダイヤフラム１０を２枚用い、それぞれのフランジ部１０Ｃで重ね合わせて凹部１０Ｂを対向させ、その内部にヘリウムや窒素等の不活性ガスを所定の圧力で封入した後、上記フランジ部１０Ｃをレーザ溶接等で全周溶接することにより一体化されている。
図５は、当該パルセーションダンパ１００の内部の圧力（不活性ガスの封入圧力）と外部の圧力とが等しいときの状態を示しており、当該パルセーションダンパ１００が大気中に置かれた場合（すなわち、パルセーションダンパ１００の内部の圧力よりも外部の圧力の方が低い場合）には、符号１０Ｐの破線で示されたような中央が膨らんだ形状となる。

図５に例示されるパルセーションダンパ１００は、例えば上述の特許文献１に示されたように、燃料ポンプ等の燃料通路に取り付けてポンプ内の圧力脈動を低減させる用途に用いることができる。この場合、図５の実施形態においては、複数の環状湾曲部が形成されているので、特許文献１に示されたような環状湾曲部が１つの場合に比較して、当該パルセーションダンパの動作時（脈動による変形時）における変形量が増大し、当該パルセーションダンパの脈動防止効果が向上する。

ここで、複数の環状湾曲部を、その曲率中心がダイヤフラム突出部の突出方向（外壁方向）と突出方向とは逆方向（内壁方向）との双方に交互に位置するように（すなわちダイヤフラムが凹凸を有して湾曲するように）形成する場合には、当該パルセーションダンパの動作時、特に外部圧力が不活性ガスの封入圧力よりも高い場合に、曲率中心がダイヤフラムの突出方向にある湾曲部では曲率が大きくなり（すなわち曲率半径が小さくなり）、これら環状湾曲部に応力が集中して、当該パルセーションダンパの耐久性が低下する懸念がある。
しかし、図５に示された実施形態では、複数の環状湾曲部１１、１２の曲率中心が共にダイヤフラム突出部の突出方向とは逆方向にあるため、外部圧力が不活性ガスの封入圧力よりも高い状態においても環状湾曲部１１、１２の曲率半径が小さくなることもなく、当該パルセーションダンパの脈動防止効果の向上を図りつつ、その耐久性も向上することとなる。

図６は、図３及び４に示された本発明の第２の実施形態に係るダイヤフラムをパルセーションダンパに適用した場合の一例を示す図であり、該パルセーションダンパをその中心線Ｏ４を含む仮想平面で切断した断面図である。
パルセーションダンパ２００は、図３及び４に示されたダイヤフラム２０を２枚用い、それぞれのフランジ部２０Ｃで重ね合わせて凹部２０Ｂを対向させ、その内部にヘリウムや窒素等の不活性ガスを所定の圧力で封入した後、上記フランジ部２０Ｃをレーザ溶接等で全周溶接することにより一体化されている。
図６も、当該パルセーションダンパ２００の内部の圧力と外部の圧力とが等しいときの状態を示しており、当該パルセーションダンパ２００が大気中に置かれた場合には、符号２０Ｐの破線で示されたような中央が膨らんだ形状となる。
このような構成のパルセーションダンパ２００においても、燃料ポンプ等の燃料通路に取り付けてポンプ内の圧力脈動を低減させる用途に用いることができる。この場合、図６の実施形態においては、１つの環状湾曲部２２とその中央に１つの中央湾曲部２５が形成されているので、図５の実施形態と同様、特許文献１の事例に比較して当該パルセーションダンパの動作時における変形量が増大し、当該パルセーションダンパの脈動防止効果が向上する。

また、このパルセーションダンパ２００においては、ダイヤフラム２０の突出部２０Ａが中央湾曲部２５を備えており予め外側に湾曲しているので、ダイヤフラム中央部が平坦な特許文献１の事例に比較して、外圧が封入圧力よりも小さい状態ではその変形量（パルセーションダンパ内部の容積の変化量）は小さく、また外圧が封入圧力よりも大きい状態ではダイヤフラムは予め外側に湾曲した方向とは逆方向に湾曲する為、少なくとも予め外側に湾曲した容積分は容積の変化量が大きくなる。
所定圧力以上の脈動が生じた場合に当該パルセーションダンパの変化量を大きくすると脈動防止効果が高いので、パルセーションダンパ２００の内部に封入される不活性ガスの封入圧力を調整することにより、所定の脈動圧に応じた脈動防止効果をさらに向上させることができる。

図７〜図１１は、本発明の第１の実施形態に係るダイヤフラムをパルセーションダンパに適用した場合の変形例を示す図であり、それぞれパルセーションダンパをその中心線Ｏ５〜Ｏ９を含む仮想平面で切断した断面図である。図７〜図１１において、図１及び２と同一の符号は、同一又は同等部分を示している。また、図７〜図１１も、図５及び図６と同様に、当該パルセーションダンパの内部の圧力と外部の圧力とが等しいときの状態を示しており、当該パルセーションダンパが大気中に置かれた場合には、符号１０Ｐ、９０Ｐの破線で示されたような中央が膨らんだ形状となる。
図７に示されたパルセーションダンパ３００は、図１及び２に示されたダイヤフラム１０と、ステンレス鋼板等により成形された円板状平板の支持板５０とを重ね合わせ、その内部にヘリウムや窒素等の不活性ガスを所定の圧力で封入した後、フランジ部１０Ｃと支持板５０の外周部５０Ｃとをレーザ溶接等で全周溶接することにより一体化されている。

図８に示されたパルセーションダンパ４００は、円板状平板の支持板６０の中央に凹部６０Ａを形成し、該凹部６０Ａがダイヤフラム１０の凹部１０Ｂ内に入り込むようにした状態で支持板６０とダイヤフラム１０とを重ね合わせ、その内部にヘリウムや窒素等の不活性ガスを所定の圧力で封入した後、フランジ部１０Ｃと支持板６０の外周部６０Ｃとをレーザ溶接等で全周溶接することにより一体化されている。
この変形例は、図７に示されたパルセーションダンパ３００の内部容積を減少させたものであり、凹部６０Ａの形状すなわち容積を調整するだけで、共通のダイヤフラム１０を用いながら、当該パルセーションダンパ４００に必要とされる特性（脈動吸収特性）を得ることができる。

図９に示されたパルセーションダンパ５００は、円板状平板の支持板７０の中央に凸部７０Ａを形成し、該凸部７０Ａがダイヤフラム１０の凹部１０Ｂとは反対側に位置するようにした状態で支持板７０とダイヤフラム１０とを重ね合わせ、その内部にヘリウムや窒素等の不活性ガスを所定の圧力で封入した後、フランジ部１０Ｃと支持板７０の外周部７０Ｃとをレーザ溶接等で全周溶接することにより一体化されている。
この変形例は、図８の事例とは逆に、図７に示されたパルセーションダンパ３００の内部容積を増加させたものである。この変形例においても、凸部７０Ａの容積を変更するだけで、共通のダイヤフラム１０を用いながら、当該パルセーションダンパ５００に必要とされる特性を得ることができる。

図１０に示されたパルセーションダンパ６００は、図７に示された支持板５０の両側に、図１及び２に示されたダイヤフラム１０をそれぞれ１枚ずつ配置して重ね合わせ、その内部にヘリウムや窒素等の不活性ガスを所定の圧力で封入した後、各ダイヤフラム１０のフランジ部１０Ｃと支持板５０の外周部５０Ｃとをレーザ溶接等で全周溶接することにより一体化されている。
この変形例は、図７のパルセーションダンパ３００を２組重ね合わせて構成したものと同等である。この変形例も、当該パルセーションダンパに必要とされる特性に応じて採用することができる。
このように、ダイヤフラム１０と平板とを用いてパルセーションダンパを構成することができる。

図１１に示されたパルセーションダンパ７００は、図１及び図２に示されたダイヤフラム１０と、それとは異なる形状のダイヤフラム９０とを用いて構成されたものである。すなわち、ダイヤフラム９０には環状湾曲部９１は１つだけ設けられており、当該パルセーションダンパ内の圧力と外部の圧力とが等しいときはダイヤフラム９０の突出部９０Ａの中央部（環状湾曲部９１で囲まれた領域）は平面である。
ダイヤフラム１０のフランジ部１０Ｃとダイヤフラム９０のフランジ部９０Ｃとを重ね合わせて凹部１０Ｂ及び９０Ｂを対向させ、その内部にヘリウムや窒素等の不活性ガスを所定の圧力で封入した後、上記フランジ部１０Ｃ及び９０Ｃをレーザ溶接等で全周溶接することにより各ダイヤフラム１０、９０は一体化されている。
この変形例も、当該パルセーションダンパに必要とされる特性に応じて採用することができる。

なお、図７〜図１１の事例は、いずれも図１及び図２に示されたダイヤフラム１０を用いたものであるが、ダイヤフラム１０の代わりに図３及び図４に示されたダイヤフラム２０を用いても良いことは当然である。
また、図１及び図２に示されたダイヤフラム１０と、図３及び図４に示されたダイヤフラム２０とを溶接してパルセーションダンパを構成しても良いことも当然である。

図１２は、本発明の第１及び第２の実施形態のダイヤフラム（図１及び図３に図示）を用いて構成された図５及び図６に示されたパルセーションダンパの特性、並びに従来のパルセーションダンパの特性を表すグラフであり、実線が図５に示されたパルセーションダンパの特性、一点鎖線が図６に示されたパルセーションダンパの特性、そして破線が従来のパルセーションダンパの特性を示している。
従来品の特性は、環状湾曲部が１つで環状湾曲部で囲まれた領域（天井部）が平面状とされたものとした。また、測定は、パルセーションダンパに所定の繰り返し変動加圧（脈動圧力）を負荷し、当該繰り返し変動加圧の負荷時に生じるパルセーションダンパの容積の変化量を測定することによって実施した。
このような測定方法によって得られたパルセーションダンパの特性は、例えば同一の外圧値に対して容積変化量が大きい方が評価が高いと判断される。

図１２に示すように、横軸をパルセーションダンパの周囲の外圧、縦軸をパルセーションダンパの容積変化量としたとき、外圧が約０．４〜１．０ＭＰａの範囲において、図５及び図６に示されたパルセーションダンパは、いずれも従来品の容積変化量よりも大きくなるため、ダンパとしての性能が高く評価された。
特に、外圧が０．８ＭＰａ以上の範囲において、２つの環状湾曲部を有する図５のパルセーションダンパにおいては１つの環状湾曲部のみを有する従来のパルセーションダンパに比べて約１．８倍の容積変化量を得ることができ、また１つの中央湾曲部及びその周囲に１つの環状湾曲部が形成された図６のパルセーションダンパにおいては約１．５倍の容積変化量を得ることができることがわかる。

また、追加の試験により、環状湾曲部の数が同一であっても、該環状湾曲部の曲率中心の位置や曲率半径等を変更することにより、パルセーションダンパの容積変化量や変化特性を適宜調節し得ることもわかった（結果については図示せず）。
これらのことから、本発明のダイヤフラムの環状湾曲部の数、曲率中心の位置、曲率半径等を適宜選択することにより、当該ダイヤフラムをパルセーションダンパに適用した場合に、必要な容積変化量や耐久性を得ることができる。

１０、２０、９０ ダイヤフラム
１０Ａ、２０Ａ、９０Ａ 突出部
１０Ｂ、２０Ｂ、９０Ｂ 凹部
１０Ｃ、２０Ｃ、９０Ｃ フランジ部
１１、１２ 第１及び第２の環状湾曲部
２２ 環状湾曲部
２５ 中央湾曲部
１００、２００、３００、４００、５００、６００、７００ パルセーションダンパ
Ｒ１１、Ｒ１２ 第１及び第２の環状湾曲部の曲率半径
Ｒ１１Ｃ、Ｒ１２Ｃ 第１及び第２の環状湾曲部の曲率中心
Ｒ２２ 環状湾曲部の曲率半径
Ｒ２２Ｃ 環状湾曲部の曲率中心
Ｒ２５ 中央湾曲部の曲率半径
Ｒ２５Ｃ 中央湾曲部の曲率中心

Claims (9)

1. 金属薄板により成形され、フランジ部及び前記フランジ部の一方の側に突出するよう設けられた突出部を有する、パルセーションダンパに用いられるダイヤフラムであって、
   前記突出部は、前記突出部の外壁側の圧力と内壁側の圧力とが同じ状態において平面状の天井部及び前記天井部の径方向外側に環状に設けられる少なくとも２つの環状湾曲部を有し、
   少なくとも２つの前記環状湾曲部は、前記ダイヤフラムの中心線を含む仮想平面で切断した断面において、いずれも湾曲するように形成されると共に、少なくとも２つの前記環状湾曲部の曲率中心はいずれも前記突出部の突出方向とは反対側の異なる位置に配置され、
   前記突出部は、前記環状湾曲部のうち最も径外側に形成された前記環状湾曲部から前記ダイヤフラムの中心線に至る全域に亘り、その外壁面及び内壁面のうち内壁面においてのみ凹湾曲形状を呈することを特徴とするダイヤフラム。
2. 前記突出部は、少なくとも２つの前記環状湾曲部同士を接続する接続部を有し、
   前記接続部は、前記突出部の外壁側の圧力と内壁側の圧力とが同じ状態のとき、前記ダイヤフラムの中心線を含む仮想平面で切断した断面において、前記天井部に対し傾斜する直線状となるよう形成されていることを特徴とする請求項１記載のダイヤフラム。
3. 少なくとも２つの前記環状湾曲部は、前記ダイヤフラムの中心線を含む仮想平面で切断した断面において、それぞれ曲率半径が異なることを特徴とする請求項１又は２に記載のダイヤフラム。
4. 金属薄板により成形され、フランジ部及び前記フランジ部の一方の側に突出するよう設けられた突出部を有する、パルセーションダンパに用いられるダイヤフラムであって、
   前記突出部は、中央湾曲部及び前記中央湾曲部の径方向外側に環状に設けられる少なくとも１つの環状湾曲部を有し、
   前記中央湾曲部と少なくとも１つの前記環状湾曲部は、前記突出部の外壁側の圧力と内壁側の圧力とが同じ状態のとき、前記ダイヤフラムの中心線を含む仮想平面で切断した断面において、いずれも湾曲するように形成されると共に、前記中央湾曲部と少なくとも１つの前記環状湾曲部の曲率中心はいずれも前記突出部の突出方向とは反対側に位置し、かつ前記中央湾曲部の曲率中心は当該ダイヤフラムの中心線上に位置し、
   前記フランジ部と前記突出部との間には、前記フランジ部から前記突出部に湾曲状に立ち上がる環状立上り部であって、その曲率半径が少なくとも１つの前記環状湾曲部の曲率半径よりも大きい環状立上り部を備え、
   前記突出部は、前記環状湾曲部のうち最も径外側に形成された前記環状湾曲部から前記ダイヤフラムの中心線に至る全域に亘り、その外壁面及び内壁面のうち内壁面においてのみ凹湾曲形状を呈することを特徴とするダイヤフラム。
5. 請求項１ないし４のいずれかに記載のダイヤフラムを２つ接合することにより閉空間を形成したことを特徴とするパルセーションダンパ。
6. 請求項１ないし４のいずれかに記載のダイヤフラムと前記ダイヤフラムとは異なる他の部材とを接合することにより閉空間を形成したことを特徴とするパルセーションダンパ。
7. 前記他の部材は、請求項１ないし４のいずれかに記載のダイヤフラムとは異なる形状のダイヤフラムであることを特徴とする請求項６に記載のパルセーションダンパ。
8. 前記他の部材は、平板であることを特徴とする請求項６に記載のパルセーションダンパ。
9. 前記閉空間には、不活性ガスが充填されていることを特徴とする請求項５〜８のいずれか１項に記載のパルセーションダンパ。

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