JP6784752B2 - 統合型芳香族およびナフサブロック施設における廃熱からの発電 - Google Patents

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Description

本出願は、２０１６年３月３１日に出願された米国特許出願番号１５／０８７，４０３、２０１５年８月２４日に出願された米国仮特許出願番号６２／２０９，２１７、２０１５年８月２４日に出願された米国仮特許出願番号６２／２０９，１４７、２０１５年８月２４日に出願された米国仮特許出願願号６２／２０９，１８８、及び、２０１５年８月２４日に出願された米国仮特許出願番号６２／２０９，２２３に基づく優先権を主張するものである。各先行出願の内容全体を参照してその全体を本明細書に組み入れる。
本明細書は、産業施設における発電に関する。
石油精製プロセスは、原油を製品に、例えば、液化石油ガス（ＬＰＧ）、ガソリン、灯油、ジェット燃料、軽油、燃料油、及びその他の製品に変換するために石油精製所で使用される化学工学プロセス及び他の設備である。石油精製所は、多くの異なる処理ユニットおよび付属設備、例えば、ユーティリティユニット、貯蔵タンク、および他の補助設備を含む大型の工業コンプレックス（複合施設）である。各製油所は、それ自体の独自の配置と精製プロセスの組合せとを有することができ、それらは、例えば、精油所の場所、所望の製品、経済的考慮事項、または他の要因によって決定することができる。原油を先に挙げた製品に変換するために実施される石油精製プロセスは、熱と副産物を発生させることができる。その熱は、再利用されない可能性がある。副産物、例えば、温室効果ガス（ＧＨＧ）は大気を汚染する可能性がある。世界の環境は、地球温暖化によって負の影響を受けていると考えられ、その一部は、雰囲気中への（ＧＨＧ）の放出のためであると考えられている。
本明細書は、産業施設において廃エネルギーから発電を行うことに関する技術を記載する。本願による開示は、以下の表１に示すように、対応する省略形を有する以下の測定単位の１つ以上を含む。
Figure 0006784752
本明細書に記載された主題の１つ以上の実施形態の詳細は、添付の図面および以下の説明に記載されている。本発明の他の特徴、態様、および利点は、本願の明細書の記載、図面および特許請求の範囲から明らかであろう。
図１Ａは、石油化学精製プラントの１又は複数の熱源からの廃熱を利用する発電システムの概略図である。 図１Ｂは、石油化学精製プラントの１又は複数の熱源からの廃熱を利用する発電システムの概略図である。 図１Ｃは、石油化学精製プラントの１又は複数の熱源からの廃熱を利用する発電システムの概略図である。 図１Ｄは、石油化学精製プラントの１又は複数の熱源からの廃熱を利用する発電システムの概略図である。 図１Ｅは、石油化学精製プラントの１又は複数の熱源からの廃熱を利用する発電システムの概略図である。 図１Ｆは、石油化学精製プラントの１又は複数の熱源からの廃熱を利用する発電システムの概略図である。 図１Ｇは、石油化学精製プラントの１又は複数の熱源からの廃熱を利用する発電システムの概略図である。 図１Ｈは、石油化学精製プラントの１又は複数の熱源からの廃熱を利用する発電システムの概略図である。 図１Ｉは、石油化学精製プラントの１又は複数の熱源からの廃熱を利用する発電システムの概略図である。 図１Ｊは、石油化学精製プラントの１又は複数の熱源からの廃熱を利用する発電システムの概略図である。 図１Ｋは、石油化学精製プラントの１又は複数の熱源からの廃熱を利用する発電システムの概略図である。 図１Ｌは、石油化学精製プラントの１又は複数の熱源からの廃熱を利用する発電システムの概略図である。 図１Ｍは、石油化学精製プラントの１又は複数の熱源からの廃熱を利用する発電システムの概略図である。
図１Ｎは、図１Ａから図１Ｍに示す発電システムにおける熱交換器の熱交換特性のグラフを示す図である。 図１Ｏは、図１Ａから図１Ｍに示す発電システムにおける熱交換器の熱交換特性のグラフを示す図である。 図１Ｐは、図１Ａから図１Ｍに示す発電システムにおける熱交換器の熱交換特性のグラフを示す図である。
産業廃熱は、多くの産業施設、例えば、原油製油所、石油化学及び化学複合施設、及び他の産業設備において、潜在的な炭素フリー発電のための供給源である。例えば、４，０００ＭＭＢｔｕ／ｈまでの芳香族施設を備えた中サイズの統合型原油精製は、原油及び芳香族サイトに沿って延びる空気冷却器のネットワークに対して無駄になる可能性がある。廃熱の一部は、有機ランキンサイクル（ＯＲＣ）に動力を供給するために使用することができる。該サイクルは、水の代わりに有機流体、例えば、冷媒又は炭化水素又は両方を使用して電力を生成する。ＯＲＣ機械は、低温熱源（例えば、約２３２°又はそれ以下）と組み合わせて、発電システムとして実現されている。ＯＲＣ機械の最適化、例えば、発電サイクル（すなわち、ランキンサイクル）の最適化又はＯＲＣ機械によって実施される有機流体の最適化、又は、その両者によって、回収された廃熱からの発電を改善することができる。
石油製油所のような産業施設は、いくつかの廃熱源を含む。１個または複数のＯＲＣ機械は、そのような廃熱源の１個または複数または全てから廃熱を受け取ることができる。いくつかの実施態様では、各熱源からの熱を共通の中間熱伝達媒体（例えば、水または他の流体）に伝達することにより、２以上の低品位の熱源を統合化することができる。更に、中間伝熱媒体を使用して、ＯＲＣ機械の作動流体を蒸発させて電力を生成することができる、例えば、タービン又は他の発電機を作動させる。このような低品位の熱源の統合化によって、ＯＲＣ機械をより大きな効率とスケール（規模）の経済性を実現することができるサイズにすることを可能にすることができる。さらに、各熱源は発電機に近接している必要はないから、このような統合運転によって、石油精製設計およびプロットスペース計画における柔軟性を改善することができる。提案した熱源の統合化は特に、芳香族コンプレックスを含み、エコ産業パークの寸法であるサイトワイド（広い）原油精製所のようなメガサイト（巨大現場）において、廃熱を回収して発電する工程を改善するという課題の過度の単純化を表すことができる。
本願の開示は、廃熱から、例えば、１６０℃又はそれ以下の温度である低品位の熱から、大型産業施設（例えば、数個の、時には５０個を超えるホットソース（温熱源）流を備えた石油精製所または他の大型の産業用製油所）において、部分的に、例えば、資本コスト、運転の容易さ、発電のスケール経済性、運転するＯＲＣ機械の数、各ＯＲＣ機械の運転条件、それらの組合せ、または他の考慮事項に基づいて選択された全ての利用可能なホットソース流のサブセット（下位の副セット、下位の一群の設備又は流れ）を利用することにより、発電を最適化することを記載している。大石油精製所の利用可能なホットソースの中から、ホットソースのいくつかのサブセットを特定することができることを認識することにより、本願の開示は、発電のための１個または複数のＯＲＣ機械に廃熱を提供するように最適化されたホットソースのサブセットを選択することを記述する。さらに、石油精製及び芳香族コンプレックスのようなメガサイトの全ての利用可能なホットソースからの廃熱の利用が必ずしも又は常に最良のオプション（選択肢）ではないことを認識することにより、本願による開示は、１つ以上のＯＲＣ機械に動力を供給するために廃熱を統合することができる石油精製所におけるホットソースユニット（温熱源装置）を特定する。
本願による開示はまた、現在の設計と比較してエネルギー効率を向上させるために、中品位原油精製半転化設備と統合型中品位原油精製半転化及び芳香族施設プラント設計を修正することを記載する。これを行うために、新たな設備を設計し、または既存の設備を再設計（例えば、機器をレトロフィット）することにより、熱源から廃熱、例えば、低品位廃熱を回収し、ＯＲＣ機械へ動力を供給する。特に、プラントの既存の設計は、ここで説明される発電技術に対応するように大幅に変更される必要はない。生成された電力は、部分的に、設備に供給されて使用されるか、または電力グリッドに輸送されて他の場所に配電されるか、又は、その両方である。
産業施設における１個又は複数のプロセスまたは設備またはその両方によって生成される廃熱の全部または一部を回収し、回収した廃熱を電力に変換することにより、炭素フリーパワー（例えば、電力の形態）が生成され、コミュニティにより使用される。廃熱回収プロセスで使用される最小の接近温度は、３℃と低くすることができ、生成される電力は、８０ＭＷのように高くすることができる。いくつかの実施態様では、初期段階で、より少ない廃熱／エネルギー回収費用により、より高い最小の接近温度を使用することができると同時に、後続段階で、特定のホットソースの使用に対して最小の接近温度を使用することにより、比較的良好な発電（例えば、スケール設計の経済性及び効率に関して）が実現される。このような状況では、次の段階で、初期段階の設計トポロジ（設計理論）、又は、初期段階で使用した低品位廃熱ホットソースのサブセット、又は、その両者を変更する必要なしに、より多くの発電を実現することができる。
発電に伴う汚染のみならず、コストを低減することができる。更に、カスタム化されたホットソースのグループから廃熱を回収して１個又はそれ以上のＯＲＣ機械に動力を供給することにより、全ての利用可能なホットソースから廃熱を回収するよりも最適である。ＯＲＣ機械を最適化する代わりに、またはそれに加えて、カスタム化されたグループ内のホットソースを選択することにより、回収した廃熱から発電する処理を改善することができ、又は、最適化することができ、又は、その両方である。少数のホットソースが発電に使用される場合、ホットソースは、流体、例えば、温油（高温油）又は高圧温水システム、又はこれらの混合物を使用する、幾つかの、例えば、１または２個のバッファー流（緩衝流、介在する媒体の流れ）に統合されることができる。
要約すると、本願による開示は、特定の条件下で動作する基本ＯＲＣ機械を用いた効率的な発電のための、いくつかの石油精製、広範囲の分離／蒸留ネットワーク、構成および処理スキーム（処理案）を提供する。発電は、廃熱、例えば、複数の散在した低品位のエネルギー品質プロセス流によって搬送される低品位の廃熱の全部又は一部を得ることにより、促進される。いくつかの実施態様では、ＯＲＣ機械は、別の有機原料を使用して、熱交換器および蒸発器を予熱し、他の有機流体、例えば、イソブタンを、特定の運転状態で使用する。
石油精製プラントの例
産業廃熱は、多くの産業施設、例えば、原油製油所、石油化学及び化学複合体、及び他の産業設備において、潜在的な炭素フリー発電のための供給源である。例えば、４，０００ＭＭＢｔｕ／ｈまでの芳香族施設を備えた中サイズの統合型原油精製は、原油及び芳香族サイトに沿って延びる空気冷却器のネットワークに浪費される可能性がある。廃熱の一部は、有機ランキンサイクル（ＯＲＣ）に動力を供給するために使用することができる。該サイクルは、水の代わりに有機流体、例えば、冷媒又は炭化水素又は両方を使用して電力を生成する。ＯＲＣ機械は、低温熱源（例えば、約２３２°又はそれ以下）と組み合わせて、発電システムとして実現されている。ＯＲＣ機械の最適化、例えば、発電サイクル（すなわち、ランキンサイクル）の最適化又はＯＲＣ機械によって実施される有機流体の最適化、又は、その両者によって、回収された廃熱からの発電を改善することができる。
石油製油所のような産業施設は、いくつかの廃熱源を含む。１個または複数のＯＲＣ機械は、そのような廃熱源の１個または複数または全てから廃熱を受け取ることができる。いくつかの実施態様では、各熱源からの熱を共通の中間熱伝達媒体（例えば、水または他の流体）に伝達することにより、２以上の低品位の熱源を統合化することができる。更に、中間伝熱媒体を使用して、ＯＲＣ機械の作動流体を蒸発させて電力を生成することができる、例えば、タービン又は他の発電機を作動させる。このような低品位の熱源の統合化によって、ＯＲＣ機械をより大きな効率とスケールの経済性を実現することができるサイズにすることを可能にすることができる。さらに、各熱源は発電機に近接している必要はないから、このような統合運転によって、石油精製設計およびプロットスペース計画における柔軟性を改善することができる。提案した熱源の統合化は特に、芳香族コンプレックスを含み、エコ産業パークの寸法であるサイトワイド原油精製所のようなメガサイトにおいて、廃熱を回収して発電する工程を改善するという課題の過度の単純化を表すことができる。
本願の開示は、廃熱から、例えば、１６０℃又はそれ以下の温度である低品位の熱から、大型産業施設（例えば、数個の、時には５０個を超えるホットソース流を備えた石油精製所または他の大型の産業用製油所）において、部分的に、例えば、資本コスト、運転の容易さ、発電のスケール経済性、運転するＯＲＣ機械の数、各ＯＲＣ機械の運転条件、それらの組合せ、または他の考慮事項に基づいて選択された全ての利用可能なホットソース流のサブセットを利用することにより、発電を最適化することを記載している。大石油精製所の利用可能なホットソースの中から、ホットソースのいくつかのサブセットを特定することができることを認識することにより、本願の開示は、発電のための１個または複数のＯＲＣ機械に廃熱を提供するように最適化されたホットソースのサブセットを選択することを記述する。さらに、石油精製及び芳香族コンプレックスのようなメガサイトの全ての利用可能なホットソースからの廃熱の利用が必ずしも又は常に最良のオプションではないことを認識することにより、本願による開示は、１つ以上のＯＲＣ機械に動力を供給するために廃熱を統合することができる石油精製所におけるホットソースユニットを特定する。
本願による開示はまた、現在の設計と比較してエネルギー効率を向上させるために、中品位原油精製半転化設備と統合型中品位原油精製半転化及び芳香族施設プラント設計を修正することを記載する。これを行うために、新たな設備を設計し、または既存の設備を再設計（例えば、機器をレトロフィット）することにより、熱源から廃熱、例えば、低品位廃熱を回収し、ＯＲＣ機械へ動力を供給する。特に、プラントの既存の設計は、ここで説明される発電技術に対応するように大幅に変更される必要はない。生成された電力は、部分的に、設備に供給されて使用されるか、または電力グリッドに輸送されて他の場所に配電されるか、又は、その両方である。
産業施設における１個又は複数のプロセスまたは設備またはその両方によって生成される廃熱の全部または一部を回収し、回収した廃熱を電力に変換することにより、炭素フリーパワー（例えば、電力の形態）が生成され、コミュニティにより使用される。廃熱回収プロセスで使用される最小の接近温度は、３℃と低くすることができ、生成される電力は、８０ＭＷのように高くすることができる。いくつかの実施態様では、初期段階で、より少ない廃熱／エネルギー回収費用により、より高い最小の接近温度を使用することができると同時に、後続段階で、特定のホットソースの使用に対して最小の接近温度を使用することにより、比較的良好な発電（例えば、スケール設計の経済性及び効率に関して）が実現される。このような状況では、次の段階で、初期段階の設計トポロジ（設計理論）、又は、初期段階で使用した低品位廃熱ホットソースのサブセット、又は、その両者を変更する必要なしに、より多くの発電を実現することができる。
発電に伴う汚染のみならず、コストを低減することができる。更に、カスタム化されたホットソースのグループから廃熱を回収して１個又はそれ以上のＯＲＣ機械に動力を供給することにより、全ての利用可能なホットソースから廃熱を回収するよりも最適である。ＯＲＣ機械を最適化する代わりに、またはそれに加えて、カスタム化されたグループ内のホットソースを選択することにより、回収した廃熱から発電する処理を改善することができ、又は、最適化することができ、又は、その両方である。少数のホットソースが発電に使用される場合、ホットソースは、流体、例えば、温油又は高圧温水システム、又はこれらの混合物を使用する、幾つかの、例えば、１または２個のバッファー流に統合されることができる。
要約すると、本願による開示は、特定の条件下で動作する基本ＯＲＣ機械を用いた効率的な発電のための、いくつかの石油精製、広範囲の分離／蒸留ネットワーク、構成および処理スキームを提供する。発電は、廃熱、例えば、複数の散在した低品位のエネルギー品質プロセス流によって搬送される低品位の廃熱の全部又は一部を得ることにより、促進される。いくつかの実施態様では、ＯＲＣ機械は、別の有機原料を使用して、熱交換器および蒸発器を予熱し、他の有機流体、例えば、イソ−ブタンを、特定の運転条件で使用する。
石油精製プラントの例
１． 水素化分解プラント
水素化分解は、接触分解と水素化とを組み合わせた２段階プロセスである。このプロセスでは、重質原料は水素の存在下で分解され、より望ましい生成物が生成される。この方法は、高圧、高温、触媒、および水素を使用する。水素化分解は、接触分解または改質のいずれかによって処理することが困難な原料に使用される、これらの原料は、通常、高多環式芳香族含量または高濃度の２種の主触媒毒、硫黄及び窒素化合物又は両方によって特徴付けられる。
水素化分解プロセスは、原料の性質および２つの競合反応、即ち、水素化および分解の相対速度に依存する。重質芳香族原料は、水素および特別の触媒の存在下で、広範囲の高圧および高温下でより軽質の生成物に変換される。原料が高いパラフィン含有量を有する場合、水素は多環式芳香族化合物の形成を防止する。水素は、また、タール形成を低減し、触媒上のコークスの蓄積を防止する。水素化は、更に、原料中に存在する硫黄および窒素化合物を硫化水素およびアンモニアに変換する。水素化分解は、アルキル化原料に対してはイソブタンを製造し、また、流動点制御及び煙点制御のための異性化も行う、両方とも高品質のジェット燃料で重要である
２． ディーゼル水素処理プラント
水素処理は、セタン価、密度及び煙点を向上させながら、硫黄、窒素及び芳香族を還元するための精製プロセスである。水素処理は、厳しいクリーンな燃料仕様のための地球的な傾向を満たすべく精製産業の努力、輸送用燃料の増大する需要及びディーゼルへの移行を助ける。このプロセスでは、新鮮な供給物が加熱され、水素と混合される。反応器流出物は、組み合わされた供給物と熱交換し、リサイクルガスおよびストリッパーチャージを加熱する。次いで、硫化物（例えば、硫化アンモニウムおよび硫化水素）を供給物から除去する。
３． 芳香族コンプレックス
典型的な芳香族コンプレックスは、連続接触分解再生（ＣＣＲ）技術を用いるナフサの接触改質を用いるベンゼン、トルエンおよびキシレン（ＢＴＸ）の塩基性石油化学中間体の製造のためのプロセスユニットの組合せを含む。
４． ナフサ水素処理プラントおよび連続接触改質プラント
ナフサ水素処理装置（ＮＨＴ）は、ガソリンプール中の配合原料として、最大０．２８ｋｇｆ／ｃｍ２（４．０ｐｓｉ）のレイド蒸気圧（ＲＶＰ）を有する１０１リサーチオクタン価（ＲＯＮ）の改質油を生成する。通常、原油ユニット、ガス凝縮器スプリッタ（分離器）、水素分解装置、軽質直動ナフサ（ＬＳＲＮ）及びビスブレーカープラントからのナフサのブレンドを処理する柔軟性を有する。ナフサ水素処理装置（ＮＨＴ）はナフサを処理して、連続接触再生（ＣＣＲ）プラットフォーマー及びガソリンブレンドのために脱硫された供給物を生成する。
５． 原油蒸留プラント
通常、２段蒸留プラントは、異なる生成物に分画された種々の原油を処理し、これは下流設備でさらに処理されて液化石油ガス（ＬＰＧ）、ナフサ、モータガソリン、灯油、ジェット燃料、ディーゼル、燃料油及びアスファルトを生成する。原油蒸留プラントは、典型的には大量の原油、例えば、１日当たり、数百万のバレルの原油を処理することができる。夏季の間、最適な処理能力は減少することがある。プラントは、原油の混合物を処理することができる。また、プラントは、アスファルト製造設備を有することもできる。原油蒸留プラントからの生成物はＬＰＧ、安定化された全ナフサ、灯油、ディーゼル、重質ディーゼル及び真空残油である。大気塔は、原油チャージを受け取り、それを塔頂生成物、灯油、ディーゼル、及び還元された原油に分離する。ナフサスタビライザは、大気塔頂流を受け、それをＬＰＧと安定化ナフサとに分離する。還元された原油は真空塔に充填され、そこでさらに重質ディーゼル、真空ガス油および真空残油に分離される。
６． サワー水ストリッピングユーティリティプラント（ＳＷＳＵＰ）
ＳＷＳＵＰは、酸性ガス除去、硫黄回収及びフレヤ装置からサワー水流を受け取りサワーガスを除去し、煤水フラッシュ容器から放出される。ＳＷＳＵＰは、サワー水流から、主に二酸化炭素（ＣＯ２）、硫化水素（Ｈ２Ｓ）及びアンモニア（ＮＨ３）を含むサワー成分をストリップ（除去）する（取り除く）。
先に記載した製油プラントの一つ以上は、例えば、低品位の廃熱の形態で熱を、合理的なスケール経済性にて、例えば数十メガワットの動力で、ＯＲＣ機械に供給することができる。研究によると、特定の精製プラント、例えば、水素化分解プラントが、電力を生成するための良好な廃熱源として機能することを示している。しかし、ナフサ水素処理（ＮＨＴ）プラントからのホットソース（温熱源）のみを使用する研究では、例えば、約１１１℃で約２７．６ＭＷの利用可能な廃熱から、約６．２％の低効率で１．７ＭＷの電力が生成された。この低効率は、高資本及びスケール経済性に起因する廃熱の発生のため、ＮＨＴプラント単独からのホットソースは推奨されないことを示唆している。原油蒸留プラントから約９７℃の１つの低品位ホットソースを使用する他の研究では、約６４．４ＭＷの利用可能な廃熱から３．５ＭＷの電力を、５．３％の低効率で製造した。サワー水ストリッピング（除去）プラントから約１２０℃の低品位のホットソースを使用する別の研究では、２．２ＭＷの電力が約３２．７ＭＷの利用可能な廃熱から６．７％の低い効率で製造された。これらの研究から、電力を生成するために特定の製油所プラントからの廃熱回収が有益であると判定されたとしても、どの精製プラントからの廃熱回収も有益であるとは限らないことが分かる。
別の研究では、芳香族コンプレックス内の全てのホットソース（合計１１個のホットソース流）から利用可能な全ての廃熱を収集して、約２４１ＭＷの利用可能な廃熱から約１３ＭＷの電力を発生させた。この研究は、全ての利用可能なホットソースを使用することは、理論的には効率的であっても、実際には、必ずしも、利用可能な廃熱から効率的な発電に変換することではない、ことを示す。更に、全ての利用可能なホットソースを使用することができる発電プラントを組み合わせることは、（他の構成要素および相互接続網の中でも）関連する熱交換器、ポンプ、および有機ベースのタービンの量を考慮して非常に困難である可能性がある。このような発電プラントを収容するために既存の製油所を改造することは困難であるばかりでなく、このような発電プラントを草の根段階から構築することも困難であろう。以下のセクションでは、本願による開示は、異なる精製プラントから選択されたホットソースの組み合わせによって、利用可能な廃熱から電力を生成する際に高い効率をもたらすことができることを説明する。
メガサイズのサイト（現場）の発電に使用する特定のホットソースを特定した後であっても、特定の条件下で動作する特定のＯＲＣ機械を使用して最適な発電のために統合することができるホットソースのいくつかの組合せがあり得る。以下のセクションの各々は、ホットソースの特定の組み合わせと、該特定の組み合わせによって、必要最小限の資本の利用にて、廃熱から最適に電力を生成するために、実施することができるバッファーシステムの構成とを記述する。また、以下のセクションは、廃熱回収のための１バッファー方式が適用不可能の場合に、低品位の廃熱回収用の２個のバッファーシステムを説明する。各セクションは、ホットソースの特定の組合せを構成する異なるプラント間の相互接続および関連する処理スキームを記述し、その構成は、廃熱回収及び発電を最適化するために、特定のプラントに、特定の場所に、プロセスの特定のストリーム（流れ）に付加された熱交換器のような構成要素を含む。後述するように、現在のレイアウト又は異なるプラントによって実現されるプロセスを変更することなく、異なる構成を実施することができる。以下のセクションに記載された新しい構成によると、廃熱から約３４ＭＷから約８０ＭＷの電力を生成することが可能であり、それによって、石油精製所におけるＧＨＧ排出量の比例的な減少を可能にする。以下のセクションに記載された構成は、バッファーシステムを使用して所望のエネルギー回収を達成するための１つ以上の方法を実証する。これらの構成は、関連する処理スキームに影響を与えず、将来の潜在的なインプラント（プラント内）エネルギー節約の取り組み、例えば、低圧蒸気発生と統合化することができる。構成および処理スキームは、低品位廃熱からＯＲＣ機械への発電について１０％より多くの第１の法則効率を提供することができる。
熱交換器
本願による開示に記載の構成において、熱交換器は、１個の媒体（原油精製設備内のプラントを通って流れる流れ、バッファー流体または他の媒体）から別の媒体（例えば、原油設備内のプラントを流れるバッファー流体又は異なる流れ）に熱を移送する。熱交換器は、典型的には、比較的高温の流体流から比較的低温の流体流に熱を伝達（交換）する装置である。熱交換器は、例えば冷蔵庫、空調機又は他の冷却装置のように、加熱及び冷却用途に使用することができる。熱交換器は、液体が流れる方向に基づいて互いに区別することができる。例えば、熱交換器には、並列流、クロス流又は対向流式が可能である。並列流式熱交換器では、両方の流体が同一方向に移動する、即ち、熱交換器に横並びに入り且つ出る。クロス流式熱交換器では、流体通路は互いに垂直に走る。対向流式熱交換器では、流体経路は反対方向に流れる、即ち、一方の流体が流出するなら他方の流体は流入する。対向流式熱交換器は、他のタイプの熱交換器よりも効果的であることがある。
流体方向に基づいて熱交換器を分類することに加えて、熱交換器をそれらの構造に基づいて分類することもできる。ある熱交換器は複数の管から構成される。ある熱交換器は、複数のプレートを含み、それらの間に流体が流れるための空間がある。ある熱交換器は、液体から液体への熱交換を可能にし、一方、幾つかの熱交換器は、他の媒体を使用して熱交換を可能にする。
原油精製及び石油化学施設における熱交換器は、液体が流れる複数の管を含むシェル（缶胴）及び管（シェルアンドチューブ）型熱交換器であることが多い。管は２個のセットに分割され、第１のセットは、加熱または冷却される液体を含み、第２のセットは、熱交換をトリガする（引き起こす）役割を果たす液体を含む、換言すれば、熱を吸収して搬送することによって第１のセットの管から熱を除去するか、又は、またはそれ自身の熱を内部の液体に伝達することによって第１のセットを暖める流体を含む。この種の交換器を設計する際に、最適な熱交換を可能にするために、管の直径だけでなく、正しい管壁厚さを決定する際に注意を払わなければならない。流れに関して、シェルアンドチューブ型熱交換器は、３つの流路パターンのいずれかを想定することができる。
原油精製及び石油化学施設における熱交換器は、プレート及びフレーム型熱交換器であってもよい。プレート型熱交換器は、結合された複数の薄板を含み、薄板間に少量の空間が形成され、多くの場合、薄板はゴムガスケットによって維持される。表面積が大きく、各矩形板の角部は、流体がプレート間で流れることができる開口を形成し、流体が流れるとプレートから熱を抽出する。流体チャネル自体は、熱い液体と冷たい液体を交互に変更する、これは、熱交換器が流体を効果的に冷却すると同時に加熱できることを意味する。プレート式熱交換器は大きな表面積を有するので、シェルアンドチューブ型熱交換器よりも効率的であることがある。
他の種類の熱交換器は、再生式熱交換器及び断熱ホイール（回転盤）熱交換器を含むことができる。再生式熱交換器では、同じ流体が熱交換器の両側に沿って通過する。この熱交換器は、プレート式熱交換器またはシェルアンドチューブ型熱交換器のいずれであってもよい。流体は非常に高温になり得るので、流出する流体は、流入する流体を暖めるために使用され、そのためほぼ一定の温度を維持する。再生式熱交換器では、プロセスが周期的であり、殆ど全ての相対熱が流出流体から流入流体に移送されるため、エネルギーが保存される。一定の温度を維持するために、全体の流体温度を上昇及び下降させるために少量の余分なエネルギーが必要とされる。断熱ホイール式熱交換器では、熱を蓄える中間液体が用いられ、これは熱交換器の反対側に移送される。断熱ホイール式熱交換器は、トレッド（溝）を有する大型のホイールから構成され、これは液体−熱い流体と冷たい流体−を通って回転し、熱を抽出または移送する。本願による開示に記載された熱交換器は、前述した熱交換器のいずれかを含むことができるが、他の熱交換器、又はそれらの組み合わせを含むことができる。
各構成における各熱交換器は、それぞれの熱デューティ（又はヒートデューティ）に関連付けることができる。熱交換器の熱デューティは、熱交換器によって高温の流れから低温の流れに伝達されることができる熱量として定義することができる。熱量は、高温および低温の両方の流れの条件および熱特性から計算することができる。熱流の観点から、熱交換器の熱デューティは、高温流の流量と、高温流比熱と、熱交換器への高温流入口温度と熱交換器からの高温流出口温度との間の温度差の積である。冷流の観点から、熱交換器の熱デューティは、低温流の流量と、冷温流比熱と、熱交換器への冷温流入口温度と熱交換器からの冷温流出口温度との間の温度差の積である。いくつかの用途では、装置が良好に断熱され、装置から周囲への熱損失がないと仮定して、２個の量を均しいと考えることができる。熱交換器の熱デューティはワット（Ｗ）、メガワット（ＭＷ）、１時間当たり百万英国熱単位（Ｂｔｕ／ｈｒ）、又は１時間当たり百万のキロカロリー（Ｋｃａｌ／ｈ）で測ることができる。ここで説明される構成では、熱交換器の熱デューティは、「約ＸＭＷ」として提供される。ただし、「Ｘ」は数値熱デューティ値を表す。数値熱デューティ値は絶対的ではない。すなわち、熱交換器の実際の熱デューティは、Ｘにほぼ等しいか、Ｘよりも大きいか、又は、Ｘよりも小さいことがあり得る。
流量制御システム
後に説明する構成の各々において、プロセス流（「ストリーム」とも呼ばれる）は、原油精製設備内の各プラント内で、及び、原油精製設備内のプラント間で流動させられる。プロセス流は、原油精製設備全体にわたって実施される１つ以上の流量制御システムを使用して流すことができる。流量制御システムは、プロセス流をポンプ移送するための１個又は複数の流量ポンプ、プロセス流が流れる１個又は複数の管、及び、管を通る流れの流量を調節するための１個又は複数の弁とを含む。
いくつかの実施形態では、流量制御システムを手動で操作することができる。例えば、オペレータは、各ポンプの流量を設定し、弁を開位置又は閉位置に設定することにより、流量制御システムの管を通るプロセス流の流れを調節することができる。一旦、オペレータが、原油精製設備に渡って分散された全ての流量制御システムの流量及び弁開度又は閉位置を設定すると、流量制御システムは、一定の流れ条件下で、例えば、一定の体積流量または他の流れ条件下で、プラント内又はプラント間にストリームを流すことができる。流量条件を変更するために、オペレータは手動で流量制御システムを操作することができる、例えば、ポンプ流量又は弁開閉位置を変更する。
いくつかの実施形態では、流量制御システムを自動的に作動させることができる。例えば、流量制御システムは、流量制御システムを作動させるためにコンピュータシステムに接続され得る。コンピュータシステムは、（流量制御操作のような）操作を実行するために１個又は複数のプロセッサによって実行可能な（流量制御命令および他の命令のような）命令を格納するコンピュータ可読媒体を含むことができる。オペレータは、コンピュータシステムを使用して、原油精製設備に分散された全ての流量制御システムの流量及び弁開閉位置を設定することができる。そのような実施形態では、オペレータは、コンピュータシステムを介して入力を提供することによって、流量条件を手動で変更することができる。また、このような実施形態では、コンピュータシステムは自動的に（すなわち手動の介入なしに）、例えば、コンピュータシステムに接続され１個又は複数のプラントで実施されるフィードバックシステムを使用することにより、１個又は複数の流量制御システムを制御する。例えば、センサ（圧力センサ、温度センサ、または他のセンサなど）を、プロセス流が流れる管に接続することができる。センサは、プロセス流の流量条件（圧力、温度、または他の流れ状態など）を監視し、コンピュータシステムに供給することができる。流量条件が閾値（例えば、閾値圧力値、閾値温度値、または他の閾値）を超えるとそれに応答して、コンピュータシステムは、自動的に動作を行うことができる。例えば、管内の圧力又は温度が、それぞれ、閾値圧力値又は閾値温度値を超える場合には、コンピュータシステムは、流量を減少させるためにポンプに信号を提供し、圧力を軽減するために弁を開くための信号、プロセス流の流れを停止するための信号、または他の信号を提供する。
図１Ａから図１Ｍは、原油精製・石油化学コンプレックス（複合施設）ナフサブロックプラント（連続接触改質（ＣＣＲ）および芳香族プラント）に関連する廃熱源を用いた炭素フリー発電に大いに貢献する電力変換ネットワークのための例示的なシステム１００の概略図を示す。ある実施形態では、例示的なシステム１００は、全原油精製・石油化学サイト・ワイドロウ（広く低い）・低品位の利用可能な廃熱源の新規な特定部分から、効率的に（例えば、１２．３％）約３７．５ＭＷを生成する。
このシステム１００に関する本願の開示は、産業施設における低品位廃エネルギーからの発電に関し、少なくとも記載されたエネルギー効率最適化のためのマルチ（複数）発電ベースのガス化プラントスマート構成と、更に、本願にも記載された原油精製設備及び芳香族コンプレックスの先進的なエネルギー効率の高い構成に関する。特に、本願の開示は、精製石油化学の広い分離ネットワークの廃熱回収ネットワークの新規な部分に関し、更に、基本有機ランキンサイクルを特定の運転条件で用い、低品位エネルギー品質プロセス流の複数の散在したサブセットの使用から、（全ての精製石油化学ワイドプラントのプロセスが図示／説明されていないが、典型的には有機ランキンサイクル発電に関与するプラントの部分が記載されていることに留意されたい）効率的に発電するための関連する詳細な処理スキーム（処理案）に関する。
ある実施態様において、システム１００に関連して記載された処理スキームは、単一又は複数のステップ（工程）又は相（ｐｈａｓｅ）における実施形態について考慮することが可能であり、その場合、各相は、将来の相を妨げることなく、別個に実施することができる。ある実施態様では、記載された廃熱回収スキームにおいて使用される最小の接近温度は、３℃程度と低くすることができる。しかし、初期段階にて、より少ない廃熱回収費用にて、より高い最小の接近温度を使用することができ、一方で、合理的なスケール設計の発電経済性（依然として数十ＭＷのレベルでは魅力的である）が使用され、また、システム設計において使用される特定の流れに対して推奨される最小の接近温度を使用する場合には将来的に最良の効率が実現される。このような将来の状況では、最初の設計トポロジ、または全第１段階の研究された原油精製・石油化学コンプレックス（またはそれらの組み合わせ）から選択／利用される低品位廃熱流のサブセットを変更することなく、より多くの発電が実現されることができる。記載された小電力プラントの構成および関連する処理スキームは、直接的に、または安全性および操作性のために、１つのシステム又は２つのバッファー流を介して、例えば、温油または高圧温水システム（またはその両方）、又は、直接手段と間接手段の混合、更に、バッファーシステム間の新規な結合（又はそれらの結合）、を介して実行されることができる。ある実施形態では、低−低品位廃熱の電力への変換（例えば、米国エネルギー省（ＤＯＥ）によって２３２℃と定義された低品位廃熱温度よりも低い）は、特定の操作条件でイソブタンを有機流体として使用する基本有機ランキンサイクルシステム（ＯＲＣ）を用いて実行される。
システム１００に関連して記載された構成およびその関連処理スキームは、個々の原油精製・石油化学コンプレックス・ナフサブロックプラント（例えば、連続接触改質（ＣＣＲ）および芳香族プラント）内部において将来的にエネルギー効率の改善の努力がなされたとしても、又は、内部プラント廃熱回収の実施における改善、例えば、内部プラント廃熱回収の実施における熱統合化及び又は他の改善（又はそれらの組合せ）によっても、変化しない可能性がある。
図１Ａは、モジュール型小電力プラントを利用し、中レベル原油半転換オイル精製−石油化学コンプレックス（複合施設）に関連する廃熱源を含む電力変換ネットワーク用の例示的なシステム１００の概略図である。この実施例では、システム１００は、１３個の廃熱回収熱交換器を利用する。これら廃熱回収熱交換器は、作動流体（例えば、典型的には温水であるが、温油又は他の流体又はそれらの組合せ）から廃熱を受け、連続接触改質ＣＣＲ分離部、パラキシレン分離、キシレン異性化およびベンゼン抽出ユニットの分離部から熱を除去する。図示の例では、システム１００は、２個の別個の高圧水系統／熱回収回路１０２及び１０３と１個の有機ランキンサイクル（ＯＲＣ）１０４を有する。例えば、熱回収回路１０２（第１の回路）は熱交換器１０２ａ〜１０２ｊを含み、熱回収回路１０３（第２の回路）は熱交換器１０３ａ〜１０３ｃを含む。ＯＲＣ１０４は、予熱器１０６、蒸発器１０８、ガス膨張機１１０、凝縮器１１２、及び、ポンプ１１４を備える。
一般的な運転において、作動流体（又は加熱流体）、（例えば、水、油、または他の流体またはそれらの組合せ）は、熱回収回路（第１の回路１０２および第２の回路１０３）の熱交換器を通って循環される。各熱交換器の入口に循環される作動流体の入口温度は、加熱流体がそれぞれの入口を通って流れるときに温度変化があっても同一又は実質的に同一であり、また、該作動流体は、流体加熱タンク１１６又は１１８から直接循環されることができる。各熱交換器は、作動流体を入口温度よりも高いそれぞれの温度に加熱する。熱交換器からの加熱された作動流体は、それぞれの熱回収回路内にて結合され（例えば、各熱回収回路に関連するメインヘッダーにて混合され）、更に、ＯＲＣ１０４の予熱器１０６又は蒸発器１０８のいずれかを通って循環する。加熱された作動流体からの熱は、ＯＲＣ１０４の作動流体を加熱し、それによって作動流体の温度を高める。作動流体との熱交換により、作動流体の温度が低下する。作動流体は、その後、流体加熱タンク１１６又は流体加熱タンク１１８に集められ、それぞれの熱交換器を介してポンプ輸送により戻されて、廃熱回収サイクルを再開することができる。
システム１００の熱交換器を介して、加熱された作動流体を流す作動流体回路は、手動又は自動で操作可能な複数の弁を含むことができる。例えば、調節制御弁（一例として）は、加熱された作動流体側及び熱源側にて、各熱交換器の入口又は出口と流体連通するように配置されることができる。ある実施態様では、調節制御弁は遮断弁であってよく、又は、追加の遮断弁がまた、熱交換器と流体連通するように配置されることができる。オペレータは、回路内の各弁を手動で開いて、加熱された作動流体が回路を通って流れるようにすることができる。オペレータは、例えば、修理やメンテナンスを行うか、又は、他の理由で廃熱回収を停止するとき、回路内の各弁を手動で閉じることができる。あるいは、制御システム、例えば、コンピュータ制御された制御システムを、回路内の各弁に接続することができる。制御システムは、例えば、回路内の異なる位置に設置されたセンサ（例えば、温度センサ、圧力センサ、または他のセンサ）からのフィードバックに基づいて、弁を自動的に制御することができる。制御システムはまた、オペレータによって操作されることができる。
上述のように、加熱された作動流体を熱交換器を介してループ（閉回路化）させることにより、様々な上述のプラント（例えば、水素化分解、水素処理、ＣＣＲ、及び芳香族プラント）において、そうでなければ廃棄されるはずの熱を回収し、回収された廃熱を利用して発電システムを運転させることができる。これにより、発電システムから同一又は実質的に同様な電力出力を得ながら、発電システムの運転に必要なエネルギー量を低減することができる。例えば、廃熱回収ネットワークを実施する発電システムからの電力出力を、廃熱回収ネットワークを実施しない発電システムからの電力出力よりも高くすることも低くすることもできる。該電力出力がより低い場合、差は統計的に有意でないかもしれない。結果として、石油化学精製システムの発電効率を高めることができる。
より具体的には、図示した例では、各熱交換器は、特定の産業ユニット内の熱源から作動流体への熱回収を容易にする。例えば、熱交換器１０２ａ〜１０２ｃは、パラキシレン分離ユニット内の熱源から熱を回収する。熱交換器１０２ｄ〜１０２ｅは、パラキシレン異性化反応および分離ユニット内の熱源から熱を回収する。熱交換器１０２ｆは、ベンゼン抽出ユニット内の熱源から熱を回収する。熱交換器１０２ｇ〜１０２ｊは、連続接触改質（ＣＣＲ）プラント内の熱源から熱を回収する。第１の回路１０２内の熱交換器は、共に、「ナフサブロック」内の特定の流れからの低品位廃熱を回収し、作動流体を使用してＯＲＣ１０４に熱を送出する。この例では、第１の回路１０２からの熱は、ＯＲＣ１０４のヘッダー／予熱器１０６に供給される。
一般に、第１の回路１０２は、（例えば、流体加熱タンク１１６を熱交換器１０２ａ〜１０２ｊに流体的に結合する入口ヘッダーから）高圧作動流体（例えば、温水、温油、または他の流体、又は、それらの混合物）を、例えば、約４０℃〜６０℃の間の温度にて受け入れ、１００〜１１５℃又は約１００〜１１５℃に加熱された作動流体を（例えば、熱交換器１０２ａ〜１０２ｊに流体的に結合された出口ヘッダーに）供給する。作動流体は、熱交換器１０２ａ〜１０２ｊにおいて加熱される。熱交換器１０２ａ〜１０２ｊは、精製・石油化学コンプレックスに沿って分布し、精製・石油化学コンプレックスプラント内の低品位廃熱源に流体的に結合されることができる。パラキシレン生成物分離ユニット／プラント流は、他のプラントと共に、例えば、ベンゼン抽出ユニット、ＣＣＲ、キシレン異性化反応および分離区画と共に、第１の温水回路１０２で使用することができる。
熱交換器１０３ａ〜１０３ｃは、パラキシレン分離ユニットを含む精製石油化学コンプレックス部分の熱源から熱を回収する。第２の回路１０３内の熱交換器は、共に、低品位の廃熱を回収し、作動流体を使用して熱をＯＲＣ１０４に供給する。この例では、第２の回路１０３からの熱はＯＲＣ１０４の蒸発器１０８に供給される。
第２の回路１０３は、また、パラキシレン生成物分離ユニット／プラント流を使用することができる。ある実施形態では、第２の回路１０３は、また、他のプラント、例えば、ベンゼン抽出ユニット、ＣＣＲ、及び、キシレン異性化反応及び分離区画を使用することができる。第２の回路１０３は、典型的には（例えば、流体加熱タンク１１８を熱交換器１０３ａ〜１０３ｃに流体的に結合する入口ヘッダーから）高圧作動流体（例えば、温水、温油、または他の流体、又はそれらの組み合わせ）を、例えば、約１００℃〜１１０℃の間の温度にて受け入れ、１２０〜１６０℃又は約１２０〜１６０℃に加熱された作動流体を（例えば、熱交換器１０３ａ〜１０３ｃに流体的に結合された出口ヘッダーに）供給する。作動流体は熱交換器１０３ａ〜１０３ｃにおいて加熱される。熱交換器１０３ａ〜１０３ｃは、精製石油化学コンプレックスに沿って分布し、パラキシレン生成物分離ユニット／プラント流のみを使用する精製石油化学コンプレックスプラント内の低品位廃熱源に流体的に結合されることができる。
このシステム１００の例示的な実施例では、ＯＲＣ１０４は、熱回収回路１０２および１０３に熱的に結合された作動流体を含み、それによって該作動流体を加熱する。ある実施態様では、作動流体はイソブタン（イソブタン貯蔵タンクは示されていない）とすることができる。ＯＲＣ１０４はまた、加熱された作動流体から電力を生成するように構成されたガス膨張機１１０（例えば、タービン発電機）を含むことができる。図１Ａに示すように、ＯＲＣ１０４は、予熱器１０６、蒸発器１０８、ポンプ１１４、及び凝縮器１１２をさらに含むことができる。この実施例では、第１の回路１０２は加熱された又は加熱する作動流体を予熱器１０６に供給し、第２の回路１０３は加熱された又は（すなわち）加熱する作動流体を蒸発器１０８に供給する。
典型的な実施態様では、ＯＲＣ１０４は、２つのグループの熱交換器を使用する、即ち、第１のグループはＯＲＣ流体を予熱し、第２のグループは、ＯＲＣ１０４システムの、流体的に結合されたガスタービンの入口（例えば、ガス膨張機１１０）前にて作動流体（例えば、高圧イソブタン液）を気化する。１０個の熱交換器１０２ａ〜１０２ｊからなる第１の回路１０２（回路１０３より低温の回路）は作動流体を予熱するのに使用され、３つの熱交換器１０３ａ〜１０３ｃからなる第２の回路１０３（より高温の回路）は作動流体を気化するために使用される。
図示の例では、第１の回路１０２において、図示された１０個の熱交換器１０２ａ〜１０２ｊは、精製・石油化学業界において「ナフサブロック」として知られている部分に配置され、該ナフサブロックは、ナフサ水素処理（ＮＨＴ）プラント、ＣＣＲプラントおよび芳香族プラントからなる。熱交換器１０２ａ〜１０２ｃは、パラキシレン分離ユニット内に配置される。これらの熱交換器は、典型的には、それぞれ、約１３．９７ＭＷ、５．１６ＭＷ、及び７．３２ＭＷの熱デューティを有する。熱交換器１０２ｄおよび１０２ｅは、パラキシレン異性化反応及び分離ユニット内に配置される。これらの２つの熱交換器は、それぞれ約１５．６３ＭＷおよび２１．０２ＭＷの熱デューティを有する。熱交換器１０２ｆはベンゼン抽出ユニット内に配置され、約４．９９ＭＷの熱デューティを有する。熱交換器１０２ｇ〜１０２ｊは、連続接触改質（ＣＣＲ）内に配置され、約３８．９１ＭＷ、７．７５ＭＷ、９．２９ＭＷ及び２４．１ＭＷの熱デューティをそれぞれ有する。これらの１０個の熱交換器は、精製・石油化学業界において「ナフサブロック」として知られている部分に配置され、該ナフサブロックは、ナフサ水素処理（ＮＨＴ）プラント、ＣＣＲプラントおよび芳香族プラントからなる。
典型的な実施形態では、熱交換器１０２ａ〜１０２ｊは、「ナフサブロック」内の特定の流れから約１４７ＭＷの低品位廃熱を回収し、それをＯＲＣ１０４システムの作動流体（例えば、イソブタン液）に戻し、該作動流体を予熱する。ある実施形態では、作動流体を約３１℃から２０ｂａｒ（バール）で約１００℃の気化温度まで予熱する。
図示の例では、第２の回路１０３において、３つの図示された熱交換器１０３ａ〜１０３ｃは、「ナフサブロック」部分として知られている部分に配置され、該ナフサブロックは低品位の廃熱を有する特定のパラキシレン分離ユニット流を含む。典型的な実施態様では、熱交換器１０３ａ〜１０３ｃはそれぞれ、約３３ＭＷ、９１．１ＭＷおよび３２．４６ＭＷの熱デューティを有する。
ある実施形態では、ガスタービン（例えば、ガス膨張機１１０）で生成される電力は、約８５％の効率を仮定すると、約３７．５ＭＷであり、ポンプ１１４で消費される電力は、約７５％の効率を仮定すると、約２．９ＭＷである。タービン１１０の入口におけるＯＲＣ１０４の高圧は約２０バールであり、出口では約４．３バールである。冷却水の供給温度は２０℃、戻り温度は３０℃と仮定する。蒸発器１０８の熱デューティは約１５７ＭＷであり、約７４５Ｋｇ／ｓのイソブタンを気化させる。ＯＲＣ１０４のイソブタン予熱器１０６の熱デューティは約１４７ＭＷであり、イソブタンを約３１℃から９９℃に加熱する。凝縮器１１２の冷却デューティは２６９ＭＷであり、イソブタンの同じ流れを約５２℃から３０℃に冷却して凝縮させる。
図１Ｂは、原油精製連続接触改質（ＣＣＲ）プラント内の熱交換器１０２ｇの配置例を示す模式図である。例示的な実施形態では、熱交換器１０２ｇは、熱回収回路１０２の５０℃の高圧作動流体の流れを用いて供給流出熱交換器の後のＣＣＲ最後段の反応器出口を１１１℃から６０℃に冷却し、それによって該回路１０２の作動流体の流れの温度は１０６℃に上昇する。熱交換器１０２ｇの熱デューティは約３８．９ＭＷである。温度１０６℃の作動流体の流れは、熱回収回路１０２のヘッダーに送られる。
図１Ｃは、原油精製連続接触改質（ＣＣＲ）プラント内の熱交換器１０２ｈ及び１０２ｉの配置例を示す模式図であるである。例示的な実施形態では、熱交換器１０２ｈ及び１０２ｉは、それぞれ約７．７５ＭＷおよび９．２９ＭＷの熱デューティを有する。熱交換器１０２ｈは、第１の回路１０２の５０℃の作動流体の流れを用いて、第１段の圧縮機出口流を１３５℃から６０℃に冷却し、それによって該第１の回路１０２の作動流体の温度は１３０℃に上昇する。温度１３０℃の作動流体の流れは、第１の回路１０２のヘッダーに送られる。熱交換器１０２ｉは、第１の回路１０２の５０℃の作動流体の流れを用いて、第２段の圧縮機出口流を１４３℃から６０℃に冷却し、それによって該第１の回路１０２の作動流体の温度は１３８℃に上昇する。温度１３８℃の作動流体の流れは、第１の回路１０２のヘッダーに送られる。
図１Ｄは、原油精製連続接触改質（ＣＣＲ）プラント内の熱交換器１０２ｊの配置例を示す模式図である。例示的な実施形態では、熱交換器１０２ｊは、第１の回路１０２の５０℃の作動流体の流れを用いて、ＣＣＲ軽質改質器スプリッタカラム塔頂流（蒸留塔の塔頂流）を８７℃から６０℃に冷却し、それによって、該第１の回路１０２の作動流体の流れの温度は８２℃に上昇する。熱交換器１０２ｊの熱デューティは約２４．１ＭＷである。温度８２℃の作動流体は、第１の回路１０２のヘッダーに送られる。
図１Ｅは、ベンゼン抽出ユニット内の熱交換器１０２ｆ（「ナフサブロック」のベンゼン抽出ユニットの廃熱回収ネットワークの熱交換器）の配置例を示す模式図である。例示的な実施形態では、熱交換器１０２ｆは、第１の回路１０２の５０℃の作動流体の流れを用いて塔頂流を１０４℃から１００℃に冷却し、それによって該第１の回路１０２の作動流体の流れの温度は９９℃に上昇する。熱交換器１０２ｆの熱デューティは約４．９９ＭＷである。温度９９℃の作動流体は、第１の回路ヘッダー１０６に送られる。
図１Ｆは、パラキシレン分離プラント内の熱交換器１０２ｄの配置例を示す模式図である。例示的な実施形態では、熱交換器１０２ｄは、第１の回路１０２の５０℃の作動流体の流れを用いて分離器ドラム前のキシレン異性化反応器出口流を１１４℃から６０℃に冷却し、それによって該第１の回路１０２の作動流体の流れの温度は１０９℃に上昇する。熱交換器１０２ｄの熱デューティは約１５．６ＭＷである。温度１０９℃の作動流体は、第１の回路１０２のヘッダーに送られる。
図１Ｇは、パラキシレン分離プラントのキシレン異性化脱ヘプタン化器内の熱交換器１０２ｅの配置例を示す模式図である。例示的な実施形態では、熱交換器１０２ｅは、第１の回路１０２の５０℃の作動流体の流れを用いて脱ヘプタン化器カラム塔頂流を１１２℃から６０℃に冷却し、それによって該第１の回路１０２の作動流体の流れの温度は１０７℃に上昇する。熱交換器１０２ｅの熱デューティは約２１ＭＷである。温度１０７℃の作動流体は、第１の回路１０２のヘッダーに送られる。
図１Ｈは、パラキシレン分離プラント内の熱交換器１０３ａの配置例を示す模式図である。例示的な実施形態では、熱交換器１０３ａは、第２の回路１０３の１０５℃の作動流体の流れを用いて抽出カラム塔頂流を１５６℃から１３３℃に冷却し、それによって該第２の回路１０３の作動流体の流れの温度は１５１℃に上昇する。熱交換器１０３ａの熱デューティは約３３ＭＷである。温度１５１℃の作動流体は、第２の回路１０３のヘッダーに送られる。
図１Ｉは、パラキシレン分離プラント内の熱交換器１０２ｂの配置例を示す模式図である。例示的な実施形態では、熱交換器１０２ｂは、第１の回路１０２の５０℃の作動流体の流れを用いてＰＸ精製カラム底部生成物流を１５５℃から６０℃に冷却し、それによって該第１の回路１０２の作動流体の流れの温度は１５０℃に上昇する。熱交換器１０２ｂの熱デューティは約５．１６ＭＷである。温度１５０℃の作動流体は、第１の回路１０２のヘッダーに送られる。
図１Ｊは、パラキシレン分離プラント内の熱交換器１０２ａの配置例を示す模式図である。例示的な実施形態では、熱交換器１０２ａは、第１の回路１０２の５０℃の作動流体の流れを用いてＰＸ精製カラム塔頂流を１２７℃から８４℃に冷却し、それによって該第１の回路１０２の作動流体の流れの温度は１２２℃に上昇する。熱交換器１０２ａの熱デューティは約１３．９７ＭＷである。温度１２２℃の作動流体は、第１の回路１０２のヘッダーに送られる。
図１Ｋは、パラキシレン分離プラント内の熱交換器１０３ｂの配置例を示す模式図である。例示的な実施形態では、熱交換器１０３ｂは、第２の回路１０３の１０５℃の作動流体の流れを用いてラフィネート・カラム塔頂流を１６２℃から１３０℃に冷却し、それによって該第２の回路１０３の作動流体の流れの温度は１５７℃に上昇する。熱交換器１０３ｂの熱デューティは約９１．１ＭＷである。温度１５７℃の作動流体は、第２の回路１０３のヘッダーに送られる。
図１Ｌは、パラキシレン分離プラント内の熱交換器１０２ｃ及び１０３ｃの配置例を示す模式図である。例示的な実施形態では、熱交換器１０２ｃ及び１０３ｃは、それぞれ約７．２３ＭＷおよび３２．４６ＭＷの熱デューティを有する。熱交換器１０２ｃは、第１の回路１０２の５０℃の作動流体の流れを用いて貯蔵タンク前のＣ９＋芳香族を１６９℃から６０℃に冷却し、それによって該第１の回路１０２の作動流体の流れの温度は１６４℃に上昇する。温度１６４℃の作動流体の流れは、第１の回路１０２のヘッダーに送られる。熱交換器１０３ｃは、第２の回路１０３の１０５℃の作動流体の流れを用いて重質ラフィネートスプリッタカラム塔頂流を１２６℃から１１３℃に冷却し、それによって該第２の回路１０３の作動流体の流れの温度は１２１℃に上昇する。温度１２１℃の作動流体の流れは、第２の回路１０３のヘッダーに送られる。
先に説明したように、図１Ｍは、システム１００の特定の例を示し、例示的な温度、熱デューティ、効率、電力入力、および電力出力を含む。例えば、図１Ｍに示すように、ＣＣＲ・芳香族モジュールは、約３７．５ＭＷの電力出力（８５％の効率を使用するガスタービン１１０を用いる場合）を生成し、７５％の効率を使用するポンプで消費される電力は約２．９ＭＷである。ＯＲＣ１０４のタービンの入口における高圧は約２０バールであり、出口での圧力は約４．３バールである。凝縮器１１２の給水温度を２０℃とし、戻り温度を３０℃とする。蒸発器１０８の熱デューティは約１５７ＭＷであり、約７４５Ｋｇ／ｓのイソブタンを気化させる。ＯＲＣ１０４のイソブタン予熱器１０６の熱デューティは約１４７ＭＷであり、イソブタンを約３１℃から９９℃に加熱する。凝縮器１１２の冷却デューティは２６９ＭＷであり、イソブタンの同じ流れを約５２℃から３０℃に冷却して凝縮させる。
図１Ｎは、システム１００の運転中の凝縮器１１２における管（チューブ）側流体温度（例えば、冷却流体、すなわち、凝縮器流体の流れ）とシェル側流体温度（例えば、ＯＲＣ作動流体の流れ）を示すグラフである。このグラフは、ｘ軸上の流体間の熱流に対するｙ軸上の流体間の温度差を示す。例えば、図に示すように、流体間の温度差が減少すると、流体間の熱流は増加する。いくつかの態様では、冷却流媒体は、２０℃または約２０℃またはそれ以上であってもよい。そのような場合には、ガス膨張機の出口圧力（例えば、ガス膨張機を出るＯＲＣ作動流体の圧力）が、使用可能な冷却流体温度でＯＲＣ作動流体の凝縮を可能にするのに十分なほど高くなるであろう。図１Ｎに示すように、（凝縮器１１２の管に入る）凝縮器の水は、約２０℃で入り、約３０℃で出る。（凝縮器のシェル側に入る）ＯＲＣ作動流体は、約５２℃で蒸気として入り、３０℃で凝縮し、約３０℃の液体で凝縮器１１２を出る。
図１Ｏは、システム１００の運転中の予熱器１０６における管側流体温度（例えば、加熱流体の流れ）とシェル側流体温度（例えば、ＯＲＣ作動流体の流れ）を示すグラフである。このグラフは、ｘ軸上の流体間の熱流に対するｙ軸上の流体間の温度差を示す。例えば、図に示すように、流体間の温度差が減少すると、流体間の熱流は増加する。このグラフは、ｘ軸上の流体間の熱流に対するｙ軸上の流体間の温度差を示す。例えば、図１Ｏに示すように、管側流体（例えば、加熱流体回路１０２内の温油または温水）が予熱器１０６を通って循環すると、該流体からシェル側流体（例えばＯＲＣ作動流体）に熱が伝達される。こうして、管側流体は、約１０５℃で予熱器１０６に入り、約５０℃で予熱器１０６を出る。シェル側流体は、約３０℃で（例えば液体として）予熱器１０６に入り、約９９℃で（例えば、液体、又は、混合相液体として）予熱器１０６を出る。
図１Ｐは、システム１００の運転中の蒸発器１０８における管側流体温度（例えば、加熱流体の流れ）とシェル側流体温度（例えば、ＯＲＣ作動流体の流れ）を示すグラフである。このグラフは、ｘ軸上の流体間の熱流に対するｙ軸上の流体間の温度差を示す。例えば、図に示すように、流体間の温度差が減少すると、流体間の熱流は増加する。例えば、図１Ｐに示すように、管側流体（例えば、加熱流体回路１０３内の温油または温水）が蒸発器１０８を通って循環すると、該流体からシェル側流体（例えば、ＯＲＣ作動流体）に熱が伝達される。こうして、管側流体は、約１４１℃で蒸発器１０８に入り、約１０５℃で蒸発器１０８を出る。シェル側流体は、予熱器１０６から約９９℃で（例えば液体、又は、混合相液体として）蒸発器１０８に入り、約９９℃で（例えば、いくらか過熱を伴う蒸気として）蒸発器１０８を出る。
本願に開示された主題は、「ナフサブロック」における低い低品位廃熱を正味の発電（例えば、約３４．５５ＭＷ）に変換し、その場での利用又は国内送電系統への送り出しに供することにより、少なくとも、中レベルの原油半転換精製・石油化学コンプレックスを、よりエネルギー効率が高い／「よりグリーン」のものにすることを可能にする点で、有益である。一方、そのような処理スキームによって、該スキームに複数のプラントが関与していることから、所望の操作性を備えつつ発電ベースのＧＨＧ排出量を削減可能とし、処理スキームによって、発電と発電ベースのＧＨＧ削減を各相にて達成し、「ナフサブロック」プラントの熱交換器ネットワークストリームのマッチングの内部を変更することなく、発電と発電ベースのＧＨＧ削減を達成することができる。更に、通常、原油精製・石油化学コンプレックス内に共に配置されている「ナフサブロック」プラントに対しても、発電と発電ベースのＧＨＧ削減を達成することが可能であり、「ナフサブロック」の各プラントの内部における将来的なエネルギ削減にも拘わらず、発電と発電ベースのＧＨＧ削減を達成することが可能であり、該スキームに複数のプラントが関与していることから、所望の操作性を備えつつ発電ベースのＧＨＧ排出量の削減を可能とする。これらは、当初の冷却ユニットを維持しつつ達成できる。
先に説明した石油化学精製システムによって生成された熱エネルギーを回収する技術は、２つの例示的なシナリオのうちの少なくとも１つ又は両方で実施することができる。第１のシナリオでは、この技術は、構築される予定の石油化学精製システムで実施することができる。例えば、石油化学精製システムの複数のサブユニット（下位のユニット、副ユニット）を配置するための地理的レイアウトを特定することができる。地理的レイアウトは、各サブユニットが配置されるべき複数のサブユニット位置を含むことができる。地理的レイアウトを特定することは、特定の技術データ、例えば、原油から出発し精製された石油を得るサブユニットを通る石油化学物質流、に基づいて、石油化学精製システムにおける各サブユニットの位置を積極的に決定または計算することを含むことができる。地理的レイアウトの特定は、代替的に又は追加的に、複数の予め生成された地理的レイアウトの中から１つのレイアウトを選択することを含むことができる。石油化学精製システムのサブユニットの第１のサブセットを特定することができる。第１のサブセットは、電力を発生させるために熱エネルギーが回収可能な少なくとも２個（または２個を超える）の発熱サブユニットを含むことができる。地理的レイアウトでは、複数のサブユニット位置の第２のサブセットを特定することができる。第２のサブセットは少なくとも２個のサブユニット位置を含み、該サブユニット位置に第１のサブセット内の各サブユニットが配置される。第１のサブセット内のサブユニットから熱エネルギーを回収する発電システムが特定される。発電システムは、上述した発電システムと実質的に同様であることができる。地理的レイアウトでは、発電システムを配置するために、発電システムの位置を特定することができる。特定された発電システムの位置では、熱エネルギー回収効率は、地理的レイアウトの他の場所における熱エネルギー回収効率よりも大きい。石油化学精製システムのプランナー及び建築者は、モデリング及び／又はコンピュータベースのシミュレーション実験を行い、発電システムの最適な位置を特定し、例えば、少なくとも２個の発熱サブユニットから回収された熱エネルギーを発電システムに輸送するときに熱損失を最小限に抑えることにより、熱エネルギー回収効率を最大化することができる。石油化学精製システムは、地理的レイアウトに従って建設される。即ち、複数のサブユニットを複数のサブユニット位置に配置し、発電システムを発電システム位置に配置し、複数のサブユニットを互いに相互接続することにより該相互接続された複数のサブユニットが石油化学物質を精製するように構成し、発電システムを第１のサブセット内のサブユニットに相互接続することによって該発電システムが第１のサブセット内のサブユニットから熱エネルギーを回収し、該回収された熱エネルギーを発電システムに提供するように構成する。発電システムは、回収された熱エネルギーを用いて電力を生成するように構成されている。
第２のシナリオでは、この技術は、運転されている石油化学精製システムで実施することができる。換言すれば、先に説明した発電システムは、既に構築されて運用されている石油化学精製システムに改造することができる。
こうして、本発明の特定の実施態様を記載した。他の実施態様が、以下の請求項の範囲内にある。
１００ 例示的なシステム
１０２ 加熱流体回路
１０２ａ〜１０２ｊ 第１の回路の熱交換器
１０３ 加熱流体回路
１０３ａ〜１０３ｃ 第２の回路の熱交換器
１０４ 有機ランキンサイクル（ＯＲＣ）発電システム
１０８ 蒸発器
１１０ ガス膨張機
１１２ 凝縮器
１１４ ポンプ
１１６ 加熱流体タンク
１１８ 加熱流体タンク

Claims (18)

  1. 発電システムであって、
    石油化学精製システムの第１の複数のサブユニットから第１の複数の熱源に熱的に結合された第１の加熱流体回路であって、前記第１の複数のサブユニットは連続接触改質（ＣＣＲ）、パラキシレン分離システム、及び芳香族コンプレックス・ベンゼン抽出システムを含む、前記第１の加熱流体回路と；
    前記石油化学精製システムの第２の複数のサブユニットから第２の複数の熱源に熱的に結合された第２の加熱流体回路であって、前記第２の複数のサブユニットは、パラキシレン分離システムを含む、前記第２の加熱流体回路と；
    有機ランキンサイクル（ＯＲＣ）を含む発電サブシステムであって、該有機ランキンサイクル（ＯＲＣ）は、（ｉ）作動流体を加熱するために前記第１及び前記第２の加熱流体回路に熱的に結合された前記作動流体と、（ｉｉ）加熱された前記作動流体から電力を発生するように構成された膨張機とを含む、前記発電サブシステムと；
    前記第１の加熱流体回路を前記第１の複数の熱源の少なくとも一部に選択的に熱的に結合するために第１のセットの制御弁を作動させるように構成された制御システムであって、前記第２の加熱流体回路を前記第２の複数の熱源の少なくとも一部に選択的に熱的に結合するために第２のセットの制御弁を作動させるように構成された、前記制御システムと；を備え、
    前記第１の複数の熱源の第１のサブセットは、３個のパラキシレン分離ユニット熱源を含み、該３個のパラキシレン分離ユニット熱源は、
    空気冷却器を介して貯蔵タンクに循環される原料パラキシレン流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第１のパラキシレン分離ユニット熱源と；
    空気冷却器を介してパラキシレン精製還流ドラムに循環されるパラキシレン精製流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第２のパラキシレン分離ユニット熱源と；
    空気冷却器を介してＣ９＋ＡＲＯ貯蔵器に循環されるＣ９＋ＡＲＯ流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第３のパラキシレン分離ユニット熱源と；を備え、
    前記第１の複数の熱源の第２のサブセットは、２個のパラキシレン分離−キシレン異性化反応及び分離ユニット熱源を含み、該２個のパラキシレン分離−キシレン異性化反応及び分離ユニット熱源は、
    分離器ドラムの前にキシレン異性化反応器出口流に流体結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第１のパラキシレン分離−キシレン異性化反応及び分離ユニット熱源と；
    脱ヘプタン化器カラム塔頂流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第２のパラキシレン分離−キシレン異性化反応及び分離ユニット熱源と；を備え、
    前記第１の複数の熱源の第３のサブセットは、少なくとも１個の芳香族コンプレックス・ベンゼン抽出ユニット熱源を含み、該芳香族コンプレックス・ベンゼン抽出ユニット熱源は、塔頂流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を備え、
    前記第１の複数の熱源の第４のサブセットは、４個の連続接触分解熱源を含み、該４個の連続接触分解熱源は、
    供給流出熱交換器流の後にＣＣＲ最終段反応器出口に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第１の連続接触分解熱源と；
    第１段の圧縮機出口流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む、第２の連続接触分解熱源と；
    第２段の圧縮機出口流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む、第３の連続接触分解熱源と；
    ＣＣＲ軽質改質器スプリッタカラム塔頂流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む、第４の連続接触分解熱源と；を備える、
    発電システム。
  2. 請求項１に記載の発電システムであって、
    前記作動流体は、前記ＯＲＣの予熱熱交換器内にて前記第１の加熱流体回路に熱的に結合されており、前記作動流体は、前記ＯＲＣの蒸発器内にて前記第２の加熱流体回路に熱的に結合されており、前記ＯＲＣの前記予熱熱交換器の出口が前記ＯＲＣの前記蒸発器に流体的に結合されている、
    発電システム。
  3. 請求項２に記載の発電システムであって、
    前記第１の加熱流体回路は、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された第１の加熱流体タンクを含み、該第１の加熱流体タンクは、前記ＯＲＣの前記予熱熱交換器に流体的に結合されている、
    発電システム。
  4. 請求項１に記載の発電システムであって、
    前記作動流体がイソブタンを含む、
    発電システム。
  5. 請求項１に記載の発電システムであって、
    前記第１または前記第２の加熱流体回路は、水または油を含む、
    発電システム。
  6. 請求項１に記載の発電システムであって、
    前記ＯＲＣは、
    凝縮器流体源に流体的に結合され前記作動流体を冷却する凝縮器と；
    前記ＯＲＣを介して前記作動流体を循環させるポンプと；を更に含む、
    発電システム。
  7. 請求項１に記載の発電システムであって、
    前記第２の複数の熱源の第１のサブセットは、３個のパラキシレン分離ユニット熱源を含み、該３個のパラキシレン分離ユニット熱源は、
    パラキシレンユニット外部カラム塔頂流に流体的に結合され、前記第２の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む、第１のパラキシレン分離ユニット熱源と；
    ラフィネートカラム塔頂流に流体的に結合され、前記第２の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む、第２のパラキシレン分離ユニット熱源と；
    重質ラフィネートスプリッタカラム塔頂流に流体的に結合され、前記第２の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む、第３のパラキシレン分離ユニット熱源と；を備える、
    発電システム。
  8. 石油化学精製システムにより生成された熱エネルギーを回収する方法であって、
    前記石油化学精製システムの第１の複数のサブユニットから第１の複数の熱源に熱的に結合された第１の加熱流体回路を介して第１の加熱流体を循環させるステップであって、前記第１の複数のサブユニットは、連続接触改質（ＣＣＲ）、パラキシレン分離システム、及び、芳香族精製及び芳香族コンプレックス・ベンゼン抽出システムを含む、ステップと；
    前記石油化学精製システムの第２の複数のサブユニットの第２の複数の熱源に熱的に結合された第２の加熱流体回路を介して第２の加熱流体を循環させるステップであって、前記第２の複数のサブユニットは、パラキシレン分離システムを含む、ステップと；
    有機ランキンサイクル（ＯＲＣ）を含む発電システムを介して電力を生成するステップであって、該有機ランキンサイクル（ＯＲＣ）は、（ｉ）前記第１及び第２の加熱流体によって作動流体を加熱するために前記第１及び前記第２の加熱流体回路に熱的に結合された前記作動流体と、（ｉｉ）加熱された前記作動流体から電力を発生するように構成された膨張機とを含む、ステップと；
    制御システムを用いて、制御弁の第１のセットを作動させて、前記第１の加熱流体回路を前記第１の複数の熱源の少なくとも一部に選択的に熱的に結合させて、前記第１の複数の熱源によって前記第１の加熱流体を加熱する、ステップと；
    前記制御システムを用いて、制御弁の第２のセットを作動させて、前記第２の加熱流体回路を前記第２の複数の熱源の少なくとも一部に選択的に熱的に結合させて、前記第２の複数の熱源によって前記第２の加熱流体を加熱する、ステップと；を備え、
    前記第１の複数の熱源の第１のサブセットは、３個のパラキシレン分離ユニット熱源を含み、該３個のパラキシレン分離ユニット熱源は、
    空気冷却器を介して貯蔵タンクに循環される原料パラキシレン流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第１のパラキシレン分離ユニット熱源と；
    空気冷却器を介してパラキシレン精製還流ドラムに循環されるパラキシレン精製流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第２のパラキシレン分離ユニット熱源と；
    空気冷却器を介してＣ９＋ＡＲＯ貯蔵器に循環されるＣ９＋ＡＲＯ流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第３のパラキシレン分離ユニット熱源と；を備え、
    前記第１の複数の熱源の第２のサブセットは、２個のパラキシレン分離−キシレン異性化反応及び分離ユニット熱源を含み、該２個のパラキシレン分離−キシレン異性化反応及び分離ユニット熱源は、
    分離器ドラムの前にキシレン異性化反応器出口流に流体結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第１のパラキシレン分離−キシレン異性化反応及び分離ユニット熱源と；
    脱ヘプタン化器カラム塔頂流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第２のパラキシレン分離−キシレン異性化反応及び分離ユニット熱源と；を備え、
    前記第１の複数の熱源の第３のサブセットは、少なくとも１個の芳香族コンプレックスベンゼン抽出ユニット熱源を含み、該芳香族コンプレックスベンゼン抽出ユニット熱源は、塔頂流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を備え、
    前記第１の複数の熱源の第４のサブセットは、４個の連続接触分解熱源を含み、該４個の連続接触分解熱源は、
    供給流出熱交換器流の後にＣＣＲの最終段の反応器出口に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む、第１の連続接触分解熱源と；
    第１段の圧縮機出口流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む、第２の連続接触分解熱源と；
    第２段の圧縮機出口流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む、第３の連続接触分解熱源と；
    ＣＣＲ軽質改質器スプリッタカラム塔頂流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第４の連続接触分解熱源と；を備える、
    方法。
  9. 請求項８に記載の方法であって、
    前記作動流体は、前記ＯＲＣの予熱熱交換器内にて前記第１の加熱流体回路に熱的に結合されており、前記作動流体は、前記ＯＲＣの蒸発器内にて前記第２の加熱流体回路に熱的に結合されており、前記ＯＲＣの前記予熱熱交換器の出口が前記ＯＲＣの前記蒸発器に流体的に結合されている、
    方法。
  10. 請求項９に記載の方法であって、
    前記第１の加熱流体回路は、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された第１の加熱流体タンクを含み、前記第１の加熱流体タンクは、前記ＯＲＣの前記予熱熱交換器に流体的に結合されている、
    方法。
  11. 請求項８に記載の方法であって、
    前記作動流体がイソブタンを含む、
    方法。
  12. 請求項８に記載の方法であって、
    前記第１または前記第２の加熱流体回路は、水または油を含む、
    方法。
  13. 請求項８に記載の方法であって、
    前記ＯＲＣは、
    凝縮器流体源に流体的に結合され前記作動流体を冷却する凝縮器と；
    前記ＯＲＣを介して前記作動流体を循環させるポンプと；を更に含む、
    方法。
  14. 請求項８に記載の方法であって、
    前記第２の複数の熱源の第１のサブセットは、３個のパラキシレン分離ユニット熱源を含み、該３個のパラキシレン分離ユニット熱源は、
    パラキシレンユニット抽出カラム塔頂流に流体的に結合され、前記第２の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む、第１のパラキシレン分離ユニット熱源と；
    ラフィネートカラム塔頂流に流体的に結合され、前記第２の加熱流体回路に流体的に結合されたた熱交換器を含む、第２のパラキシレン分離ユニット熱源と；
    重質ラフィネートスプリッタカラム塔頂流に流体的に結合され、前記第２の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む、第３のパラキシレン分離ユニット熱源と；を備える、
    方法。
  15. 石油化学精製システムによって生成された熱エネルギーを回収する方法であって、
    地理的レイアウトにおいて、前記石油化学精製システムの第１の複数のサブユニットから第１の複数の熱源に熱的に結合された第１の加熱流体回路を特定するステップであって、前記第１の複数のサブユニットは、連続接触改質（ＣＣＲ）、パラキシレン分離システム、及び芳香族精製、芳香族コンプレックス・ベンゼン抽出システムを含む、ステップと；
    前記地理的レイアウトにおいて、前記石油化学精製システムの第２の複数のサブユニットの第２の複数の熱源に熱的に結合された第２の加熱流体回路を介して第２の加熱流体を特定するステップであって、前記第２の複数のサブユニットは、パラキシレン分離ユニットシステムを含む、ステップと；
    前記地理的レイアウトにおいて、発電システムを特定するステップであって、該発電システムは、
    有機ランキンサイクル（ＯＲＣ）であって、（ｉ）前記第１及び第２の加熱流体によって作動流体を加熱するために前記第１及び前記第２の加熱流体回路に熱的に結合された前記作動流体と、（ｉｉ）加熱された前記作動流体から電力を発生するように構成された膨張機とを含む、前記有機ランキンサイクル（ＯＲＣ）と；
    制御弁の第１のセットを作動させて、前記第１の加熱流体回路を前記第１の複数の熱源の少なくとも一部に選択的に熱的に結合させるように構成され、制御弁の第２のセットを作動させて、前記第２の加熱流体回路を前記第２の複数の熱源の少なくとも一部に選択的に熱的に結合させるように構成された制御システムと；を備える、ステップと；
    前記地理的レイアウトにおいて、前記発電システムを配置するために発電システム位置を特定するステップであって、前記発電システム位置における熱エネルギー回収効率は、前記地理的レイアウトにおける他の位置における熱エネルギー回収効率よりも大きい、ステップと；を備え、
    前記第１の複数の熱源の第１のサブセットは、３個のパラキシレン分離ユニット熱源を含み、該３個のパラキシレン分離ユニット熱源は、
    空気冷却器を介して貯蔵タンクに循環される原料パラキシレン流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第１のパラキシレン分離ユニット熱源と；
    空気冷却器を介してパラキシレン精製還流ドラムに循環されるパラキシレン精製流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第２のパラキシレン分離ユニット熱源と；
    空気冷却器を介してＣ９＋ＡＲＯ貯蔵器に循環されるＣ９＋ＡＲＯ流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第３のパラキシレン分離ユニット熱源と；を備え、
    前記第１の複数の熱源の第２のサブセットは、２個のパラキシレン分離−キシレン異性化反応及び分離ユニット熱源を含み、該２個のパラキシレン分離−キシレン異性化反応及び分離ユニット熱源は、
    分離器ドラムの前にキシレン異性化反応器出口流に流体結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第１のパラキシレン分離−キシレン異性化反応及び分離ユニット熱源と；
    脱ヘプタン化器カラム塔頂流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第２のパラキシレン分離−キシレン異性化反応及び分離ユニット熱源と；を備え、
    前記第１の複数の熱源の第３のサブセットは、少なくとも１個の芳香族コンプレックスベンゼン抽出ユニット熱源を含み、該芳香族コンプレックスベンゼン抽出ユニット熱源は、塔頂流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を備え、
    前記第１の複数の熱源の第４のサブセットは、４個の連続接触分解熱源を含み、該４個の連続接触分解熱源は、
    供給流出熱交換器流の後にＣＣＲの最終段の反応器出口に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む、第１の連続接触分解熱源と；
    第１段の圧縮機出口流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む、第２の連続接触分解熱源と；
    第２段の圧縮機出口流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む、第３の連続接触分解熱源と；
    ＣＣＲ軽質改質器スプリッタカラム塔頂流に流体的に結合され、前記第１の加熱流体回路に流体的に結合された熱交換器を含む第４の連続接触分解熱源と；を備える、
    方法。
  16. 請求項１５に記載の方法であって、
    前記複数のサブユニットを前記複数のサブユニット位置に配置することにより前記地理的レイアウトに従って前記石油化学精製システムを構築するステップと；
    前記発電システムを前記発電システム位置に配置するステップと；
    前記複数のサブユニットを相互接続するステップであって、該相互接続された複数のサブユニットが石油化学物質を精製するように構成されている、ステップと；
    前記発電システムを前記第１のサブセット内の前記サブユニットに相互接続するステップであって、該発電システムが前記第１のサブセット内の前記サブユニットから熱エネルギーを回収し、前記回収された熱エネルギーを前記発電システムに提供するように構成され、該発電システムは回収された熱エネルギーを用いて発電するように構成された、ステップと；を更に備える、
    方法。
  17. 請求項１５に記載の方法であって、
    前記石油化学精製システムを作動させて石油化学物質を精製するステップと；
    前記発電システムを作動させて、
    前記第１及び前記第２の加熱流体回路を介して前記第１のサブセット内の前記サブユニットから熱エネルギーを回収し、
    前記回収された熱エネルギーを前記発電システムに供給し、
    前記回収された熱エネルギーを用いて発電する、ステップと；を更に備える、
    方法。
  18. 請求項１５に記載の方法であって、
    前記発電システムを運転して約３７ＭＷの電力を生成するステップを更に備える、
    方法。
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Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10099972B2 (en) * 2013-12-06 2018-10-16 Exxonmobil Upstream Research Company Methods and systems for producing liquid hydrocarbons
US9803513B2 (en) 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation from waste heat in integrated aromatics, crude distillation, and naphtha block facilities
US9803508B2 (en) 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation from waste heat in integrated crude oil diesel hydrotreating and aromatics facilities
US9803509B2 (en) 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation from waste heat in integrated crude oil refining and aromatics facilities
US9803506B2 (en) 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation from waste heat in integrated crude oil hydrocracking and aromatics facilities
US9803507B2 (en) * 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation using independent dual organic Rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and continuous-catalytic-cracking-aromatics facilities
US9803505B2 (en) * 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation from waste heat in integrated aromatics and naphtha block facilities
US9803511B2 (en) 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation using independent dual organic rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and atmospheric distillation-naphtha hydrotreating-aromatics facilities
CN110864577A (zh) * 2019-11-27 2020-03-06 天津科技大学 甲苯生产苯甲酸工艺的末端热能利用及减排工艺
CN120139982B (zh) * 2025-02-28 2026-03-20 西安热工研究院有限公司 一种燃煤发电多热源储热余压利用系统及运行方法

Family Cites Families (133)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU295317A1 (ru) 1967-11-28 1977-10-25 Специальное Конструкторское Бюро По Автоматике В Нефтепереработке И Нефтехимии Способ автоматического управлени блоком печь-реактор установки гидрокренинга
JPS5121407A (en) 1974-08-14 1976-02-20 Matsushita Electric Industrial Co Ltd Onseisuitsuchikairo
US3995428A (en) 1975-04-24 1976-12-07 Roberts Edward S Waste heat recovery system
US4024908A (en) * 1976-01-29 1977-05-24 Milton Meckler Solar powered heat reclamation air conditioning system
US4109469A (en) 1977-02-18 1978-08-29 Uop Inc. Power generation from refinery waste heat streams
JPS54140042A (en) * 1978-04-24 1979-10-30 Idemitsu Kosan Co Method of harnessing waste heat
US4291232A (en) 1979-07-09 1981-09-22 Cardone Joseph T Liquid powered, closed loop power generating system and process for using same
US4476680A (en) * 1979-08-14 1984-10-16 Sundstrand Corporation Pressure override control
US4512155A (en) 1979-12-03 1985-04-23 Itzhak Sheinbaum Flowing geothermal wells and heat recovery systems
US4428201A (en) 1982-07-01 1984-01-31 Uop Inc. Power generation with fractionator overhead vapor stream
US4471619A (en) 1982-08-23 1984-09-18 Uop Inc. Fractionation process with power generation by depressurizing the overhead vapor stream
JPS5944581A (ja) * 1982-09-07 1984-03-13 日本鋼管株式会社 高温排熱の利用方法
US4548043A (en) 1984-10-26 1985-10-22 Kalina Alexander Ifaevich Method of generating energy
US4743356A (en) 1986-09-24 1988-05-10 Amoco Corporation Increasing resid hydrotreating conversion
FR2615523B1 (fr) 1987-05-22 1990-06-01 Electricite De France Procede d'hydrocraquage d'une charge d'hydrocarbures et installation d'hydrocraquage pour la mise en oeuvre de ce procede
US4792390A (en) 1987-09-21 1988-12-20 Uop Inc. Combination process for the conversion of a distillate hydrocarbon to produce middle distillate product
US5007240A (en) 1987-12-18 1991-04-16 Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha Hybrid Rankine cycle system
US5240476A (en) 1988-11-03 1993-08-31 Air Products And Chemicals, Inc. Process for sulfur removal and recovery from a power generation plant using physical solvent
IL88571A (en) 1988-12-02 1998-06-15 Ormat Turbines 1965 Ltd Method of and apparatus for producing power using steam
US4962238A (en) 1989-10-04 1990-10-09 Exxon Research And Engineering Company Removal of glycols from a polyalkylene glycol dialkyl ether solution
US5005360A (en) * 1990-02-22 1991-04-09 Mcmurtry J A Solar energy system for generating electricity
US5164070A (en) 1991-03-06 1992-11-17 Uop Hydrocracking product recovery process
DK171201B1 (da) * 1994-02-17 1996-07-22 Soeren Qvist Vestesen Fremgangsmåde og anlæg til brug i stand-alone anlæg, fortrinsvis et vind/diesel-anlæg
US5667051A (en) * 1995-03-01 1997-09-16 Sundstrand Corporation Hydraulic control and lubrication system with compressed air pre-heat circuit for rapid response at low ambient temperatures
US5685152A (en) * 1995-04-19 1997-11-11 Sterling; Jeffrey S. Apparatus and method for converting thermal energy to mechanical energy
US5562190A (en) * 1995-06-07 1996-10-08 Sundstrand Corporation Hydraulic clutch control system with fluid coupling pre-heat circuit for rapid response at low ambient temperatures
US5804060A (en) 1995-12-13 1998-09-08 Ormat Process Technologies, Inc. Method of and apparatus for producing power in solvent deasphalting units
FR2744071B1 (fr) * 1996-01-31 1998-04-10 Valeo Climatisation Dispositif de chauffage pour vehicule utilisant le circuit de fluide refrigerant
JP3824364B2 (ja) 1996-12-17 2006-09-20 日揮株式会社 レイアウト図作成装置
IT1299034B1 (it) 1998-04-07 2000-02-07 Agip Petroli Procedimento per determinare il tenore in azoto dell'effluente del reattore di pretrattamento in un impianto di cracking catalitico
CA2307819C (en) 1999-05-07 2005-04-19 Ionics, Incorporated Water treatment method for heavy oil production
US6857268B2 (en) 2002-07-22 2005-02-22 Wow Energy, Inc. Cascading closed loop cycle (CCLC)
JP4133176B2 (ja) 2002-09-30 2008-08-13 出光興産株式会社 原油常圧蒸留装置における熱回収方法
US6880344B2 (en) 2002-11-13 2005-04-19 Utc Power, Llc Combined rankine and vapor compression cycles
US7305829B2 (en) 2003-05-09 2007-12-11 Recurrent Engineering, Llc Method and apparatus for acquiring heat from multiple heat sources
US7428816B2 (en) 2004-07-16 2008-09-30 Honeywell International Inc. Working fluids for thermal energy conversion of waste heat from fuel cells using Rankine cycle systems
US7340899B1 (en) * 2004-10-26 2008-03-11 Solar Energy Production Corporation Solar power generation system
US8316665B2 (en) * 2005-03-30 2012-11-27 Fluor Technologies Corporation Integration of LNG regasification with refinery and power generation
US20080314726A1 (en) 2005-09-08 2008-12-25 Edek Choros Hybrid Energy System
JP2007083137A (ja) 2005-09-21 2007-04-05 Sumitomo Chemical Co Ltd 廃熱の利用方法
JP2007224058A (ja) * 2006-02-21 2007-09-06 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 石油化学コンビナート
CN100366709C (zh) 2006-04-17 2008-02-06 中国石油化工集团公司 一种重油加工的组合工艺
EP2010754A4 (en) 2006-04-21 2016-02-24 Shell Int Research ADJUSTING ALLOY COMPOSITIONS FOR SELECTED CHARACTERISTICS IN TEMPERATURE-LIMITED HEATERS
US20080257413A1 (en) 2006-06-23 2008-10-23 Saudi Arabian Oil Company System, Program Product, and Related Methods for Global Targeting of Process Utilities Under Varying Conditions
CA2665865C (en) 2006-10-20 2015-06-16 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Heating hydrocarbon containing formations in a spiral startup staged sequence
US7934383B2 (en) * 2007-01-04 2011-05-03 Siemens Energy, Inc. Power generation system incorporating multiple Rankine cycles
EP2176385A1 (en) 2007-04-18 2010-04-21 Sgc Energia Sgps, S.a. Waste to liquid hydrocarbon refinery system
CN101680287B (zh) 2007-04-20 2013-12-18 国际壳牌研究有限公司 用于地下地层的加热系统和用于加热地下地层的方法
US7730854B2 (en) 2007-05-23 2010-06-08 Uop Llc Process for steam heat recovery from multiple heat streams
US8561405B2 (en) 2007-06-29 2013-10-22 General Electric Company System and method for recovering waste heat
US7799288B2 (en) 2007-06-29 2010-09-21 Uop Llc Apparatus for recovering power from FCC product
US20100263380A1 (en) 2007-10-04 2010-10-21 United Technologies Corporation Cascaded organic rankine cycle (orc) system using waste heat from a reciprocating engine
US8046999B2 (en) 2007-10-12 2011-11-01 Doty Scientific, Inc. High-temperature dual-source organic Rankine cycle with gas separations
US20100326098A1 (en) * 2008-03-12 2010-12-30 Rog Lynn M Cooling, heating and power system with an integrated part-load, active, redundant chiller
US8058492B2 (en) 2008-03-17 2011-11-15 Uop Llc Controlling production of transportation fuels from renewable feedstocks
US9378313B2 (en) 2009-10-30 2016-06-28 Saudi Arabian Oil Company Methods for enhanced energy efficiency via systematic hybrid inter-processes integration
US9360910B2 (en) 2009-10-30 2016-06-07 Saudi Arabian Oil Company Systems, computer readable media, and computer programs for enhancing energy efficiency via systematic hybrid inter-processes integration
CA2668243A1 (en) 2008-06-10 2009-12-10 Alexandre A. Borissov System and method for producing power from thermal energy stored in a fluid produced during heavy oil extraction
US20130091843A1 (en) 2008-12-05 2013-04-18 Honeywell International Inc. Fluoro olefin compounds useful as organic rankine cycle working fluids
US8297355B2 (en) 2008-08-22 2012-10-30 Texaco Inc. Using heat from produced fluids of oil and gas operations to produce energy
CN101424453B (zh) 2008-12-05 2011-01-26 上海九元石油化工有限公司 炼油厂高温热联合系统及其应用
US8471079B2 (en) 2008-12-16 2013-06-25 Uop Llc Production of fuel from co-processing multiple renewable feedstocks
US20100146974A1 (en) 2008-12-16 2010-06-17 General Electric Company System for recovering waste heat
AU2009329936A1 (en) * 2008-12-23 2011-07-07 Wormser Energy Solutions, Inc. Mild gasification combined-cycle powerplant
US20100242476A1 (en) 2009-03-30 2010-09-30 General Electric Company Combined heat and power cycle system
US20100319346A1 (en) 2009-06-23 2010-12-23 General Electric Company System for recovering waste heat
US20100326076A1 (en) 2009-06-30 2010-12-30 General Electric Company Optimized system for recovering waste heat
US8544274B2 (en) 2009-07-23 2013-10-01 Cummins Intellectual Properties, Inc. Energy recovery system using an organic rankine cycle
WO2011019335A1 (en) 2009-08-11 2011-02-17 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods of generating low-pressure steam
US20110041500A1 (en) * 2009-08-19 2011-02-24 William Riley Supplemental heating for geothermal energy system
US20110072819A1 (en) 2009-09-28 2011-03-31 General Electric Company Heat recovery system based on the use of a stabilized organic rankine fluid, and related processes and devices
US8459030B2 (en) 2009-09-30 2013-06-11 General Electric Company Heat engine and method for operating the same
US20110083437A1 (en) 2009-10-13 2011-04-14 General Electric Company Rankine cycle system
GB0922410D0 (en) 2009-12-22 2010-02-03 Johnson Matthey Plc Conversion of hydrocarbons to carbon dioxide and electrical power
CA2786574C (en) 2010-01-22 2016-06-28 Exxonmobil Upstream Research Company Removal of acid gases from a gas stream, with co2 capture and sequestration
WO2011103560A2 (en) 2010-02-22 2011-08-25 University Of South Florida Method and system for generating power from low- and mid- temperature heat sources
US8544284B2 (en) 2010-06-25 2013-10-01 Petrochina North China Petrochemical Company Method and apparatus for waste heat recovery and absorption gases used as working fluid therein
US20120031096A1 (en) 2010-08-09 2012-02-09 Uop Llc Low Grade Heat Recovery from Process Streams for Power Generation
US20120047889A1 (en) 2010-08-27 2012-03-01 Uop Llc Energy Conversion Using Rankine Cycle System
US8608912B2 (en) * 2010-09-29 2013-12-17 Uop Llc Methods and extraction units employing vapor draw compositional analysis
CA2812793A1 (en) 2010-10-06 2012-04-12 Chevron U.S.A. Inc. Improving capacity and performance of process columns by overhead heat recovery into an organic rankine cycle for power generation
US20120085097A1 (en) 2010-10-06 2012-04-12 Chevron U.S.A. Inc. Utilization of process heat by-product
US8529202B2 (en) * 2010-10-12 2013-09-10 General Electric Company System and method for turbine compartment ventilation
US8857186B2 (en) 2010-11-29 2014-10-14 Echogen Power Systems, L.L.C. Heat engine cycles for high ambient conditions
US8551222B2 (en) * 2010-12-08 2013-10-08 Fisonic Holding Limited Apparatus for combustion products utilization and heat generation
DE112011104516B4 (de) 2010-12-23 2017-01-19 Cummins Intellectual Property, Inc. System und Verfahren zur Regulierung einer EGR-Kühlung unter Verwendung eines Rankine-Kreisprozesses
FR2969648B1 (fr) 2010-12-24 2014-04-11 Total Raffinage Marketing Procede de conversion de charge hydrocarbonee comprenant une huile de schiste par hydroconversion en lit bouillonnant, fractionnement par distillation atmospherique, et hydrocraquage
DE102012000100A1 (de) * 2011-01-06 2012-07-12 Cummins Intellectual Property, Inc. Rankine-kreisprozess-abwärmenutzungssystem
FI20115038A7 (fi) * 2011-01-14 2012-07-15 Vapo Oy Menetelmä btl-tehtaassa muodostuvien kaasujen sisältämän lämpöenergian hyödyntämiseksi
US9816402B2 (en) 2011-01-28 2017-11-14 Johnson Controls Technology Company Heat recovery system series arrangements
US8992640B2 (en) * 2011-02-07 2015-03-31 General Electric Company Energy recovery in syngas applications
US20120234263A1 (en) 2011-03-18 2012-09-20 Uop Llc Processes and systems for generating steam from multiple hot process streams
US9321972B2 (en) 2011-05-02 2016-04-26 Saudi Arabian Oil Company Energy-efficient and environmentally advanced configurations for naptha hydrotreating process
US8302399B1 (en) 2011-05-13 2012-11-06 General Electric Company Organic rankine cycle systems using waste heat from charge air cooling
JP5800295B2 (ja) 2011-08-19 2015-10-28 国立大学法人佐賀大学 蒸気動力サイクルシステム
ES2989330T3 (es) 2011-08-19 2024-11-26 Chemours Co Fc Llc Proceso de ciclos de Rankine orgánicos para generar energía mecánica a partir de calor
US8959885B2 (en) * 2011-08-22 2015-02-24 General Electric Company Heat recovery from a gasification system
US10400184B2 (en) 2011-08-31 2019-09-03 Exxonmobil Research And Engineering Company Hydroprocessing of heavy hydrocarbon feeds using small pore catalysts
US8932451B2 (en) 2011-08-31 2015-01-13 Exxonmobil Research And Engineering Company Integrated crude refining with reduced coke formation
JP5450540B2 (ja) * 2011-09-12 2014-03-26 株式会社日立製作所 Ｃｏ２回収装置を備えたボイラーの熱回収システム
WO2013055391A1 (en) 2011-10-03 2013-04-18 Echogen Power Systems, Llc Carbon dioxide refrigeration cycle
US8889747B2 (en) 2011-10-11 2014-11-18 Bp Corporation North America Inc. Fischer Tropsch reactor with integrated organic rankine cycle
US10690121B2 (en) 2011-10-31 2020-06-23 University Of South Florida Integrated cascading cycle solar thermal plants
EP2597406A1 (en) 2011-11-25 2013-05-29 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for removing nitrogen from a cryogenic hydrocarbon composition
US20130145763A1 (en) 2011-12-09 2013-06-13 Parsa Mirmobin Recovery for thermal cycles
WO2013095772A1 (en) 2011-12-21 2013-06-27 Rentech, Inc. System and method for production of fischer-tropsch synthesis products and power
KR20140128339A (ko) 2012-01-20 2014-11-05 싱글 뷰이 무어링스 인크. 해양 중유 생산
WO2013131042A1 (en) * 2012-03-01 2013-09-06 The Trustees Of Princeton University Processes for producing synthetic hydrocarbons from coal, biomass, and natural gas
FR2990990B1 (fr) 2012-05-22 2016-03-11 IFP Energies Nouvelles Procede de production d'electricite par valorisation de la chaleur residuelle des fluides issus d'une raffinerie
WO2013188479A1 (en) 2012-06-13 2013-12-19 Saudi Arabian Oil Company Hydrogen production from an integrated electrolysis cell and hydrocarbon gasification reactor
CN104619959A (zh) 2012-08-03 2015-05-13 特力奥根集团公司 通过有机朗肯循环(orc)从多个热源回收能量的系统
ITMI20130375A1 (it) * 2013-03-12 2014-09-13 Newcomen S R L Impianto a ciclo chiuso
US9263755B2 (en) 2013-03-15 2016-02-16 Exxonmobil Research And Engineering Company Integration of molten carbonate fuel cells in iron and steel processing
US20160045841A1 (en) 2013-03-15 2016-02-18 Transtar Group, Ltd. New and improved system for processing various chemicals and materials
MX2015017408A (es) 2013-06-19 2017-05-01 j lewis Michael Proceso para recuperacion mejorada de petroleo usando captura de dioxido de carbono.
WO2015006872A1 (en) 2013-07-17 2015-01-22 Meditech International Inc. System and method for multi-colour light treatment
US9518497B2 (en) * 2013-07-24 2016-12-13 Cummins, Inc. System and method for determining the net output torque from a waste heat recovery system
US9890612B2 (en) * 2013-09-17 2018-02-13 Oil Addper Services S.R.L. Self-contained portable unit for steam generation and injection by means of injector wellhead hanger of coiled jacketed capillary tubing with closed circuit and procedure for its operations in oil wells
US20150361831A1 (en) * 2014-06-12 2015-12-17 General Electric Company System and method for thermal management
CN203928084U (zh) 2014-06-13 2014-11-05 淮南中科储能科技有限公司 一种天然气和低谷电互补储热发电供热系统
US9562201B2 (en) 2014-06-28 2017-02-07 Saudi Arabian Oil Company Energy efficient apparatus employing energy efficient process schemes providing enhanced integration of gasification-based multi-generation and hydrocarbon refining facilities and related methods
CN203925627U (zh) 2014-07-03 2014-11-05 上海脉慧能源科技有限公司 低温有机朗肯循环余热发电系统
CN104560082A (zh) 2014-12-30 2015-04-29 山东益大新材料有限公司 一种针状焦用精芳烃油的改进方法
US9725652B2 (en) * 2015-08-24 2017-08-08 Saudi Arabian Oil Company Delayed coking plant combined heating and power generation
US9745871B2 (en) * 2015-08-24 2017-08-29 Saudi Arabian Oil Company Kalina cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power
US9803506B2 (en) * 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation from waste heat in integrated crude oil hydrocracking and aromatics facilities
US9803513B2 (en) * 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation from waste heat in integrated aromatics, crude distillation, and naphtha block facilities
US9803508B2 (en) * 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation from waste heat in integrated crude oil diesel hydrotreating and aromatics facilities
US9803511B2 (en) * 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation using independent dual organic rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and atmospheric distillation-naphtha hydrotreating-aromatics facilities
US10113448B2 (en) * 2015-08-24 2018-10-30 Saudi Arabian Oil Company Organic Rankine cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power
US9803509B2 (en) * 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation from waste heat in integrated crude oil refining and aromatics facilities
US9803507B2 (en) * 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation using independent dual organic Rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and continuous-catalytic-cracking-aromatics facilities
US9803505B2 (en) * 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation from waste heat in integrated aromatics and naphtha block facilities

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