JP7100823B2

JP7100823B2 - 熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物、熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体およびその製造方法

Info

Publication number: JP7100823B2
Application number: JP2018116204A
Authority: JP
Inventors: 卓也赤石; 恵梨森尾; 顕三大谷
Original assignee: Toyobo Co Ltd
Current assignee: Toyobo Co Ltd
Priority date: 2018-06-19
Filing date: 2018-06-19
Publication date: 2022-07-14
Anticipated expiration: 2038-06-19
Also published as: JP2019218457A

Description

本発明は、柔軟性が高く機械的特性に優れた熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体およびその製造方法、ならびに当該発泡成形体を得るための熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物に関するものである。さらに詳しくは、本発明の発泡成形体は、軽量かつ心地よいクッション性と高い反発弾性率を有する。本発明の製造方法によれば、容易な成型方法で良質の発泡成形体の提供が可能である。

熱可塑性ポリエステルエラストマーは、射出成形性、押出成形性に優れ、機械的強度が高く、弾性回復性、耐衝撃性、柔軟性などのゴム的性質、耐寒性に優れる材料として、自動車部品、電気・電子部品、繊維、フィルム、スポーツ部品などの用途に使用されている。

熱可塑性ポリエステルエラストマーは、耐熱老化性、耐光性、耐摩耗性に優れていることから、自動車部品、特に高温環境下で使用される部品や自動車内装部品に採用されている。さらに近年、樹脂部品の軽量化が進められており、その目的を達成する手段の一つとして発泡成形品の適用を挙げることができる。

しかしながら、一般に溶融重縮合法で製造されたポリエステルエラストマーは、溶融粘度が比較的低いため、発泡成形、ブロー成形、押し出し成形等の高溶融粘度が必要とされる成形方法に適用した場合に、成形性が確保できないという問題がある。そのため溶融重縮合法で製造した重合体に、架橋剤や増粘剤を配合することによって、ブロー成形や押し出し成形に適用可能な溶融粘度まで引き上げることが行われている（例えば、特許文献１～３）。

上記方法によれば、溶融粘度の高いポリエステルエラストマーを得ることができるが、得られるポリエステルエラストマーは反応が充分に制御されていないため溶融粘度の滞留時間依存性が大きい。特に発泡成形体を作製する場合、上記の方法により得られた組成物は、条件によってはゲル化し易く、充分な溶融張力を得るとゲル化して安定した流動性が得難く、均一な厚さの成形品を得難い。さらに、いずれの特許文献も増粘による効果については言及しているが、発泡成形品を効率よく生産するための方法や、発泡成型品の作製に適した熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物について、詳細は言及していない。

一方、特許文献４では、ポリエステルエラストマー組成物の溶融張力を制御し、かつゲルを抑制することにより、高品質な発泡成形体の製造方法が提案されている。しかし、発泡成形体の密度が高く、軽量化のために満足できるほどの低密度発泡体の製造には至っていない。さらに、発泡成形品として要求されるクッション性や反発性に関しては、全く考慮されていない。

ところで、自動車部品に好適に使用されるクッション材としては、クッション性のために硬度が低く、ヒステリシスロスが高いことに加えて、近年、薄肉化のために反発弾性率に優れる素材が求められている。特許文献５では、ヒステリシスロスと反発弾性を両立した軟質ウレタンフォームの製造方法が提案されているが、その製造方法は、簡便とは言い難い。また、ウレタンフォームは、燃焼時にシアン化ガス等が発生するため、環境汚染の課題がある。

特開平１１－３２３１１０号公報特開平５－３０２０２２号公報特開２００９－２９８９５号公報特開２０１２－１４０５３２号公報特開２００６－００８７７４号公報

本発明は、上記従来技術の現状に鑑みなされたものであり、軽量かつ心地良いクッション性を有し、反発弾性率に優れた熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体およびその製造方法、ならびに当該発泡成形体を得るための熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物を提供することにある。

本発明者は、上記目的を達成するため、熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物の組成、及び熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体の発泡構造について鋭意検討した。その結果、熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物に特定量の発泡核剤及び可塑剤を配合し、当該組成物の流動性と溶融張力を調整することにより、良好な発泡成形性が得られることを見出した。そして、当該熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物を用いて発泡成形することにより、軽量で優れたクッション性と高い反発弾性率を有する熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体が得られることを見出した。また、射出成形によって金型に熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物を充填し、その後、金型のコアバックによってキャビティ拡張するプロセスを適用することで、良質な熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体を容易に製造できることを見出し、本発明の完成に至った。

すなわち、本発明は、以下の構成からなる。
（１）
芳香族ジカルボン酸と脂肪族及び／又は脂環族ジオールとを構成成分とするポリエステルにより形成されたハードセグメントと、脂肪族ポリエーテル、脂肪族ポリエステル、及び脂肪族ポリカーボネートから選ばれる少なくとも１種のソフトセグメントとが結合した熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）、発泡核剤（Ｂ）、及び可塑剤（Ｃ）を含有する熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物であって、
前記発泡核剤（Ｂ）の含有量は、前記熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）１００質量部に対して０．０５～９．５質量部であり、
前記可塑剤（Ｃ）の含有量は、前記熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）１００質量部に対して０．１～３０質量部である、熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物。
（２）
熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）のソフトセグメントの含有量が４５～９５質量％である（１）に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物。
（３）
発泡核剤（Ｂ）は、炭素数３～４０の有機カルボン酸金属塩である（１）又は（２）に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物。
（４）
前記有機カルボン酸金属塩は、有機カルボン酸アルカリ金属塩である（３）に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物。
（５）
前記有機カルボン酸アルカリ金属塩のアルカリ金属が、リチウム、ナトリウム、又はカリウムである（４）に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物。
（６）
前記組成物の融点＋１０℃の温度で測定した時の溶融張力が５０～２００ｍＮである（１）～（５）のいずれかに記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物。
（７）
２３０℃におけるメルトフローレートが１０～５０ｇ／１０ｍｉｎである（１）～（６）のいずれかに記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物。
（８）
（１）～（７）のいずれかに記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物から得られ、密度が０．０１～０．３５ｇ／ｃｍ^３であり、ヒステリシスロス荷重が４～１０Ｎであり、反発弾性率が４０～７０％であり、かつ硬度が１０～３０Ｃである、熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体。
（９）
前記発泡成形体は、発泡層の両面に、厚み１００～８００μｍの非発泡スキン層を有するサンドイッチ構造を持ち、
前記発泡層は、平均セル径が１０～５００μｍの発泡セルを有しており、
前記発泡セルは、平均直径が５～２００μｍの貫通孔を少なくとも１つ有しており、
前記発泡セルの平均断面積（Ｓａ）と、前記発泡セルの断面における平均総貫通孔面積（Ｓｂ）との比（Ｓｂ／Ｓａ）が０．１～０．４である（８）に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体。
（１０）
型締めされた複数の金型で形成されるキャビティ内に、溶融状態の前記熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物を、化学発泡剤および／または超臨界状態の不活性ガスとともに射出、充填し、厚み１００～８００μｍの非発泡スキン層が形成された段階で少なくとも一つの金型を型開き方向へ移動してキャビティの容積を拡大させることを特徴とする（８）又は（９）に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体の製造方法。
（１１）
前記不活性ガスが、窒素である（１０）に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体の製造方法。

本発明の熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体は、軽量性に優れるのみならず、心地良いクッション性と高い反発弾性率を有する。さらに、本発明の熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体は、高い発泡倍率にもかかわらず均一な発泡状態と、高い耐熱性、耐水性、成形安定性を持つため、高い信頼性が要求される部品にも適用できる。

本発明の発泡成形体の製造方法の一例を説明するための概略構成図である。Ａは、実施例２の断面写真であり、Ｂは、比較例３の断面写真である。

以下、本発明の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物、及び当該組成物から得られる熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体について詳述する。

本発明の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物は、熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）、発泡核剤（Ｂ）、及び可塑剤（Ｃ）を含有する。

［熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）］
本発明で使用する熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）は、ハードセグメントとソフトセグメントが結合したものである。ハードセグメントは、ポリエステルにより形成される。ハードセグメントのポリエステルを構成する芳香族ジカルボン酸としては、通常の芳香族ジカルボン酸が広く用いられ、特に限定されないが、主たる芳香族ジカルボン酸としては、テレフタル酸及び／又はナフタレンジカルボン酸（異性体の中では２，６－ナフタレンジカルボン酸が好ましい）が好ましい。これらの芳香族ジカルボン酸の含有量は、ハードセグメントのポリエステルを構成する全ジカルボン酸中、７０モル％以上であることが好ましく、８０モル％以上であることがより好ましい。その他のジカルボン酸としては、例えば、ジフェニルジカルボン酸、イソフタル酸、５－ナトリウムスルホイソフタル酸などの芳香族ジカルボン酸；シクロヘキサンジカルボン酸、テトラヒドロ無水フタル酸などの脂環族ジカルボン酸；コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸、ダイマー酸、水添ダイマー酸などの脂肪族ジカルボン酸などが挙げられる。これらは１種用いてもよく、２種以上を併用してもよい。また、これらは、ポリエステルエラストマーの融点を大きく低下させない範囲で用いることができ、その量は全ジカルボン酸の３０モル％以下、好ましくは２０モル％以下である。

また、本発明で使用する熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）において、ハードセグメントのポリエステルを構成する脂肪族及び／又は脂環族ジオールとしては、一般の脂肪族又は脂環族ジオールが広く用いられ、特に限定されないが、主として炭素数２～８のアルキレングリコール類が好ましい。具体的には、エチレングリコール、１，３－プロピレングリコール、１，４－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、１，４－シクロヘキサンジメタノールなどが挙げられる。これらは１種用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、エチレングリコール及び／又は１，４－ブタンジオールが好ましい。

ハードセグメントのポリエステルを構成する単位としては、ブチレンテレフタレート単位（テレフタル酸と１，４－ブタンジオールからなる単位）及び／又はブチレンナフタレート単位（２，６－ナフタレンジカルボン酸と１，４－ブタンジオールからなる単位）が、物性、成形性、コストパフォーマンスの観点から好ましい。

ハードセグメントを構成するポリエステルとして芳香族ポリエステルを事前に製造し、その後ソフトセグメントと共重合させる場合、前記芳香族ポリエステルは、通常のポリエステルの製造法に従って容易に得ることができる。また、前記ポリエステルの数平均分子量は、１００００～４００００であることが好ましい。

本発明で使用する熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）のソフトセグメントは、脂肪族ポリエーテル、脂肪族ポリエステル、及び脂肪族ポリカーボネートから選ばれる少なくとも１種である。

脂肪族ポリエーテルとしては、例えば、ポリ（エチレンオキシド）グリコール、ポリ（プロピレンオキシド）グリコール、ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール、ポリ（ヘキサメチレンオキシド）グリコール、ポリ（トリメチレンオキシド）グリコール、エチレンオキシドとプロピレンオキシドの共重合体、ポリ（プロピレンオキシド）グリコールのエチレンオキシド付加物、エチレンオキシドとテトラヒドロフランの共重合体などが挙げられる。これらは１種用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、弾性特性の観点から、ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール及び／又はポリ（プロピレンオキシド）グリコールのエチレンオキシド付加物が好ましい。

脂肪族ポリエステルとしては、例えば、ポリ（ε－カプロラクトン）、ポリエナントラクトン、ポリカプリロラクトン、ポリブチレンアジペートなどが挙げられる。これらは１種用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、弾性特性の観点から、ポリ（ε－カプロラクトン）及び／又はポリブチレンアジペートが好ましい。

脂肪族ポリカーボネートは、主として炭素数２～１２の脂肪族ジオール残基からなるものであることが好ましい。これらの脂肪族ジオールとしては、例えば、エチレングリコール、１，３－プロピレングリコール、１，４－ブタンジオール、１，５－ペンタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、１，８－オクタンジオール、２，２－ジメチル－１，３－プロパンジオール、３－メチル－１，５－ペンタンジオール、２，４－ジエチル－１，５－ペンタンジオール、１，９－ノナンジオール、２－メチル－１，８－オクタンジオールなどが挙げられる。これらは１種用いてもよく、２種以上を併用してもよい。得られる熱可塑性ポリエステルエラストマーの柔軟性や低温特性の観点から、炭素数５～１２の脂肪族ジオールが好ましい。

ソフトセグメントを構成する、低温特性が良好な脂肪族ポリカーボネートジオールとしては、融点が低く（例えば、７０℃以下）かつ、ガラス転移温度が低いものが好ましい。熱可塑性ポリエステルエラストマーのソフトセグメントを形成するために用いられる、１，６－ヘキサンジオールを用いた脂肪族ポリカーボネートジオールは、ガラス転移温度が－６０℃程度と低く、融点も５０℃程度であるため、当該脂肪族ポリカーボネートジオールを用いた熱可塑性ポリエステルエラストマーは、低温特性が良好である。その他、上記脂肪族ポリカーボネートジオールに、例えば、３－メチル－１，５－ペンタンジオールを共重合して得られる脂肪族ポリカーボネートジオールは、元の脂肪族ポリカーボネートジオールに対してガラス転移点が若干高くなるものの、融点が低下もしくは非晶性となるため、低温特性が良好な脂肪族ポリカーボネートジオールに相当する。また、例えば、１，９－ノナンジオールと２－メチル－１，８－オクタンジオールを用いた脂肪族ポリカーボネートジオールは、融点が３０℃程度、ガラス転移温度が－７０℃程度と十分に低いため、低温特性が良好な脂肪族ポリカーボネートジオールに相当する。

本発明で使用する熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）のソフトセグメントとしては、本発明の効果をより向上させる観点から、脂肪族ポリエーテルが好ましい。

本発明で使用する熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）は、テレフタル酸、１，４－ブタンジオール、及びポリ（テトラメチレンオキシド）グリコールを主たる成分とする共重合体であることが好ましい。熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）を構成するジカルボン酸成分中、テレフタル酸は４０モル％以上であることが好ましく、７０モル％以上であることがより好ましく、８０モル％以上であることがさらに好ましく、９０モル％以上であることが特に好ましい。熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）を構成するグリコール成分中、１，４－ブタンジオールとポリ（テトラメチレンオキシド）グリコールの合計が４０モル％以上であることが好ましく、７０モル％以上であることがより好ましく、８０モル％以上であることがさらに好ましく、９０モル％以上であることが特に好ましい。

前記ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコールの数平均分子量は、５００～４０００であることが好ましい。数平均分子量が５００未満であると、エラストマー特性が発現しにくい場合がある。一方、数平均分子量が４０００を超えると、ハードセグメントとの相溶性が低下し、ブロック状に共重合することが難しくなる場合がある。ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコールの数平均分子量は、８００～３０００であることがより好ましく、１０００～２５００であることがさらに好ましい。

本発明で使用する熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）において、ソフトセグメントの含有量は、４５～９５質量％が好ましく、より好ましくは５５～９０質量％、さらに好ましくは６０～９０質量％である。ソフトセグメントの含有量が４５質量％よりも低いと、結晶性が高すぎるため、反発弾性に劣り、９５質量％を超えると、結晶性が低下しすぎるため、発泡成形性に劣る傾向にある。

本発明で使用する熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）は、公知の方法で製造することができ、例えば、ジカルボン酸の低級アルコールジエステル、過剰量の低分子量グリコール、及びソフトセグメントを触媒の存在下でエステル交換反応させ、得られた反応生成物を重縮合する方法、ジカルボン酸と過剰量のグリコールとソフトセグメントを触媒の存在下でエステル化反応させ、得られた反応生成物を重縮合する方法、予めハードセグメントのポリエステルを作っておき、これにソフトセグメントを添加してエステル交換反応によりランダム化させる方法、ハードセグメントとソフトセグメントを鎖連結剤でつなぐ方法、さらに、ポリ（ε－カプロラクトン）をソフトセグメントに用いる場合は、ハードセグメントにε－カプロラクトンモノマーを付加反応させる方法などが挙げられる。

[発泡核剤（Ｂ）]
発泡核剤（Ｂ）は、発泡成形時に、エラストマーが溶融状態から発泡セルを形成する過程において、発泡セルが生じる起点となる核である。発泡核剤（Ｂ）を含有する熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物を発泡させることにより、均一で微細な発泡セルを有する発泡体が得られやすい。発泡核剤（Ｂ）は、均一で微細な発泡セルを形成する効果を有するものであれば特に限定されないが、熱可塑性ポリエステルエラストマーとの相溶性などの観点から、炭素数３～４０の有機カルボン酸金属塩や無機粒子が好ましい。

炭素数３～４０の有機カルボン酸金属塩は、均一で微細な発泡セルを形成する観点、及び特定の貫通孔を有する発泡セルを形成する観点から、炭素数３～４０の脂肪族、脂環族、又は芳香族カルボン酸のアルカリ金属塩であることが好ましく、炭素数３～４０の脂肪族アルカリ金属塩であることがより好ましい。アルカリ金属としては、ナトリウム、カリウム、及びリチウムが好ましく、特に好ましくはナトリウムである。

前記脂肪族カルボン酸は、直鎖または分岐の脂肪族基にカルボキシル基が付いた化合物であり、結合の一部に、不飽和基、脂環族基、芳香族基、水酸基、及びリン酸エステル基などの置換基を有していても良い。前記脂肪族カルボン酸は、直鎖飽和脂肪族基にカルボキシル基が付いた化合物であることが好ましい。

前記脂肪族カルボン酸は、プロピオン酸、吉草酸、カプロン酸、エナント酸、カプリル酸、ペラルゴン酸、カプリン酸、ラウリン酸、ミスチリン酸、パルミチン酸、マルガリン酸、ステアリン酸、オレイン酸、リノール酸、及びモンタン酸から選択される１種以上であることが好ましい。アルカリ金属塩としては、前記熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）に対する溶解性の観点、及び前記熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）の末端カルボキシル基との相互作用により擬似架橋効果を生じさせて、発泡工程で発泡セルが生じる過程において、ポリエステルエラストマーの分子鎖が束縛される効果によって発泡セル同士の連結を抑制させる観点から、ナトリウム塩が好ましい。

前記有機カルボン酸金属塩の炭素数は、融解性、及び熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）との相溶性の観点から、３～２０であることが好ましく、少量の配合で発泡核数を増大できる観点から、３～１３であることがより好ましい。

前記無機粒子は、溶融加工時に未溶融であり、冷却過程において発泡核となり得るものであれば、特に限定されないが、タルク及び炭酸カルシウムが好ましい。無機粒子の粒子径は０．１～１０μｍが好ましく、０．５～６μｍがより好ましい。粒子径が１０μｍを超える場合は、異物として作用し発泡成形時にボイドを発生させ、発泡成形体の品質を低下させるおそれがある。

発泡核剤（Ｂ）の含有量は、熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）１００質量部に対して０．０５～９．５質量部であり、好ましくは０．１～５．０質量部であり、より好ましくは０．５～２．０質量部である。発泡核剤（Ｂ）の含有量が０．０５質量部未満であると、発泡核を形成する効果が少なく、目的とする発泡セルサイズの微細化及び均一性が得られにくい。発泡核剤（Ｂ）の含有量が９．５質量部を超えると、発泡核剤（Ｂ）が炭素数３～４０の有機カルボン酸金属塩の場合、金属塩によるポリエステルエラストマーの擬似架橋作用が高く、発泡成形時の溶融粘度が高くなりすぎるため、発泡成形性に劣り、低密度の発泡成形体を得難くなる。また、発泡核剤（Ｂ）が無機粒子の場合、発泡成形体の比重が高くなったり、目的とする柔軟性や反発弾性率が得られにくい。発泡核剤（Ｂ）の含有量が上記範囲であれば、発泡セルの制御が容易になる。ここでいう発泡セルの制御とは、発泡核剤の配合により、発泡セル数が増えるために、発泡セルに加わる内圧が高くなり、効率良く気泡壁が破泡するようになることを意味する。すなわち、発泡核剤の添加により、クッション性に優れた発泡体が得られる。

［可塑剤（Ｃ）］
可塑剤（Ｃ）は、熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）の可塑化を促進させることにより、熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物に柔軟性と流動性を付与する化合物であれば特に限定されない。可塑剤（Ｃ）としては、例えば、ジオクチルフタレート、ジブチルフタレート、ジエチルフタレート、ブチルベンジルフタレート、ジ－２－エチルヘキシルフタレート、ジイソデシルフタレート、ジウンデシルフタレート、ジイソノニルフタレートなどのフタル酸エステル系可塑剤；トリクレジルホスフェート、トリエチルホスフェート、トリブチルホスフェート、トリ－２－エチルヘキシルホスフェート、トリメチルホスフェート、トリス－ジクロロプロピルホスフェートなどのリン酸エステル系可塑剤；トリメリット酸トリオクチル、トリメリット酸トリ２－エチルヘキシルなどのトリメリット酸エステル系可塑剤；ジペンタエリスリトールエステル系可塑剤；ジオクチルアジペート、ジ－２－エチルヘキシルアジペート、ジイソブチルアジペート、ジブチルアジペート、ジイソデシルアジペート、ジブチルジグリコールアジペート、ジ－２－エチルヘキシルアゼレート、ジオクチルセバケート、メチルアセチルリシノレートなどの脂肪酸エステル系可塑剤；ピロメリット酸オクチルエステルなどのピロメリット酸エステル系可塑剤；エポキシ化大豆油、エポキシ化アマニ油、エポキシ化脂肪酸アルキルエステルなどのエポキシ化可塑剤；アジピン酸エーテルエステル、ポリエーテルエステル、ポリエーテルなどのポリエーテル系可塑剤；ジエチレングリコールジベンゾエート、ポリプロピレングリコールジベンゾエート、トリプロピレングリコールジベンゾエート、ジプロピレングリコールジベンゾエート、プロピレングリコールジベンゾエート、ジブチレングリコールジベンゾエート、ネオペンチルグリコールジベンゾエート、グリセリルトリベンゾエート、ペンタエリスリトールテトラベンゾエート、トリエチレングリコールジベンゾエート、ポリエチレングリコールジベンゾエート、トリメチロールエタントリベンゾエートなどのベンゾエート系可塑剤などが挙げられる。これらは１種用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらのうち、トリメリット酸エステル系可塑剤及び／又はピロメリット酸エステル系可塑剤が好ましい。

熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）と発泡核剤（Ｂ）を含有する熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物は、微細な発泡セルを形成するため、高反発の発泡成形体を得やすい。発泡成形体が高反発である場合、心地良いクッション性の指標として用いられるヒステリシスロス荷重が小さくなったり、高硬度になるために、クッション性が劣る傾向にある。それに対し、前記組成物に可塑剤（Ｃ）を配合することにより、発泡セル壁の強度が下がり、発泡成形工程において発泡セルが効率良く適度に破泡し、ヒステリシスロス荷重が大きくなったり、適切な硬度となるため、心地良いクッション性を有する発泡成形体が得られる。

可塑剤（Ｃ）の含有量は、熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）１００質量部に対して０．１～３０質量部であり、好ましくは１～２５質量部であり、より好ましくは１～２０質量部であり、さらに好ましくは５～１５質量部であり、特に好ましくは５～１０質量部である。可塑剤（Ｃ）の含有量が０．１質量部未満の場合、目的とする流動性や柔軟化の効果が得られず、３０質量部を超える場合、可塑剤が発泡成形体の表面にブリードアウトし、外観を損なうばかりか、発泡成形品としての特性を損なう傾向にある。

本発明の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物は、本発明の効果を阻害しない範囲で、必要に応じて架橋剤を含有してもよい。架橋剤としては、熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）が持つ水酸基やカルボキシル基と反応する架橋剤であれば特に限定されず、例えば、エポキシ系架橋剤、カルボジイミド系架橋剤、イソシアネート系架橋剤、酸無水物系架橋剤、シラノール系架橋剤、メラミン樹脂系架橋剤、金属塩系架橋剤、金属キレート系架橋剤、及びアミノ樹脂系架橋剤などが挙げられる。なお、架橋剤は、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。

さらに、本発明の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物は、発泡核剤（Ｂ）や可塑剤（Ｃ）以外にも、目的に応じて種々の添加剤を含有してもよい。添加剤の種類は特に限定されず、発泡成形に通常使用される各種添加剤を用いることができる。添加剤としては、例えば、ヒンダードフェノール系、硫黄系、燐系、及びアミン系などの酸化防止剤、ヒンダードアミン系、ベンゾトリアゾール系、ベンゾフェノン系、ベンゾエート系、トリアゾール系、ニッケル系、及びサリチル系などの光安定剤、滑剤、充填剤、難燃剤、難燃助剤、離型剤、帯電防止剤、過酸化物などの分子調整剤、金属不活性剤、有機および無機系の核剤、中和剤、制酸剤、防菌剤、蛍光増白剤、有機および無機系の顔料、難燃性付与や熱安定性付与の目的で使用される有機および無機系の燐化合物などが挙げられる。添加剤の添加量は、気泡の形成等を損なわない範囲で適宜選択することができ、通常の熱可塑性樹脂の成形に用いられる添加量を採用することができる。

本発明の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物は、当該組成物の融点＋１０℃の温度で測定した時の溶融張力が、５０～２００ｍＮであることが好ましい。溶融張力がこの範囲であることにより、熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物を発泡成形する際に、均一かつ所定サイズの発泡セルが形成され、さらに、発泡セルの構造を維持したまま、気泡壁の破壊が生じるため、発泡セルの表面に貫通孔が形成されること、つまり連続発泡セルの形成が容易になる。このような連続発泡構造により、後述する適切なヒステリシスロス荷重による心地良いクッション性と、高い反発弾性による底つき感のない好適なクッション性を有する発泡成形体を提供することが可能となる。前記観点から、溶融張力は、８０～１８０ｍＮであることが好ましく、より好ましくは１００～１５０ｍＮである。なお、溶融張力が５０ｍＮより低いと均一な発泡セルを形成することが出来ず、発泡体としての性能がばらつく傾向にあり、２００ｍＮよりも高いと発泡セルの気泡壁の破壊が生じにくくなり、反発弾性率が高くなり過ぎるため、ヒステリシスロス荷重が小さくなり、クッションとしての柔軟性に劣る傾向にある。

本発明の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物は、２３０℃におけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が１０～５０ｇ／１０ｍｉｎであることが好ましい。メルトフローレートがこの範囲であることにより、発泡成形における流動性を確保し、均一な発泡状態となる。前記観点から、メルトフローレートは、より好ましくは１２～４０ｇ／１０ｍｉｎであり、さらに好ましくは１４～３０ｇ／１０ｍｉｎである。なお、メルトフローレートが１０ｇ／１０ｍｉｎ未満の場合には流動性が劣るため、薄肉成形が困難となり、５０ｇ／１０ｍｉｎを超える場合には発泡成形時に、発泡剤が分離するため、ボイドが生じる傾向にある。

［熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体］
本発明の熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体（以下、「発泡成形体」ともいう。）は、前記熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物を用いて得られるものである。本発明の発泡成形体は、表層に存在する非発泡スキン層と内層に存在する発泡層を備えている。前記発泡層は、均一で微細な発泡セルを有する構造体である。前記発泡セルは、表面に貫通孔を少なくとも１つ有している。

本発明の発泡成形体は、通常、発泡層の両面に非発泡スキン層を有するサンドイッチ構造（換言すれば、発泡層が両面から非発泡スキン層で挟まれた構造）を持つ。発泡成形体のサイズは特に制限されないが、サンドイッチ構造の厚みは、１～３０ｍｍ程度である。

発泡層は、エラストマー連続相と発泡セルから構成される。エラストマー連続相とは、硬化した熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物で形成される、空洞をもたない部分を意味する。発泡セルは、均一でばらつきがない限り、セル径によって特性が異なる。高反発弾性を発現させるには、セル径が小さい方が有利であり、具体的には、平均セル径は１０～５００μｍであることが好ましい。平均セル径が１０μｍ未満である場合、発泡成形体の内圧が低くなり、非発泡スキン層形成時の圧力が不足し、ヒケ等により外観が悪くなる傾向にある。一方、平均セル径が５００μｍを超える場合、耐荷重性が低く、反発弾性率が低くなる傾向にある。また、セル径が小さくても密度が高ければ反発弾性に劣るため、後述する密度０．０１～０．３５ｇ／ｃｍ^３である発泡成形体で高反発弾性を発現しようとすると、平均セル径はより好ましくは１００～４００μｍであり、さらに好ましくは２００～４００μｍである。非発泡スキン層に成形体内部より適当な圧力を与えることにより、平均セル径が前記範囲である発泡成形体を得ることができる。

前記発泡セルの表面に存在する貫通孔の平均直径が５～２００μｍである場合、発泡成形体は心地良いクッション性を有する。クッション性の指標としては、例えば、発泡成形体を圧縮した際のヒステリシスロス荷重を用いることができる。ヒステリシスロス荷重が４～１０Ｎである発泡成形体は、特に心地良いクッション性を有する。貫通孔の平均直径が２００μｍを超える場合は、発泡成形体を圧縮した際のヒステリシスロス荷重が大きくなりすぎるため、へたりやすい傾向にある。一方、貫通孔の平均直径が５μｍ未満の場合は、発泡成形体を圧縮した際のヒステリシスロス荷重が小さくなりすぎるため、反発力を感じやすく、柔軟性に劣る傾向にある。貫通孔の平均直径は、好ましくは２０～１５０μｍであり、より好ましくは５０～１２０μｍであり、さらに好ましくは８０～１００μｍである。

ここで、前記発泡セルの平均断面積（Ｓａ）と、前記発泡セルの断面における平均総貫通孔面積（Ｓｂ）との比（Ｓｂ／Ｓａ）は、発泡セルの表面積に対する貫通孔の総面積の割合を示す指標となる。なお、平均総貫通孔面積（Ｓｂ）は、貫通孔の平均面積と前記発泡セルの断面に見られる貫通孔の平均個数との積で表される。Ｓｂ／Ｓａが大きい場合は、発泡セルの表面積に対する貫通孔の総面積の割合（以下、「貫通孔率」ともいう。）が大きいことを示し、Ｓｂ／Ｓａが小さい場合は、貫通孔率が小さいことを示す。貫通孔率が大きくなると、圧縮した際に発泡セル内圧が拡散するため、ヒステリシスロス荷重が大きくなり、貫通孔率が小さくなると、発泡セル内圧が加わりやすく、反発弾性率が向上するものと思われる。

本発明の発泡成形体において、Ｓｂ／Ｓａは０．１～０．４であることが好ましい。それにより、適切なヒステリシスロス荷重と高い反発弾性率を両立することができ、優れた発泡成形体となる。Ｓｂ／Ｓａが０．４よりも大きい場合は、高いヒステリシスロス荷重を得ることが出来るが、へたりが大きくなったり、反発弾性率が小さくなるため、高荷重を加えた際に底つき感が発生したり、発泡成形体を薄肉化した際に底つき感が発生するおそれがある。一方、Ｓｂ／Ｓａが０．１未満の場合は、高い反発弾性率を得ることが出来るが、ヒステリシスロス荷重が小さくなるため、クッションとしての柔軟性が得られない。Ｓｂ／Ｓａは、より好ましくは０．１５～０．３５であり、さらに好ましくは０．２０～０．３０である。

非発泡スキン層は、発泡層に積層されている。非発泡スキン層の厚みは１００～８００μｍであることが好ましい。非発泡スキン層の厚みが１００μｍ未満である場合には、良好な外観が得られない傾向があり、一方、８００μｍを超えると、発泡層の比重が低くなりすぎるため、後述する密度０．０１～０．３５ｇ／ｃｍ^３である発泡成形体を均一なセル構造で得られない傾向がある。非発泡スキン層の厚みは、より好ましくは２００～６００μｍであり、さらに好ましくは３００～４００μｍである。

本発明の発泡成形体を圧縮した際のヒステリシスロス荷重は、４～１０Ｎであることが好ましい。ヒステリシスロス荷重が４Ｎ未満の場合は、反発力が強すぎるため、クッションとしての柔軟性が得られにくい傾向があり、一方、１０Ｎを超える場合は、発泡成形体がへたりやすくなる傾向がある。ヒステリシスロス荷重は、より好ましくは４～９Ｎであり、さらに好ましくは４～８Ｎであり、特に好ましくは５～７Ｎである。

本発明の発泡成形体の反発弾性率は、４０～７０％であることが好ましい。反発弾性率が４０％未満の場合は、発泡成形体に高荷重を加えた際に底つき感が発生したり、発泡成形体を薄肉化した際に底つき感が発生するおそれがあり、一方、７０％を越える場合は、反発力が強すぎるために、クッションとしての柔軟性が得られにくい。発泡成形体の反発弾性率は、より好ましくは４５～６５％であり、さらに好ましくは５０～６５％であり、特に好ましくは５２～６３％である。

本発明の発泡成形体の密度は、０．０１～０．３５ｇ／ｃｍ^３であることが好ましい。一般的なポリエステルエラストマーの密度は１．０～１．４ｇ／ｃｍ^３程度であるから、本発明の発泡成形体は十分に軽量化されていると言える。発泡成形体の密度が０．０１ｇ／ｃｍ^３未満であると、十分な強度が得られず、機械的特性に劣る傾向にあり、０．３５ｇ／ｃｍ^３を超えると、十分な柔軟性が得られず、反発弾性に劣る傾向にある。優れた強度と高反発弾性率を両立させるために、発泡成形体の密度は、より好ましくは０．０１～０．２５ｇ／ｃｍ^３であり、さらに好ましくは０．１～０．２５ｇ／ｃｍ^３であり、特に好ましくは０．２～０．２５ｇ／ｃｍ^３である。

本発明の発泡成形体の硬度は、１０～３０Ｃであることが好ましい。発泡成形体の硬度が１０Ｃ未満の場合は、発泡成形体に高荷重を加えた際に底つき感が発生したり、発泡成形体を薄肉化した際に底つき感が発生するおそれがあり、一方、３０Ｃを越える場合は、クッションとしての柔軟性が得られにくい。発泡成形体の硬度は、より好ましくは１５～２５Ｃであり、さらに好ましくは２０～２５Ｃであり、特に好ましくは２０～２３Ｃである。

本発明の発泡成形体の製造方法は特に限定されないが、熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物に高圧ガスを含浸させた後、減圧する（圧力を解放する）発泡方法が好ましい。なかでも、成形サイクル性やコストに優れ、均質な発泡成形体が得られる製造方法として、発泡剤と熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物を溶融混合して射出成形する際に、キャビティの容積を拡張させて発泡成形体を得る方法が好ましい。具体的には、図１に示すように、型締めされた複数の金型１、２で形成されるキャビティ３内に、溶融状態の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物を化学発泡剤および／または超臨界状態の不活性ガス（以下、まとめて「発泡剤」と称することもある。）とともに射出、充填し、表層に厚み１００～８００μｍの非発泡スキン層が形成された段階で少なくとも一つの金型２を型開き方向へ移動してキャビティ３の容積を拡大させることにより、発泡成形体を得る方法である。詳しくは、熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物と発泡剤とをキャビティ３内に充填後、所定の温度で冷却することにより、キャビティ３内に充填された熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物の表層に非発泡スキン層が形成される。この非発泡スキン層が所定の厚み（例えば、１００～８００μｍ）になった段階で、金型２を型開き方向へ移動してキャビティ３の容積を拡大させる。なお、熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物と発泡剤は、キャビティ３内に充填する前に、射出成形機４の可塑化領域４ａで混合しておくことができる。上記のように発泡成形をする際に、発泡剤の添加量、成形温度、冷却時間、組成物が充填されてからコアバックするまでの時間（コアバック遅延時間）、及びコアバックし始めから完了までの時間（コアバック移行時間）を材料に応じて適宜調整することで、目的の非発泡スキン層、発泡セルサイズ、及びセル表面の貫通孔を有する発泡成形体を得ることが出来る。発泡剤の添加量が少ない場合には、溶融時の加圧状態から射出成形時の減圧過程において、減圧効果が少なく、発泡セルが拡大し易い傾向にある。一方、発泡剤の添加量が多い場合には、発泡セルの内圧が高くなるため、気泡壁が破壊されやすい傾向にあるが、エラストマーの溶融張力が低い場合、粗大発泡セルが発生したり、均一な発泡セルが形成されにくい。

前記化学発泡剤は、発泡核となるガス成分であり、もしくはその発生源として成形機の溶融ゾーンで溶融している組成物に添加するものである。化学発泡剤としては、例えば、炭酸アンモニウム、及び重炭素酸ソーダ等の無機化合物；アゾ化合物、スルホヒドラジド化合物、ニトロソ化合物、及びアジド化合物等の有機化合物が使用できる。上記アゾ化合物としては、ジアゾカルボンアミド（ＡＤＣＡ）、２，２－アゾイソブチロニトリル、アゾヘキサヒドロベンゾニトリル、及びジアゾアミノベンゼン等が例示でき、これらの中で、ＡＤＣＡが好ましく用いられる。上記スルホヒドラジド化合物としては、ベンゼンスルホヒドラジド、ベンゼン１，３－ジスルホヒドラジド、ジフェニルスルホン－３，３－ジスルホヒドラジド、及びジフェニルオキシド－４，４－ジスルホヒドラジド等が例示できる。上記ニトロソ化合物としては、Ｎ，Ｎ－ジニトロソペンタエチレンテトラミン（ＤＮＰＴ）等が例示できる。上記アジド化合物としては、テレフタルアジド、及びＰ－第三ブチルベンズアジド等が例示できる。

発泡剤として化学発泡剤を用いる場合、化学発泡剤は、熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物に均一に分散させるために、当該化学発泡剤の分解温度よりも融点が低い熱可塑性樹脂をベース材とした発泡剤マスターバッチとして使用することもできる。ベース材となる熱可塑性樹脂は、化学発泡剤の分解温度より低い融点であれば特に制限なく、例えば、ポリスチレン（ＰＳ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）等が挙げられる。この場合、化学発泡剤と熱可塑性樹脂の配合比率は、熱可塑性樹脂１００質量部に対して化学発泡剤が１０～１００質量部であるのが好ましい。化学発泡剤が１０質量部未満の場合は、熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物に対するするマスターバッチの量が多くなりすぎて、発泡成形体の物性低下が起こる可能性がある。化学発泡剤が１００質量部を超えると、化学発泡剤の分散性の問題によりマスターバッチ化が困難になる。

発泡剤として超臨界状態の不活性ガスを用いる場合、不活性ガスとしては、二酸化炭素および／または窒素が使用可能である。発泡剤として超臨界状態の窒素を使用する場合、窒素の添加量は、熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物１００質量部に対して０．４～１．０質量部であることが好ましく、より好ましくは０．４～０．８質量部であり、さらに好ましくは０．５～０．７質量部である。上記条件にて発泡成形することで、適切なヒステリシスロス荷重と高い反発弾性率を両立する発泡成形体を得ることが出来る。

なお、発泡剤として用いられる超臨界状態の二酸化炭素または窒素は単独で使用できるが、二酸化炭素と窒素を混合して使用してもよい。熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物に対して、窒素はより微細な発泡セルを形成するのに適している傾向があり、二酸化炭素はガスの注入量をより多くすることができるため、より高い発泡倍率を得るのに適している。二酸化炭素と窒素の混合比率は、モル比で１：９～９：１の範囲であることが好ましい。

本発明で使用する発泡剤としては、均一な発泡セルを形成し、かつ発泡セルの表面に貫通孔を形成するという観点から、超臨界状態の窒素がより好ましい。

溶融状態の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物を発泡剤とともにキャビティ３内に射出するには、射出成形機４の可塑化領域４ａ内で溶融状態の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物と発泡剤とを混合すればよい。発泡剤として超臨界状態の二酸化炭素および／または窒素を用いる場合には、例えば、図１に示すように、ガスボンベ５から気体状態の二酸化炭素および／または窒素を直接あるいは昇圧ポンプ６で加圧して射出成形機４内に注入する方法等が採用できる。二酸化炭素および／または窒素は、溶融状態の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物中への溶解性、浸透性、及び拡散性の観点から、射出成形機の内部で超臨界状態となっている必要がある。

ここで、超臨界状態とは、気相と液相とを生じている物質の温度および圧力を上昇させる際に、ある温度域および圧力域で前記気相と液相との区別をなくし得る状態のことをいい、この時の温度、圧力を臨界温度、臨界圧力という。すなわち、超臨界状態において、物質は気体と液体の両方の特性を併せ持つので、この状態で生じる流体を臨界流体という。このような臨界流体は、気体に比べて密度が高く、液体に比べて粘性が小さいため、物質中をきわめて拡散しやすいという特性を有する。

本発明の効果を実証するために以下に実施例を挙げるが、本発明はこれらの実施例によって何ら限定されるものではない。

実施例、比較例においては下記の原料を用いた。
［熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）]
（ポリエステルエラストマーＡ－１）
特開平９－５９４９１号公報に記載の方法に準じて、ジメチルテレフタレート、１，４－ブタンジオール、及び数平均分子量２０００のポリ（テトラメチレンオキシド）グリコールを原料として、ソフトセグメント含有量が７８質量％のポリエステルエラストマーＡ－１を製造した。
（ポリエステルエラストマーＡ－２）
特開平９－５９４９１号公報に記載の方法に準じて、ジメチルテレフタレート、１，４－ブタンジオール、及び数平均分子量２０００のポリ（テトラメチレンオキシド）グリコールを原料として、ソフトセグメント含有量が７２質量％のポリエステルエラストマーＡ－２を製造した。
（ポリエステルエラストマーＡ―３）
特開平９－５９４９１号公報に記載の方法に準じて、ジメチルテレフタレート、１，４－ブタンジオール、及び数平均分子量１０００のポリ（テトラメチレンオキシド）グリコールを原料として、ソフトセグメント含有量が５９質量％のポリエステルエラストマーＡ－３を製造した。

［発泡核剤（Ｂ）］
Ｂ－１：カプリル酸ナトリウム（日東化成工業（株）社製、融点２２０℃）
Ｂ－２：ステアリン酸ナトリウム（日本油脂（株）社製、融点２３０℃）
Ｂ－３：ステアリン酸マグネシウム（淡南化学工業（株）社製、融点１３５℃）
Ｂ－４：タルク（林化成（株）社製、ＫＣＭ７５００、粒径５．８μｍ）

［可塑剤（Ｃ）］
Ｃ－１：トリメリット酸エステル系可塑剤（アデカサイザーＣ－８、ＡＤＥＫＡ社製）
Ｃ－２：ピロメリット酸エステル系可塑剤（アデカサイザーＵＬ－１００、ＡＤＥＫＡ社製）

［その他の添加剤］
離型剤：リコルブＷＥ４０（クラリアント社製）
ヒンダードフェノール系酸化防止剤：Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０（ＢＡＳＦ社製）
リン系酸化防止剤：アデカスタブＰＥＰ３６（ＡＤＥＫＡ社製）
ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤：チヌビン２３４（ＢＡＳＦ社製）
ヒンダードアミン系光安定剤：キマソーブ９４４ＦＤ（ＢＡＳＦ社製）

［熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物]
表１に記載の原料を表１に記載の配合で配合し、シリンダー温度２００℃、滞留時間９０秒にて溶融混練した後、ペレット化して熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物１～１４を得た。

［溶融張力］
作製した熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物１～１４の溶融張力は、株式会社東洋精機製作所製の「キャピログラフ１Ｄ」を使用して測定した。具体的には、直径１ｍｍ、長さ１０ｍｍのキャピラリーより、１０ｍｍ／ｍｉｎの一定速度で押し出された前記組成物を引き取り速度０～２００ｍ／ｍｉｎまで増速率１ｍｉｎで引き取り、破断した際の最大張力を測定した。なお、測定温度は、前記組成物の融点＋１０℃にて実施した。

［ＭＦＲ］
作製した熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物１～１４のＭＦＲ（メルトフローレート）は、ＡＳＴＭＤ１２３８に記載されている測定法に準じて、荷重２，１６０ｇ、測定温度２３０℃にて測定した。

［融点］
作製した熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物１～１４の融点は、セイコー電子工業株式会社製の示差走査熱量分析計「ＤＳＣ２２０型」を使用して測定した。具体的には、測定試料５ｍｇをアルミパンに入れ、蓋を押さえて密封し、窒素中にて２５０℃で２分間溶融した後、降温速度２０℃／分で５０℃まで降温し、さらに５０℃から２５０℃まで２０℃／分で昇温し、サーモグラム曲線を測定した。得られたサーモグラム曲線から、融解による吸熱ピークを求め、これを融点とした。

［実施例１～１０、比較例１～４］
作製した熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物１～１４を用いて上述した金型拡張法にて発泡成形体を作製した。金型としては、型締めすると幅１００ｍｍ、長さ１００ｍｍ、厚み１．５ｍｍのキャビティを形成することができ、型開き方向へコアバックさせると同幅、同長さで厚みが１．５ｍｍ＋コアバック量（ｍｍ）であるキャビティを形成することができる固定用金型および稼働用金型からなる平板作製用金型を用いた。具体的には、金型の型締め力が１８００ｋＮ、スクリュー径４０ｍｍ、スクリューストローク１８０ｍｍのスクリューを持つ電動射出成形機の可塑化領域に、原料と超臨界状態の窒素を０．６質量部注入し、シリンダー温度２３０℃、表面温度５０℃に温調された金型に射出充填後、射出外圧と内部からの発泡圧力によって１００～８００μｍの非発泡スキン層が形成された段階で、稼働用金型を型開き方向へ、コアバック量６．５ｍｍ移動させて、キャビティの容積を拡大させて、発泡成形体を作製した。

作製した発泡成形体について、下記の評価を行った。結果を表１に示す。

［ヒステリシスロス荷重］
長さ１００ｍｍ、幅１００ｍｍの発泡成形体（上記で得られた発泡成形体）の中央をφ２０ｍｍの加圧板により、２３℃下、１ｍｍ／分の圧縮速度にて３０Ｎの荷重を加えた後に、同じ速度で加圧板を戻し、力－たわみ曲線を作図した。たわみ時における荷重を加える際にかかる荷重と、荷重を取り除く際にかかる荷重との差のうち、最大値をヒステリシスロス荷重とした。

［反発弾性率］
ＪＩＳＫ６４００に記載されている方法にて測定を実施した。手動計測試験機を用い、規定高さから試験片に鋼球を落下させ、跳ね返った最大高さを読み取った。１分間以内に３回の測定を行い、その中央値を求め、反発弾性率を算出した。

［硬度］
長さ１００ｍｍ、幅１００ｍｍの発泡成形体（上記で得られた発泡成形体）の中央をＪＩＳＫ７３１２：１９９６に準拠し、Ｃ型硬度計（高分子計器（株）、アスカーゴム硬度計Ｃ型）を用いて測定した。

［密度（見かけ密度）］
発泡成形体の寸法をノギスで測定し、その質量を電子天秤にて測定し、次式により算出した。
密度（ｇ／ｃｍ^３）＝試験片の質量／試験片の体積

［発泡セルの平均セル径及び平均断面積（Ｓａ）、貫通孔の平均個数、平均直径、及び平均面積、発泡セルの断面における平均総貫通孔面積（Ｓｂ）］
発泡成形体の発泡層の断面を日立ハイテクノロジーズ製の走査電子顕微鏡ＳＵ１５１０で撮影した。得られた発泡層の断面写真を画像処理し、発泡層の断面中央領域（厚み方向の中心部の領域）における任意の箇所において、１００個の発泡セルの円相当径をノギスで測定し、その平均値を求めた。任意の３箇所において上記測定を行い、３箇所における各平均値をさらに平均した値を発泡セルの平均セル径とした。そして、得られた平均セル径から発泡セルの平均断面積（Ｓａ）を求めた。
一方、上記で観察した発泡セル３００個の断面に見られる全ての貫通孔の数をカウントし、発泡セル１つ当たりの断面に見られる貫通孔の平均個数を算出した。また、前記発泡セル３００個の断面に見られる全ての貫通孔の円相当径をノギスで測定し、その平均値を貫通孔の平均直径とした。得られた平均直径から貫通孔の平均面積を求めた。そして、下記式により、発泡セルの断面における平均総貫通孔面積（Ｓｂ）を求めた。
平均総貫通孔面積（Ｓｂ）＝（貫通孔の平均面積）×（発泡セルの断面に見られる貫通孔の平均個数）

［非発泡スキン層の厚み］
発泡成形体の断面を日立ハイテクノロジーズ製の走査電子顕微鏡ＳＵ１５１０で撮影した。得られた発泡成形体の断面写真を画像処理し、表層部にみられる一体化した非発泡層の厚みを測定し、得られた測定値を非発泡スキン層の厚みとした。

表１から明らかなように、本発明の範囲内である実施例１～１０はいずれも、軽量、柔軟性かつヒステリシスロス荷重に優れ、また高い反発弾性を示す。発泡核剤（Ｂ）の含有量が少ない比較例１は、ヒステリシスロス荷重が大きすぎるため、へたりやすい。発泡核剤（Ｂ）の含有量が多い比較例２は、溶融張力が高過ぎるため、コアバック量に対して厚みが追従しておらず、発泡成形体の密度が高く、ヒステリシスロス荷重が小さく、ブリードアウトが発生している。可塑剤の含有量が少ない比較例３は、ヒステリシスロス荷重が小さいだけでなく、反発弾性率が高過ぎるためにクッション性に劣る。可塑剤の含有量が多い比較例４は、溶融張力が低過ぎるため発泡セルが不均一であり、ヒステリシスロス荷重が高過ぎる及び反発弾性率が低過ぎるため底付き感が発生し、クッションとしての性能を満足出来ない。

また、実施例２及び比較例３より得られた発泡成形体を切断し、断面を走査型電子顕微鏡により観察した。実施例２の発泡成形体（発泡層）の断面写真（４０倍）を図２Ａに示し、比較例３の発泡成形体（発泡層）の断面写真（４０倍）を図２Ｂに示す。図２Ａ及びＢより、実施例２では、均一な発泡セルの表面に均一かつ多数の貫通孔が形成されているのに対し、比較例３では、発泡セルの表面に貫通孔がほとんどないことが分かる。

本発明の熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体は、軽量性に優れるのみならず、心地よいクッション性と優れた反発弾性率を有する。さらに、本発明の熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体は、高い発泡倍率にもかかわらず均一な発泡構造と、高い耐熱性、耐水性、成型安定性を持つため、高い信頼性が必要な部品、例えば、自動車部品、電気・電子部品、及びスポーツ部品などに好適に用いられる。

１金型（固定用）
２金型（稼働用）
３キャビティ
４射出成形機
４ａ可塑化領域
５ガスボンベ
６昇圧ポンプ
７圧力制御バルブ

Claims

芳香族ジカルボン酸と脂肪族及び／又は脂環族ジオールとを構成成分とするポリエステルにより形成されたハードセグメントと、脂肪族ポリエーテル、脂肪族ポリエステル、及び脂肪族ポリカーボネートから選ばれる少なくとも１種のソフトセグメントとが結合した熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）、発泡核剤（Ｂ）、及び可塑剤（Ｃ）を含有する熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物であって、
前記発泡核剤（Ｂ）の含有量は、前記熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）１００質量部に対して０．０５～９．５質量部であり、
前記可塑剤（Ｃ）の含有量は、前記熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）１００質量部に対して０．１～３０質量部であり、
前記可塑剤（Ｃ）が、トリメリット酸エステル系可塑剤及び／又はピロメリット酸エステル系可塑剤である、熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物。
熱可塑性ポリエステルエラストマー（Ａ）のソフトセグメントの含有量が４５～９５質量％である請求項１に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物。
発泡核剤（Ｂ）は、炭素数３～４０の有機カルボン酸金属塩である請求項１又は２に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物。
前記有機カルボン酸金属塩は、有機カルボン酸アルカリ金属塩である請求項３に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物。
前記有機カルボン酸アルカリ金属塩のアルカリ金属が、リチウム、ナトリウム、又はカリウムである請求項４に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物。
前記組成物の融点＋１０℃の温度で測定した時の溶融張力が５０～２００ｍＮである請求項１～５のいずれかに記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物。
２３０℃におけるメルトフローレートが１０～５０ｇ／１０ｍｉｎである請求項１～６のいずれかに記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物。
請求項１～７のいずれかに記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物から得られ、密度が０．０１～０．３５ｇ／ｃｍ^３であり、ヒステリシスロス荷重が４～１０Ｎであり、反発弾性率が４０～７０％であり、かつ硬度が１０～３０Ｃである、熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体。
前記発泡成形体は、発泡層の両面に、厚み１００～８００μｍの非発泡スキン層を有するサンドイッチ構造を持ち、
前記発泡層は、平均セル径が１０～５００μｍの発泡セルを有しており、
前記発泡セルは、平均直径が５～２００μｍの貫通孔を少なくとも１つ有しており、
前記発泡セルの平均断面積（Ｓａ）と、前記発泡セルの断面における平均総貫通孔面積（Ｓｂ）との比（Ｓｂ／Ｓａ）が０．１～０．４である請求項８に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体。
型締めされた複数の金型で形成されるキャビティ内に、溶融状態の前記熱可塑性ポリエステルエラストマー組成物を、化学発泡剤および／または超臨界状態の不活性ガスとともに射出、充填し、厚み１００～８００μｍの非発泡スキン層が形成された段階で少なくとも一つの金型を型開き方向へ移動してキャビティの容積を拡大させることを特徴とする請求項８又は９に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体の製造方法。
前記不活性ガスが、窒素である請求項１０に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマー発泡成形体の製造方法。