JP7197829B2 - テトラアルコキシシランの製造方法 - Google Patents
テトラアルコキシシランの製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7197829B2 JP7197829B2 JP2018240859A JP2018240859A JP7197829B2 JP 7197829 B2 JP7197829 B2 JP 7197829B2 JP 2018240859 A JP2018240859 A JP 2018240859A JP 2018240859 A JP2018240859 A JP 2018240859A JP 7197829 B2 JP7197829 B2 JP 7197829B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- tetraalkoxysilane
- molecular sieve
- alkali metal
- reactor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07F—ACYCLIC, CARBOCYCLIC OR HETEROCYCLIC COMPOUNDS CONTAINING ELEMENTS OTHER THAN CARBON, HYDROGEN, HALOGEN, OXYGEN, NITROGEN, SULFUR, SELENIUM OR TELLURIUM
- C07F7/00—Compounds containing elements of Groups 4 or 14 of the Periodic Table
- C07F7/02—Silicon compounds
- C07F7/04—Esters of silicic acids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/08—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles
- B01J8/082—Controlling processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
Description
本発明は、テトラアルコキシシランの高効率な製造方法に関し、より詳しくはモレキュラーシーブを利用するテトラアルコキシシランの製造方法に関する。
テトラアルコキシシランは、各種シラン化合物、有機シリコーンポリマー、各種シリル化剤、コロイダルシリカおよびセラミックス等を製造する為の原料として用いられている。
従来から知られているアルコキシシラン類の工業的製造方法としては、例えば、天然の二酸化ケイ素を出発原料とし、炭素と混合して高温下で還元する事によって金属ケイ素を得て、これを塩素と反応させて得られる、四塩化ケイ素を原料としてアルコールと反応させる方法が知られている（特許文献１参照）。また金属ケイ素とアルコールを直接反応させる製造方法も知られている（特許文献２参照）。
しかし、これらの方法は、いずれも高温を要する金属ケイ素製造過程を経由する必要があり、エネルギー効率が悪い事が問題となっている。
他方、シリカから直接アルコキシシランを製造する方法として、アルカリ金属元素あるいはアルカリ土類金属元素を触媒としてシリカとアルキルカーボネートとを反応させて、アルコキシシランを製造する方法が知られている（特許文献３、４参照）。これらの方法は上記金属ケイ素を原料としないため、エネルギー効率的には有利である一方、比較的高価な化合物であるアルキルカーボネートを、化学量論としてシリカに対して少なくとも２倍のモル量を投入する必要があり、テトラアルコキシシランの工業的製法としては経済的な課題がある。
本発明者らは、メタノールと酸化ケイ素を原料としてテトラメトキシシランを製造できることを見出し、二酸化炭素の存在下でメタノールと酸化ケイ素を反応させ、かつモレキュラーシーブを用いて副生した水を除去することによりテトラメトキシシランを高収率で得られる方法を開発した（特許文献５参照）。
従来から知られているアルコキシシラン類の工業的製造方法としては、例えば、天然の二酸化ケイ素を出発原料とし、炭素と混合して高温下で還元する事によって金属ケイ素を得て、これを塩素と反応させて得られる、四塩化ケイ素を原料としてアルコールと反応させる方法が知られている（特許文献１参照）。また金属ケイ素とアルコールを直接反応させる製造方法も知られている（特許文献２参照）。
しかし、これらの方法は、いずれも高温を要する金属ケイ素製造過程を経由する必要があり、エネルギー効率が悪い事が問題となっている。
他方、シリカから直接アルコキシシランを製造する方法として、アルカリ金属元素あるいはアルカリ土類金属元素を触媒としてシリカとアルキルカーボネートとを反応させて、アルコキシシランを製造する方法が知られている（特許文献３、４参照）。これらの方法は上記金属ケイ素を原料としないため、エネルギー効率的には有利である一方、比較的高価な化合物であるアルキルカーボネートを、化学量論としてシリカに対して少なくとも２倍のモル量を投入する必要があり、テトラアルコキシシランの工業的製法としては経済的な課題がある。
本発明者らは、メタノールと酸化ケイ素を原料としてテトラメトキシシランを製造できることを見出し、二酸化炭素の存在下でメタノールと酸化ケイ素を反応させ、かつモレキュラーシーブを用いて副生した水を除去することによりテトラメトキシシランを高収率で得られる方法を開発した（特許文献５参照）。
本発明は、テトラアルコキシシランを省エネルギーかつ高収率で製造することができる方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、上記の課題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、アルコールと酸化ケイ素の反応を行う反応器と、反応混合物の気化成分をモレキュラーシーブに接触させる容器を、気化成分が反応器と容器間を移動するための往路流路と復路流路で結び、さらに反応器の温度、往路流路の温度、容器の温度をそれぞれ特定の範囲に制御することにより、副生した水を効果的に除去して、テトラアルコキシシランを高収率で製造することができることを見出し、本発明を完成させた。
即ち、本発明は以下の通りである。
＜１＞ アルコールと酸化ケイ素を反応させる第一工程、及び前記第一工程で得られた反応混合物の気化成分をモレキュラーシーブに接触させる第二工程を含むテトラアルコキシシランの製造方法であって、前記第一工程が、温度（Ｔ１）が２００℃＜Ｔ１＜３００℃に制御されている反応器内で行われ、前記第二工程が、内部に前記モレキュラーシーブが設置され、温度（Ｔ３）が１０℃≦Ｔ３≦１５０℃に制御されている容器内で行われ、前記気化成分が、温度（Ｔ２）が１９０℃≦Ｔ２≦３００℃に制御されている往路流路を介して前記反応器から前記容器に移動し、前記モレキュラーシーブに接触した成分が、復路流路を介して前記容器から前記反応器に移動することを特徴とする、テトラアルコキシシランの製造方法。
＜２＞ 前記第一工程が、アルカリ金属化合物及び／又はアルカリ土類金属化合物の存在下で行われる、＜１＞に記載のテトラアルコキシシランの製造方法。
＜３＞ 前記アルカリ金属化合物が、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属ハロゲン化物、アルカリ金属炭酸塩、及びアルカリ金属炭酸水素塩からなる群より選択される少なくとも１種である、＜２＞に記載のテトラアルコキシシランの製造方法。
＜４＞ 前記反応混合物が、共沸蒸留を行うための化合物を含まない、＜１＞～＜３＞の何れかに記載のテトラアルコキシシランの製造方法。
＜１＞ アルコールと酸化ケイ素を反応させる第一工程、及び前記第一工程で得られた反応混合物の気化成分をモレキュラーシーブに接触させる第二工程を含むテトラアルコキシシランの製造方法であって、前記第一工程が、温度（Ｔ１）が２００℃＜Ｔ１＜３００℃に制御されている反応器内で行われ、前記第二工程が、内部に前記モレキュラーシーブが設置され、温度（Ｔ３）が１０℃≦Ｔ３≦１５０℃に制御されている容器内で行われ、前記気化成分が、温度（Ｔ２）が１９０℃≦Ｔ２≦３００℃に制御されている往路流路を介して前記反応器から前記容器に移動し、前記モレキュラーシーブに接触した成分が、復路流路を介して前記容器から前記反応器に移動することを特徴とする、テトラアルコキシシランの製造方法。
＜２＞ 前記第一工程が、アルカリ金属化合物及び／又はアルカリ土類金属化合物の存在下で行われる、＜１＞に記載のテトラアルコキシシランの製造方法。
＜３＞ 前記アルカリ金属化合物が、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属ハロゲン化物、アルカリ金属炭酸塩、及びアルカリ金属炭酸水素塩からなる群より選択される少なくとも１種である、＜２＞に記載のテトラアルコキシシランの製造方法。
＜４＞ 前記反応混合物が、共沸蒸留を行うための化合物を含まない、＜１＞～＜３＞の何れかに記載のテトラアルコキシシランの製造方法。
本発明によれば、テトラアルコキシシランを高収率で製造することができる。
本発明を説明するに当たり、具体例を挙げて説明するが、本発明の趣旨を逸脱しない限り以下の内容に限定されるものではなく、適宜変更して実施することができる。
＜テトラアルコキシシランの製造方法＞
本発明の一態様であるテトラアルコキシシランの製造方法（以下、「本発明の製造方法」と略す場合がある。）は、アルコールと酸化ケイ素を反応させる第一工程（以下、「第一工程」と略す場合がある。）、及び第一工程で得られた反応混合物の気化成分（以下、「気化成分」と略す場合がある。）をモレキュラーシーブに接触させる第二工程（以下、「第二工程」と略す場合がある。）を含む方法であり、第一工程が、温度（Ｔ１）が２００℃＜Ｔ１＜３００℃に制御されている反応器（以下、「反応器」と略す場合がある。）内で行われ、第二工程が、内部にモレキュラーシーブが設置され、温度（Ｔ３）が１０℃≦Ｔ３≦１５０℃に制御されている容器（以下、「容器」と略す場合がある。）内で行われ、気化成分が、温度（Ｔ２）が１９０℃≦Ｔ２≦３００℃に制御されている往路流路を介して反応器から容器に移動し、モレキュラーシーブに接触した成分が、復路流路を介して容器から反応器に移動することを特徴とする。
本発明者らは、アルコールと酸化ケイ素の反応（第一工程）を行う反応器と気化成分をモレキュラーシーブに接触（第二工程）させる容器を、気化成分が反応器と容器間を移動するための往路流路と復路流路で結び、さらに反応器の温度（Ｔ１）、往路流路の温度（Ｔ２）、容器の温度（Ｔ３）をそれぞれ前記の特定の範囲に制御することによって、テトラアルコキシシランを高収率で製造することができることを見出したのである。
モレキュラーシーブは、アルコールと酸化ケイ素の反応によって副生した水を除去する脱水剤として利用することになるが、その条件によって、水が十分に除去されず、テトラアルコキシシラン収率が低下してしまったり、モレキュラーシーブが劣化してしまったり
することがあった。本発明者らは、反応器の温度（Ｔ１）、往路流路の温度（Ｔ２）、容器の温度（Ｔ３）をそれぞれ前記の特定の範囲に制御することによって、モレキュラーシーブの脱水作用や気化成分の運搬効率等を高めるとともに、モレキュラーシーブの劣化を抑制して、長時間安定的に効率良くテトラアルコキシシランを製造することができることを明らかとしたのである。
なお、「第一工程」と「第二工程」を含むとは、第一工程と第二工程が独立して進行する態様のみならず、第一工程と第二工程がそれぞれ同時に進行する態様も含まれるものとする。
本発明の一態様であるテトラアルコキシシランの製造方法（以下、「本発明の製造方法」と略す場合がある。）は、アルコールと酸化ケイ素を反応させる第一工程（以下、「第一工程」と略す場合がある。）、及び第一工程で得られた反応混合物の気化成分（以下、「気化成分」と略す場合がある。）をモレキュラーシーブに接触させる第二工程（以下、「第二工程」と略す場合がある。）を含む方法であり、第一工程が、温度（Ｔ１）が２００℃＜Ｔ１＜３００℃に制御されている反応器（以下、「反応器」と略す場合がある。）内で行われ、第二工程が、内部にモレキュラーシーブが設置され、温度（Ｔ３）が１０℃≦Ｔ３≦１５０℃に制御されている容器（以下、「容器」と略す場合がある。）内で行われ、気化成分が、温度（Ｔ２）が１９０℃≦Ｔ２≦３００℃に制御されている往路流路を介して反応器から容器に移動し、モレキュラーシーブに接触した成分が、復路流路を介して容器から反応器に移動することを特徴とする。
本発明者らは、アルコールと酸化ケイ素の反応（第一工程）を行う反応器と気化成分をモレキュラーシーブに接触（第二工程）させる容器を、気化成分が反応器と容器間を移動するための往路流路と復路流路で結び、さらに反応器の温度（Ｔ１）、往路流路の温度（Ｔ２）、容器の温度（Ｔ３）をそれぞれ前記の特定の範囲に制御することによって、テトラアルコキシシランを高収率で製造することができることを見出したのである。
モレキュラーシーブは、アルコールと酸化ケイ素の反応によって副生した水を除去する脱水剤として利用することになるが、その条件によって、水が十分に除去されず、テトラアルコキシシラン収率が低下してしまったり、モレキュラーシーブが劣化してしまったり
することがあった。本発明者らは、反応器の温度（Ｔ１）、往路流路の温度（Ｔ２）、容器の温度（Ｔ３）をそれぞれ前記の特定の範囲に制御することによって、モレキュラーシーブの脱水作用や気化成分の運搬効率等を高めるとともに、モレキュラーシーブの劣化を抑制して、長時間安定的に効率良くテトラアルコキシシランを製造することができることを明らかとしたのである。
なお、「第一工程」と「第二工程」を含むとは、第一工程と第二工程が独立して進行する態様のみならず、第一工程と第二工程がそれぞれ同時に進行する態様も含まれるものとする。
（第一工程）
第一工程は、アルコールと酸化ケイ素を反応させる工程であるが、アルコールの種類は、特に限定されず、製造目的であるテトラアルコキシシランに応じて適宜選択することができる。例えばアルコールとしてメタノールを用いるとテトラメトキシシランを、エタノールを用いるとテトラエトキシシランを製造することができる。
アルコールは、脂肪族アルコールと芳香族アルコールのどちらでもよく、またアルコール中の炭化水素基は、分岐構造、環状構造、炭素－炭素不飽和結合等のそれぞれを有していてもよい。
アルコールの炭素原子数は、通常１以上、好ましくは２以上であり、好ましくは１５以下、より好ましくは１０以下、さらに好ましくは８以下である。
具体的なアルコールとしては、メタノール、エタノール、１－プロパノール、２－プロパノール、１－ブタノール、２－ブタノール、２－メチル－１－プロパノール、２－メチル－２－プロパノール、ベンジルアルコール、フェノール等が挙げられる。中でも、エタノールが好ましい。なお、従来の金属ケイ素を用いた方法では、アルコールの炭素原子数が多いものほど、テトラアルコキシシランの収率は低下し易い傾向にあるが、本発明の製造方法を利用することによって、高収率でテトラアルコキシシランを製造することができる。
なお、アルコールの使用量は、酸化ケイ素の物質量に対して、通常１倍以上、好ましくは５倍以上、より好ましくは１０倍以上であり、通常１００００倍以下、好ましくは５０００倍以下、より好ましくは３０００倍以下である。
第一工程は、アルコールと酸化ケイ素を反応させる工程であるが、アルコールの種類は、特に限定されず、製造目的であるテトラアルコキシシランに応じて適宜選択することができる。例えばアルコールとしてメタノールを用いるとテトラメトキシシランを、エタノールを用いるとテトラエトキシシランを製造することができる。
アルコールは、脂肪族アルコールと芳香族アルコールのどちらでもよく、またアルコール中の炭化水素基は、分岐構造、環状構造、炭素－炭素不飽和結合等のそれぞれを有していてもよい。
アルコールの炭素原子数は、通常１以上、好ましくは２以上であり、好ましくは１５以下、より好ましくは１０以下、さらに好ましくは８以下である。
具体的なアルコールとしては、メタノール、エタノール、１－プロパノール、２－プロパノール、１－ブタノール、２－ブタノール、２－メチル－１－プロパノール、２－メチル－２－プロパノール、ベンジルアルコール、フェノール等が挙げられる。中でも、エタノールが好ましい。なお、従来の金属ケイ素を用いた方法では、アルコールの炭素原子数が多いものほど、テトラアルコキシシランの収率は低下し易い傾向にあるが、本発明の製造方法を利用することによって、高収率でテトラアルコキシシランを製造することができる。
なお、アルコールの使用量は、酸化ケイ素の物質量に対して、通常１倍以上、好ましくは５倍以上、より好ましくは１０倍以上であり、通常１００００倍以下、好ましくは５０００倍以下、より好ましくは３０００倍以下である。
第一工程は、アルコールと酸化ケイ素を反応させる工程であるが、酸化ケイ素とは、ケイ素原子（Ｓｉ）と酸素原子（Ｏ）を主要な構成元素として含む化合物を意味し、一酸化ケイ素（ＳｉＯ）、二酸化ケイ素（ＳｉＯ２）、或いはゼオライト等の他の金属との複合酸化物であってもよいことを意味する。
具体的な酸化ケイ素としては、ケイ石、ケイ砂、ケイ藻土、石英等の天然鉱物、ケイ素含有植物の焼成灰、火山灰、ケイ酸塩類、シリカゾル由来のシリカゲル、ヒュームドシリカ、シリカアルミナ、ゼオライト等が挙げられる。
具体的な酸化ケイ素としては、ケイ石、ケイ砂、ケイ藻土、石英等の天然鉱物、ケイ素含有植物の焼成灰、火山灰、ケイ酸塩類、シリカゾル由来のシリカゲル、ヒュームドシリカ、シリカアルミナ、ゼオライト等が挙げられる。
第一工程は、温度（Ｔ１）が２００℃＜Ｔ１＜３００℃に制御されている反応器内で行われる工程であるが、温度（Ｔ１）は、好ましくは２０５℃以上、より好ましくは２１０℃以上であり、原料アルコールがエタノールの場合は更に好ましくは２４０℃以上であり、好ましくは２８０℃以下、より好ましくは２６０℃以下である。上記範囲内であると、テトラアルコキシシランをより高収率で製造することができる。
なお、温度（Ｔ１）を制御する方法は、ヒーター等を利用して反応器外表面を加熱すること、恒温水又は恒温オイルを反応器外表面を循環させる事等が挙げられる。
なお、温度（Ｔ１）を制御する方法は、ヒーター等を利用して反応器外表面を加熱すること、恒温水又は恒温オイルを反応器外表面を循環させる事等が挙げられる。
第一工程は、アルカリ金属化合物及び／又はアルカリ土類金属化合物の存在下で行われることが好ましい。アルカリ金属化合物やアルカリ土類金属化合物の存在下であると、酸化ケイ素のケイ素－酸素結合の開裂が促進されて、テトラアルコキシシランをより収率良く生成することができる。
アルカリ金属化合物及びアルカリ土類金属化合物におけるアルカリ金属及びアルカリ土類金属としては、リチウム（Ｌｉ）、ナトリウム（Ｎａ）、マグネシウム（Ｍｇ）、カリウム（Ｋ）、カルシウム（Ｃａ）、セシウム（Ｃｓ）等が挙げられる。また、対イオンについては、水酸化物、ハロゲン化物、酸化物、炭酸塩、炭酸水素塩、アルコキシド、ケイ酸塩、アルミン酸塩、リン酸塩、有機酸塩、硫酸塩、硝酸塩等が挙げられる。中でも水酸化物、ハロゲン化物、炭酸塩、炭酸水素塩が好ましく、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属ハロゲン化物、アルカリ金属炭酸塩、及びアルカリ金属炭酸水素塩がより好ましい。
具体的なアルカリ金属化合物及びアルカリ土類金属化合物としては、水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウム、水酸化セシウム、炭酸リチウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸セシウム、フッ化ナトリウム、フッ化カリウム、フッ化セシウム等が挙げられる。なお、アルカリ金属化合物及びアルカリ土類金属化合物は、１種類のみならず、２種類以上を組み合わせて使用してもよい。
アルカリ金属化合物とアルカリ土類金属化合物の総使用量は、酸化ケイ素（二酸化ケイ素の場合）１ｍｏｌに対して、通常０．０００１ｍｏｌ以上、好ましくは０．００１ｍｏｌ以上であり、通常２０ｍｏｌ以下、好ましくは１０ｍｏｌ以下である。上記範囲内であると、テトラアルコキシシランをより高収率で製造することができる。
アルカリ金属化合物及びアルカリ土類金属化合物におけるアルカリ金属及びアルカリ土類金属としては、リチウム（Ｌｉ）、ナトリウム（Ｎａ）、マグネシウム（Ｍｇ）、カリウム（Ｋ）、カルシウム（Ｃａ）、セシウム（Ｃｓ）等が挙げられる。また、対イオンについては、水酸化物、ハロゲン化物、酸化物、炭酸塩、炭酸水素塩、アルコキシド、ケイ酸塩、アルミン酸塩、リン酸塩、有機酸塩、硫酸塩、硝酸塩等が挙げられる。中でも水酸化物、ハロゲン化物、炭酸塩、炭酸水素塩が好ましく、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属ハロゲン化物、アルカリ金属炭酸塩、及びアルカリ金属炭酸水素塩がより好ましい。
具体的なアルカリ金属化合物及びアルカリ土類金属化合物としては、水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウム、水酸化セシウム、炭酸リチウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸セシウム、フッ化ナトリウム、フッ化カリウム、フッ化セシウム等が挙げられる。なお、アルカリ金属化合物及びアルカリ土類金属化合物は、１種類のみならず、２種類以上を組み合わせて使用してもよい。
アルカリ金属化合物とアルカリ土類金属化合物の総使用量は、酸化ケイ素（二酸化ケイ素の場合）１ｍｏｌに対して、通常０．０００１ｍｏｌ以上、好ましくは０．００１ｍｏｌ以上であり、通常２０ｍｏｌ以下、好ましくは１０ｍｏｌ以下である。上記範囲内であると、テトラアルコキシシランをより高収率で製造することができる。
第一工程における温度（Ｔ１）以外の反応条件等は、特に限定されず、目的に応じて適宜選択することができる。
第一工程の圧力（Ｐ）は、通常０．１ＭＰａ以上、好ましくは１．０ＭＰａ以上、より好ましくは２．８ＭＰａ以上であり、通常６０ＭＰａ以下、好ましくは３０ＭＰａ以下、より好ましくは２０ＭＰａ以下である。
上記範囲内であると、テトラアルコキシシランをより高収率で製造することができる。
第一工程の圧力（Ｐ）は、通常０．１ＭＰａ以上、好ましくは１．０ＭＰａ以上、より好ましくは２．８ＭＰａ以上であり、通常６０ＭＰａ以下、好ましくは３０ＭＰａ以下、より好ましくは２０ＭＰａ以下である。
上記範囲内であると、テトラアルコキシシランをより高収率で製造することができる。
（第二工程）
第二工程は、第一工程で得られた反応混合物の気化成分をモレキュラーシーブに接触させる工程であるが、モレキュラーシーブは、分子の篩として機能し細孔内に水を吸着して脱水できる働きのある材料であれば特に制限はなく、Ａ型やＸ型の多孔質ゼオライトある３Ａや４Ａ、５Ａ、１３Ｘなどを好ましく用いる事ができるが、３Ａ及び４Ａであることがより好ましく、３Ａであることが特に好ましい。３Ａのモレキュラーシーブであると、水を選択的に除去し、テトラアルコキシシランをより収率良く生成することができる。
第二工程は、第一工程で得られた反応混合物の気化成分をモレキュラーシーブに接触させる工程であるが、モレキュラーシーブは、分子の篩として機能し細孔内に水を吸着して脱水できる働きのある材料であれば特に制限はなく、Ａ型やＸ型の多孔質ゼオライトある３Ａや４Ａ、５Ａ、１３Ｘなどを好ましく用いる事ができるが、３Ａ及び４Ａであることがより好ましく、３Ａであることが特に好ましい。３Ａのモレキュラーシーブであると、水を選択的に除去し、テトラアルコキシシランをより収率良く生成することができる。
第二工程は、内部にモレキュラーシーブが設置され、温度（Ｔ３）が１０℃≦Ｔ３≦１５０℃に制御されている容器内で行われる工程であるが、温度（Ｔ３）の温度は、好ましくは３０℃以上、より好ましくは４０℃以上であり、好ましくは８０℃以下、より好ましくは６０℃以下である。上記範囲内であると、テトラアルコキシシランをより高収率で製造することができる。
温度（Ｔ３）を制御する方法は、ヒーター等を利用して容器外表面を加熱すること、第一工程の熱を利用すること、恒温水又は恒温オイルを容器外表面を循環させる事等が挙げられる。
温度（Ｔ３）を制御する方法は、ヒーター等を利用して容器外表面を加熱すること、第一工程の熱を利用すること、恒温水又は恒温オイルを容器外表面を循環させる事等が挙げられる。
本発明の製造方法に使用する装置としては、図１の装置を挙げることができる。以下、図１の装置を参照しながら詳細に説明する。
図１の装置１０１は、第一工程が行われる反応器１０６と、内部にモレキュラーシーブ１０５が設置された第二工程が行われる容器１０７と、気化成分１０４が反応器１０６から容器１０７に移動するための往路流路１０８と、モレキュラーシーブ１０５に接触した成分が容器１０７から反応器１０６に移動するための復路流路１０９を備えた構成となっている。反応器１０６にアルコール１０２、酸化ケイ素１０３、アルカリ金属化合物等を投入し、温度（Ｔ１）を２００℃＜Ｔ１＜３００℃に制御して第一工程を行うことになる。第一工程で得られた反応混合物の気化成分１０４は、往路流路１０８を介して容器１０
７に投入され、モレキュラーシーブ１０５と接触した成分は、復路流路１０９を介して反応器１０６に戻ることになる。温度（Ｔ３）は、１０℃≦Ｔ３≦１５０℃に制御されており、気化成分１０４を容器１０７内でモレキュラーシーブ１０５に接触させて、第二工程を行うことになる。そして、温度（Ｔ１）と温度（Ｔ３）の差により、更には往路流路１０８の温度（Ｔ２）が１９０℃≦Ｔ２≦３００℃に制御されることによって、キャリアーガス、コンプレッサー等を利用しなくても、反応系内の温度差及び／又は圧力差によって、気化成分１０４が効率良く反応器１０６から容器１０７に移動するとともに、モレキュラーシーブ１０５に接触した成分が効率良く容器１０７から反応器１０６に移動することになる。
温度（Ｔ２）は、好ましくは２００℃以上、より好ましくは２１０℃以上であり、好ましくは２９０℃以下、より好ましくは２８０℃以下である。上記範囲内であると、気化成分等をより効率良く移動させることができる。温度（Ｔ２）は温度（Ｔ１）と同じであってもよいし、高くしてもよいし、低くしてもよい。温度（Ｔ２）は温度（Ｔ１）±５０℃以内が好ましく、温度（Ｔ１）±３５℃以内がより好ましい。また。収率向上の観点から、温度（Ｔ２）は温度（Ｔ１）より高いほうが好ましい。Ｔ２＞Ｔ１とすることにより、温度（Ｔ１）を低温化して、省エネルギーかつ収率の向上を実現できる。
温度（Ｔ２）を制御する方法は、ヒーター等を利用して容器外表面を加熱すること、第一工程の熱を利用すること、恒温水又は恒温オイルを容器外表面を循環させる事等が挙げられる。
復路流路の温度は、温度（Ｔ３）と同様であり、通常１０℃以上、好ましくは４０℃以上、より好ましくは６０℃以上であり、通常１５０℃以下、好ましくは１００℃以下、より好ましくは８０℃以下である。
図１の装置１０１は、第一工程が行われる反応器１０６と、内部にモレキュラーシーブ１０５が設置された第二工程が行われる容器１０７と、気化成分１０４が反応器１０６から容器１０７に移動するための往路流路１０８と、モレキュラーシーブ１０５に接触した成分が容器１０７から反応器１０６に移動するための復路流路１０９を備えた構成となっている。反応器１０６にアルコール１０２、酸化ケイ素１０３、アルカリ金属化合物等を投入し、温度（Ｔ１）を２００℃＜Ｔ１＜３００℃に制御して第一工程を行うことになる。第一工程で得られた反応混合物の気化成分１０４は、往路流路１０８を介して容器１０
７に投入され、モレキュラーシーブ１０５と接触した成分は、復路流路１０９を介して反応器１０６に戻ることになる。温度（Ｔ３）は、１０℃≦Ｔ３≦１５０℃に制御されており、気化成分１０４を容器１０７内でモレキュラーシーブ１０５に接触させて、第二工程を行うことになる。そして、温度（Ｔ１）と温度（Ｔ３）の差により、更には往路流路１０８の温度（Ｔ２）が１９０℃≦Ｔ２≦３００℃に制御されることによって、キャリアーガス、コンプレッサー等を利用しなくても、反応系内の温度差及び／又は圧力差によって、気化成分１０４が効率良く反応器１０６から容器１０７に移動するとともに、モレキュラーシーブ１０５に接触した成分が効率良く容器１０７から反応器１０６に移動することになる。
温度（Ｔ２）は、好ましくは２００℃以上、より好ましくは２１０℃以上であり、好ましくは２９０℃以下、より好ましくは２８０℃以下である。上記範囲内であると、気化成分等をより効率良く移動させることができる。温度（Ｔ２）は温度（Ｔ１）と同じであってもよいし、高くしてもよいし、低くしてもよい。温度（Ｔ２）は温度（Ｔ１）±５０℃以内が好ましく、温度（Ｔ１）±３５℃以内がより好ましい。また。収率向上の観点から、温度（Ｔ２）は温度（Ｔ１）より高いほうが好ましい。Ｔ２＞Ｔ１とすることにより、温度（Ｔ１）を低温化して、省エネルギーかつ収率の向上を実現できる。
温度（Ｔ２）を制御する方法は、ヒーター等を利用して容器外表面を加熱すること、第一工程の熱を利用すること、恒温水又は恒温オイルを容器外表面を循環させる事等が挙げられる。
復路流路の温度は、温度（Ｔ３）と同様であり、通常１０℃以上、好ましくは４０℃以上、より好ましくは６０℃以上であり、通常１５０℃以下、好ましくは１００℃以下、より好ましくは８０℃以下である。
第二工程は、第一工程で得られた反応混合物の気化成分をモレキュラーシーブに接触させる工程であるが、反応混合物は共沸蒸留を行うための化合物（以下、「共沸蒸留用化合物」と略す場合がある。）等を含まないことが好ましい。アルコールと副生する水が含まれる反応混合物は共沸混合物となり得るため、ベンゼン、キシレン等の共沸蒸留用化合物を添加することも考えられる。しかしながら、本発明の製造方法では、共沸蒸留用化合物を使用しなくとも、高収率でテトラアルコキシシランを製造することができる。また共沸蒸留用化合物がテトラアルコキシシランを高純度に精製する際に阻害となる事もあるため、反応混合物は共沸蒸留用化合物を含まないことが好ましいのである。
以下に実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明の趣旨を逸脱しない限り適宜変更することができる。従って、本発明の範囲は以下に示す具体例により限定的に解釈されるべきものではない。
＜実施例１＞
機械撹拌機を備えた２００ｍL容積のＳＵＳ３１６製オートクレーブ（日東高圧社製）の上部に、反応混合物の気化成分が移動するための往路流路としてリボンヒーターを用いて加熱できるようにした内径４．６ｍｍのＳＵＳ３１６製チューブ（図１の１０８部に相当）、モレキュラーシーブと接触した成分が移動するための復路流路として内径４．６ｍｍのＳＵＳ３１６製チューブ（図１の１０９部に相当）を接続した。往路流路配管内の温度（Ｔ２）は、反応中は２４９℃に保持した。さらにこれらのチューブに、モレキュラーシーブ３Ａ（メルク社製：２ｍｍビーズ状）２５ｇを入れた内容積３０ｍｌのＳＵＳ製ポータブルリアクター（耐圧硝子社製）を接続した。ポータブルリアクターの外側には恒温水を循環させて、ポータブルリアクター内部のモレキュラーシーブ部温度（Ｔ３）を５３℃に保持した。オートクレーブ内に、二酸化ケイ素（和光純薬 ワコーゲル ６０Ｎ ６３～２１２μｍ）０．９ｇ、エタノール８０ｇ、水酸化カリウム０．００８ｇを加え、２５℃の温度下で、ボンベからアルゴンガスを、圧力計（スウェージロックＦＳＴ社ＰＧＣ
－５０Ｍ－ＭＧ１０）が示す圧力で、オートクレーブが０．７５ＭＰａになるように充填して１０分間撹拌しながら保持し、密封した。その後オートクレーブ内を５００ｒｐｍに撹拌しつつ２４０℃（Ｔ１）まで加熱し、６時間反応させた。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、７２．５％であった。反応結果を表１に示す。
機械撹拌機を備えた２００ｍL容積のＳＵＳ３１６製オートクレーブ（日東高圧社製）の上部に、反応混合物の気化成分が移動するための往路流路としてリボンヒーターを用いて加熱できるようにした内径４．６ｍｍのＳＵＳ３１６製チューブ（図１の１０８部に相当）、モレキュラーシーブと接触した成分が移動するための復路流路として内径４．６ｍｍのＳＵＳ３１６製チューブ（図１の１０９部に相当）を接続した。往路流路配管内の温度（Ｔ２）は、反応中は２４９℃に保持した。さらにこれらのチューブに、モレキュラーシーブ３Ａ（メルク社製：２ｍｍビーズ状）２５ｇを入れた内容積３０ｍｌのＳＵＳ製ポータブルリアクター（耐圧硝子社製）を接続した。ポータブルリアクターの外側には恒温水を循環させて、ポータブルリアクター内部のモレキュラーシーブ部温度（Ｔ３）を５３℃に保持した。オートクレーブ内に、二酸化ケイ素（和光純薬 ワコーゲル ６０Ｎ ６３～２１２μｍ）０．９ｇ、エタノール８０ｇ、水酸化カリウム０．００８ｇを加え、２５℃の温度下で、ボンベからアルゴンガスを、圧力計（スウェージロックＦＳＴ社ＰＧＣ
－５０Ｍ－ＭＧ１０）が示す圧力で、オートクレーブが０．７５ＭＰａになるように充填して１０分間撹拌しながら保持し、密封した。その後オートクレーブ内を５００ｒｐｍに撹拌しつつ２４０℃（Ｔ１）まで加熱し、６時間反応させた。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、７２．５％であった。反応結果を表１に示す。
＜実施例２＞
実施例１の反応条件に対し、往路側配管内温度Ｔ２を２３１℃、モレキュラーシーブ部温度Ｔ３を５２℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、７２．２％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、往路側配管内温度Ｔ２を２３１℃、モレキュラーシーブ部温度Ｔ３を５２℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、７２．２％であった。反応結果を表１に示す。
＜実施例３＞
実施例１の反応条件に対し、往路側配管内温度Ｔ２を２０９℃、モレキュラーシーブ部温度Ｔ３を５８℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、６６．２％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、往路側配管内温度Ｔ２を２０９℃、モレキュラーシーブ部温度Ｔ３を５８℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、６６．２％であった。反応結果を表１に示す。
＜実施例４＞
実施例１の反応条件に対し、反応温度Ｔ１を２６０℃、往路側配管内温度Ｔ２を２６４℃、モレキュラーシーブ部温度Ｔ３を６６．１℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、７８．６％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、反応温度Ｔ１を２６０℃、往路側配管内温度Ｔ２を２６４℃、モレキュラーシーブ部温度Ｔ３を６６．１℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、７８．６％であった。反応結果を表１に示す。
＜実施例５＞
実施例１の反応条件に対し、反応温度Ｔ１を２８０℃、往路側配管内温度Ｔ２を２８４℃、モレキュラーシーブ部温度Ｔ３を５７．４℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、８０．７％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、反応温度Ｔ１を２８０℃、往路側配管内温度Ｔ２を２８４℃、モレキュラーシーブ部温度Ｔ３を５７．４℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、８０．７％であった。反応結果を表１に示す。
＜実施例６＞
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、水酸化カリウムの量を０．１６ｇ、モレキュラーシーブ３Ａを９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、７９．１％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、水酸化カリウムの量を０．１６ｇ、モレキュラーシーブ３Ａを９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、７９．１％であった。反応結果を表１に示す。
＜実施例７＞
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、水酸化カリウムの量を０．１６ｇ、用いるモレキュラーシーブをモレキュラーシーブ４Ａ（メルク社製：２ｍｍビーズ状）９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、５５．２％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、水酸化カリウムの量を０．１６ｇ、用いるモレキュラーシーブをモレキュラーシーブ４Ａ（メルク社製：２ｍｍビーズ状）９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、５５．２％であった。反応結果を表１に示す。
＜実施例８＞
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、加えるアルカリ金属化合物の種類を水酸化カリウムからフッ化カリウム０．１７ｇに変更し、モレキュラーシーブ３Ａを９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、９１．７％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、加えるアルカリ金属化合物の種類を水酸化カリウムからフッ化カリウム０．１７ｇに変更し、モレキュラーシーブ３Ａを９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、９１．７％であった。反応結果を表１に示す。
＜実施例９＞
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、加えるアルカリ金属化合物の種類を水酸化カリウムから炭酸カリウム０．２１ｇに変更し、モレキュラーシーブ３Ａを９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、７９．６％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、加えるアルカリ金属化合物の種類を水酸化カリウムから炭酸カリウム０．２１ｇに変更し、モレキュラーシーブ３Ａを９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、７９．６％であった。反応結果を表１に示す。
＜実施例１０＞
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、加えるアルカリ金属化合物の種類を水酸化カリウムから水酸化ナトリウム０．１２ｇに変更し、モレキュラーシーブ３Ａを９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、７２．８％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、加えるアルカリ金属化合物の種類を水酸化カリウムから水酸化ナトリウム０．１２ｇに変更し、モレキュラーシーブ３Ａを９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、７２．８％であった。反応結果を表１に示す。
＜実施例１１＞
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、加えるアルカリ金属化合物の種類を水酸化カリウムから炭酸ナトリウム０．１１ｇに変更し、モレキュラーシーブ３Ａを９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、７９．４％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、加えるアルカリ金属化合物の種類を水酸化カリウムから炭酸ナトリウム０．１１ｇに変更し、モレキュラーシーブ３Ａを９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、７９．４％であった。反応結果を表１に示す。
＜実施例１２＞
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、加えるアルカリ金属化合物の種類を水酸化カリウムから炭酸セシウム０．４９ｇに変更し、モレキュラーシーブ３Ａを９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、８４．１％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、加えるアルカリ金属化合物の種類を水酸化カリウムから炭酸セシウム０．４９ｇに変更し、モレキュラーシーブ３Ａを９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、８４．１％であった。反応結果を表１に示す。
＜実施例１３＞
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、用いるアルコールをメタノール９０ｇ、水酸化カリウムの量を０．１６ｇ、モレキュラーシーブ３Ａを９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）、反応温度Ｔ１を２３０℃、往路側配管内温度Ｔ２を２４０℃、モレキュラーシーブ部温度Ｔ３を６０．０℃とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラメトキシシシランの収率は、５１．０％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、用いるアルコールをメタノール９０ｇ、水酸化カリウムの量を０．１６ｇ、モレキュラーシーブ３Ａを９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）、反応温度Ｔ１を２３０℃、往路側配管内温度Ｔ２を２４０℃、モレキュラーシーブ部温度Ｔ３を６０．０℃とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラメトキシシシランの収率は、５１．０％であった。反応結果を表１に示す。
＜実施例１４＞
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、用いるアルコールを１－プロパノール９０ｇ、水酸化カリウムの量を０．１６ｇ、モレキュラーシーブ３Ａを９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）、反応温度Ｔ１を２１０℃、往路側配管内温度Ｔ２を２１０℃、モレキュラーシーブ部温度Ｔ３を６０．０℃とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラプロポキシシシランの収率は、７８．７％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、二酸化ケイ素の量を１．８ｇ、用いるアルコールを１－プロパノール９０ｇ、水酸化カリウムの量を０．１６ｇ、モレキュラーシーブ３Ａを９０ｇ（１００ｍＬＳＵＳ製ポータブルリアクターに充填）、反応温度Ｔ１を２１０℃、往路側配管内温度Ｔ２を２１０℃、モレキュラーシーブ部温度Ｔ３を６０．０℃とした以外は、実施例１と同様にテトラアルコキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラプロポキシシシランの収率は、７８．７％であった。反応結果を表１に示す。
＜参考例１＞
実施例１の反応条件に対し、往路側配管内温度Ｔ２を２４６℃、モレキュラーシーブを０ｇ、モレキュラーシーブ部（空の容器内部温度）Ｔ３を６５℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、２０．６％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、往路側配管内温度Ｔ２を２４６℃、モレキュラーシーブを０ｇ、モレキュラーシーブ部（空の容器内部温度）Ｔ３を６５℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、２０．６％であった。反応結果を表１に示す。
＜比較例１＞
実施例１の反応条件に対し、往路側配管内温度Ｔ２を１８７℃、モレキュラーシーブ部Ｔ３を３７℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、２０．０％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、往路側配管内温度Ｔ２を１８７℃、モレキュラーシーブ部Ｔ３を３７℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、２０．０％であった。反応結果を表１に示す。
＜比較例２＞
実施例１の反応条件に対し、反応温度Ｔ１を１８０℃、往路側配管内温度Ｔ２を２６４℃、モレキュラーシーブ部Ｔ３を４１℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、１６．０％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、反応温度Ｔ１を１８０℃、往路側配管内温度Ｔ２を２６４℃、モレキュラーシーブ部Ｔ３を４１℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、１６．０％であった。反応結果を表１に示す。
＜比較例３＞
実施例１の反応条件に対し、反応温度Ｔ１を２００℃、往路側配管内温度Ｔ２を３２５℃、モレキュラーシーブ部温度Ｔ３を２４℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、３４．２％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、反応温度Ｔ１を２００℃、往路側配管内温度Ｔ２を３２５℃、モレキュラーシーブ部温度Ｔ３を２４℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、３４．２％であった。反応結果を表１に示す。
＜比較例４＞
実施例１の反応条件に対し、往路側配管内温度Ｔ２を３６０℃、モレキュラーシーブ部Ｔ３を１５１．４℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、４９．９％であった。反応結果を表１に示す。
実施例１の反応条件に対し、往路側配管内温度Ｔ２を３６０℃、モレキュラーシーブ部Ｔ３を１５１．４℃とした以外は、実施例１と同様にテトラエトキシシランの製造を行った。シリカを基準としたテトラエトキシシランの収率は、４９．９％であった。反応結果を表１に示す。
本発明の製造方法によれば、各種シラン化合物、有機シリコーンポリマー、各種シリル化剤、コロイダルシリカ、セラミックス等を製造するための原料として用いられるテトラアルコキシシランを高効率に製造することができる。
１０１ 本発明の製造方法に使用することができる装置
１０２ アルコール
１０３ 酸化ケイ素
１０４ 反応混合物の気化成分
１０５ モレキュラーシーブ
１０６ 第一工程を行う反応器
１０７ 第二工程を行う容器
１０８ 反応混合物の気化成分が移動するための往路流路
１０９ モレキュラーシーブと接触した成分が移動するための復路流路
１１０ 第二工程を行う容器と往路流路の接続部
１０２ アルコール
１０３ 酸化ケイ素
１０４ 反応混合物の気化成分
１０５ モレキュラーシーブ
１０６ 第一工程を行う反応器
１０７ 第二工程を行う容器
１０８ 反応混合物の気化成分が移動するための往路流路
１０９ モレキュラーシーブと接触した成分が移動するための復路流路
１１０ 第二工程を行う容器と往路流路の接続部
Claims (4)
- アルコールと酸化ケイ素を反応させる第一工程、及び前記第一工程で得られた反応混合物の気化成分をモレキュラーシーブに接触させる第二工程を含むテトラアルコキシシランの製造方法であって、
前記第一工程が、温度（Ｔ１）が２００℃＜Ｔ１＜３００℃に制御されている反応器内で行われ、
前記第二工程が、内部に前記モレキュラーシーブが設置され、温度（Ｔ３）が１０℃≦Ｔ３≦１５０℃に制御されている容器内で行われ、
前記気化成分が、温度（Ｔ２）が１９０℃≦Ｔ２≦３００℃に制御されている往路流路を介して前記反応器から前記容器に移動し、
前記モレキュラーシーブに接触した成分が、復路流路を介して前記容器から前記反応器に移動することを特徴とする、テトラアルコキシシランの製造方法。 - 前記第一工程が、アルカリ金属化合物及び／又はアルカリ土類金属化合物の存在下で行われる、請求項１に記載のテトラアルコキシシランの製造方法。
- 前記アルカリ金属化合物が、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属ハロゲン化物、アルカリ金属炭酸塩、及びアルカリ金属炭酸水素塩からなる群より選択される少なくとも１種である、請求項２に記載のテトラアルコキシシランの製造方法。
- 前記反応混合物が、共沸蒸留を行うための化合物を含まない、請求項１～３の何れか１項に記載のテトラアルコキシシランの製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017252118 | 2017-12-27 | ||
| JP2017252118 | 2017-12-27 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2019119736A JP2019119736A (ja) | 2019-07-22 |
| JP7197829B2 true JP7197829B2 (ja) | 2022-12-28 |
Family
ID=67063712
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018240859A Active JP7197829B2 (ja) | 2017-12-27 | 2018-12-25 | テトラアルコキシシランの製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11028106B2 (ja) |
| JP (1) | JP7197829B2 (ja) |
| DE (1) | DE112018006623B4 (ja) |
| TW (1) | TWI688568B (ja) |
| WO (1) | WO2019131672A1 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6900064B2 (ja) * | 2017-03-02 | 2021-07-07 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | 配列制御オリゴシロキサン、それらの製造方法及びオリゴシロキサン合成機 |
| JP7656312B2 (ja) * | 2020-02-13 | 2025-04-03 | 国立大学法人 東京大学 | ＳｉＯ２含有物硬化体の製造方法 |
| JP7756515B2 (ja) * | 2021-08-27 | 2025-10-20 | 出光興産株式会社 | 圧力媒体及び圧力媒体の使用方法 |
| EP4696668A1 (en) | 2023-04-14 | 2026-02-18 | The University of Tokyo | Method for producing sio2 hardened body |
| CN119874753B (zh) * | 2025-01-16 | 2025-09-09 | 广州大有精细化工厂 | 一种四烷氧基硅烷的制备方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003252879A (ja) | 2001-12-25 | 2003-09-10 | Nippon Shokubai Co Ltd | アルコキシシランの製造方法 |
| JP2013136539A (ja) | 2011-12-28 | 2013-07-11 | Tosoh Corp | テトラアルコキシシランの製造方法 |
| WO2015170665A1 (ja) | 2014-05-09 | 2015-11-12 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | テトラアルコキシシランの製造方法 |
| WO2015170666A1 (ja) | 2014-05-09 | 2015-11-12 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | テトラアルコキシシランの製造方法 |
| JP2017088498A (ja) | 2015-11-02 | 2017-05-25 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | テトラメトキシシランの製造方法 |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2473260A (en) * | 1946-06-26 | 1949-06-14 | Gen Electric | Preparation of tetramethyl silicate |
| US2881198A (en) | 1955-05-17 | 1959-04-07 | Union Carbide Corp | Preparation of alkyl orthosilicates by reacting silicon dioxide with an alcohol |
| JPS331776B1 (ja) | 1956-05-11 | 1958-03-17 | ||
| US4211717A (en) * | 1979-03-23 | 1980-07-08 | Zirconal Processes Limited | Manufacture of alkyl silicates |
| US4667047A (en) * | 1985-05-16 | 1987-05-19 | Mitsubishi Chemical Industries Limited | Method for producing monosilane and a tetraalkoxysilane |
| JPS62114991A (ja) | 1985-11-15 | 1987-05-26 | Tonen Sekiyukagaku Kk | アルコキシシランの製造方法 |
| JPS62120390A (ja) * | 1985-11-20 | 1987-06-01 | Chisso Corp | テトラメトキシシランの製造方法 |
| JP3026371U (ja) | 1995-12-27 | 1996-07-12 | 株式会社マミーアート | だっこ補助具 |
| US6288257B1 (en) | 1999-08-20 | 2001-09-11 | General Electric Company | Method for making tetraorganooxysilanes |
| JP3752530B2 (ja) | 2001-05-24 | 2006-03-08 | 独立行政法人産業技術総合研究所 | アルコールおよび炭酸エステルの混合物を用いるケイ素のアルコキシドの製造方法 |
| US20020182128A1 (en) * | 2001-06-04 | 2002-12-05 | Carnahan James Claude | Devices and methods for performing an analyzing simultaneous chemical reactions |
| EP1323722A1 (en) * | 2001-12-25 | 2003-07-02 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | Process for producing alkoxysilanes |
| JP6099283B2 (ja) * | 2013-03-07 | 2017-03-22 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | アルコキシシラン類の製造方法 |
| GB201519598D0 (en) * | 2015-11-06 | 2015-12-23 | Nelson Mandela Metropolitan University | Method for the selective synthesis of trialkoxysilanes |
-
2018
- 2018-12-25 JP JP2018240859A patent/JP7197829B2/ja active Active
- 2018-12-25 DE DE112018006623.1T patent/DE112018006623B4/de active Active
- 2018-12-25 WO PCT/JP2018/047645 patent/WO2019131672A1/ja not_active Ceased
- 2018-12-25 US US16/955,271 patent/US11028106B2/en active Active
- 2018-12-27 TW TW107147379A patent/TWI688568B/zh active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003252879A (ja) | 2001-12-25 | 2003-09-10 | Nippon Shokubai Co Ltd | アルコキシシランの製造方法 |
| JP2013136539A (ja) | 2011-12-28 | 2013-07-11 | Tosoh Corp | テトラアルコキシシランの製造方法 |
| WO2015170665A1 (ja) | 2014-05-09 | 2015-11-12 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | テトラアルコキシシランの製造方法 |
| WO2015170666A1 (ja) | 2014-05-09 | 2015-11-12 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | テトラアルコキシシランの製造方法 |
| JP2017088498A (ja) | 2015-11-02 | 2017-05-25 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | テトラメトキシシランの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE112018006623B4 (de) | 2025-06-18 |
| US11028106B2 (en) | 2021-06-08 |
| JP2019119736A (ja) | 2019-07-22 |
| WO2019131672A1 (ja) | 2019-07-04 |
| DE112018006623T5 (de) | 2020-09-03 |
| US20200347082A1 (en) | 2020-11-05 |
| TWI688568B (zh) | 2020-03-21 |
| TW201927796A (zh) | 2019-07-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7197829B2 (ja) | テトラアルコキシシランの製造方法 | |
| US10000514B2 (en) | Method for producing tetraalkoxysilane | |
| JP6934683B2 (ja) | 酸化カルシウムを用いるテトラアルコキシシランの製造方法 | |
| CN110745834A (zh) | 一种气凝胶的绿色生产工艺及其应用 | |
| WO2012048527A9 (zh) | 一种催化剂及其制备方法和环氧化烯烃的方法 | |
| CN110862407A (zh) | 一种烷氧基硅烷的制备方法 | |
| KR102044434B1 (ko) | 불포화 결합 함유 실란 화합물의 정제 방법 및 제조 방법 | |
| JP6238384B2 (ja) | テトラアルコキシシランの製造方法 | |
| JP3026371B2 (ja) | アルコキシシランの製造方法 | |
| JP6624430B2 (ja) | テトラメトキシシランの製造方法 | |
| JP2003252879A (ja) | アルコキシシランの製造方法 | |
| JP7012382B2 (ja) | 助溶媒によるテトラアルコキシシランの製造方法 | |
| JP7656312B2 (ja) | ＳｉＯ２含有物硬化体の製造方法 | |
| EP1323722A1 (en) | Process for producing alkoxysilanes | |
| TWI703114B (zh) | 氟化甲烷之製造方法 | |
| KR101023260B1 (ko) | 테트라알콕시실란의 제조방법 및 그 제조방법에 의하여 제조된 테트라알콕시실란 | |
| JP7265157B2 (ja) | Ｃｏ２を吸収して炭素に分解する方法 | |
| WO2025244039A1 (ja) | アルキルカーボネートを用いたテトラアルコキシシランの製造方法及びテトラアルコキシシランを含む組成物 | |
| JP7265156B2 (ja) | Ｃｏ２を吸収して炭素に分解する方法 | |
| TW202604916A (zh) | 使用碳酸烷酯之四烷氧基矽烷的製造方法及含有四烷氧基矽烷之組成物 | |
| JP2001019418A (ja) | モノシラン及びテトラアルコキシシランの製造方法 | |
| JP2001019419A (ja) | モノシラン及びテトラアルコキシシランの製造方法 | |
| JPH11349593A (ja) | 高純度テトラアルコキシシランの製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20181225 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20211207 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20221018 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20221108 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20221129 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7197829 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |