JP7255703B2 - 電力変換装置 - Google Patents

Description

本出願は、電力変換装置に関するものである。

従来、例えば日本特開２００４－１８７４３５号公報に記載されているように、欠相検出装置が知られている。この欠相検出装置は、三相極性線（ＲＳＴ）と中性線Ｎ間電圧との位相差に基づいて、欠相が検出される。

日本特開２００４－１８７４３５号公報

電力変換装置の出力が低くなる場合がある。例えば、電力変換装置が接続される電源が、出力を低下させている場合などである。電力変換装置で低出力運転が起きると、電力変換装置の出力側で欠相が起きたかのように誤解されるおそれがある。単なる低出力運転と欠相との区別を正確に行えないと、欠相が起きていると誤って検出される可能性がある。上記従来の技術は、このような事態を想定しておらず、未だ改善の余地を有するものであった。

本出願は、上述のような課題を解決するためになされたもので、欠相の検出精度を向上した電力変換装置を提供することを目的とする。

本出願にかかる電力変換装置は、直流電力を三相交流電力に変換するように構築された電力変換回路と、前記電力変換回路の出力する三相交流電流から二相逆相電流を生成し、前記二相逆相電流の振幅の大きさに基づいて前記電力変換回路の出力側における欠相を検出するように構築された制御装置と、を備え、前記制御装置は、前記三相交流電流を前記二相逆相電流に変換する電流変換部と、予め定めた関数に従って前記二相逆相電流の前記振幅を計算するとともに、前記振幅が予め定めた逆相電流基準値を超えて増大したときに第一出力信号を出力する振幅検知部と、前記三相交流電流における第一相電流実効値と第二相電流実効値と第三相電流実効値とのうち少なくとも一つの実効値が予め定めた電流判定値を下回ったときに第二出力信号を出力する電流実効値検知部と、前記第一出力信号と前記第二出力信号との論理積に基づいて欠相検出信号を出力する論理検知部と、を含む。

単なる低出力運転と欠相とでは、逆相電流の振る舞いが異なる。本出願によれば、逆相電流を欠相検出に取り入れることで、単なる低出力運転と欠相との区別を正確に行うことができる。したがって、欠相の検出精度を向上させることができる。

実施の形態にかかる電力変換装置およびこれを備えた系統連系電力システムの構成を示す図である。 実施の形態にかかる電力変換装置が備える電流変換部の構成を示す図である。 実施の形態にかかる電力変換装置が備える欠相検出回路である欠相検出部の構成を示す図である。 実施の形態にかかる電力変換装置の欠相検出効果を説明するためのグラフである。 実施の形態にかかる電力変換装置の欠相検出効果を説明するためのグラフである。 実施の形態にかかる電力変換装置の動作を説明するためのタイミングチャートである。

図１は、実施の形態にかかる電力変換装置３およびこれを備えた系統連系電力システム１の構成を示す図である。図１に示すように、系統連系電力システム１は、直流電源２と電力変換装置３とフィルタリアクトル５とフィルタキャパシタ６と連系リアクトル８とを備える。系統連系電力システム１は、電力系統９と連系されている。

直流電源２は、直流電圧Ｖ_ｄｃと直流電流ｉ_ｄｃとからなる直流電力を出力する。電力変換装置３は、この直流電源２からの直流電力を三相交流電力に変換する。電力変換装置３は、パワーコンディショナシステム（ＰＣＳ）とも称される。電力変換装置３は、電力変換回路３ａと制御装置４とＰＬＬ回路７とを備えている。

電力変換回路３ａは、三相交流出力電流ｉ_ａｂｃと三相交流出力電圧ｖ_ｏとを出力する三相電圧型インバータ回路である。ａｂｃ相とｕｖｗ相との関係を説明すると、実施の形態では、ａ相とｕ相とが対応し、ｂ相とｖ相とが対応し、ｃ相とｗ相とが対応するものとする。

電力変換回路３ａは、ＩＧＢＴまたはＭＯＳＦＥＴなどの複数の半導体スイッチング素子で構築されている。電力変換回路３ａは、スイッチング制御信号Ｓ_{Ｇ＿ａｂｃ}に従って直流電力を三相交流電力に変換するように構築されている。電力変換回路３ａは、公知の各種の三相インバータ回路で構築されればよいので、詳細な説明は省略する。

制御装置４は、電力変換回路３ａが出力した三相交流出力電流ｉ_ａｂｃと三相交流出力電圧ｖ_ｏとＰＬＬ回路７の位相信号θ_ｇとに基づいて、スイッチング制御信号Ｓ_{Ｇ＿ａｂｃ}を出力するように構築されている。スイッチング制御信号Ｓ_{Ｇ＿ａｂｃ}は、電力変換回路３ａの半導体スイッチング素子それぞれを駆動するゲート駆動信号である。

ＰＬＬ回路７は、位相信号θ_ｇを出力する。位相信号θ_ｇは、基準となる周波数信号との位相誤差を検出して位相同期を行うための信号である。位相信号θ_ｇは、正相位相信号θ_ｇである。ＰＬＬ回路７の出力からは、正相位相信号θ_ｇの逆相である逆相位相信号（－θ_ｇ）も得られる。

フィルタリアクトル５は、一端が電力変換装置３の出力端に接続されている。フィルタリアクトル５は、インダクタンスＬｆを持つ。フィルタキャパシタ６は、一端がフィルタリアクトル５の他端に接続し、他端が接地電位などの基準電位に接続されている。フィルタキャパシタ６は、キャパシタンスＣｆを持つ。

連系リアクトル８の一端は、フィルタリアクトル５とフィルタキャパシタ６との接続点に接続されている。連系リアクトル８の他端は、電力系統９に接続されている。連系リアクトル８は、インダクタンスＬｇを持つ。

図示は省略されているが、電力変換装置３の出力側には、計器用変成器（ＰＴ）が設けられている。計器用変成器は、交流回路の高電圧と大電流とを低電圧と小電流とに変換（変成）する。実施の形態にかかる計器用変成器は、三相交流出力電流ｉ_ａｂｃを変換する計器用変流器（ＣＴ）と、三相交流出力電圧ｖ_ｏを変換する計器用変圧器（ＶＴ）とを含む。これらの計器用変成器で変換された電流および電圧は、制御装置４に入力される。制御装置４に入力されたこれらの電流および電圧は、三相交流出力電圧ｖ_ｏの計測値および三相交流出力電流ｉ_ａｂｃの計測値として取り扱われる。

なお、図１のハードウェア構成は一例である。変形例として、フィルタリアクトル５とフィルタキャパシタ６とからなるＬＣ交流フィルタ回路は、電力変換装置３の内部に収納されてもよい。また、ＰＬＬ回路７は、電力変換装置３の外部に設けられていてもよい。

系統連系電力システム１は一例として太陽光発電システムである。この場合の直流電源２は、太陽電池アレイである。系統連系電力システム１の他の例は風力発電システムであってもよく、この場合の直流電源２は、風力発電機と交直変換回路（つまりＡＣＤＣコンバータ回路）とを含む。太陽光発電システムと風力発電システムとを含む各種の再生可能エネルギー設備が知られており、直流電源２はこの再生可能エネルギー設備であってもよい。系統連系電力システム１の他の例は蓄電システム（ＥＳＳ）であってもよく、この場合の直流電源２は、蓄電池あるいは燃料電池などであってもよい。

制御装置４は、インバータ制御部４ａと欠相検出部２０とを備える。インバータ制御部４ａは、三相交流出力電流ｉ_ａｂｃと三相交流出力電圧ｖ_ｏとＰＬＬ回路７の位相信号θ_ｇとに基づいて、スイッチング制御信号Ｓ_{Ｇ＿ａｂｃ}を出力する。欠相検出部２０は、欠相１０を検出したときに、インバータ制御部４ａに欠相検出信号Ｓ_ｆａｌを伝達する。インバータ制御部４ａは、欠相検出部２０で欠相１０が検出されると、電力変換回路３ａの運転を停止するなどの保護制御を実施する。

実施の形態では、系統連系電力システム１において、図１に示す欠相１０が発生したことを検知する欠相検出技術が提供される。これを実現するのが、制御装置４に内蔵された回路である欠相検出部２０である。制御装置４が含む欠相検出部２０は、電力変換回路３ａの出力する三相交流電流から二相逆相電流を生成する。欠相検出部２０は、この二相逆相電流の振幅の大きさに基づいて電力変換回路３ａの出力側における欠相を検出するように構築されている。

実施の形態では、制御装置４は、二相逆相電流の振幅の大きさが増大し、かつ、三相交流電流のうち少なくとも一つの相の電流が低下したときに、欠相が発生したと判定するように構築されている。

具体的には、制御装置４は、電流変換部３０と振幅検知部４０と電流実効値検知部５０と論理検知部６０とを含む。電流変換部３０は、三相交流電流を二相逆相電流に変換する。

振幅検知部４０は、予め定めた関数（すなわち後述する式（１））に従って、二相逆相電流の振幅を計算する。振幅検知部４０は、計算した振幅が予め定めた逆相電流基準値を超えて増大したときに第一出力信号Ｓ_ｄ１を出力する。

電流実効値検知部５０は、三相交流電流における第一相電流実効値と第二相電流実効値と第三相電流実効値とのうち少なくとも一つの実効値が予め定めた電流判定値を下回ったときに、第二出力信号Ｓ_ｄ２を出力する。論理検知部６０は、第一出力信号Ｓ_ｄ１と第二出力信号Ｓ_ｄ２との論理積に基づいて欠相検出信号Ｓ_ｆａｌを出力する。

図２は、実施の形態にかかる電力変換装置３が備える電流変換部３０の構成を示す図である。電流変換部３０は、三相交流電流ｉ_ａｂｃの正相成分（Positive-phase sequence component）と逆相成分（Negative-phase sequence component）とを出力する。電流変換部３０は、デカップリング部３１とｄｑ変換部３２とを含んでいる。

デカップリング部３１は、三相交流電流ｉ_ａｂｃをαβ変換することで、二相正相電流Ｉ_ｐ＿αβと二相逆相電流Ｉ_ｎ＿αβとを生成する。二相正相電流Ｉ_ｐ＿αβはＩ_ｐ＿αとＩ_ｐ＿βとを含んでいる。二相逆相電流Ｉ_ｎ＿αβはＩ_ｎ＿αとＩ_ｎ＿βとを含んでいる。

ｄｑ変換部３２は、二相逆相電流Ｉ_ｎ＿αβをｄｑ変換することで、二相逆相電流Ｉ_ｎ＿ｄｑを生成する。二相逆相電流Ｉ_ｎ＿ｄｑは、ｄ軸成分のＩ_ｎ＿ｄとｑ軸成分のＩ_ｎ＿ｑとを含んでいる。

なお、二相正相電流Ｉ_ｐ＿αβについても図示しない他のｄｑ変換部を介して二相正相電流Ｉ_ｐ＿ｄｑに変換されてもよい。なお、上述した三相二相変換技術、αβ変換技術、およびｄｑ変換技術は、本出願の技術分野において既に知られており新規な事項ではないので、詳細な説明は省略する。

図３は、実施の形態にかかる電力変換装置３が備える欠相検出回路である欠相検出部２０の構成を示す図である。振幅検知部４０は、第一積算部４１ｄと第二積算部４１ｑと加算器４２と平方根計算部４３とローパスフィルタ４４と振幅検知用コンパレータ４５とを含んでいる。

第一積算部４１ｄは、ｄ軸逆相電流値Ｉ_ｎ＿ｄの二乗値を出力する。第二積算部４１ｑは、ｑ軸逆相電流値Ｉ_ｎ＿ｑの二乗値を出力する。加算器４２は、第一積算部４１ｄの出力値と第二積算部４１ｑの出力値を加算する。平方根計算部４３は、加算器４２の出力値の平方根を演算する。

第一積算部４１ｄと第二積算部４１ｑと加算器４２と平方根計算部４３とによって、下記の数式（１）の計算が行われる。式（１）に従って、二相逆相電流の振幅Ｉ_{ｎ＿ａｂｓ}が計算される。振幅検知部４０は、予め定めた関数として数式（１）の演算機能を備えている。

ローパスフィルタ４４は、平方根計算部４３の出力側に接続されている。ローパスフィルタ４４は、予め定めた周波数以下の成分を通過させるように平方根計算部４３からの出力信号に対してフィルタリングを施す。

振幅検知用コンパレータ４５は、ローパスフィルタ４４の出力信号が予め定めた逆相電流基準値Ｔ_ｒを超えたときに、第一出力信号Ｓ_ｄ１をハイに切り替える。逆相電流基準値Ｔ_ｒは、例えば、電力変換装置３の定格電流の数％であってもよく、例えば定格電流の約１．５％であってもよい。

電流実効値検知部５０は、第一実効値計算部５１ａと第二実効値計算部５１ｂと第三実効値計算部５１ｃと第一実効値コンパレータ５２ａと第二実効値コンパレータ５２ｂと第三実効値コンパレータ５２ｃと論理和回路５３とを含んでいる。

第一実効値計算部５１ａは、第一相電流ｉ_ａから第一相電流実効値ｉ_{ａ＿ｒｍｓ}を計算する。第二実効値計算部５１ｂは、第二相電流ｉ_ｂから第二相電流実効値ｉ_{ｂ＿ｒｍｓ}を計算する。第三実効値計算部５１ｃは、第三相電流ｉ_ｃから第三相電流実効値ｉ_{ｃ＿ｒｍｓ}を計算する。

第一実効値コンパレータ５２ａは、第一相電流実効値ｉ_{ａ＿ｒｍｓ}が予め定めた電流判定値Ｔ_ｉを下回ったときに出力信号をハイに切り替える。第二実効値コンパレータ５２ｂは、第二相電流実効値ｉ_{ｂ＿ｒｍｓ}が予め定めた電流判定値Ｔ_ｉを下回ったときに出力信号をハイに切り替える。第三実効値コンパレータ５２ｃは、第三相電流実効値ｉ_{ｃ＿ｒｍｓ}が予め定めた電流判定値Ｔ_ｉを下回ったときに出力信号をハイに切り替える。

論理和回路５３は、第一実効値コンパレータ５２ａと第二実効値コンパレータ５２ｂと第三実効値コンパレータ５２ｃとのそれぞれの出力信号を受け取り、これら三つの出力信号の論理和を計算する。論理和なので、三つの出力信号の少なくとも一つがハイ信号であれば、論理和回路５３がハイ信号を出力する。

電流判定値Ｔ_ｉは、例えば、電力変換装置３の定格電流の１％未満であってもよく、定格電流の約０．１％～約０．９％であってもよく、具体的には定格電流の約０．１％であってもよい。実施の形態では、一例として、逆相電流基準値Ｔ_ｒよりも電流判定値Ｔ_ｉが小さく設定されている（Ｔ_ｒ＞Ｔ_ｉ）。より具体的には、一例として、逆相電流基準値Ｔ_ｒよりも電流判定値Ｔ_ｉが一桁小さい値に設定されている。

論理検知部６０は、論理積回路６１とオンディレイ部６２とを含んでいる。論理積回路６１は、第一出力信号Ｓ_ｄ１と第二出力信号Ｓ_ｄ２の論理積を計算する。論理積なので、第一出力信号Ｓ_ｄ１と第二出力信号Ｓ_ｄ２との両方がハイ信号である場合にのみ、論理積回路６１がハイ信号を出力する。

オンディレイ部６２は、論理積回路６１の出力信号に予め定めたディレイ時間Ｔ_ｔｒｉｇのオンディレイを施す。オンディレイ部６２のディレイ時間は例えば１０ｍｓ（ミリ秒）であってもよい。オンディレイ部６２でノイズを除去することができる。

なお、図３では一例として、欠相検出部２０の構成要素が論理ゲートおよびコンパレータを含む回路ブロックで図示されている。しかしながら、欠相検出部２０は、アナログ回路またはディジタル回路またはディジタルアナログ混合回路のいずれで構築されてもよい。欠相検出部２０の演算を行うための関数は、数式、テーブルおよびマップなどのあらゆる形式のものから適宜に選択されてもよい。

図４および図５は、実施の形態にかかる電力変換装置３の欠相検出効果を説明するためのグラフである。時刻ｔ_１において欠相が生じると、図４では直後の時刻ｔ_ｘにおいて第一相電流実効値ｉ_{ａ＿ｒｍｓ}の値が急変する。具体的には、時刻ｔ_ｘにおいて第一相電流実効値ｉ_{ａ＿ｒｍｓ}が急峻に低下している。低下幅はΔｉ_ｒｍｓであり、一例として定格電流の約５％の大きさである。

また、図５では、時刻ｔ_１の直後に、逆相電流の振幅Ｉ_{ｎ＿ａｂｓ}が急変している。具体的には、振幅Ｉ_{ｎ＿ａｂｓ}が急峻に増大している。増大幅はΔＩ_{ｎ＿ａｂｓ}であり、一例として定格電流の約２％の大きさである。

図６は、実施の形態にかかる電力変換装置３の動作を説明するためのタイミングチャートである。図６では、時刻ｔ_１の後、ディレイ時間Ｔ_ｔｒｉｇの経過後に、欠相検出信号Ｓ_ｆａｌがハイに立ち上がっている。

単なる低出力運転と欠相とでは、逆相電流の振る舞いが異なる。単なる低出力運転の場合、三相それぞれの出力電流値は互いに同じ程度に低い値となる。

「単なる低出力運転」とは、欠相は起きていないけれども電力変換装置３の出力がたまたま低い場合である。単なる低出力運転の一例として、太陽光発電システムに接続された電力変換装置であれば、早朝または夕方は日射量が少ないので電力変換装置の出力は低い。天候によって発電量が左右される再生可能エネルギー発電設備では、太陽光発電システムと同様の理由で、天候に応じて、単なる低出力運転が発生しうる。この種の再生可能エネルギー発電設備は、風力発電設備などを含む。単なる低出力運転の他の例として、蓄電池を含むエネルギー貯蔵システム（ＥＳＳ）では、蓄電池が蓄えた電力が低下すると、電力変換装置の出力が低くなることがある。

これに対し、欠相が起きると三相それぞれの出力電圧と出力電流とがアンバランスとなる。このアンバランスは、逆相電流の増大となって現れる。そこで、逆相電流を欠相検出に取り入れることで、単なる低出力運転と欠相との区別を正確に行うことができる。したがって、欠相の検出精度を向上させることができる。

特に、実施の形態によれば、欠相検出精度と欠相検出速度との両方を向上させることができる。欠相検出速度の向上は、図４に示した制御ブロックの演算処理によって達成される特有の効果でもある。

変形例として、欠相検出部２０から、電流実効値検知部５０および論理積回路６１が省略されてもよい。以下、この変形例を説明する。

ある相で欠相が起きると、その相の出力電流がゼロとなる。一方、欠相ではないが、何らかの原因で相関電圧がアンバランスになるなどの理由で、三相の出力電流が互いにアンバランスになることがある。この場合、三相のうちいずれか一相または二相の出力電流が、アンバランスによって電流が例えば定格電流の５０％～６０％などまで低下することがある。

実施の形態では図３の電流実効値検知部５０が電流判定値Ｔ_ｉに基づく比較判定を行う。このため、実施の形態では、出力電流が著しく低くなった相があることを検出して欠相の有無をより厳密に検出できる。これにより、実施の形態では、アンバランスと欠相とを精度良く区別することができる。

しかしながら、変形例として電流実効値検知部５０が省略された場合には、電流判定値Ｔ_ｉに基づく比較判定ができない。そこで、この変形例では、図５の逆相電流基準値Ｔ_ｒが次のように定められてもよい。図４に示す電流実効値低下幅Δｉ_ｒｍｓが大きければ大きいほど、図５に示す逆相電流振幅増大幅ΔＩ_{ｎ＿ａｂｓ}も大きくなる。そこで、逆相電流振幅増大幅ΔＩ_{ｎ＿ａｂｓ}が十分に大きくなった場合に限り欠相検出信号Ｓ_ｆａｌを出力するために、図５の逆相電流基準値Ｔ_ｒがある程度大きく設定されてもよい。

逆相電流基準値Ｔ_ｒがある程度大きく設定されることで、欠相によりある特定の相の出力電流が大きく低下した場合に限って欠相検出信号Ｓ_ｆａｌを出力させることができる。その一方で、逆相電流振幅増大幅ΔＩ_{ｎ＿ａｂｓ}がある程度大きくない場合には欠相が検出されないので、欠相の誤検出を防ぐこともできる。例えば変形例の一つとして、図５を考慮して、定格電流の２％～３％に逆相電流基準値Ｔ_ｒが設定されてもよい。

なお、実施の形態にかかる欠相技術が、「欠相検出方法」として提供されても良い。実施の形態にかかる欠相検出方法は、電力変換回路の出力する三相交流電流から二相逆相電流を生成し、二相逆相電流の振幅の大きさに基づいて電力変換回路の出力側における欠相を検出する。

実施の形態にかかる上記欠相検出方法において、二相逆相電流の振幅の大きさが増大し、かつ、三相交流電流のうち少なくとも一つの相の電流が低下したときに、欠相が発生したと判定されてもよい。

実施の形態にかかる上記欠相検出方法は：三相交流電流を二相逆相電流に変換するステップと；予め定めた関数に従って二相逆相電流の振幅を計算するとともに、振幅が予め定めた逆相電流基準値を超えて増大したことを検出するステップと；三相交流電流における第一相電流実効値と第二相電流実効値と第三相電流実効値とのうち少なくとも一つの実効値が予め定めた電流判定値を下回ったことを検出するステップと；振幅が予め定めた逆相電流基準値を超えて増大し、且つ少なくとも一つの実効値が予め定めた電流判定値を下回ったときに、欠相を検出するステップと；を含んでもよい。

１ 系統連系電力システム、２ 直流電源、３ 電力変換装置、３ａ 電力変換回路、４ 制御装置、４ａ インバータ制御部、５ フィルタリアクトル、６ フィルタキャパシタ、７ ＰＬＬ回路、８ 連系リアクトル、９ 電力系統、１０ 欠相、２０ 欠相検出部、３０ 電流変換部、３１ デカップリング部、３２ ｄｑ変換部、４０ 振幅検知部、４１ｄ 第一積算部、４１ｑ 第二積算部、４２ 加算器、４３ 平方根計算部、４４ ローパスフィルタ、４５ 振幅検知用コンパレータ、５０ 電流実効値検知部、５１ａ 第一実効値計算部、５１ｂ 第二実効値計算部、５１ｃ 第三実効値計算部、５２ａ 第一実効値コンパレータ、５２ｂ 第二実効値コンパレータ、５２ｃ 第三実効値コンパレータ、５３ 論理和回路、６０ 論理検知部、６１ 論理積回路、６２ オンディレイ部、Ｃｆ キャパシタンス、ｉ_ａｂｃ 三相交流電流（三相交流出力電流）、ｉ_ａ 第一相電流、ｉ_{ａ＿ｒｍｓ} 第一相電流実効値、ｉ_ｂ 第二相電流、ｉ_{ｂ＿ｒｍｓ} 第二相電流実効値、ｉ_ｃ 第三相電流、ｉ_{ｃ＿ｒｍｓ} 第三相電流実効値、ｉ_ｄｃ 直流電流、Ｉ_{ｎ＿ａｂｓ} 振幅、Ｉ_ｎ＿ｄ ｄ軸逆相電流値、Ｉ_ｎ＿ｄｑ 二相逆相電流（ｄｑ軸）、Ｉ_ｎ＿αβ 二相逆相電流（αβ軸）、Ｉ_ｐ＿ｄｑ 二相正相電流（ｄｑ軸）、Ｉ_ｐ＿αβ 二相正相電流（αβ軸）、Ｌｆ、Ｌｇ インダクタンス、Ｓ_ｄ１ 第一出力信号、Ｓ_ｄ２ 第二出力信号、Ｓ_ｆａｌ 欠相検出信号、Ｓ_{Ｇ＿ａｂｃ} スイッチング制御信号、ｔ_１ 時刻（欠相発生時刻）、Ｔ_ｉ 電流判定値、Ｔ_ｒ 逆相電流基準値、Ｔ_ｔｒｉｇ ディレイ時間、Ｖ_ｄｃ 直流電圧、ｖ_ｏ 三相交流出力電圧、ΔＩ_{ｎ＿ａｂｓ} 逆相電流振幅増大幅、Δｉ_ｒｍｓ 電流実効値低下幅、θ_ｇ 位相信号

Claims (6)

1. 直流電力を三相交流電力に変換するように構築された電力変換回路と、
   前記電力変換回路の出力する三相交流電流から二相逆相電流を生成し、前記二相逆相電流の振幅の大きさに基づいて前記電力変換回路の出力側における欠相を検出するように構築された制御装置と、
   を備え、
   前記制御装置は、
   前記三相交流電流を前記二相逆相電流に変換する電流変換部と、
   予め定めた関数に従って前記二相逆相電流の前記振幅を計算するとともに、前記振幅が予め定めた逆相電流基準値を超えて増大したときに第一出力信号を出力する振幅検知部と、
   前記三相交流電流における第一相電流実効値と第二相電流実効値と第三相電流実効値とのうち少なくとも一つの実効値が予め定めた電流判定値を下回ったときに第二出力信号を出力する電流実効値検知部と、
   前記第一出力信号と前記第二出力信号との論理積に基づいて欠相検出信号を出力する論理検知部と、
   を含む電力変換装置。
2. 前記逆相電流基準値よりも前記電流判定値が小さく設定された請求項１に記載の電力変換装置。
3. 前記逆相電流基準値よりも一桁小さくなるように前記電流判定値が設定された請求項２に記載の電力変換装置。
4. 前記電流判定値は、電力変換装置の定格電流の１％未満の値に設定された請求項１～３のいずれか１項に記載の電力変換装置。
5. 前記電力変換回路は、蓄電システムまたは再生可能エネルギー発電設備から前記直流電力を受け取り、
   前記制御装置は、前記第一相電流実効値と前記第二相電流実効値と前記第三相電流実効値との全ての実効値が前記電流判定値を下回ったときには正常な低出力運転であるとする請求項１に記載の電力変換装置。
6. 前記振幅検知部は、
   前記二相逆相電流のうちｄ軸逆相電流の二乗値を出力する第一積算器と、
   前記二相逆相電流のうちｑ軸逆相電流の二乗値を出力する第二積算器と、
   前記第一積算器の出力値と前記第二積算器の出力値とを可算する加算器と、
   前記加算器の出力値の平方根を計算することで、前記二相逆相電流の前記振幅を計算する平方根計算部と、
   予め定めた周波数以下の信号を選択的に通すように前記平方根計算部の出力信号に対してフィルタリングを施すローパスフィルタと、
   前記ローパスフィルタの出力値が前記逆相電流基準値を超えたときに前記第一出力信号を出力する振幅検知コンパレータと、
   を含み、
   前記電流実効値検知部は、
   前記三相交流電流に基づいて前記第一相電流実効値と前記第二相電流実効値と前記第三相電流実効値とを計算する計算部と、
   前記第一相電流実効値が前記電流判定値を下回ったときに出力を切りかえる第一実効値コンパレータと、
   前記第二相電流実効値が前記電流判定値を下回ったときに出力を切りかえる第二実効値コンパレータと、
   前記第三相電流実効値が前記電流判定値を下回ったときに出力を切りかえる第三実効値コンパレータと、
   前記第一実効値コンパレータの出力信号と前記第二実効値コンパレータの出力信号と前記第三実効値コンパレータの出力信号との論理和を演算することで前記第二出力信号を生成する論理和回路と、
   を含み、
   前記論理検知部は、
   前記振幅検知コンパレータからの前記第一出力信号と前記論理和回路からの前記第二出力信号との論理積を演算する論理積回路と、
   前記論理積回路の出力に対して予め定めたディレイ時間のオンディレイを施すオンディレイ部と、
   を含む請求項１～５のいずれか１項に記載の電力変換装置。

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