JP7388360B2 - 鋼線およびばね - Google Patents

Description

本開示は、鋼線およびばねに関するものである。

本出願は、２０１９年７月１日出願の日本出願第２０１９－１２２８４２号に基づく優先権を主張し、前記日本出願に記載された全ての記載内容を援用するものである。

鋼線をばねの形状に加工して得られるばねにおいては、疲労強度を向上させることが求められる。ばねの疲労強度を向上させることが可能な鋼線が提案されている（たとえば、特許文献１、２参照）。

特開２０００－１６９９３７号公報 特開２００５－１０５３６３号公報

本開示に従った鋼線は、０．６質量％以上０．７質量％以下の炭素と、１．２質量％以上２．１質量％以下の珪素と、０．２質量％以上０．６質量％以下のマンガンと、１．４質量％以上２質量％以下のクロムと、０．１５質量％以上０．３質量％以下のバナジウムと、を含み、残部が鉄および不可避的不純物である鋼から構成される。線径が、１ｍｍ以上６ｍｍ以下である。引張強度が、２０００ＭＰａ以上である。鋼は、焼戻マルテンサイトからなる母相と、母相中に存在する非金属介在物と、を含む。非金属介在物の√ａｒｅａをＨ_１とし、母相において非金属介在物の周囲に形成され、母相の他の領域に比べてナノインデンテーション法による硬度が７０％以下の領域である硬度低下部と非金属介在物とを併せた領域の√ａｒｅａをＨ_２とした場合、Ｈ_２のＨ_１に対する割合であるＨ_２／Ｈ_１が１以上１．３未満である。

図１は、鋼線の構造を示す斜視図である。 図２は、鋼線を構成する鋼の断面における構造を示す概略断面図である。 図３は、鋼線を構成する鋼の断面における構造を示す概略断面図である。 図４は、ナノインデンテーション法を用いた硬度の測定方法の一例を示す概略図である。 図５は、母相における硬度の分布を示すヒストグラムである。 図６は、ばねの構造を示す斜視図である。 図７は、実施の形態１における鋼線およびばねの製造方法の概略を示すフローチャートである。 図８は、原料線材の構造を示す斜視図である。 図９は、焼入れ焼戻し工程を説明するための図である。

［本開示が解決しようとする課題］
例えば、鋼線を構成する鋼の合金成分の１つとしてニッケルを用いると、ばねの疲労強度を向上させることができる。しかしながら、ニッケルを用いると、製造コストが上昇してしまう。特許文献１においては、非金属介在物の大きさを調整することにより、ばねの疲労特性が向上するとされている。しかしながら、粒径が１５μｍ以下である非金属介在物を除去することは実質的に困難である。特許文献２においては、所定のオースフォーミングを実施することにより、ばねの疲労特性が向上するとされている。しかしながら、上記のようなオースフォーミングを実施することにより、製造コストが上昇してしまう。

そこで、コストの上昇を抑制しつつ、ばねの疲労強度を向上させることができる鋼線およびばねを提供することを目的の１つとする。

［本開示の効果］
本開示によれば、コストの上昇を抑制しつつ、ばねの疲労強度を向上させることができる鋼線およびばねを提供することができる。

［本開示の実施形態の説明］
最初に本開示の実施態様を列記して説明する。本開示の鋼線は、０．６質量％以上０．７質量％以下の炭素と、１．２質量％以上２．１質量％以下の珪素と、０．２質量％以上０．６質量％以下のマンガンと、１．４質量％以上２質量％以下のクロムと、０．１５質量％以上０．３質量％以下のバナジウムと、を含み、残部が鉄および不可避的不純物である鋼から構成される。線径が、１ｍｍ以上６ｍｍ以下である。引張強度が、２０００ＭＰａ以上である。鋼は、焼戻マルテンサイトからなる母相と、母相中に存在する非金属介在物と、を含む。非金属介在物の√ａｒｅａをＨ_１とし、母相において非金属介在物の周囲に形成され、母相の他の領域に比べてナノインデンテーション法による硬度が７０％以下の領域である硬度低下部と非金属介在物とを併せた領域の√ａｒｅａをＨ_２とした場合、Ｈ_２のＨ_１に対する割合であるＨ_２／Ｈ_１が１以上１．３未満である。

なお、√ａｒｅａは、鋼線の長手方向に垂直な切断面に現れる非金属介在物に外接する楕円のうち面積が最小となる楕円の長径ａと短径ｂとの積の平方根であって、技術的には下記式（１）のように記載されるが、本開示においては便宜上√ａｒｅａと記載する。

本発明者らは、ばねの疲労強度を向上させる対応策について検討した。鋼線の強度を向上させることで、ばねの疲労強度を向上させることができる。しかしながら、鋼線の強度を向上させたとしても、鋼に含まれる非金属介在物を起点としたばねの折損の頻度（介在物感受性）が上昇すると、ばねの疲労強度が十分に向上しない。

本開示の鋼線は、上記の成分組成の焼戻マルテンサイト組織を有する鋼から構成される。このため、本開示の鋼線は、高い強度を有する。また、本開示の鋼線においてはコストの高いニッケルを添加元素として採用しない。このため、コストの上昇を抑制することができる。鋼において、非金属介在物の近傍には、鋼の母相よりも硬度が低下した領域としての硬度低下部が形成されている場合がある。本発明者らの検討によれば、このような領域は、介在物感受性を上昇させる。非金属介在物の√ａｒｅａであるＨ_１と、硬度低下部および非金属介在物を併せた領域の√ａｒｅａであるＨ_２とにおいて、Ｈ_２のＨ_１に対する割合であるＨ_２／Ｈ_１は介在物感受性の指標となる。そして、本発明者らの検討によれば、Ｈ_２／Ｈ_１を１．３未満とすることにより、介在物感受性を十分に抑制することができる。このように、本開示の鋼線によれば、コストの上昇を抑制しつつ、強度を向上させると共に介在物感受性を抑制することで、ばねの疲労強度を向上させることができる。

ここで、鋼線を構成する鋼の成分組成を上記範囲に限定した理由について説明する。

炭素：０．６質量％以上０．７質量％以下
炭素は、焼戻マルテンサイト組織を有する鋼線の強度に大きな影響を与える元素である。ばね用の鋼線として十分な強度を得る観点から、炭素の含有量は０．６質量％以上とする必要がある。一方、炭素の含有量が多くなると靱性が低下し、ばねの形状に加工する時や、伸線時における加工性が低下する。十分な加工性を確保する観点から、炭素の含有量は０．７質量％以下とする必要がある。強度をさらに向上させる観点から、炭素の含有量は０．６２質量％以上とすることが好ましい。靱性を向上させて加工を容易とする観点から、炭素の含有量は０．６８質量％以下とすることが好ましい。

珪素：１．２質量％以上２．１質量％以下
珪素は、製鋼時の脱酸剤として必要な元素である。また、珪素は、加熱による軟化を抑制する性質である軟化抵抗性を有する。鋼線がばねの形状に加工された後に実施される窒化処理のような熱処理において軟化を抑制する観点から、珪素の含有量は１．２質量％以上とする必要がある。加熱に対する軟化抵抗性をさらに向上させる観点から、珪素の含有量は１．５質量％以上とすることが好ましい。一方、珪素が過度に添加されると、介在物が生成され易くなるとともに、固溶しきれない珪素は脆化の原因となる。このような観点から、珪素の含有量は２．１質量％以下とする必要があり、好ましくは２．０質量％以下である。

マンガン：０．２質量％以上０．６質量％以下
マンガンは、鋼中の硫黄を硫化マンガンとして固定するのに有用な元素である。また、鋼線の焼入時における焼入性を高めて、鋼線の強度の向上に寄与する元素である。このような機能を十分に果たすために、マンガンの含有量は０．２質量％以上とする必要がある。一方、マンガンが過度に添加されると、伸線工程前にパテンティングが実施される場合において、加熱後の冷却時にマルテンサイト組織が生成する原因となる。このようにして生成したマルテンサイト組織は、伸線時における加工性を低下させる。そのため、マンガンの含有量は０．６質量％以下とする必要がある。マンガンが上記機能をより確実に果たすためには、マンガンの含有量は０．３質量％以上とすることが好ましい。マルテンサイト組織の生成をより確実に抑制する観点から、マンガン含有量は０．５質量％以下とすることが好ましい。

クロム：１．４質量％以上２．０質量％以下
クロムは、鋼線の焼入時における焼入性を高めて、鋼線の強度の向上に寄与する元素である。また、クロムは、鋼線がばねの形状に加工された後に実施される窒化処理のような熱処理による軟化を抑制する。このような効果を確実に発揮させるためには、クロムの含有量は１．４質量％以上とする必要があり、好ましくは１．６質量％以上である。一方、クロムが過度に添加されると、伸線工程前にパテンティングが実施される場合において、加熱後の冷却時にマルテンサイト組織が生成する原因となる。このようにして生成したマルテンサイト組織は、伸線時における加工性を低下させる。そのため、クロムの含有量は２．０質量％以下とする必要がある。マルテンサイト組織の生成をより確実に抑制する観点から、クロム含有量は１．８質量％以下とすることが好ましい。

バナジウム：０．１５質量％以上０．３質量％以下
バナジウムは鋼中において微細な炭化物を生成することにより、鋼線がばねの形状に加工された後に実施される窒化処理のような熱処理における軟化を抑制しつつ、鋼線における旧オーステナイト結晶粒の粒径の粗大化を抑制する。このような機能を確実に発揮させるためには、バナジウムの含有量は０．１５質量％以上とする必要があり、好ましくは０．１８質量％以上である。一方、バナジウムを過剰に添加すると、上記炭化物が粗大化する。このように粗大化した炭化物は、ばねの折損の原因となる。このような観点から、バナジウムの含有量は０．３質量％以下とする必要があり、好ましくは０．２２質量％以下である。

不可避的不純物
鋼線の製造工程において、リン、硫黄、銅等が不可避的に鋼線を構成する鋼中に混入する。リンおよび硫黄が過度に存在すると、粒界偏析が生じたり、介在物が生成したりする。その結果、鋼線の特性が悪化する。そのため、リンおよび硫黄の含有量は、それぞれ０．０３５質量％以下とすることが好ましく、０．０２５質量％以下とすることがより好ましい。また、銅は、鋼の熱間加工性を低下させる。そのため、銅の含有量は０．２質量％以下とすることが好ましい。また、不可避的不純物の含有量は、合計で１質量％以下とすることが好ましい。

上記鋼線において、鋼の旧オーステナイト結晶粒の粒度番号が、１１以上であってもよい。このように鋼の旧オーステナイト結晶粒の粒径を小さくすることで、鋼線の靱性を向上させることができる。

本開示のばねは、上記鋼線を含む。ばねにおいては、ばねを構成する鋼線の外周面からの距離が例えば１００μｍ以上３００μｍ以下の領域における介在物感受性を低減することで、疲労強度を向上させることができる。本開示の鋼線は、上記領域を含む全域において、介在物感受性が抑制されている。その結果、本開示のばねによれば、上記本開示の鋼線を含むことにより、コストの上昇を抑制しつつ、疲労強度を向上させることが可能なばねを提供することができる。

上記ばねにおいて、鋼線は、鋼線の外周面を構成する窒化物層を含んでもよい。このように窒化物層を含むことで、ばねの疲労強度を向上させることができる。

［本開示の実施形態の詳細］
次に、本開示に係る鋼線およびばねの実施の形態を、図面を参照しつつ説明する。なお、以下の図面において同一または相当する部分には同一の参照番号を付しその説明は繰返さない。

図１は、鋼線の構造を示す斜視図である。なお、図１においては、鋼線の長手方向に垂直な断面が併せて図示されている。まず、図１を参照して、本実施の形態における鋼線１は、長手方向に垂直な断面１０が円形であり、外周面１１が円筒面形状である鋼線である。鋼線１の直径は、１ｍｍ以上６ｍｍ以下である。

鋼線１は、０．６質量％以上０．７質量％以下の炭素と、１．２質量％以上２．１質量％以下の珪素と、０．２質量％以上０．６質量％以下のマンガンと、１．４質量％以上２質量％以下のクロムと、０．１５質量％以上０．３質量％以下のバナジウムと、を含み、残部が鉄および不可避的不純物である鋼から構成される。

図２は、鋼線１の長手方向に垂直な断面を示す概略断面図である。図１および図２を参照して、鋼線１を構成する鋼は、焼戻マルテンサイトからなる母相１３と、母相１３中に存在する非金属介在物２０と、を含む。本実施の形態における母相１３は、ばねに必要な強度を確保可能な上記成分組成の焼戻マルテンサイトからなる。本実施の形態において、非金属介在物２０は、例えば、アルミナ等の酸化物である。本実施の形態において、非金属介在物２０の√ａｒｅａであるＨ_１は、（Ｌ_１×Ｌ_２）^１／２である。なお、非金属介在物２０に外接する楕円のうち面積が最小となる楕円の長径がＬ_１であり、短径がＬ_２である。

図３は、鋼線１の長手方向に垂直な断面を示す概略断面図である。図３を参照して、母相１３においては、非金属介在物２０の周囲に形成され、母相１３の他の領域に比べてナノインデンテーション法による硬度が７０％以下の領域である硬度低下部１４が形成されている場合がある。本実施の形態において、非金属介在物２０と硬度低下部１４とを併せた領域の√ａｒｅａであるＨ_２は、（Ｌ_５×Ｌ_６）^１／２である。Ｈ_２／Ｈ_１は、１以上１．３未満である。なお、非金属介在物２０と硬度低下部１４とを併せた領域に外接する楕円のうち面積が最小となる楕円の長径がＬ_５であり、短径がＬ_６である。

上記Ｈ_１およびＨ_２は、例えば、以下のようにして算出される。まず、鋼線１からサンプルが採取される。そして、得られたサンプルの長手方向に垂直な断面が研磨される。研磨された面において、非金属介在物２０が存在するか否かが、光学顕微鏡等を用いて観察される。非金属介在物２０が存在する場合には、非金属介在物２０の√ａｒｅａであるＨ_１が算出される。

図４を参照して、非金属介在物２０が存在する場合には、非金属介在物２０を含むように一辺の長さがＬ_３である正方形状の範囲Ｕにおいて、ナノインデンテーション法による硬度が測定される。ナノインデンテーション法による硬度とは、Ｂｅｒｋｏｖｉｃｈ圧子を、最大押込み深さが１００ｎｍとなるように押し込んだ時の圧力をいう。範囲Ｕにおけるナノインデンテーション法による硬度の測定は、例えば等間隔かつマトリックス状になるように４８４点において実施される。ナノインデンテーション法による硬度の測定には、例えば、Ｂｒｕｋｅｒ Ｎａｎｏ社製、商品名「トライボインデンター ＴＩ９８０」が用いられる。測定条件としては、最大荷重１ｍＮを採用することができる。

図５は、母相１３におけるナノインデンテーション法による硬度のヒストグラムの一例を示す概略図である。横軸はナノインデンテーション法による硬度であり、縦軸はその硬度の頻度を示している。なお、図５においては、非金属介在物２０のナノインデンテーション法による硬度の結果を除いた母相１３のみの結果を示している。図３～図５を参照して、例えば１０ＧＰａ刻みで描いたヒストグラムにおいて、最頻度の硬度Ｔを母相１３の硬度とし、硬度Ｔに対して７０％以下の硬度を有する点が抽出される。なお、最頻度の硬度が複数存在する場合には、それらの硬度の平均値を母相１３の硬度とする。そして、範囲Ｕにおいて、母相１３におけるナノインデンテーション法による硬度のヒストグラムの結果を対応付けるようにマッピングを実施することで、母相１３の他の領域に比べてナノインデンテーション法による硬度が７０％以下の領域である硬度低下部１４が決定される。このようにして決定された硬度低下部１４に基づいて、非金属介在物２０と硬度低下部１４とを併せた領域の√ａｒｅａであるＨ_２が算出される。例えば、上記で観察された１０個の非金属介在物２０のそれぞれに対応する硬度低下部１４に基づいて、Ｈ_２を算出する。そして、各非金属介在物２０について、Ｈ_２／Ｈ_１を算出し、その平均値を得ることができる。

鋼線１の引張強度であるσ_ｂは、２０００ＭＰａ以上である。鋼線１のσ_ｂは、好ましくは２１００ＭＰａ以上である。σ_ｂは、例えば、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に基づいて測定される。

窒化処理に相当する熱処理を実施した場合における鋼線１のσ_ｂは、好ましくは２０００ＭＰａ以上である。なお、窒化処理に相当する熱処理として、例えば、まずサンプルを空気中において４３０℃の温度で３．５時間加熱する熱処理が実施される。次に、０．３ｍｍのスチール製のショットが用いられ、ショットピーニングが実施される。ショットピーニングの処理時間は、３０分である。次に、２３０℃の温度で３０分加熱する歪みとり熱処理が実施される。

本実施の形態における鋼線１を構成する鋼の旧オーステナイト結晶粒の粒度番号は、１１以上である。旧オーステナイト結晶粒の粒度番号は、ＪＩＳ Ｇ ０５５１に基づいて測定される。このように鋼の旧オーステナイト結晶粒の粒径を小さくすることで、鋼線１の靱性を向上させることができる。

図６は、ばねの構造を示す斜視図である。なお、図６において、鋼線１の長手方向に垂直な断面を併せて図示している。図６を参照して、本実施の形態におけるばね２は、鋼線１を含む。本実施の形態において、ばね２を構成する鋼線１は、鋼線１の外周面１１を構成する窒化物層１２を含む。このように窒化物層１２を含むことで、ばね２の強度を向上させることができる。

次に、鋼線１およびばね２の製造方法の一例について説明する。図７を参照して、本実施の形態における鋼線１の製造方法においては、まずＳ１０として原料線材準備工程が実施される。図８は、原料線材の構造を示す斜視図である。なお、図８において、原料線材の長手方向に垂直な断面を併せて図示している。Ｓ１０では、図８を参照して、０．６質量％以上０．７質量％以下の炭素と、１．２質量％以上２．１質量％以下の珪素と、０．２質量％以上０．６質量％以下のマンガンと、１．４質量％以上２質量％以下のクロムと、０．１５質量％以上０．３質量％以下のバナジウムと、を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる原料線材５が準備される。具体的には、鋼材に対して、圧延、パテンティング等の処理が実施され、原料線材５が準備される。原料線材５は、長手方向に垂直な断面５０が円形であり、外周面５１が円筒形状である鋼からなる線材である。

次に、Ｓ２０として伸線工程が実施される。Ｓ２０では、原料線材５に対して引抜き加工としての伸線が実施される。具体的には、Ｓ１０において準備された原料線材５が加工される。Ｓ２０において、原料線材５は、たとえば直径１ｍｍ以上６ｍｍ以下となるように加工される。本実施の形態において、引抜きの加工度としての減面率は、例えば７０％以下であり、好ましくは６８％以下であり、より好ましくは６６％以下である。このように減面率を７０％以下にすることで、母相１３における非金属介在物２０の近傍に硬度低下部１４が発生することを抑制することができる。また、減面率の下限は、好ましくは４０％であり、より好ましくは５０％である。減面率を４０％以上とすることで、伸線時に繊維組織が形成され、伸線後の高い靱性を確保することができる。

次に、Ｓ３０として焼入れ焼戻し工程が実施される。このＳ３０では、Ｓ２０において伸線が実施された原料線材５に対して、焼入れ焼戻し処理が実施される。図９を参照して、原料線材５が、時刻ｔ_０において加熱を開始され、時刻ｔ_１に原料線材５の温度は、温度Ｔ_１に到達する。その後、原料線材５は、時刻ｔ_２まで焼入温度Ｔ_１に維持される。焼入温度Ｔ_１は、オーステナイト変態点であるＡ_１変態点以上の温度である。焼入温度Ｔ_１は、例えば、９００℃以上１０５０℃以下である。また、焼入温度Ｔ_１の保持時間は、例えば、０．３秒以上１０秒以下である。そして、原料線材５が、時刻ｔ_２～ｔ_３において急冷される。具体的には、Ａ_１変態点以上の温度からＭ_Ｓ点以下の温度にまで冷却される。冷却は、たとえば原料線材５を焼入油中に浸漬することにより実施することができる。冷却速度は、例えば、１００℃／ｓ以上１３０℃／ｓ以下である。これにより、原料線材５を構成する鋼の組織がマルテンサイト組織となる。以上の手順により、焼入処理が完了する。なお、焼入温度Ｔ_１の保持時間を上記のように短くすることで、鋼線１における旧オーステナイト結晶粒の粒径を小さくすることができる。また、冷却速度を上記範囲にすることで、母相１３における非金属介在物２０の近傍に形成される硬度低下部１４の大きさを抑制することができる。

次に、原料線材５が時刻ｔ_４において加熱を開始され、時刻ｔ_５において焼戻温度Ｔ_２に到達する。その後、時刻ｔ_６まで焼戻温度Ｔ_２に維持される。焼戻温度Ｔ_２は、Ａ_１変態点未満の温度である。焼戻温度Ｔ_２は、たとえば４５０℃以上６００℃以下である。その後、時刻ｔ_６～ｔ_７において原料線材５が冷却される。冷却は、たとえば空冷により実施することができる。これにより、原料線材５を構成する鋼の組織が焼戻マルテンサイト組織となる。以上の手順により、焼戻処理が完了し、本実施の形態の鋼線１が得られる。

次に、Ｓ３０において得られた鋼線１を用いたばね２の製造方法を説明する。Ｓ３０に引き続き、Ｓ４０としてばねの形状に加工するばね加工工程が実施される。このＳ４０では、図１および図６を参照して、鋼線１が、たとえば図６に示すらせん形状に塑性加工されることにより、ばねの形状に成形される。

次に、Ｓ５０として焼なまし工程が実施される。このＳ５０では、Ｓ４０においてばねの形状に成形された鋼線１に対して、焼きなまし処理が実施される。具体的には、ばねの形状に成形された鋼線１が加熱されることにより、Ｓ４０において生じた鋼線１中のひずみが低減される。

次に、Ｓ６０として窒化処理工程が実施される。このＳ６０では、Ｓ５０において焼きなまし処理が実施された鋼線１に対して、窒化処理が実施される。このＳ６０は、本実施の形態のばねの製造方法において必須の工程ではないが、これを実施することにより、鋼線１の外周面１１を含むように窒化物層１２が形成される。その結果、ばね２の強度を向上させることができる。次に、Ｓ７０としてショットピーニング工程が実施される。このＳ７０では、Ｓ６０において窒化処理が実施された鋼線１に対して、ショットピーニングが実施される。このＳ７０は本実施の形態のばねの製造方法において必須の工程ではないが、これを実施することにより、ばね２の表面を含む領域に圧縮応力が付与され、疲労強度の向上に寄与する。以上の工程により、本実施の形態のばね２は完成する。

ここで、本実施の形態における鋼線１において、上記成分組成を採用することで、高い強度を有する鋼線１が得られる。また、本実施の形態における鋼線１においては、コストの高いニッケルが添加元素として採用されない。このため、コストの上昇を抑制することができる。ばね２を構成する鋼線１の外周面１１からの距離が例えば１００μｍ以上３００μｍ以下の領域における介在物感受性を低減することで、ばね２の疲労強度を向上させることができる。鋼線１においてＨ_２／Ｈ_１を１．３未満とすることにより、介在物感受性を十分に抑制することができる。また、鋼線１は、上記領域を含む全域において、介在物感受性が抑制されている。したがって、本実施の形態におけるばね２によれば、上記鋼線１を含むことにより、コストの上昇を抑制しつつ、疲労強度を向上させることができる。

上記本開示の鋼線１のサンプルを作製し、疲労強度が向上する効果を確認する評価を行った。評価の手順は以下の通りである。

上記実施の形態において説明した鋼線１の製造方法と同様の手順でサンプル１を作製した。なお、サンプル１の成分組成は、表１に示す鋼種Ａである。また、焼入れの際の冷却速度を１２３℃／ｓとし、減面率を６６％とした。比較のために、焼入れの際の冷却速度を５００℃／ｓとした以外が、サンプル１と同様にしてサンプル２を作製した。また、鋼種を表１に示す鋼種Ｂとした以外は、サンプル１と同様にしてサンプル３を作製した。鋼種を表１に示す鋼種Ｃとした以外は、サンプル１と同様にしてサンプル４を作製した。

サンプル１および２の鋼線におけるＨ_２／Ｈ_１を算出した。サンプル１～４の鋼線におけるσ_ｂを測定した。サンプル１～４の鋼線における旧オーステナイト結晶粒の粒径を測定した。

このようにして作製されたサンプル１～４に対して、窒化処理に相当する熱処理を実施した。窒化処理に相当する熱処理後のσ_ｂを測定した。また、窒化処理に相当する熱処理が実施されたサンプル１～４に対して、回転曲げ疲労試験（疲労試験）を行い、疲労強度を測定した。なお、打ち切り回数は、１０^７回とした。回転曲げ疲労試験は、島津製作所社製、中村式回転曲げ疲れ試験機 ３形を用いて実施した。また、Ｓ－Ｎ曲線を決定するために１０本以上のサンプルを用いて疲労試験を行うと共に、さらに１０本以上のサンプルを用いてステアケース試験を実施した。なお、ステアケース試験では、サンプルの疲労強度に相当する応力から開始して、サンプルが破断しなかった場合には１０ＭＰａ分だけ応力を増加させ、サンプルが破断した場合には１０ＭＰａ分だけ応力を減少させた。このようにして、回転曲げ疲労試験機による負荷応力を調整して、２０本以上のサンプルが破断するように回転曲げ疲労試験を行った。破断した２０本以上のサンプルについてそれぞれ、サンプルの外周面から径方向に１００μｍ以上３００μｍ以下の領域における破断面を観察し、破断の起点部における非金属介在物の有無を確認した。破断の起点部に非金属介在物が存在する場合、このサンプルは非金属介在物に起因して折損したサンプルとした。そして、非金属介在物に起因して折損したサンプルの合計本数を破断したサンプルの合計本数で除することで介在物感受性（％）を算出した。これらの実験結果を表２に示す。

表２の評価結果から分かるように、鋼種Ｂおよび鋼種Ｃのサンプルであるサンプル３、４と比較して、鋼種Ａのサンプルであるサンプル１では、強度が向上するとともに、介在物感受性が明確に低下している。また、サンプル１では、窒化処理に相当する熱処理を実施したとしても、サンプル４と比較して、強度の低下が抑制されている。冷却速度が大きいサンプルであるサンプル２と比較して、冷却速度が小さいサンプルであるサンプル１では、強度が向上するとともに明確に介在物感受性が低下している。その結果、サンプル１では疲労強度が向上している。このように、本開示の鋼線によれば、強度を向上させると共に介在物感受性を抑制することで、ばねの疲労強度を向上させることができる。

今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって、どのような面からも制限的なものではないと理解されるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなく、請求の範囲によって規定され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

１ 鋼線、２ ばね、５ 原料線材、１０，５０ 断面、１１，５１ 外周面、１２ 窒化物層、１３ 母相、１４ 硬度低下部、２０ 非金属介在物、Ａ，Ｂ，Ｃ 鋼種、Ｔ 硬度、Ｔ_１，Ｔ_２ 温度、Ｕ 範囲、ａ 長径、ｂ 短径、ｔ_０，ｔ_１，ｔ_２，ｔ_３，ｔ_４，ｔ_５，ｔ_６，ｔ_７ 時刻。

Claims (4)

1. ０．６質量％以上０．７質量％以下の炭素と、
   １．２質量％以上２．１質量％以下の珪素と、
   ０．２質量％以上０．６質量％以下のマンガンと、
   １．４質量％以上２質量％以下のクロムと、
   ０．１５質量％以上０．３質量％以下のバナジウムと、を含み、
   残部が鉄および不可避的不純物である鋼から構成され、
   線径が、１ｍｍ以上６ｍｍ以下であり、
   引張強度が、２０００ＭＰａ以上であり、
   前記鋼は、
   焼戻マルテンサイトからなる母相と、
   前記母相中に存在する非金属介在物と、を含み、
   前記非金属介在物の√ａｒｅａをＨ_１とし、前記母相において前記非金属介在物の周囲に形成され、前記母相の他の領域に比べてナノインデンテーション法による硬度が７０％以下の領域である硬度低下部と前記非金属介在物とを併せた領域の√ａｒｅａをＨ_２とした場合、Ｈ_２のＨ_１に対する割合であるＨ_２／Ｈ_１が１以上１．３未満である、鋼線。
2. 前記鋼の旧オーステナイト結晶粒の粒度番号が、１１以上である、請求項１に記載の鋼線。
3. 請求項１または請求項２に記載の鋼線を含む、ばね。
4. 前記鋼線は、前記鋼線の外周面を構成する窒化物層を含む、請求項３に記載のばね。

Images