JP7435540B2 - 粒銑製造装置および粒銑製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、溶銑から粒銑を製造する粒銑製造装置および粒銑製造方法に関する。

粒銑とは、溶銑を分散せしめた後に粒状に凝固させたもので、その平均粒径は数ｍｍから数十ｍｍ程度である。銑鋼一貫製鉄所において、製鋼工程以降のトラブル等により、余剰な高炉溶銑が発生した場合、余剰な１２００～１５００℃程度の高温で液状の高炉溶銑を、数ｍｍから数十ｍｍ程度の液滴化してから凝固するまで冷却した粒銑とし、この粒銑を鋳鉄用鉄源として保管することが行われている。溶銑を粒化する方法として、特許文献１には、溶銑の流れを固定板に当てて点滴に分解し、この点滴を冷却水槽の水たまりに投下して溶銑を冷却し凝固させることで粒銑を製造する装置が開示されている。冷却水槽内で冷却された粒銑は円筒型をした平板構造物および円筒の下半分が先細りとなりつながっているパイプによって集められ、搬送装置であるコンベア上に積み重ねられ、コンベアによって粒銑は冷却水槽から乾燥装置、貯蔵装置へと搬送される。

特公昭５２－２０９４８号公報

水中に投入される時の溶銑の点滴は１２００～１５００℃程度の高温なので、このような高温の点滴が水に接触すると高温物体表面上に蒸気膜が生じる膜沸騰状態となって水が蒸気膜を介して粒銑の熱を奪っていく。この膜沸騰状態における水の冷却能力は低く、例えば、粒銑の表面温度が400℃を下まわり、粒銑を覆っていた蒸気膜が不安定となって破れ、粒銑が直接水により冷却される核沸騰状態の数１００分の１程度の熱伝達率しかない。

そのため、粒銑がコンベア上に集められるまでに、粒銑表面は７００℃前後まで冷却され凝固しているものの粒銑内部は未凝固の高温の状態のままである。そして、粒銑はコンベア上で密集した状態で積み重ねられているため、冷却水による粒銑表面からの抜熱量が低下すると、粒銑の内部から表面への伝熱量が冷却水による粒銑表面からの抜熱量を上回り、粒銑の表面温度が上昇する副熱が生じる。このため、コンベア上で搬送されている間に副熱して粒銑の表面温度が再び上昇すると、積み重ねられた粒銑同士が容易に融着、合体して大塊となるという課題があった。本発明は上記課題を解決するためになされた発明であって、その目的は、コンベア等の搬送装置で搬送中の粒銑を効率的に冷却して、粒銑同士の合体を抑制できる粒銑製造装置および粒銑製造方法を提供することである。

上記課題を解決するための手段は、以下の通りである。
（１）溶銑を液滴とする粒化装置と、冷却水を収容する冷却水槽と、前記冷却水槽内に設けられ、前記液滴を冷却して粒銑とする冷却容器と、前記粒銑を前記冷却水槽から搬出する搬送装置と、を有し、前記冷却容器は、前記液滴を受ける投入口と、前記粒銑を排出し、前記投入口よりも小さい排出口と、前記投入口と前記排出口とを接続する傾斜面と、を備え、前記搬送装置は、前記冷却水槽内から前記冷却水槽の外に前記粒銑を搬送するコンベアと、前記冷却水槽内の前記コンベアの上方に設けられ、前記コンベアによって搬出される前記粒銑を冷却する冷却水を供給する冷却水供給装置と、を備え、前記冷却水供給装置は、前記コンベア上の前記粒銑の上方の領域に前記冷却水を供給する、粒銑製造装置。
（２）前記冷却水供給装置は、前記コンベアの搬送方向に沿って設けられる冷却水本管と、前記搬送方向に並んで前記冷却水本管とそれぞれ接続され、前記コンベアの幅方向に延在し、前記幅方向に少なくとも１つの供給口が設けられる複数の冷却水ヘッダ管と、を備える、（１）に記載の粒銑製造装置。
（３）前記供給口は、短辺の長さが３ｍｍ以上の長方形のスリットである、（２）に記載の粒銑製造装置。
（４）前記搬送装置は、前記冷却水供給装置を上方から覆うように設けられる樋状部材をさらに備え、前記供給口は、前記搬送方向を向くように前記冷却水ヘッダ管に設けられる、（２）に記載の粒銑製造装置。
（５）（２）から（４）の何れか１つに記載の粒銑製造装置を用いる粒銑製造方法であって、前記供給口からの冷却水の供給速度は２ｍ／ｓｅｃ以上３ｍ／ｓｅｃ以下の範囲内である、粒銑製造方法。

本発明の粒銑製造装置は、粒銑が積み重ねられ、粒銑が密集しやすい搬送装置において、搬送される粒銑の上方に冷却水を供給する。このように、粒銑が集められる搬送装置上の限られた領域の冷却水を入れ替えることで粒銑を効率的に冷却でき、搬送装置で搬送中の粒銑同士の融着、合体を抑制できる。さらに、冷却水による粒銑冷却効率も高められるので、冷却水の使用量を少なくできるとともに設備の大型化も抑制できる。

本実施形態に係る粒銑製造装置１０の一例を示す断面模式図である。 冷却容器２０の上面模式図である。 搬送装置４０の一部を示す模式図である。 本実施形態に係る搬送装置の別の例を示す模式図である。 シミュレーションに用いた粒銑製造装置１０の模式図である。 コンベア４２の上面付近の水温をシミュレートした結果を示す図である。 コンベア４２の上面の粒銑温度をシミュレートした結果を示す図である。

以下、本発明を発明の実施形態を通じて説明する。図１は、本実施形態に係る粒銑製造装置１０の一例を示す断面模式図である。また、図２は、冷却容器２０の上面模式図である。粒銑製造装置１０は、溶銑１８から粒銑６０を製造する装置である。溶銑１８は、高炉で製造された溶銑であっても、スクラップを電気炉で溶解して製造された溶銑であってもよい。本実施形態に係る粒銑製造装置１０で用いられる溶銑１８は、鉄を主成分とするものであれば、いずれの製造方法で製造された溶銑であっても用いることができる。

粒銑製造装置１０は、溶銑１８を液滴とする粒化装置１２と、冷却水を収容する冷却容器２０と、冷却水を冷却容器２０に供給する６本の冷却水吐出管３０～３５と、搬送装置４０と、冷却水槽３６とを有する。溶銑１８は、粒化装置１２で液滴とされ、冷却容器２０で冷却されて粒銑６０となる。

溶銑１８は、溶銑鍋やトピードカー等により、粒銑製造装置１０が設けられている場所に輸送される。輸送された溶銑１８は、粒化装置１２により液滴にされる。粒化装置１２は、例えば、タンディッシュ１４および耐火物１６を有し、タンディッシュ１４に収容された溶銑１８を流出させ、流出された溶銑１８を耐火物１６に衝突させて液滴にする装置である。なお、粒化装置１２はこれに限らず、タンディッシュ１４から流出された溶銑１８に水を衝突させて液滴にする装置であってもよい。これらの粒化装置１２を用いることで、溶銑１８を所定の粒径の粒銑６０となる液滴に調整する。

液滴が大きくなると、熱容量が大きくなって凝固に時間がかかり、高温のまま粒銑６０が冷却容器２０内で互いに融着して合体し、大きな塊となり搬送しにくくなるおそれがある。このため、粒化装置１２は、溶銑１８を冷却後の粒銑６０の最大長さが５０ｍｍ以下になる液滴にすることが好ましく、さらに１５～２０ｍｍ以下になる液滴にすることがより好ましい。溶銑１８は、粒化装置１２で液滴とされ、冷却容器２０内に落下する。さらに、粒化装置１２では、冷却容器２０が設けられた領域に液滴が落下するように溶銑１８の流出量が制御される。

冷却容器２０は、冷却水を収容し、冷却水槽３６内であって液滴を受ける位置に設けられる。冷却容器２０は、内部に収容した冷却水で液滴を冷却、固化して粒銑６０とする。冷却容器２０は、液滴を受ける投入口２４と、粒銑６０を排出し、投入口２４よりも小さい排出口２６と、投入口２４と排出口２６とを接続する傾斜面２２とを備える。傾斜面２２は、冷却容器２０の内側に形成されればよく、冷却容器２０の外側の形状は特に限定しない。図１に示した例では、冷却容器２０の上方端に円筒部分を有する例を示したが、当該円筒部分は無くてもよい。

冷却容器２０の傾斜面２２には、６本の冷却水吐出管３０～３５が接続している。冷却水吐出管３０～３５は、不図示の熱交換機やクーリングタワー等の冷却設備によって水温３０℃以上４５℃以下に冷却された冷却水が通る水管である。冷却された冷却水は、６本の冷却水吐出管３０～３５を通り、冷却容器２０内に吐出される。

冷却容器２０の傾斜面２２の水平面に対する傾斜角度は３０°以上であることが好ましい。傾斜面２２の水平面に対する傾斜角度を３０°以上とすることで、冷却された粒銑６０を傾斜面２２に滞留させることなく排出口２６に案内できる。さらに、当該傾斜角度を３０°以上にすることで、効率的に冷却水吐出管３０～３５から吐出された冷却水の流れ方向を変化させ、上方へと向かう旋回流を生じさせることができる。上方に向かう旋回流を生じさせることで、冷却水を、冷却容器２０内を降下する粒銑６０に対して対向させて流すことができ、これにより、粒銑６０の冷却効果が高められる。

一方、傾斜面２２の水平面に対する傾斜角度を大きくし過ぎると、粒銑６０を所定の大きさの排出口２６に案内するための傾斜面の長さが長くなるので好ましくない。このため、傾斜面２２の水平面に対する傾斜角度は６０°以下であることが好ましい。傾斜面２２の水平面に対する傾斜角度を６０°以下にすることで、排出口２６に案内するための傾斜面が長くなり、冷却容器２０の深さが深くなって粒銑製造装置１０が大きくなることを抑制できる。さらに、当該傾斜角度を６０°以下にすることで、効率的に冷却水吐出管３０～３５から吐出された冷却水の流れ方向を変化させ、上方へと向かう旋回流を生じさせることができる。

冷却容器２０内で冷却された粒銑６０は、傾斜面２２に案内されて冷却容器２０の下部に設けられた排出口２６から排出される。排出された粒銑６０は、コンベア４２を備える搬送装置４０によって冷却水槽３６の外部に搬送される。冷却水槽３６は、冷却水と冷却容器２０と搬送装置４０の一部とを収容する。冷却水槽３６内に収容される冷却水は、冷却水槽３６の冷却水面が一定になるように、供給された冷却水量と同じ量の冷却水が排水口３８から排水される。

次に、搬送装置４０について説明する。図３は、搬送装置４０の一部を示す模式図である。図３（ａ）は、搬送装置４０の一部を示す側面断面模式図である。図３（ｂ）は冷却容器２０および搬送装置４０の一部を示す上面模式図である。搬送装置４０は、排出口２６から排出された粒銑６０を冷却水槽３６の外に搬送する。搬送装置４０は、粒銑６０を冷却水槽３６の外に搬送するコンベア４２と、コンベア４２の上方に設けられる冷却水供給装置４４と、を備える。

排出口２６から排出された粒銑６０は、コンベア４２上に積み重ねられる。コンベア４２は、積み重ねられた粒銑６０を冷却水槽３６の外に搬送する。粒銑６０の搬送とともに冷却水が冷却水槽３６の外に搬送されないように、コンベア４２はメッシュコンベアであることが好ましい。

冷却水供給装置４４は、コンベア４２の搬送方向に沿って設けられる冷却水本管４６と、複数の冷却水ヘッダ管４８とを備える。冷却水本管４６は、熱交換機やクーリングタワー等の冷却設備によって冷却された冷却水を冷却水ヘッダ管４８に供給する水管である。冷却水ヘッダ管４８は、コンベア４２の幅方向に延在する水管である。冷却水ヘッダ管４８には、当該幅方向に複数の長方形のスリット４９が設けられており、当該スリット４９から冷却水が供給される。長方形のスリット４９は供給口の一例である。供給口は、幅方向冷却水ヘッダ管の長手方向の長さと同じ長さの長方形のスリットであってもよく、当該長手方向に配列された複数の円管ノズルであってもよい。すなわち、供給口は、コンベア４２の幅方向の少なくとも１つ設けられていればよい。

長方形のスリット４９は、冷却水に混入するスラッジによる詰まりが発生しづらい大きさにすることが好ましい。冷却水に混入するスラッジの大きさは１～２ｍｍ程度であるので、スリット４９の短辺の長さは３ｍｍ以上であることが好ましい。スリット４９の長辺の長さは冷却水の供給速度２～３ｍ／ｓｅｃが確保できるような長さに定めればよい。

複数の冷却水ヘッダ管４８は、コンベア４２の搬送方向に並んで設けられ、冷却水本管４６とそれぞれが接続される。冷却水ヘッダ管４８のスリット４９から冷却水が供給される空間６２は、コンベア４２上の粒銑６０の上方であって、コンベア４２と冷却水供給装置４４とに挟まれる領域である。当該領域には冷却容器２０から排出された粒銑６０を冷却することで高温となった冷却水が滞留している。このため、冷却水供給装置４４を用いて、空間６２に冷却水を供給することで空間６２に冷却水の対流を生じさせて、高温となった冷却水を当該空間６２から排除する。これにより、コンベア４２によって搬送される粒銑６０の周囲の冷却水の水温を低い状態に保つことができ、コンベア４２上に積み重ねられた粒銑６０が冷却され、粒銑６０の表面温度が副熱により上昇して粒銑６０同士が融着、合体することを抑制できる。

また、コンベア４２上に集められた粒銑６０を、コンベア４２の上方の限られた領域に冷却水を供給して冷却できるので、冷却水槽３６全体の冷却水を対流させる必要がなく、少量の冷却水で効率的に粒銑６０を冷却できる。

排出口２６から排出される粒銑６０の表面温度は８００℃前後であるので、粒銑６０の表面は蒸気膜によって覆われている。粒銑６０に低温の冷却水を直接噴射し、蒸気膜が破れて低温の冷却水が粒銑６０の表面に直接接触すると、爆発的な沸騰である水蒸気爆発が起きる場合がある。このため、粒銑６０を安定的に冷却するには、粒銑６０に低温の冷却水を直接噴射せず、粒銑６０の周囲の冷却水の温度を４０℃～６５℃の範囲に維持することが好ましく、さらに４５℃～６０℃の範囲とするのがより好ましい。水温が６５℃を超えると水が沸騰しやすくなるので、高温物体周囲に蒸気膜が維持されやすく膜沸騰になりやすく、粒銑の冷却能力が著しく低下する。また、４０℃を下回ると粒銑６０の表面を覆う蒸気膜が不安定になり、水蒸気爆発が発生する懸念が生じるので好ましくない。

冷却水供給装置４４には、コンベア４２の幅方向に複数のスリット４９が設けられた冷却水ヘッダ管４８を、コンベア４２の搬送方向に離間させて複数設けている。このように、搬送方向に離間させて複数設けた冷却水ヘッダ管４８の多数のスリット４９から冷却水を空間６２に供給することで、それぞれのスリット４９から供給される冷却水の水量を少なくして冷却水が粒銑６０に直接噴射されることを抑制しつつ、空間６２に冷却水の対流を生じさせることができる。

長方形のスリット４９から供給される冷却水の供給速度は２ｍ／ｓｅｃ以上３ｍ／ｓｅｃ以下の範囲内であることが好ましい。冷却水の供給速度を２ｍ／ｓｅｃ以上３ｍ／ｓｅｃ以下の範囲内にすることで、冷却水ヘッダ管４８および冷却水本管４６での圧力損失が大きくなることを抑制できるとともに、空間６２に冷却水の対流を生じさせて、高温となった冷却水を空間６２から排除できる。

冷却水ヘッダ管４８から供給される冷却水量は、後述するシミュレーション結果から冷却容器２０の排出口２６から排出された粒銑６０が搬送装置４０によって搬送されて冷却水槽３６の外に搬出されるまでの時間に、少なくとも空間６２の体積に相当する体積の１０倍程度の冷却水を供給できればよい。

また、冷却水ヘッダ管４８同士の間隔を、冷却水ヘッダ管４８とコンベア４２上を搬送される粒銑６０との間隔と同程度の長さにすることが好ましい。これにより、冷却水ヘッダ管４８同士の間に冷却水が滞留することが抑制され、空間６２の冷却水温を均等に下げることができる。冷却水ヘッダ管４８から供給される冷却水の水温は３０℃以上４５℃以下の範囲内であることが好ましい。冷却水ヘッダ管４８から供給される冷却水の水温が３０℃を下回り、供給された冷却水が粒銑６０の表面に直接触れた場合には、爆発的な沸騰現象である水蒸気爆発の発生する懸念が生じるので好ましくない。また、冷却水の水温が４５℃を超えると、粒銑６０の冷却効果が低下するので好ましくない。

このように、本実施形態に係る粒銑製造装置１０は、冷却水供給装置４４を備える搬送装置４０を有するので、粒銑６０が集められる搬送装置４０上の限られた領域の冷却水を入れ替えることで粒銑６０を効率的に冷却でき、これにより、コンベア４２によって搬送される粒銑６０同士の融着、合体を抑制できる。さらに、冷却水による粒銑６０の冷却効率も高められるので、冷却水の使用量を少なくできるとともに設備の大型化も抑制できる。

なお、図１、２では冷却容器２０の傾斜面２２に６本の冷却水吐出管３０～３５が接続された例を示したが、これに限らない。冷却容器２０の傾斜面２２に少なくとも１本の冷却水吐出管が接続されていればよい。

図４は、本実施形態に係る搬送装置の別の例を示す模式図である。図４（ａ）は、搬送装置５０の一部を示す側面断面模式図である。図４（ｂ）は図４（ａ）のＡ断面図である。図４に示した搬送装置５０において、図３と同じ構成には同じ参照番号を付して重複する説明を省略する。

搬送装置５０は、冷却水供給装置４４を上方から覆いかぶさるように設けられた樋状部材５２を備える点、および、冷却水ヘッダ管４８のスリット５４がコンベア４２の搬送方向を向いている点において図３に示した搬送装置４０と異なる。搬送装置５０では、それぞれのスリット５４から冷却水を供給することで、樋状部材５２の下面側の傾斜面に沿って上昇する水流を生じさせ、この水流が空間６２に当該傾斜面の傾斜方向に上昇する随伴流５６を生じさせる。これにより、空間６２の周囲の冷却水を引き込みながら冷却水を循環させることができ、コンベア４２によって搬送される粒銑６０の周囲の冷却水の水温が低い状態に保たれる。この水温が低い冷却水により、コンベア４２上に積み重ねられた粒銑６０が冷却され、粒銑６０の表面温度が副熱により上昇して粒銑６０同士が融着、合体することが抑制される。

次に、本実施形態に係る粒銑製造装置１０の搬送装置４０による粒銑６０の冷却効果を確認したシミュレーションの結果を説明する。図５は、シミュレーションに用いた粒銑製造装置１０の模式図である。図５（a）は、粒銑製造装置１０の斜視図であり、図５（ｂ）は、粒銑製造装置１０の側面模式図である。

シミュレーションの条件は以下の通りである。
冷却水本管の内径：２００Ａ
冷却水本管の長さ：５ｍ
冷却水本管とコンベア上面までの距離：７５０ｍｍ
冷却水ヘッダ管の内径：５０Ａ
冷却水ヘッダ管の長さ：１ｍ
冷却水ヘッダ管とコンベア上の粒銑までの距離：２５０ｍｍ
冷却水ヘッダ管同士の距離：２５０ｍｍ
冷却水ヘッダ管の数：２０個
スリットの形状：長方形（３ｍｍ×２０ｍｍ）
スリットの同士の間隔：１０ｍｍ
１つの冷却水ヘッダ管のスリットの数：３０個
冷却水の供給速度：３ｍ/ｓ
冷却水の水温：３５℃
冷却水本管４６への冷却水の供給流量：３９０ｍ^３／ｈ
（５ｍｉｎの冷却水供給量：３３ｍ^３）
コンベアの幅：１ｍ
コンベアの搬送速度：１ｍ／ｍｉｎ
コンベア上面と冷却水供給装置とに挟まれる空間の容積：３．６ｍ^３
冷却水槽内の初期水温：６５℃
粒銑６０の表面温度：７００℃

図６は、コンベア４２の上方に設けられた長さ５ｍの冷却水供給装置４４より水温３５℃の冷却水をコンベア４２と冷却水供給装置４４に挟まれる空間６２に供給しながら、冷却容器２０の排出口２６から排出されコンベア４２上に積み重なった粒銑６０を、搬送速度１ｍ／ｍｉｎで５分間かけて冷却水槽３６の底面から搬送した時の、コンベア４２の上面付近の水温をシミュレートした結果を示す図である。冷却水本管４６を経由して冷却水ヘッダ管４８より供給される冷却水供給量は、粒銑６０が冷却水供給装置４４の下を搬送される５分間で、コンベア４２上面と冷却水供給装置４４とに挟まれる空間の容積（３．６ｍ^３）の約１０倍の３３ｍ^３（冷却水本管４６への冷却水の供給流量は３９０ｍ^３／ｈ）とした。冷却水供給装置４４から冷却水を供給することで、初期水温が６５℃であったコンベア４２と冷却水供給装置４４とに挟まれる空間６２の水温が、５０～５８℃に低下した。このように、本実施形態に係る粒銑製造装置１０を用いることで、コンベア４２と冷却水供給装置４４とに挟まれる空間６２の水温を４５℃～６０℃の範囲に維持できることが確認された。

図７は、コンベア４２の上面の粒銑温度をシミュレートした結果を示す図である。コンベア４２上に７００℃の粒銑６０を模擬した高温の物体６４が存在するとして、当該物体６４の温度変化をシミュレートした。図７（a）は冷却前の物体６４の温度を示す側面断面図であり、図７（ｂ）は冷却前の物体６４の温度を示す正面断面図である。図７（ｃ）は冷却水を供給してから１０秒経過後の物体６４の温度を示す正面断面図である。

図７に示すように、スリットから冷却水を供給することで、高温の物体６４は冷却され、冷却水供給後１０秒後には７００℃の高温の物体の表面温度は４００℃付近まで低下した。このように、本実施形態に係る粒銑製造装置１０を用いることで、粒銑６０の表面温度を７００℃から４００℃付近にまで冷却でき、コンベア４２上に積み重ねられた粒銑６０が融着、合体することを抑制できることが確認された。

１０ 粒銑製造装置
１２ 粒化装置
１４ タンディッシュ
１６ 耐火物
１８ 溶銑
２０ 冷却容器
２２ 傾斜面
２４ 投入口
２６ 排出口
３０ 冷却水吐出管
３１ 冷却水吐出管
３２ 冷却水吐出管
３３ 冷却水吐出管
３４ 冷却水吐出管
３５ 冷却水吐出管
３６ 冷却水槽
３８ 排水口
４０ 搬送装置
４２ コンベア
４４ 冷却水供給装置
４６ 冷却水本管
４８ 冷却水ヘッダ管
４９ スリット
５０ 搬送装置
５２ 樋状部材
５４ スリット
５６ 随伴流
６０ 粒銑
６２ 空間
６４ 物体

Claims (5)

1. 溶銑を液滴とする粒化装置と、
   冷却水を収容する冷却水槽と、
   前記冷却水槽内に設けられ、前記液滴を冷却して粒銑とする冷却容器と、
   前記粒銑を前記冷却水槽から搬出する搬送装置と、
   を有し、
   前記冷却容器は、前記液滴を受ける投入口と、前記粒銑を排出し、前記投入口よりも小さい排出口と、前記投入口と前記排出口とを接続する傾斜面と、を備え、
   前記搬送装置は、前記冷却水槽内から前記冷却水槽の外に前記粒銑を搬送するコンベアと、前記冷却水槽内の前記コンベアの上方に設けられ、前記コンベアによって搬出される前記粒銑を冷却する冷却水を供給する冷却水供給装置と、を備え、
   前記冷却水供給装置は、前記コンベアと前記冷却水供給装置とに挟まれる搬送方向に沿った領域であって前記コンベア上の前記粒銑の上方の領域に前記冷却水を供給する、粒銑製造装置。
2. 前記冷却水供給装置は、前記コンベアの搬送方向に沿って設けられる冷却水本管と、前記搬送方向に並んで前記冷却水本管とそれぞれ接続され、前記コンベアの幅方向に延在し、前記幅方向に少なくとも１つの供給口が設けられる複数の冷却水ヘッダ管と、を備える、請求項１に記載の粒銑製造装置。
3. 前記供給口は、短辺の長さが３ｍｍ以上の長方形のスリットである、請求項２に記載の粒銑製造装置。
4. 前記搬送装置は、前記冷却水供給装置を上方から覆うように設けられる樋状部材をさらに備え、
   前記供給口は、前記搬送方向を向くように前記冷却水ヘッダ管に設けられる、請求項２に記載の粒銑製造装置。
5. 請求項２から請求項４の何れか一項に記載の粒銑製造装置を用いる粒銑製造方法であって、
   前記供給口からの冷却水の供給速度は２ｍ／ｓｅｃ以上３ｍ／ｓｅｃ以下の範囲内である、粒銑製造方法。

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