JP7616242B2 - 方向性電磁鋼板の製造方法及び方向性電磁鋼板製造用圧延設備 - Google Patents

方向性電磁鋼板の製造方法及び方向性電磁鋼板製造用圧延設備 Download PDF

Info

Publication number
JP7616242B2
JP7616242B2 JP2022571896A JP2022571896A JP7616242B2 JP 7616242 B2 JP7616242 B2 JP 7616242B2 JP 2022571896 A JP2022571896 A JP 2022571896A JP 2022571896 A JP2022571896 A JP 2022571896A JP 7616242 B2 JP7616242 B2 JP 7616242B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
steel sheet
annealing
rolling
cold rolling
rolled
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2022571896A
Other languages
English (en)
Other versions
JPWO2023277170A1 (ja
Inventor
祐介 下山
之啓 新垣
広 山口
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JFE Steel Corp
Original Assignee
JFE Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by JFE Steel Corp filed Critical JFE Steel Corp
Publication of JPWO2023277170A1 publication Critical patent/JPWO2023277170A1/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP7616242B2 publication Critical patent/JP7616242B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the working steps
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the working steps
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment
    • C21D8/1255—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment
    • C21D8/1266—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1277—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
    • C21D8/1283—Application of a separating or insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1277—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
    • C21D8/1288—Application of a tension-inducing coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14766—Fe-Si based alloys
    • H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14766—Fe-Si based alloys
    • H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
    • H01F1/14783—Fe-Si based alloys in the form of sheets with insulating coating
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties
    • H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
    • H01F41/0206—Manufacturing of magnetic cores by mechanical means
    • H01F41/0233—Manufacturing of magnetic circuits made from sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
    • C21D2201/05—Grain orientation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C2202/00—Physical properties
    • C22C2202/02—Magnetic
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Description

本発明は、方向性電磁鋼板の製造方法及びこの方法に用いる方向性電磁鋼板製造用圧延設備に関するものである。
方向性電磁鋼板は、変圧器や発電機の鉄心材料として用いられる軟磁性材料で、鉄の磁化容易軸である｛１１０｝＜００１＞方位（Ｇｏｓｓ方位）が鋼板の圧延方向に高度に揃った結晶組織を有する、磁気特性に優れた鋼板である。
Ｇｏｓｓ方位への集積を高める方法としては、例えば特許文献１には、冷間圧延中の冷延板を低温で熱処理し、時効処理を施す方法が開示されている。また、特許文献２には、熱延板焼鈍又は最終冷間圧延前の中間焼鈍時の冷却速度を３０℃／ｓ以上とし、さらに、最終冷間圧延中に、板温１５０～３００℃で２分間以上のパス間時効を２回以上行う技術が開示されている。さらに、特許文献３には、圧延中の鋼板温度を高めて温間圧延することにより、圧延時に導入された転位を直ちにＣやＮで固着させる動的歪時効を利用する技術が開示されている。
これら特許文献１～３に記載の技術は、いずれも冷延前、圧延中又は圧延のパス間で鋼板温度を適正温度に保持することによって、固溶元素である炭素（Ｃ）や窒素（Ｎ）を低温で拡散させ、冷間圧延で導入された転位を固着して、それ以降の圧延での転位の移動を妨げ、剪断変形をより起こさせて、圧延集合組織を改善しようとするものである。これらの技術の適用によって、一次再結晶板の時点でＧｏｓｓ方位種結晶が数多く形成される。二次再結晶時にそれらのＧｏｓｓ方位種結晶が粒成長することにより、二次再結晶後のＧｏｓｓ方位への集積を高めることができる。
また、上記歪時効の効果をさらに高める技術として、特許文献４には、冷間圧延工程の最終冷間圧延の直前の焼鈍工程にて、鋼中に微細カーバイドを析出させておき、この最終圧延を前半部と後半部の二つに分け、前半部では圧下率３０～７５％の範囲で１４０℃以下の低温にて、後半部では少なくとも２回の圧下パスを１５０～３００℃の高温にて、かつ前半部、後半部を合わせた総圧下率８０～９５％で圧延を行うことで、安定してＧｏｓｓ方位に高度に集積した材料を得られる技術が開示されている。また、特許文献５には、タンデム圧延で行う冷間圧延の前に０．５ｋｇ／ｍｍ２以上の張力付与下において５０～１５０℃、３０秒～３０分間の熱処理を施すことで鋼中に微細カーバイドを析出させる技術が開示されている。
特開昭５０－０１６６１０号公報 特開平０８－２５３８１６号公報 特開平０１－２１５９２５号公報 特開平０９－１５７７４５号公報 特開平０４－１２０２１６号公報
近年では、社会の省エネルギーに対する要請から、低鉄損な方向性電磁鋼板の需要は高まる一方であり、低鉄損な方向性電磁鋼板を安定的に大量に製造する技術の開発が求められている。
ここに、タンデム圧延機はゼンジマーミルのようなリバースミルに比べて時間当たりの処理量が大きく、方向性電磁鋼板の大量製造に有利である。特許文献１及び２に開示された、圧延中にパス間時効を施す技術では、タンデム圧延のように各パス間の距離が短く、かつライン速度が速い場合に、これら技術にて所期した効果を挙げることができない。また、特許文献３に開示の、タンデム圧延機入側で加熱して圧延する方法では、その鉄損改善効果は不十分であった。その理由を以下に述べる。一次再結晶Ｇｏｓｓ方位粒は、圧延安定方位の一つである｛１１１｝＜１１２＞マトリクス組織内に導入された、剪断帯から核生成すると考えられている。｛１１１｝＜１１２＞マトリクス組織は低温での冷間圧延により発達するため、タンデム圧延機入側で加熱して圧延する方法では｛１１１｝＜１１２＞マトリクス組織を十分作り込むことができず、結果として一次再結晶Ｇｏｓｓ方位粒の量が不足したと考えられる。
また、特許文献４及び５に記載の、最終冷延前の焼鈍工程でカーバイド析出処理を行う技術では、析出処理後から最終冷延までの経過時間によりカーバイドが粗大化するため、時間の変動により集合組織が変化し、結果製品コイルの鉄損のばらつきが大きくなるという問題点があった。
そこで、本発明の目的は、上記従来技術が抱える問題点を解決し、鉄損のばらつきが少ない低鉄損な方向性電磁鋼板をタンデム圧延機で安定的に製造することができる、方向性電磁鋼板の製造方法と、この方法に用いる圧延設備とを提供することにある。
発明者らは、上記課題を解決するために、方向性電磁鋼板の一連の工程において、冷間圧延前に熱処理を行う手法について鋭意検討を重ねた。以下、この発明に至った実験結果について説明する。
質量％で、Ｃ：０．０３７％、Ｓｉ：３．４％及びＭｎ：０．０５％を含有し、質量ｐｐｍで、Ｓ及びＳｅをそれぞれ３１ｐｐｍ、Ｎを５０ｐｐｍ、ｓｏｌ．Ａｌを８５ｐｐｍ含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物の成分組成からなる鋼スラブを、１２１０℃に加熱後、熱間圧延して板厚２．０ｍｍの熱延板とした。上記熱延板に、１０００℃×６０秒の熱延板焼鈍を施し、次いで８００℃から３５０℃までを２５℃／ｓで冷却したのち、コイルに巻き取った。得られた熱延焼鈍板を、タンデム圧延機（ロール径３００ｍｍ、スタンド数５）を用いて、１回のタンデム圧延にて０．２０ｍｍの板厚の冷延板とした。
その際、圧延機のペイオフリールから１パス目の圧延スタンドの間に設置した加熱装置によって、熱延焼鈍板を、表１に示す通りの、５０℃～２５０℃の間の種々の温度まで加熱した。加熱後はそのままの温度で1パス目の圧延スタンドに噛み込ませたものと、鋼板温度を加熱後５秒間のうちに６０℃又は２５℃にしてから噛み込ませたものと、の二種類のコイルを作製した。また、鋼板を加熱せずに室温のまま１パス目に噛み込ませたコイルも作製した。
その後、上記冷延板に均熱温度８４０℃、均熱時間１００秒とする脱炭焼鈍を兼ねた一次再結晶焼鈍を施したのち、鋼板表面にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、次いで仕上焼鈍を施して二次再結晶させた。上記二次再結晶焼鈍後の鋼板表面に、リン酸塩－クロム酸塩－コロイダルシリカを質量比３：１：２で含有する塗布液を塗布し、８００℃×３０秒の平坦化焼鈍を施し、製品コイルとした。
製品コイルについて、同じ条件で作製したコイル１０個分の鉄損を各々測定し、それらの平均値と標準偏差を求めた。鉄損の測定は、コイルの長手中央部から試料を総重量が５００ｇ以上となるように切り出し、エプスタイン試験を実施して行った。この鉄損の測定結果を、上記した加熱温度及び１パス目の噛み込み温度に併せて表１に示す。
Figure 0007616242000001
表１より、冷間圧延時ペイオフリールから払い出され１パス目に噛み込むまでに鋼板を７０℃以上２００℃以下の温度域の加熱温度まで加熱した場合（２００℃での加熱については、１パス目噛み込み温度６０℃の場合）は、鉄損のばらつきが小さくなることがわかる。さらに、鋼板を７０℃以上２００℃以下の温度域に加熱した後に、１パス目に噛み込むときの鋼板温度を６０℃にした場合は、より低鉄損となっていることが分かる。
上記実験で、鉄損が低減し、鉄損のばらつきが改善されたメカニズムは定かではないが、発明者らは以下のように考えている。
鉄損のばらつきが改善されたメカニズムとしては、冷間圧延時ペイオフリールから払い出され１パス目に噛み込むまでに鋼板を加熱することにより、加熱してから1パス目に噛み込まれるまでの時間は一定となり、加熱により析出した微細カーバイドの経時変化が抑制できたためと考えられる。また、加熱後1パス目に噛み込ませる前に鋼板温度を低温にした場合に低鉄損となるメカニズムについては、以下のように考えられる。一次再結晶Ｇｏｓｓ方位粒は圧延安定方位の一つである｛１１１｝＜１１２＞マトリクス組織内に導入された剪断帯から核生成すると考えられている。
従って、上記実験のように、鋼板加熱によりカーバイドを微細に析出させ、かつ噛み込み時の温度は低温とすることにより、低温の圧延加工により｛１１１｝＜１１２＞マトリクス組織を作り込みつつ、微細カーバイドにより局所的にせん断帯の形成を促進することになり、Ｇｏｓｓ方位粒が効果的に増加したと考えられる。
加えて、発明者らは冷間圧延前の焼鈍工程についても検討を行った。以下に実験の詳細を説明する。
すなわち、前記実験で作製した熱延板に、１０００℃×６０秒の熱延板焼鈍を施し、次いで、８００℃から３５０℃までの温度域を表２に示す種々の冷却速度で冷却した後、コイルに巻き取った。得られた熱延焼鈍板を、タンデム圧延機（ロール径３００ｍｍ、スタンド数５）を用いて、１回のタンデム圧延にて０．２０ｍｍの板厚の冷延板とした。その際、圧延機のペイオフリールから１パス目の圧延スタンドの間に設置した鋼板加熱装置によって、鋼板を１５０℃まで加熱した。加熱後、５秒間で鋼板温度を室温（２５℃）にしてから噛み込ませた。
その後、上記冷延板に均熱温度８４０℃、均熱時間１００秒とする脱炭焼鈍を兼ねた一次再結晶焼鈍を施したのち、鋼板表面にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、次いで仕上焼鈍を施して二次再結晶させた。上記二次再結晶焼鈍後の鋼板表面に、リン酸塩－クロム酸塩－コロイダルシリカを質量比３：１：２で含有する塗布液を塗布し、８００℃×３０秒の平坦化焼鈍を施し、製品コイルとした。
製品コイルについて、同じ条件で作製したコイル１０個分の鉄損を各々測定し、それらの平均値と標準偏差を求めた。鉄損の測定は、コイルの長手中央部から試料を総重量が５００ｇ以上となるように切り出し、エプスタイン試験を実施して行った。この鉄損の測定結果を、上記した冷却速度に併せて表２に示す。
Figure 0007616242000002
表２より、熱延板焼鈍時の冷却速度が２０℃／秒以上のものは鉄損のばらつきが小さく、かつ低鉄損となっていることが分かる。
上記実験で、鉄損が低減し、鉄損のばらつきが改善されたメカニズムに関して、発明者らは以下のように考えている。熱延板焼鈍時の冷却速度が大きい場合、鋼中の炭素は多量に固溶している状態にあると考えられるため、そのような鋼中炭素の状態で加熱することにより、微細カーバイドが多量に析出したため、集合組織が改善されたと考えられる。一方、熱延板焼鈍時の冷却速度が小さい場合、鋼中の炭素はカーバイドとして析出すると考えられるため、その状態で加熱してもカーバイドを粗大化させるだけになり、冷間圧延の噛み込み前の加熱による集合組織改善効果が十分得られなかったと考えられる。
これらの知見をもとにさらに検討を行い、本発明を完成させた。
すなわち、本発明の要旨は以下のとおりである。
［１］鋼素材を熱間圧延して熱延鋼板とし、前記熱延鋼板に１回又は中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延を施して最終板厚を有する冷延板とし、次いで前記冷延板に脱炭焼鈍を施したのち二次再結晶焼鈍を施す、方向性電磁鋼板の製造方法であって、
前記１回又は２回以上の冷間圧延のうち、前記１回の場合は当該冷間圧延及び前記２回以上の場合は最終回の冷間圧延を最終冷延と定義し、前記最終冷延の直前に行う焼鈍を最終冷延前焼鈍と定義したとき、
前記最終冷延前焼鈍は、８００℃以下３５０℃以上の温度域における平均冷却速度を２０℃／ｓ以上として行い、前記最終冷延は、タンデム圧延機を用いて、鋼板を７０℃以上２００℃以下の温度域に加熱した後１０秒以内に６０℃以下に冷却してから、前記タンデム圧延機の１パス目に導入する、方向性電磁鋼板の製造方法。
［２］前記鋼素材は、質量％で、
Ｃ：０．０１～０．１０％、
Ｓｉ：２．０～４．５％、
Ｍｎ：０．０１～０．５０％、
Ａｌ：０．０１００～０．０４００％、
Ｓ：０．０１～０．０５％、
Ｓｅ：０．０１～０．０５％、
Ｓ及びＳｅのいずれか１種又は２種の合計：０．０１～０．０５％、ならびに
Ｎ：０．００５０～０．０１２０％
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物の成分組成を有する、前記［１］に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
［３］ 前記鋼素材は、質量％で、
Ｃ：０．０１～０．１０％、
Ｓｉ：２．０～４．５％、
Ｍｎ：０．０１～０．５０％、
Ａｌ：０．０１００％未満、
Ｓ：０．００７０％以下、
Ｓｅ：０．００７０％以下及び
Ｎ：０．００５０％以下
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物の成分組成を有する、前記［１］に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
［４］前記鋼素材は、さらに、質量％で、
Ｓｂ：０．００５～０．５００％、
Ｃｕ：０．０１～１．５０％、
Ｐ：０．００５～０．５００％、
Ｃｒ：０．０１～１．５０％、
Ｎｉ：０．００５～１．５００％、
Ｓｎ：０．０１～０．５０％、
Ｎｂ：０．０００５～０．０１００％、
Ｍｏ：０．０１～０．５０％、
Ｂ：０．００１０～０．００７０％及び
Ｂｉ：０．０００５～０．０５００％
からなる群より選ばれる１種又は２種以上を含有する、前記［２］又は［３］に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
［５］方向性電磁鋼板の製造ライン上に配置したタンデム圧延機と、前記タンデム圧延機の第１スタンドの入側にて前記製造ラインの上流側から順に配置した加熱装置及び冷却装置と、を有する、方向性電磁鋼板製造用圧延設備。
本発明によれば、磁気特性に優れ、かつコイル間での鉄損のばらつきが少ない方向性電磁鋼板を、タンデム圧延機を用いて安定的に製造することができる。
以下、本発明を詳細に説明する。
＜鋼素材＞
本発明の製造方法における鋼素材としては、スラブの他、ブルームやビレットを使用することができる。例えば、鋼スラブは、公知の製造方法によって製造されたものを用いることができる。鋼素材の製造方法としては、例えば製鋼－連続鋳造、造塊－分塊圧延法等が挙げられる。製鋼においては、転炉や電気炉等で得た溶鋼を真空脱ガス等の二次精錬を経て所望の成分組成とすることができる。
鋼素材の成分組成は、方向性電磁鋼板製造用の成分組成とすることができ、方向性電磁鋼板用の成分組成として公知のものとすることができる。優れた磁気特性を有する方向性電磁鋼板を製造する観点からは、Ｃ、Ｓｉ及びＭｎを含有することが好ましい。Ｃ、Ｓｉ及びＭｎの好適含有量としては、以下が挙げられる。ここで、成分組成に関する「％」表示は、特に断らない限り「質量％」を意味する。
Ｃ：０．０１～０．１０％
Ｃは、微細カーバイドを析出させることで、一次再結晶集合組織を改善するのに寄与する元素である。０．１０％超では、脱炭焼鈍により、磁気時効の起こらない０．００５０％以下に低減することが困難になる、おそれがある。一方、０．０１％未満では、微細カーバイドの析出量が不足し、集合組織改善効果が不十分になる、おそれがある。そのため、Ｃ含有量は０．０１～０．１０％とすることが好ましい。より好ましくは０．０１～０．０８％である。
Ｓｉ：２．０～４．５％
Ｓｉは、鋼の電気抵抗を高め、鉄損を改善するのに有効な元素である。Ｓｉの含有量が４．５％超では、加工性が著しく低下するため、圧延して製造することが困難になる、おそれがある。一方、２．０％未満では、十分な鉄損低減効果が得難くなる、おそれがある。そのため、Ｓｉ含有量は２．０～４．５％とすることが好ましい。より好ましくは、２．５～４．５％である。
Ｍｎ：０．０１～０．５０％
Ｍｎは、熱間加工性を改善するために必要な元素である。Ｍｎ含有量が０．５０％超では、一次再結晶集合組織が劣化し、Ｇｏｓｓ方位が高度に集積した二次再結晶粒を得るのが困難になる、おそれがある。一方、０．０１％未満では、十分な熱延加工性を得るのが困難になる、おそれがある。そのため、Ｍｎ含有量は０．０１～０．５０％とすることが好ましい。より好ましくは０．０３～０．５０％である。
鋼素材の成分組成は、上記したＣ、Ｓｉ及びＭｎに加えて、二次再結晶におけるインヒビター成分として、Ａｌ：０．０１００～０．０４００％及びＮ：０．００５０～０．０１２０％を含有することができる。すなわち、Ａｌ含有量及びＮ含有量が上記の下限に満たないと、所定のインヒビター効果を得るのが困難になる、おそれがある。一方、上記の上限を超えると、析出物の分散状態が不均一化し、やはり所定のインヒビター効果を得るのが困難になる、おそれがある。
さらに、Ａｌ、Ｎに加えて、インヒビター成分として、Ｓ及びＳｅのいずれか１種又は２種の合計：０．０１～０．０５％を含有させてもよい。これらを含有させることにより、硫化物（ＭｎＳ、Ｃｕ２Ｓ等）、セレン化物（ＭｎＳｅ、Ｃｕ２Ｓｅ等）を形成させることができる。硫化物、セレン化物は複合して析出させてもよい。ここで、Ｓ含有量及びＳｅ含有量が上記の下限に満たないと、インヒビターとしての効果を十分に得ることが難しくなる、おそれがある。一方、上記の上限を超えると、析出物の分散が不均一化し、やはりインヒビター効果を十分に得ることが難しくなる、おそれがある。
また、成分組成として、Ａｌ含有量を０．０１００％未満に抑制し、インヒビターレス系に適合させることもできる。この場合、Ｎ：０．００５０％以下、Ｓ：０．００７０％以下、Ｓｅ：０．００７０％以下とすることができる。
さらにまた、磁気特性改善のために、上記成分組成に加えて、Ｓｂ：０．００５～０．５００％、Ｃｕ：０．０１～１．５０％、Ｐ：０．００５～０．５００％、Ｃｒを０．０１～１．５０％、Ｎｉ：０．００５～１．５００％、Ｓｎ：０．０１～０．５０％、Ｎｂ：０．０００５～０．０１００％、Ｍｏ：０．０１～０．５０％、Ｂ：０．００１０～０．００７０％及びＢｉ：０．０００５～０．０５００％からなる群より選ばれる１種又は２種以上を含有させてもよい。Ｓｂ、Ｃｕ、Ｐ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｂ及びＢｉは、磁気特性の向上に有用な元素であり、二次再結晶粒の発達を阻害せずに、磁気特性向上効果を十分に得られる点から、含有させる場合は、上記の範囲内とすることが好ましい。
鋼素材の成分組成における上記した成分以外の残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。
＜製造工程＞
本発明の製造方法は、例えば鋼スラブを、熱間圧延して熱延板とする。鋼スラブは、加熱してから熱間圧延に供することができる。その際の加熱温度は、熱間圧延性を確保する観点から１０５０℃程度以上とするのが好ましい。加熱温度の上限は特に限定されないが、１４５０℃超の温度は、鋼の融点に近く、スラブの形状を保つのが困難であるため、１４５０℃以下とすることが好ましい。
それ以外の熱間圧延条件は特に限定されず、公知の条件を適用することができる。
得られた熱延板に、熱延板焼鈍を施す。本発明においては、最終冷延前焼鈍の冷却条件を後述のように制御する必要がある。
ここで、「最終冷延」とは、前記１回又は２回以上の冷間圧延のうち最後に行われる冷間圧延を指すものとする。例えば、冷間圧延を1回のみ行う１回法の場合には、当該１回の冷間圧延が最終冷延である。冷間圧延を２回行う２回法の場合には、２回目の冷間圧延が最終冷延である。同様に、冷間圧延を３回以上行う場合は、最終回の冷間圧延が最終冷延である。
また、「最終冷延前焼鈍」とは、前記の通り定義される「最終冷延」の直前に行われる焼鈍を指すものとする。例えば、冷間圧延を１回のみ行う１回法の場合には、当該１回の冷間圧延の前に行われる熱延板焼鈍が最終冷延前焼鈍である。また、冷間圧延を２回行う２回法の場合には、１回目の冷間圧延と２回目の冷間圧延との間に行われる中間焼鈍が最終冷延前焼鈍である。同様に、冷間圧延を３回以上行う場合は、最終回の直前回の冷間圧延と最終回の冷間圧延との間に行われる中間焼鈍が最終冷延前焼鈍である。
熱延板焼鈍に関して、次の冷間圧延工程において、冷間圧延を１回のみ行う、冷延１回法の場合には、前記熱延板焼鈍が最終冷延前焼鈍にあたるため、熱延板焼鈍の冷却条件は後述の条件で実施する必要がある。一方、中間焼鈍を挟んで冷間圧延を２回以上行う場合は、最後に行われた冷間圧延が最終冷延となり、当該最終冷延前の中間焼鈍が最終冷延前焼鈍にあたる。従って、その場合は、前記中間焼鈍の冷却条件を特定の条件で実施する必要があるが、熱延板焼鈍の条件は特に限定されず、公知の条件を適用することができる。
なお、上記の冷間圧延を２回以上行う場合、熱延板には、必要に応じて熱延板焼鈍を施せばよい。必要に応じて熱延板焼鈍を施したのち、冷間圧延の前に、酸洗等で脱スケールしてもよい。
最終冷延前焼鈍においては、８００～３５０℃における平均冷却速度以外の条件は特に限定されず、公知の条件を適用することができる。例えば、９７０～１１５０℃の焼鈍温度まで加熱し、前記焼鈍温度に１０～１８０秒の間保持して冷却する、条件などは本発明に好適である。
最終冷延前焼鈍の冷却過程における８００～３５０℃の温度域での平均冷却速度は２０℃／秒以上とする。当該温度域での冷却速度を高めることにより、鋼中の固溶炭素を多量に存在させることができ、最終冷延の噛み込み前の加熱による微細なカーバイドの析出を促進することができる。平均冷却速度は、３５℃／秒以上であることが好ましい。なお、平均冷却速度の上限は特に限定されないが、割れ防止の観点からは、３００℃／秒以下とすることが好ましい。
冷間圧延工程では１回の冷間圧延で最終板厚の冷延板としてもよく、あるいは中間焼鈍を挟んだ２回以上の冷間圧延を施して最終板厚の冷延板としてもよい。冷間圧延の総圧下率は、特に限定されず、７０％以上９５％以下とすることができる。最終冷延の圧下率は、特に限定されず、６０％以上９５％以下とすることができる。最終板厚は、特に限定されず、例えば０．１ｍｍ以上１．０ｍｍ以下とすることができる。
ここで、最終冷延は、タンデム圧延機で行い、鋼板をペイオフリールから払い出して最終冷延の１パス目に導く際に、鋼板を７０℃以上２００℃以下まで加熱した後１０秒以内に６０℃以下に冷却してから１パス目に噛み込ませることが肝要である。
最終冷延の鋼板加熱温度は７０℃以上２００℃以下とする。すなわち、加熱温度が７０℃未満では、微細カーバイドが十分に析出せず、一方２００℃超では炭素の拡散速度が大きくなりすぎて粗大なカーバイドが析出することにより歪時効による集合組織改善効果が失われ、磁性が劣化する。加熱温度は、好ましくは１００℃以上１７０℃以下である。
最終冷延直前に鋼板を加熱後に冷却して、１パス目に噛み込ませる鋼板温度を６０℃以下とする。６０℃以下でなければ｛１１１｝＜１１２＞マトリクス組織の作り込みが不十分になり、加熱による集合組織改善効果が失われる。従って、１パス目に噛み込ませる際の鋼板温度は６０℃以下とする。なお、下限は特に限定されないが、０℃以下になると材料が脆化し、製造性に悪影響を及ぼすことから、１パス目に噛み込ませる際の鋼板温度は、０℃超とすることが好ましい。
また、最終冷延前に鋼板を加熱してから６０℃以下に冷却するまでの時間は１０秒以内とする。１０秒以内の開始点は、加熱装置の出側を出た時点とすることができる。１０秒を超えると、析出したカーバイドが粗大化するため、集合組織改善効果が失われる。冷却するまでの時間の下限は特に限定されないが、冷却までの時間が短すぎる場合、微細カーバイドが十分析出するのが困難になる、おそれがあるため、２秒以上とすることが好ましい。
最終冷延前の加熱方法は、特に限定されず、エアバス、オイルバス、サンドバス、誘導加熱等があげられるが、タンデム圧延機の入側で加熱するため、短時間での加熱が可能な方法が望ましい。なお、加熱温度は、加熱装置の出側の鋼板温度とする。
最終冷延前の加熱後の冷却方法は、特に限定されず、クーラント液吹き付け、冷却ロール、オイルバス等があげられるが、タンデム圧延機の入側で冷却するため、短時間で冷却することが好ましい。
上記の冷間圧延を実施するため、本発明に用いるタンデム圧延機は、第１スタンドの入側に加熱装置及び当該加熱装置の出側に冷却装置を備えている必要がある。加熱装置としては、その加熱形式は特に問わないが、上記したエアバス、オイルバス、サンドバス、誘導加熱等の手法によるものが好ましい。同様に、冷却装置としては、その冷却形式は特に限定されないが、上記したクーラント液吹き付け、冷却ロール、オイルバス等の手法によるものが好ましい。
冷間圧延中に時効処理等の熱処理又は温間圧延を挟んでもよいが、上記した特許文献４に記載の最終圧延を前半部と後半部の二つに分け、前半部では低温にて、後半部では高温にて圧延する方法が好適である。なぜなら、一次再結晶Ｇｏｓｓ方位粒は、圧延安定方位の一つである｛１１１｝＜１１２＞マトリクス組織内に導入された、剪断帯から核生成すると考えられている。｛１１１｝＜１１２＞マトリクス組織は低温での冷間圧延により発達するため、前半部で低温にて圧延することにより｛１１１｝＜１１２＞マトリクス組織を多く作り込み、次いで高温にて圧延することにより効率よくＧｏｓｓ方位再結晶核を作ることができる。
本発明の方向性電磁鋼板の製造方法においては、上記に従って最終厚に仕上げた冷延板を、脱炭焼鈍したのち、二次再結晶焼鈍を経て、方向性電磁鋼板（製品板）を得ることができる。二次再結晶焼鈍後に、絶縁被膜を被成してもよい。
上記脱炭焼鈍の条件は、特に限定されない。一般的に、脱炭焼鈍は一次再結晶焼鈍を兼ねることが多く、本発明の製造方法においても一次再結晶焼鈍を兼ねることができる。その場合、条件は特に限定されず、公知の条件を適用することができる。例えば、温水素雰囲気中で８００℃×２分の焼鈍条件等が挙げられる。
冷延板に脱炭焼鈍を施したのち、二次再結晶のための仕上焼鈍を施す。仕上焼鈍前に、鋼板表面に焼鈍分離剤を塗布することができる。焼鈍分離剤としては、特に限定されず、公知のものを用いることができる。例えば、ＭｇＯを主成分とし、必要に応じて、ＴｉＯ２などを添加したものや、ＳｉＯ２やＡｌ２Ｏ３を主成分としたものが挙げられる。
仕上焼鈍を施したのち、鋼板表面に絶縁被膜を塗布し焼き付け、必要に応じて、平坦化焼鈍して鋼板形状を整えることが好ましい。絶縁被膜の種類は、特に限定されず、鋼板表面に引張張力を付与する絶縁被膜を形成する場合には、特開５０－７９４４２号公報、特開昭４８－３９３３８号公報、特開昭５６－７５５７９号公報等に記載されている、リン酸塩－コロイダルシリカを含有する塗布液を用いて、８００℃程度で焼き付けるのが好ましい。
質量％で、Ｃ：０．０３７％、Ｓｉ：３．４％及びＭｎ：０．０５％を含有し、さらに質量ｐｐｍで、Ｓ及びＳｅ：それぞれ３１ｐｐｍ、Ｎ：５０ｐｐｍ、ｓｏｌ．Ａｌ：８５ｐｐｍを含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物の組成からなる鋼スラブを、１２１０℃に加熱後、熱間圧延して板厚２．０ｍｍの熱延板とした。
上記熱延板に、１０００℃×６０秒の熱延板焼鈍を施し、次いで８００℃から３５０℃までを２５℃／ｓで冷却したのち、コイルに巻き取った。得られた熱延焼鈍板を、タンデム圧延機（ロール径３００ｍｍ、スタンド数５）を用いて、１回のタンデム圧延にて０．２０ｍｍの板厚の冷延板とした。その際、圧延機のペイオフリールと１パス目の圧延スタンドの間に設置した鋼板加熱装置によって、鋼板を１５０℃まで加熱した。加熱装置の出側を出た時点から５秒間で表３に示した温度まで冷却し、１パス目の圧延スタンドに噛み込ませた。なお、表３の条件Ｎｏ．３９は１５０℃に加熱後冷却せずに噛み込ませた条件である。
その後、上記冷延板に均熱温度８４０℃、均熱時間１００秒とする脱炭焼鈍を兼ねた一次再結晶焼鈍を施したのち、鋼板表面にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、次いで仕上焼鈍を施して二次再結晶させた。上記二次再結晶焼鈍後の鋼板表面に、リン酸塩－クロム酸塩－コロイダルシリカを質量比３：１：２で含有する塗布液を塗布し、８００℃×３０秒の平坦化焼鈍を施し、製品コイルとした。
製品コイルについて、同じ条件で作製したコイル１０個分の鉄損を測定し、平均値と標準偏差を求めた。鉄損の測定は、コイルの長手中央部から試料を総重量が５００ｇ以上となるように切り出し、エプスタイン試験を実施し、行った。この鉄損の測定結果を、上記した加熱温度及び１パス目の噛み込み温度に併せて表３に示す。
Figure 0007616242000003
表３より、加熱後１パス目に噛み込むときの鋼板温度を６０℃以下にした材料は低鉄損となっていることが分かる。
質量％で、Ｃ：０．０３７％、Ｓｉ：３．４％及びＭｎ：０．０５％を含有し、さらに質量ｐｐｍで、Ｓ及びＳｅ：それぞれ３１ｐｐｍ、Ｎ：５０ｐｐｍ、ｓｏｌ．Ａｌ：８５ｐｐｍを含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物の組成からなる鋼スラブを、１２１０℃に加熱後、熱間圧延して板厚２．０ｍｍの熱延板とした。
上記熱延板に、１０００℃×６０秒の熱延板焼鈍を施し、次いで８００℃から３５０℃までを２５℃／ｓで冷却したのち、コイルに巻き取った。得られた熱延焼鈍板を、タンデム圧延機（ロール径３００ｍｍ、スタンド数５）を用いて、１回のタンデム圧延にて０．２０ｍｍの板厚の冷延板とした。その際、圧延機のペイオフリールと１パス目の圧延スタンドの間に設置した鋼板加熱装置によって、鋼板を１５０℃まで加熱した。加熱後は表４に示した種々の時間内（冷却に要した時間。加熱装置の出側を出た時点を基準とする。）にて２５℃まで冷却し、１パス目の圧延スタンドに噛み込ませた。
その後、上記冷延板に均熱温度８４０℃、均熱時間１００秒とする脱炭焼鈍を兼ねた一次再結晶焼鈍を施したのち、鋼板表面にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、次いで仕上焼鈍を施して二次再結晶させた。上記二次再結晶焼鈍後の鋼板表面に、リン酸塩－クロム酸塩－コロイダルシリカを重量比３：１：２で含有する塗布液を塗布し、８００℃×３０秒の平坦化焼鈍を施し、製品コイルとした。
製品コイルについて、同じ条件で作製したコイル１０個分の鉄損を測定し、平均値と標準偏差を求めた。鉄損の測定は、コイルの長手中央部から試料を総重量が５００ｇ以上となるように切り出し、エプスタイン試験を実施して行った。この鉄損の測定結果を、上記した冷却に要した時間に併せて表４に示す。
Figure 0007616242000004
表４より、加熱後１０秒以内に冷却した材料は、鉄損のばらつきが小さく、低鉄損となっていることが分かる。
質量％で、Ｃ：０．０６％、Ｓｉ：３．４％及びＭｎ：０．０６％を含有し、質量ｐｐｍで、Ｎ：９０ｐｐｍ、ｓｏｌ．Ａｌ：２５０ｐｐｍを含有し、質量％で、Ｓ及びＳｅ：それぞれ０．０２％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物の組成からなる鋼スラブを１４００℃に加熱後、熱間圧延して板厚２．０ｍｍの熱延板とした。
上記熱延板に、１０００℃×６０秒の熱延板焼鈍を施し、次いで８００℃から３５０℃までを１０℃／ｓで冷却したのち、コイルに巻き取った。得られた熱延板焼鈍板をタンデム圧延機（ロール径３００ｍｍ、スタンド数５）で１回目の冷間圧延を行い、次いで、Ｎ２７５ｖｏｌ％＋Ｈ２２５ｖｏｌ％、露点４６℃の雰囲気中で１１００℃×８０秒の中間焼鈍を施し、８００℃から３５０℃までの冷却過程では、表５に示す種々の冷却速度で冷却を行った。次に、タンデム圧延機（ロール径３００ｍｍ、スタンド数５）で最終の冷間圧延（最終冷延）を施し、板厚が０．２０ｍｍの冷延板とした。最終冷延の際、圧延機のペイオフリールと１パス目の圧延スタンドの間に設置した鋼板加熱装置によって、鋼板を表５に示すように加熱し、加熱後は、加熱装置の出側を出た時点からの時間が表５に示す時間で、表５に示す温度まで冷却し、１パス目の圧延スタンドに噛み込ませた。
その後、上記冷延板に、均熱温度を８４０℃、均熱時間を１００秒とする脱炭焼鈍を兼ねた一次再結晶焼鈍を施したのち、鋼板表面にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、次いで仕上焼鈍を施して二次再結晶させた。上記二次再結晶焼鈍後の鋼板表面に、リン酸塩－クロム酸塩－コロイダルシリカを重量比３：１：２で含有する塗布液を塗布し、８００℃×３０秒の平坦化焼鈍を施し、製品コイルとした。
製品コイルについて、同じ条件で作製したコイル１０個分の鉄損を測定し、平均値と標準偏差を求めた。鉄損の測定は、コイルの長手中央部から試料を総重量が５００ｇ以上となるように切り出し、エプスタイン試験を実施し、行った。この鉄損の測定結果を、上記した各種条件に併せて表５に示す。
Figure 0007616242000005
表５に示したように、インヒビター多量添加系の鋼スラブを用いて、冷延工程に中間焼鈍を挟んだ場合においても、最終冷延にて所定の条件で圧延を行った場合、鉄損が良好で、ばらつきも小さいことがわかる。
質量％で、Ｃ：０．０３６％、Ｓｉ：３．４％及びＭｎ：０．０６％を含有し、質量ｐｐｍで、Ｎ：５０ｐｐｍ、ｓｏｌ．Ａｌ：７２ｐｐｍ、Ｓ及びＳｅ：それぞれ３１ｐｐｍを含有し、その他の添加成分として、Ｓｂ、Ｃｕ、Ｐ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｂ、Ｂｉを、表６に示す組成で含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物の組成からなる鋼を溶製し、鋼スラブとし、１２１０℃に加熱後、熱間圧延して板厚２．０ｍｍの熱延板とした。
上記熱延板に、１０００℃×６０秒の熱延板焼鈍を施し、次いで８００℃から３５０℃までを２５℃／ｓで冷却したのち、コイルに巻き取った。得られた熱延板焼鈍板をタンデム圧延機（ロール径３００ｍｍ、スタンド数５）にて、１回のタンデム圧延にて０．２０ｍｍの板厚の冷延板とした。最終の冷間圧延の際、圧延機のペイオフリールと１パス目の圧延スタンドの間に設置した鋼板加熱装置によって、鋼板を１５０℃に加熱し、加熱後は、加熱装置の出側を出た時点から５秒間で２５℃まで冷却し、1パス目の圧延スタンドに噛み込ませた。
その後、上記冷延板に、均熱温度８４０℃、均熱時間１００秒とする脱炭焼鈍を兼ねた一次再結晶焼鈍を施したのち、鋼板表面にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、次いで仕上焼鈍を施して二次再結晶させた。上記二次再結晶焼鈍後の鋼板表面に、リン酸塩－クロム酸塩－コロイダルシリカを質量比３：１：２で含有する塗布液を塗布し、８００℃×３０秒の平坦化焼鈍を施し、製品コイルとした。製品コイルについて、同じ条件で作製したコイル１０個分の鉄損を測定し、平均値と標準偏差を求めた。鉄損の測定は、コイルの長手中央部から試料を総重量が５００ｇ以上となるように切り出し、エプスタイン試験を実施し、行った。この鉄損の測定結果を、上記した添加成分の組成に併せて表６に示す。
Figure 0007616242000006
表６に示したように、Ｓｂ、Ｃｕ、Ｐ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｂ、Ｂｉのいずれか１種以上を添加した鋼板は、鉄損が０．８０Ｗ／ｋｇ以下に低減しており、かつコイル長手方向の特性のばらつきも小さかった。

Claims (5)

  1. 質量％で、
    Ｃ：０．０１～０．１０％、
    Ｓｉ：２．０～４．５％、
    Ｍｎ：０．０１～０．５０％、
    Ａｌ：０．０１００～０．０４００％、
    Ｓ及びＳｅのいずれか１種又は２種の合計：０．０１～０．０５％、ならびに
    Ｎ：０．００５０～０．０１２０％
    を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物の成分組成を有する鋼素材を熱間圧延して熱延鋼板とし、前記熱延鋼板に１回又は中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延を施して最終板厚を有する冷延板とし、次いで前記冷延板に脱炭焼鈍を施したのち二次再結晶焼鈍を施す、方向性電磁鋼板の製造方法であって、
    前記１回又は２回以上の冷間圧延のうち、前記１回の場合は当該冷間圧延及び前記２回以上の場合は最終回の冷間圧延を最終冷延と定義し、前記最終冷延の直前に行う焼鈍を最終冷延前焼鈍と定義したとき、
    前記最終冷延前焼鈍は、８００℃以下３５０℃以上の温度域における平均冷却速度を２０℃／ｓ以上として行い、前記最終冷延は、タンデム圧延機を用いて、鋼板を７０℃以上２００℃以下の温度域に加熱した後１０秒以内に６０℃以下に冷却してから、前記タンデム圧延機の１パス目に導入する、方向性電磁鋼板の製造方法。
  2. 質量％で、
    Ｃ：０．０１～０．１０％、
    Ｓｉ：２．０～４．５％、
    Ｍｎ：０．０１～０．５０％、
    Ａｌ：０．０１００％未満、
    Ｓ：０．００７０％以下、
    Ｓｅ：０．００７０％以下及び
    Ｎ：０．００５０％以下
    を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物の成分組成を有する鋼素材を熱間圧延して熱延鋼板とし、前記熱延鋼板に１回又は中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延を施して最終板厚を有する冷延板とし、次いで前記冷延板に脱炭焼鈍を施したのち二次再結晶焼鈍を施す、方向性電磁鋼板の製造方法であって、
    前記１回又は２回以上の冷間圧延のうち、前記１回の場合は当該冷間圧延及び前記２回以上の場合は最終回の冷間圧延を最終冷延と定義し、前記最終冷延の直前に行う焼鈍を最終冷延前焼鈍と定義したとき、
    前記最終冷延前焼鈍は、８００℃以下３５０℃以上の温度域における平均冷却速度を２０℃／ｓ以上として行い、前記最終冷延は、タンデム圧延機を用いて、鋼板を７０℃以上２００℃以下の温度域に加熱した後１０秒以内に６０℃以下に冷却してから、前記タンデム圧延機の１パス目に導入する、方向性電磁鋼板の製造方法。
  3. 前記鋼素材は、さらに、質量％で、
    Ｓｂ：０．００５～０．５００％、
    Ｃｕ：０．０１～１．５０％、
    Ｐ：０．００５～０．５００％、
    Ｃｒ：０．０１～１．５０％、
    Ｎｉ：０．００５～１．５００％、
    Ｓｎ：０．０１～０．５０％、
    Ｎｂ：０．０００５～０．０１００％、
    Ｍｏ：０．０１～０．５０％、
    Ｂ：０．００１０～０．００７０％及び
    Ｂｉ：０．０００５～０．０５００％
    からなる群より選ばれる１種又は２種以上を含有する、請求項１又は２に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
  4. 請求項１又は２に記載の方向性電磁鋼板の製造方法に適用される方向性電磁鋼板製造用圧延設備であって、方向性電磁鋼板の製造ライン上に配置したタンデム圧延機と、前記タンデム圧延機の第１スタンドの入側にて前記製造ラインの上流側から順に配置した加熱装置及び冷却装置と、を有する、方向性電磁鋼板製造用圧延設備。
  5. 請求項３に記載の方向性電磁鋼板の製造方法に適用される方向性電磁鋼板製造用圧延設備であって、方向性電磁鋼板の製造ライン上に配置したタンデム圧延機と、前記タンデム圧延機の第１スタンドの入側にて前記製造ラインの上流側から順に配置した加熱装置及び冷却装置と、を有する、方向性電磁鋼板製造用圧延設備。
JP2022571896A 2021-06-30 2022-06-30 方向性電磁鋼板の製造方法及び方向性電磁鋼板製造用圧延設備 Active JP7616242B2 (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2021109709 2021-06-30
JP2021109709 2021-06-30
PCT/JP2022/026423 WO2023277170A1 (ja) 2021-06-30 2022-06-30 方向性電磁鋼板の製造方法及び方向性電磁鋼板製造用圧延設備

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPWO2023277170A1 JPWO2023277170A1 (ja) 2023-01-05
JP7616242B2 true JP7616242B2 (ja) 2025-01-17

Family

ID=84692755

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2022571896A Active JP7616242B2 (ja) 2021-06-30 2022-06-30 方向性電磁鋼板の製造方法及び方向性電磁鋼板製造用圧延設備

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20240279763A1 (ja)
EP (1) EP4357468A4 (ja)
JP (1) JP7616242B2 (ja)
KR (1) KR20240011759A (ja)
CN (1) CN117545862A (ja)
WO (1) WO2023277170A1 (ja)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2022163723A1 (ja) * 2021-01-28 2022-08-04 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法および電磁鋼板製造用圧延設備

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2020067236A1 (ja) 2018-09-28 2020-04-02 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法および冷間圧延設備
JP2020116587A (ja) 2019-01-21 2020-08-06 日本製鉄株式会社 圧延設備及び圧延方法

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2867557A (en) * 1956-08-02 1959-01-06 Allegheny Ludlum Steel Method of producing silicon steel strip
BE789262A (fr) 1971-09-27 1973-01-15 Nippon Steel Corp Procede de formation d'un film isolant sur un feuillard d'acierau silicium oriente
JPS5413846B2 (ja) 1973-06-18 1979-06-02
JPS5652117B2 (ja) 1973-11-17 1981-12-10
JPS5844744B2 (ja) 1979-11-22 1983-10-05 川崎製鉄株式会社 方向性珪素鋼板にクロム酸化物を含まない張力付加型の上塗り絶縁被膜を形成する方法
JPS6115919A (ja) * 1984-06-29 1986-01-24 Kawasaki Steel Corp けい素鋼板の冷間圧延方法
EP0426869B1 (en) * 1989-05-08 1998-08-12 Kawasaki Steel Corporation Process for manufacturing unidirectional silicon steel sheet excellent in magnetic properties
JP2773948B2 (ja) * 1990-03-02 1998-07-09 川崎製鉄株式会社 磁気特性および表面性状に優れた方向性けい素鋼板の製造方法
JP3160281B2 (ja) * 1990-09-10 2001-04-25 川崎製鉄株式会社 磁気特性の優れた方向性けい素鋼板の製造方法
JPH0615307A (ja) * 1992-06-29 1994-01-25 Kawasaki Steel Corp 冷間圧延用ステンレス予備処理鋼帯の製造方法及び装置
JPH08253816A (ja) 1995-03-15 1996-10-01 Nippon Steel Corp 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JP4568875B2 (ja) * 2004-03-16 2010-10-27 Ｊｆｅスチール株式会社 磁気特性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法
JP5037796B2 (ja) * 2005-04-15 2012-10-03 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5691231B2 (ja) * 2010-04-16 2015-04-01 Ｊｆｅスチール株式会社 冷間圧延方法
JP5672273B2 (ja) * 2012-07-26 2015-02-18 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5737483B2 (ja) * 2013-02-28 2015-06-17 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
US9978489B2 (en) * 2013-09-26 2018-05-22 Jfe Steel Corporation Method of producing grain oriented electrical steel sheet
KR102140991B1 (ko) * 2016-03-09 2020-08-04 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전자 강판의 제조 방법
JP7028215B2 (ja) * 2019-03-28 2022-03-02 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
WO2022163723A1 (ja) * 2021-01-28 2022-08-04 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法および電磁鋼板製造用圧延設備

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2020067236A1 (ja) 2018-09-28 2020-04-02 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法および冷間圧延設備
JP2020116587A (ja) 2019-01-21 2020-08-06 日本製鉄株式会社 圧延設備及び圧延方法

Also Published As

Publication number Publication date
US20240279763A1 (en) 2024-08-22
EP4357468A4 (en) 2025-07-23
KR20240011759A (ko) 2024-01-26
JPWO2023277170A1 (ja) 2023-01-05
WO2023277170A1 (ja) 2023-01-05
CN117545862A (zh) 2024-02-09
EP4357468A1 (en) 2024-04-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102686751B (zh) 制造晶粒取向电工钢带材的方法及由此制得的晶粒取向电工钢
JP7392849B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法および電磁鋼板製造用圧延設備
CN104136636B (zh) 用于制备具有高水平冷轧收缩率的晶粒取向的磁性片材的方法
JP7028215B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP6721135B1 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法および冷間圧延設備
JP7824520B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP6292146B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP2020056105A (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
EP4159336A1 (en) Grain-oriented electromagnetic steel sheet production method and equipment line
WO2023277170A1 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法及び方向性電磁鋼板製造用圧延設備
JP7616243B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法及び方向性電磁鋼板製造用圧延設備
WO2024053627A1 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法および誘導加熱装置
KR102921681B1 (ko) 방향성 전기 강판의 제조 방법
JP7652102B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP7782683B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法および誘導加熱装置
EP4729640A1 (en) Method for producing grain-oriented electrical steel sheet, and induction heating device
WO2024204818A1 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法、方向性電磁鋼板の製造設備列、及び方向性電磁鋼板用熱延板
JPH02282422A (ja) 高磁束密度薄手一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH06240359A (ja) 磁束密度が高く、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0551641A (ja) 低鉄損方向性けい素鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20221122

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20240109

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20240308

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20240625

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20240919

A911 Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911

Effective date: 20240930

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20241203

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20241216

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 7616242

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150