JP7626371B2

JP7626371B2 - 球状黒鉛鋳鉄の金型鋳造品

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Publication number: JP7626371B2
Application number: JP2021109463A
Authority: JP
Inventors: 春喜糸藤; 正行板村; 浩一安斎; 一良山口
Original assignee: I2C CO., LTD.; Tohoku University NUC
Current assignee: I2C CO., LTD.; Tohoku University NUC
Priority date: 2015-07-15
Filing date: 2021-06-30
Publication date: 2025-02-04
Anticipated expiration: 2036-07-15
Also published as: JPWO2017010569A1; WO2017010569A1; JP2021165436A; JP6998015B2; US11254993B2; US20180371561A1

Description

特許法第３０条第２項適用発行日平成２７年５月１日刊行物鋳造工学第１６６回全国講演大会講演概要集（Ｒｅｐｏｒｔｓｏｆｔｈｅ１６６ｔｈＪＦＳＭｅｅｔｉｎｇ）第９６頁発行所公益社団法人日本鋳造工学会

本発明は、超微細球状黒鉛鋳鉄の金型鋳造品に係る。より詳細には、熱処理を行わないアズキャストの状態で、チルが無く超微細化した球状化黒鉛の数が従来よりも多く以上存在し、引張強度・伸びその他の特性の向上が期待される超微細球黒鉛を有する超微細球状黒鉛鋳鉄の金型鋳造品に関する。

球状黒鉛鋳鉄は、銑鉄鋳物（別名、鋳鉄）の一種であり、ダクタイル鋳鉄ともいう。鋳鉄の一種であるねずみ鋳鉄の場合には、黒鉛は、細長い異方性の強い薄片状の形状を有している。それに対して、球状黒鉛鋳鉄の場合には、黒鉛は、球状の形状をしている。球状黒鉛は、鋳込み直前の溶湯にマグネシウムやカルシウムなどを含んだ黒鉛球状化剤を添加することによって達成される。

球状黒鉛鋳鉄は、強度のない黒鉛が球状で独立しているため、この鋳物は鋼と同程度に、粘り強く強靱な鋳物となる。球状黒鉛とは靭性を意味し、球状化黒鉛は、材料強度と伸びを具えた特性の原因となっている。現在は自動車産業をはじめ産業用機器用の材料として多用されている。

黒鉛が細かくその粒数が多いほど衝撃時における亀裂の進展を抑止する効果が高まり、衝撃エネルギーが増加する。さらなる材質の向上を目的として、球状化黒鉛の微細化、均一分散を図る努力がなされている。
従来の球状化黒鉛鋳鉄の一般的な金属組織を図３に示す。図３に示すように、従来の球状化黒鉛鋳鉄は４００個／ｍｍ^２の球状黒鉛を有するのが一般的である。
また、球状黒鉛鋳鉄につき、以下に記載の特許文献・非特許文献に記載されているような試みもなされている。

特許文献１（特開平１－３０９９３９号公報）では、適量のビスマスを添加することにより黒鉛粒数を３００個／ｍｍ^２以上としている。この技術においてはさらにニッケルを適量添加してより高い引張強さ及び耐力を達成している。

特許文献２（特開平６－９３３６９号公報）では、溶湯にマグネシウム（Ｍｇ）の存在下でＣａを添加し、その後Ｂｉを添加することにより、従来の球状黒鉛鋳鉄よりも微細な球状黒鉛及び快削元素としてのＣａ化合物を鋼中に均一に分布させることにより被削性及び機械的性質の一層の向上を図ることが可能な快削球状黒鉛鋳鉄の技術が提供されている。

特許文献３（特開２００３－２８６５３８号公報）では、ダクタイル鋳鉄材にＢｉの添加する量をコントロールすることにより，黒鉛を微細化させて，機械的性質を改善している。この技術においては、ＢｉとＣａの相乗作用によって引張り強度４５０ＭＰａ以上、かつ伸び２０％以上であり、球状黒鉛が少なくとも２，０００個／ｍｍ^２以上測定され、かつ、球状化率が９０％以上維持している。
特許文献４（特開２０００－４５０１１号公報）では、Ｃを３．１０～３．９０％、Ｓｉを２．５～４．００％、Ｍｎを０．４５％以下、Ｐを０．０５％以下、Ｓを０．００８％以下、Ｃｕを０．５％以下、Ｍｏを０．３％以下、Ｍｇを０．０５％以下、Ｂｉ＋Ｓｂ＋Ｔｉを０．１％以下含有し、金型鋳造法によって鋳造して鋳造物中に超微細黒鉛組織を有するようにした球状黒鉛鋳鉄の鋳造方法が開示され、これにより、黒鉛粒数がほぼ１９００個／ｍｍ^２の超微細黒鉛組織を有するとともに、チル組織の発生が防止されするようにした球状黒鉛鋳鉄鋳物が提供されている。

一方、無チル化の観点から、非特許文献１（「反応論からみた鋳鉄」）には、溶湯中の窒素含有量とチル深さとの関係が示され、窒素を塩酸可溶性窒素と塩酸不溶性窒素とに分類し、それぞれのチル深さとの関連を示している（非特許文献１第１１６－１２３頁）。
ただ、この分類では必ずしも当てはまらない場合があるため、非特許文献２では、窒素をフリー窒素とそれ以外の窒素とに分類し、フリー窒素量の制御によりチルの長さを低減する試みがなされている。ここで、フリー窒素量は、全窒素量から介在物となっている介在物窒素量を差し引いた窒素量である。なお、ここで、介在物窒素量は、ＪＩＳＧ１２２８（蒸留－中和滴定法）により測定されている。

また、非特許文献３では、チル無しの球状黒鉛の数が８５０－１４００個／ｍｍ^２のアズキャスト品が提供されている（非特許文献３表ＩＸ上第１欄）。

特開平１－３０９９３９号公報特開平６－９３３６９号公報特開２００３－２８６５３８号公報特開２０００－４５０１１号公報

「反応論からみた鋳鉄」初版社団法人新日本鋳鍛造協会発行平成４年３月３１日発行「鋳鉄の黒鉛凝固に及ぼすフリー窒素量の影響」日本鋳造工学会、第１６３回全国公演大会概要集（２０１３）９９「ＭａｇｎｅｓｉｕｍＭａｐｏｆｔｈｅＳｐｈｅｒｏｉｄａｌｇｒａｐｈｉｔｅＳｔｒｕｃｔｕｒｅｉｎＤｕｃｔｉＬｅＣａｓｔｌｒｏｎｓ（金型を用いて製造したダクタイル鋳鉄鋳物）」ＲＥＶＩＳＴＡＤＥＭＥＴＡＬＵＲＧＩＡ，４９（５）ＳＥＰＴＥＭＢＲＥ－ＯＣＴＵＢＲＥ３２５－３３９２０１３

上記した特許文献・非特許文献に記載の従来技術においては、金型鋳造を行うといずれもチルの発生を伴う。チルを無くすために熱処理を行わざるを得ない。
また、上記製造方法を用いて製造した球状黒鉛鋳鉄の組織内における球状黒鉛の個数は少ない。そのため、強度、伸びなどの機械的特性が必ずしも所望するものではない。
また、特許文献３の技術においては酸化物と思われる白い粉の発生が認められ伸び特性に欠ける。
非特許文献２では、チル長さはフリー窒素の量に影響されることから、フリー窒素の除去により、チル長の低減を図っている。しかし、非特許文献２は、冷やし金を含むとは言え金型鋳造ではないにもかかわらずチルは発生している。すなわち、生型に比べてよりチルが発生しやすい金型にこの技術を適用すれば、よりチル長が長いチルが発生することを示唆している。また、組織内における球状黒鉛の個数、粒径については触れられていない。
特許文献３記載の球状黒鉛鋳鉄では、球状黒鉛の個数は２，０００個／ｍｍ^２以上を達成している。しかし、この技術は金型鋳造品の技術ではない。すなわち、金型鋳造品であって球状黒鉛の個数が２，０００個／ｍｍ^２以上のものは提供されていない。
特許文献４では、ＢｉとＳｂを必須としている。
非特許文献３では、金型鋳造品の中で、表面、中心ともにチルの無い品物は、ブレーキキャリパーＧ（７．５ｋｇ、肉厚４３ｍｍ）のみであり、モジュラスＭ（ｃｍ）（Ｍ＝Ｖ／Ｓ，Ｖは体積、Ｓは表面積）が２を超えるものに限られている。

本発明は、アズキャストの状態であってもチルを含まない球状黒鉛鋳鉄の金型鋳造品を提供することを目的とする。

請求項１に係る発明は、融解時発生窒素量が０．９ｐｐｍ（質量）以下であり、アズキャストの状態で、球状黒鉛の数が３０００個／ｍｍ ^２以上でありチルを含まない球状黒鉛鋳鉄の金型鋳造品である。
請求項２に係る発明は、Ｍが０．２５ｃｍから２．０ｃｍである請求項１記載の球状黒鉛鋳鉄の金型鋳造品である。Ｍ＝Ｖ／Ｓ（Ｖは製品体積（ｃｍ^３）、Ｓは製品表面積（ｃｍ^２）

本発明によれば、アズキャストの状態であってもチルを含まない球状黒鉛鋳鉄の金型鋳造品を提供することができる。

本発明の実施例の工程を示すグラフである。本発明の実施例により製造した製品の組織図である。本発明の実施例により製造した製品のモジュールに対する黒鉛粒数を示すグラフである。本発明の実施例により製造した製品の機械的特性を示すグラフである。従来の球状黒鉛化鋳鉄の金属組織図である。

以下、図１に基づき本発明を実施するための形態を説明する。

（溶解工程）
溶解行程においては、球状黒鉛鋳鉄の元湯原料を溶解する。
元湯原料としては、例えば、ＪＩＳＧ５５０２に規定する原料を用いればよい。他の鋳鉄でも適用可能である。また、必要に応じて、他の元素を添加してもよい。また、組成範囲を適宜変えてもよい。
ＪＩＳＧ５５０２に規定する例としてＦＣＤ４００－１５、ＦＣＤ４５０－１０、ＦＣＤ５００－７、ＦＣＤ６００－３、ＦＣＤ７００－２、ＦＣＤ８００－２、ＦＣＤ４００－１５、ＦＣＤ４５０－１０、ＦＣＤ５００－７などがあげられる。

なお、上記元湯原料あるいは、元湯原料溶解後に、上記成分に加えて、Ｂｉ，Ｃａ，Ｂａ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ、ＲＥ（希土類元素）を適宜添加してもよい。
また、ＣＥ（炭素当量）を適宜、例えば、３．９～４．６に制御してもよい。

本発明では、溶解後さらに加熱を行い元湯の昇温を行う。昇温により、元湯内から酸素は除去される。
昇温は、元湯内から酸素の除去が止まる温度Ｔ_０に達するまで行う。その温度Ｔ_０に達した時点で昇温を停止し、Ｔ_０において所定時間保温する。保温を続けると、ルツボ側面から気泡の発生が認められるためその時点で保温を停止する。通常、保温は２～１０分の間で行われる。

（窒素の除去工程）
酸素を除去する工程の後に、窒素の除去を行う。
非特許文献２では、フリー窒素の制御を行っている。ただ、非特許文献２は生型を対象としており、金型にそのままでは適用できず、金型に非特許文献２に記載のフリー窒素の制御を行っても球状黒鉛の個数の増加は必ずしも認められない。
金型の場合は、融解時発生窒素量を基準に窒素の制御を行うと、球状黒鉛の個数の増加を制御できることがわかった。
融解時発生窒素量は、鋳造品を溶解した際の融解時の窒素ガス量である。鋳鉄が固体から液体になった際に発生する窒素である。最終鋳造品で調べればよい。
具体的に次の手順で測定する。酸化膜除去のためＦＵＪＩＳＴＡＲ５００（三共理化学）サンドペーパーにて表面の金属光沢がなくなるまで酸化膜を取り除いた後、マイクロカッター又は鉄筋カッターで切断し０．５－１．０ｇの試料とした。せん断した試料は油分除去のためアセトンで洗浄しドライヤーで数秒乾燥または真空乾燥した後分析を実施する。
分析は装置に電源を入れＨｅガスを送入し、システムチェックとリークチェックを行い異常が無いのを確認する。安定化した後、分析を開始する。分析するにあたっては、捨て分析、ブランク測定を行い、ゼロ点補正を行う。
ブランク分析は、初めに坩堝をセットし、助燃材（黒鉛パウダー）を約0.4g前後添加する。助燃材は合金中の窒素抽出率を向上させる目的で添加する。Heを流入しながらアウトガスのパージを行い、試料室内をＨｅガスで置換する。次いで予備加熱により黒鉛坩堝から発生する酸素、窒素を取り除くため分析温度と同条件以上の温度（例えば２１６３℃）で１５秒加熱保持し坩堝から発生するガスを除去する。その後昇温条件で分析を行い得られる数値をブランクとしゼロ点ベースとなるように補正する。
検量線作成標準試料としてＬＥＣＯ製１１４－００１－５（窒素８±２ｐｐｍ、酸素１１５±１９ｐｐｍ）、５０２－８７３（窒素４７±５ｐｐｍ酸素３４±５ｐｐｍ）、５０２－８６９（窒素４１４±８ｐｐｍ酸素３６±４ｐｐｍ）、５０２－４１６（窒素７８２±１４ｐｐｍ酸素３３±３ｐｐｍ）を用いて各３回測定し得られた数値から検量線を作成する。
昇温分析では低融点物質から徐々に溶解していき、各温度毎に溶融した物質中に含まれる窒素が抽出され波形ピークが得られる。
波形ピークの総面積（ピーク強度値の総和）と分析によって得られる窒素量から単位面積当たりの窒素量を算出し、１２５０－１３５０℃付近の昇温初期に発生する窒素を数値化する。
以上の分析においても、鋳鉄が固体から液体になった際に発生する窒素の部分に着目すれば融解時発生窒素量も求めることができる。

窒素については、元湯への溶解度を減少させることにより元湯内から除去することができる。そのために、溶湯を徐冷する。急激な冷却では、窒素は元湯内から抜ききれないことがある。冷却速度として、５℃／分以下が好ましい。
冷却は、式１におけるＴ（℃）まで行うことが好ましい。Ｔ（℃）より低い温度まで冷却を行うと、逆に酸素の取り込みが始まってしまう。窒素、酸素の両方を最小とするためにＴ〈℃〉まで冷却することが好ましい。実務上の観点を考慮すると（Ｔ－１５℃）±２０（℃）まで冷却することが好ましい。

式（１）Ｔ＝Ｔ_ｋ－２７３（℃）
ｌｏｇ（［Ｓｉ］／［Ｃ］^２）＝－２７，４８６／Ｔ_ｋ＋１５．４７

徐冷過程において、窒素は元湯から放出される。すなわち、徐冷により元湯中への窒素の飽和溶解度は小さくなるため他の元素と化合物を形成していない窒素は元湯から放出される。なお、例えば、アルゴンガスのバブリングを行ってもよい。かかる冷却により窒素は元湯から逃げる。

（球状化処理工程）
式１におけるＴ（℃）まで冷却した時点で、球状化処理を行う。
ここで、球状化処理はＭｇ添加により行うことが一般的である。他の方法（例えば、Ｃｅを含む処理剤による球状化処理）によってもよい。
ただ、Ｃｅに比べて、Ｍｇの場合は、微細化の程度及び単位当たりの球状化炭素の数は圧倒的に優れている。
前記Ｍｇ含有処理剤は、Ｆｅ－Ｓｉ－Ｍｇが好ましい。特に、Ｆｅ：Ｓｉ：Ｍｇ＝５０：５０：（１～１０）（質量比）の処理剤を用いることが好ましい。Ｍｇ比が１未満では、十分な球状化を行うことができない。また、１０を超えると、泡立ちが生じてしまいガスの巻き込みを起こしてしまう。かかる観点から１～１０が好ましく、１～５がより好ましい。
酸素含有量が２０ｐｐｍ（質量）以下において前記球状化処理を行うことが好ましい。２０ｐｐｍ以下とすることにより微細な球状化黒鉛が得られる。

（接種工程）
球状化処理を行った後に直ちに接種を行う。接種は、溶湯に例えば、Ｆｅ－Ｓｉを添加することにより行う。例えば、Ｆｅ－７５Ｓｉ（質量比）が好適に用いられる。

（鋳込み工程）
接種剤Ｆｅ－Ｓｉ添加後鋳込みを行う。接種剤が拡散撹拌しない状態で鋳込みを行うことが好ましい。設備上の要因などを考慮して、例えば、１０分以下、５分以下、１分以下、５秒以下と短時間化をはかることが好ましい。

鋳込みは、Ｔ_ｐ±２０（℃）において行うことが好ましい。
ここで、Ｔ_ｐ＝１３５０－６０Ｍ（℃）」
Ｍ＝Ｖ／Ｓ
Ｖは製品体積（ｃｍ^３）、Ｓは製品表面積（ｃｍ^２）

金型温度はＴ_ｄ±２０（℃）とすることが好ましい。
Ｔ_ｄ＝４７０－５２０Ｍ（℃）
Ｍ＝Ｖ／Ｓ
Ｖは製品体積（ｃｍ^３）、Ｓは製品表面積（ｃｍ^２）
金型温度は、製品の体積に応じて制御を行うことが好ましい。金型温度を制御することにより球状化黒鉛をより微細かつ均一に形成することができる。
ただ、条件によっては湯周り不良を生ずるおそれがあるため、金型の最低温度は１００℃とすることが好ましい。

（接種）
接種処理は、Ｆｅ－Ｓｉを添加することにより行うことが好ましい。
Ｆｅ－Ｓｉ添加後可及的速やかに行うことが好ましい。接種後短時間であるほどより微細でかつ単位面積当たりの球状化黒鉛が多くなる。短時間であるほどＦｅ－Ｓｉの溶湯中への拡散が遅くなり、それに伴い球状化黒鉛の密度が高くなる。
装置などにも依存するが、例えば、１０分以内に前記鋳込みを行うが好ましく、５分以内に行うことがより好ましく、３０秒以内、５秒以内と、短くするほど好ましい。に行うことがさらに好ましい。Ｆｅ－Ｓｉが溶解後拡散前の状態で鋳込みを行うと、均一に溶解した場合よりも球状化黒鉛の個数は飛躍的に増加する。かかる状態をさらに促進するために撹拌を行わずに鋳込みを行うことが好ましい。
金型には、断熱性の塗型を塗布することが好ましい。特に、断熱性塗型が好ましく熱伝導率：０．４２ｗ／（ｍ・K）以下が特に好ましい。具体的に断熱性の塗型を厚み０．４ｍｍ以上に塗布することが好ましい。

（実施例１）
次の組成を有する原料を用いた。（質量％）
Ｃ：３．６６、Ｓｉ：２．５８、Ｍｎ：０．０９、Ｐ：０．０２２、Ｓ：０．００６、残Ｆｅ

この原料の組成における式（１）のＴを求めると次の通りである。
Ｔ_ｋ＝１６９８（Ｋ）
Ｔ＝Ｔ_ｋ－２７３＝１４２５（℃）

この原料を炉内において加熱して溶解した。溶解後も加熱を続け、１４２５（℃）を通過し、昇温を続けた。１４２５（℃）以上の温度においては酸素の除去が行われている。
昇温をさらに続けたところ、１５１０℃を超えた温度において、炉の耐熱材からの酸素の発生が認められた。そこで、１５１０℃において昇温を停止し、１５１０℃に５分間保温を行った（ここではスーパーヒートと称する。）。この期間は酸素が元湯から除去される期間である。

１５１０℃に５分間保温後平均で約５℃／分の割合で１４２５℃（＝Ｔ℃）まで徐冷した。途中一旦１４４０℃まで温度を下げ、その後１４６０℃まで上昇させ、次いで、５分／分の速度で冷却した。
すなわち、スーパーヒートの後Ｔ℃まで直線的に徐冷するのではなく、一旦直線より速く冷却し、次いで、温度を上げた後に直線的に冷却した。かかる、徐冷を行うことにより、溶湯への大気成分の巻き込みを直線的に徐冷を行う場合よりも大きく低減させることができた。直線的に冷却しようとすると加温が必要となり、加温時に撹拌を行うことにより大気の巻き込みが生じるためと考えられる。スーパーヒート後は１４６０℃までは大気の巻き込みが生じないように自然冷却を行うことが好ましい。これにより、窒素の外部からの混入を減らすことができ、窒素の量、ひいては融解時発生窒素量をより正確に制御可能となり、低減させることができる。
溶湯温度の低下に伴い、溶湯への窒素の溶解度が減少するため、窒素が生じる。徐冷により窒素の溶湯への飽和量は低下し、不飽和窒素が溶湯から放出された。Ｔの温度まで冷却した時点で、溶湯から一部を取り出して酸素の含有量を分析したところ２０ｐｐｍ以下であった。

次いで、Ｍｇ処理を行った。Ｍｇ処理は、Ｆｅ－Ｓｉ－３Ｍｇを添加して行った。Ｍｇ処理後接種を行った。接種においては、０．６質量％Ｆｅ－７５Ｓｉの接種剤を用い、湯面接種により撹拌して行った。製品は、直径１ｃｍ、厚さ（ｔ）５．３ｍｍのコインである。鋳込み温度及び金型温度は、次の通り設定した。
また、金型には、断熱性塗型０．４ｍｍ塗布した。塗型の熱伝導率は０．４２ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。
鋳込み温度Ｔ_ｐは、
Ｍ＝Ｖ／Ｓ＝０．３４
Ｔ_ｐ＝１３５０－６０Ｍ＝１３２０℃
金型温度Ｔ_ｄは、
Ｔ_ｄ＝４７０－５２０Ｍ＝２９３．２（℃）

上記設定の鋳込み温度及び金型温度のもとに、接種終了後１０秒後に金型に鋳込みを行った。鋳込み後、次の結果が得られた。
製品の組成は次の通りであった。（質量％）
Ｃ：３．６１、Ｓｉ：３．１１、Ｍｎ：０．１０、Ｐ：０．０２４、Ｓ：０．００８、
Ｍｇ：０．０１８であった。

鋳込み後の試料について顕微鏡写真により組織の観察を行った。組織図を図２（ａ）に示す。なお、図２（ｂ）は砂型鋳造品の参考例である。
球状黒鉛は、非常に微細であり、均一に分布していた。球状化黒鉛の個数を数えたところ３２２２個／ｍｍ^２であった。

（実施例２）
本例では、融解時発生窒素量を変化させ、融解時発生窒素量とチルの発生有無との関係
を調べた。
なお、実験は、実施例１と同様に行った。また、いずれの場合も金型表面に０．４ｍｍ
厚の断熱性の塗型を形成した。結果を以下に示す。
融解時発生窒素量Ｔ鋳込温度チルの有無
（ｐｐｍ）（℃）
１．０５１４１５１３０３有
１．１５１４３９１４３６有
０．８９１４３０１３１６無
０．９３１４２９１３９０有
０．２２１４３２１３１０無
０．６３１４３２１３１５無
０．３７１４３０１３１２無

上記結果に示す通り、融解時発生窒素量は０．９ｐｐｍを臨界値とし、それ以下に制御
した場合にはチルの発生が無かった。
なお、チルの発生が無い場合は、チルの発生が有る場合よりも球状黒鉛の個数ははるか
に多かった。
（比較例）
本例では、原料溶解後、１５１０℃まで昇温後、砂型に鋳込みを行った。すなわち、本例では砂型を用いた。他の点は実施例１と同様とした。
その結果を図２（ｂ）に示す。
本例では１００５個／ｍｍ^２であった。

（実施例３）
本例では、塗型を変えた実験を行った。
次の３種類の塗型につき実験を行った。他の条件は実施例１と同様である。
Ａ断熱性塗型（厚み０．４ｍｍ）熱伝導率：０．４２Ｗ（ｍ・Ｋ）
Ｂ断熱性塗型（厚み０．７ｍｍ）熱伝導率：０．２Ｗ／（ｍ・Ｋ）
Ｃ断熱性塗型（厚み０．２ｍｍ）熱伝導率：０．８５W／（ｍ・Ｋ）
Ｄカーボンブラック熱伝導率：５．８W／（ｍ・Ｋ）
Ａは実施例１と同じである。
断熱性塗型（Ａ－Ｃ）の場合は、いずれもチルの発生は認められなかった。ただ、厚みが０．２ｍｍの場合は、球状黒鉛の数は、０．４ｍｍの場合よりも少なく、かつ、粒径が大きかった。０．７ｍｍの場合は、０．４ｍｍとほぼ同様であった。
また、カーボンブラックの場合は、チルの発生は認められなかったが、０．２ｍｍ厚の断熱性塗型の場合よりもさらに球状黒鉛の数は少なかった。
（実施例４）
本例では、金型温度を、２５℃～３００℃の範囲で変化させた。
試験は、25℃、１７８℃、２２３℃、２８６℃、３００℃の５点で行った。
なお、塗型は、断熱性の塗型を０．４ｍｍ塗布した。
他の点は実施例１と同様とした。
２５℃の場合はチルの発生が認められた。他の温度についてはチルの発生は認められなかった。２８６℃の場合が一番粒径は小さかった。
（実施例５）
本例では、モジュラス（Ｍ）を０．２５～２．０（ｃｍ）の範囲で変化させて金型鋳造品を製造した。
製造条件は、実施例１と同様である。
製造したそれぞれの金型鋳造品につき、球状黒鉛の個数を測定した。
その結果を、生型の場合とともに図３に示す。
なお、いずれの製品についてもチルの発生は認められなかった。
図３に示すように、モジュラス（Ｍ）が小さくとも１５００個／ｍｍ^２以上の微細な球状黒鉛を有する組織であった。

（実施例６）
本例では、ナックルを試作し機械的特性を評価した。
なお、本例では、湯口にフィルターを設置して、異物を極力除去した。ただし、僅かに異物残留はしていた。
試験結果を、従来例とともに図４に示す。
ナックル試作品の機械的特性の評価としては、球状黒鉛鋳鉄の材質であるにもかかわらず鋳鋼品の機械的特性を示す結果であった。例えば、ナックル試作品の一つの引張強さ５２５Ｎ／ｃｍ^２品は伸びが１８．８％であり、一般の球状黒鉛鋳鉄では同等の伸びで比較すると引張強度が３８０Ｎ／ｃｍ^２前後であることから、１．５倍の引張強度となり、鋳鋼に匹敵する機械的特性が得られた。

高い靭性及び強度が要求されるナックルなどの自動車部品、電気・電子機器部品においても、本発明を適用することができる。

Claims

融解時発生窒素量が０．９ｐｐｍ（質量）以下であり、アズキャストの状態で、球状黒鉛の数が３０００個／ｍｍ ^２以上でありチルを含まない球状黒鉛鋳鉄の金型鋳造品。
Ｍが０．２５ｃｍから２．０ｃｍである請求項１記載の球状黒鉛鋳鉄の金型鋳造品。Ｍ＝Ｖ／Ｓ（Ｖは製品体積（ｃｍ^３）、Ｓは製品表面積（ｃｍ^２）