JP7699570B2 - 耐火物原料の製造方法および溶銑収容容器用の耐火物の製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、溶銑収容容器で発生した使用済耐火物を再利用した耐火物原料の製造方法および溶銑収容容器用の耐火物に関する。

製鉄所では、製銑工程や製鋼工程での溶解処理、および、溶解物の搬送処理工程において、数多くの耐火物が各設備に使用される。高温下での長期間にわたる設備の稼動に伴い耐火物の損傷が進み、安定した操業が不可能と判断された場合、稼動設備に使用されている耐火物は解体されて耐火物屑となる。これらの耐火物屑は使用用途が少なく、産業廃棄物として処理される。近年では、耐火物屑の発生量を抑制することが要求されており、耐火物屑を有効活用することが必要となる。

ここで、たとえば特許文献１には、溶銑予備処理容器で発生した使用済耐火物を再利用して製造した耐火物原料（以下、リサイクル原料ともいう）を配合した耐火物が開示されている。また、特許文献２には、使用済耐火物を回収して再利用する耐火物の再利用方法が開示されている。

特開２０１８－ ６２４５９号公報 特開２００３－ ８３６８３号公報

特許文献１に記載の技術では、リサイクル原料やバージン原料の粒度分布、全耐火物原料中の遊離炭素量を最適化することにより、リサイクル原料を配合した耐火物の耐用性を向上させている。また、特許文献２に記載の技術では、使用済耐火物を種類毎に分別したり色彩選別したりすることによって、再生された耐火物材料の品質を高めている。しかしながら、特許文献１や特許文献２に記載の技術では、リサイクル原料に含まれる不純物の許容量について何ら考慮されておらず、耐火物の原料や耐火物の品質の観点から改善の余地があった。

本発明は、上記の事情を鑑みてなされたものであって、リサイクル原料に含まれる不純物の量を調整することにより、リサイクル原料を配合して形成した耐火物の品質を高めることができる耐火物原料の製造方法および溶銑収容容器用の耐火物を提供することを目的とする。

上記課題を有利に解決する本発明にかかる耐火物原料の製造方法は、溶銑収容容器で発生した使用済耐火物を回収する回収工程と、前記回収工程で回収した前記使用済耐火物中の不純物の少なくとも一部を除去する除去工程と、前記除去工程前、または前記除去工程後の前記使用済耐火物を破砕する破砕工程と、を有して、耐火物原料を製造するにあたり、前記除去工程では、除去手段を用いて前記耐火物原料中の前記不純物の合計含有量が７質量％以下となるよう前記不純物を除去し、さらに、任意選択的に、（１）粒径１ｍｍ以下の前記耐火物原料中の前記不純物の合計含有量が３．５質量％以下となるよう前記不純物を除去すること、（２）粒径１ｍｍ超３ｍｍ以下の前記耐火物原料中の前記不純物の合計含有量が４．５質量％以下となるよう前記不純物を除去すること、（３）粒径３ｍｍ超の前記耐火物原料中の前記不純物の合計含有量が６質量％以下となるよう前記不純物を除去すること、から選ばれる少なくとも一の処理が選択されることを特徴とする。

なお、本発明にかかる耐火物原料の製造方法は、
（ａ）前記除去工程では、前記破砕工程前に、前記使用済耐火物を前記除去手段としての目開きサイズが８ｍｍ以上の篩に通して篩上を回収することにより、前記不純物を除去する処理を含むこと、
（ｂ）前記溶銑収容容器は、アルミナ、炭化珪素、およびカーボンを含む内張り耐火物と、内張り耐火物の外側に設けられた永久耐火物と、を備え、前記回収工程では、前記使用済耐火物として前記内張り耐火物と前記永久耐火物とを混在した状態で回収すること、
（ｃ）前記破砕工程後に、さらに、前記耐火物原料を乾燥させる乾燥工程を有すること、
（ｄ）前記破砕工程と同時に、前記耐火物原料中の金属鉄の少なくとも一部を除去する選別工程をさらに有すること、
（ｅ）前記選別工程では、磁束密度０．３Ｔ以下の磁力によって前記金属鉄を磁力選別することにより、前記耐火物原料中の前記金属鉄を除去すること、
などがより好ましい解決手段になり得るものと考えられる。

上記課題を有利に解決する本発明にかかる溶銑収容容器用の耐火物は、溶銑収容容器から回収した耐火物原料を配合して形成された溶銑収容容器用の耐火物であって、前記回収耐火物原料は、溶銑収容容器で発生した使用済耐火物を再利用することによって製造され、かつ不純物の合計含有量が７質量％以下であり、さらに、任意選択的に、（１）粒径１ｍｍ以下の前記耐火物原料中の前記不純物の合計含有量が３．５質量％以下であること、（２）粒径１ｍｍ超３ｍｍ以下の前記耐火物原料中の前記不純物の合計含有量が４．５質量％以下であること、（３）粒径３ｍｍ超の前記耐火物原料中の前記不純物の合計含有量が６質量％以下であること、から選ばれる少なくとも一の組成を有することを特徴とする。

なお、本発明にかかる溶銑収容容器用の耐火物は、前記耐火物原料が６０質量％超で配合されていることがより好ましい解決手段になり得るものと考えられる。

本発明によれば、溶銑収容容器から回収した耐火物原料中の不純物の合計含有量を７質量％以下とすることで、回収した耐火物原料の品質を高めることができ、その耐火物原料を配合して形成した耐火物の耐用性をバージンれんがと同等とすることができる。これにより、従来よりも耐火物におけるリサイクル原料の配合率を高めることができ、使用済耐火物の発生量を大幅に削減できるため、産廃処理費用を大幅に抑制することができる。特に、使用済耐火物が大量に発生する製鉄所において、使用済耐火物を利用した耐火物を使用することは、耐火物原料費削減に大きな効果をもたらす。

本発明の一実施形態にかかる溶銑収容容器の耐火物の構成を示す縦断面および拡大模式図である。 上記実施形態にかかる耐火物原料の製造方法の一例を示すフロー図である。 本発明の他の実施形態にかかる溶銑収容容器用の耐火物の製造方法の一例を示すフロー図である。 耐火物の溶損試験方法に用いる試験装置の概要を示す模式図であって、（ａ）は縦断面図であり、（ｂ）は内張り耐火物の上面図である。

以下、本発明の実施の形態について具体的に説明する。なお、各図面は模式的なものであって、現実のものとは異なる場合がある。また、以下の実施形態は、本発明の技術的思想を具体化するための装置や方法を例示するものであり、構成を下記のものに特定するものでない。すなわち、本発明の技術的思想は、特許請求の範囲に記載された技術的範囲内において、種々の変更を加えることができる。

（溶銑収容容器）
本実施形態の耐火物は、溶銑収容容器用、特に溶銑予備処理容器用の耐火物である。ここで、溶銑予備処理容器とは、鉄鋼製造プロセスの溶銑予備処理工程において溶銑を保持・精錬するための容器であり、代表例としては溶銑鍋が挙げられる。図１に示すように、溶銑予備処理容器（溶銑鍋）１は、鉄皮２を有しており、鉄皮２の内側に永久耐火物３が設けられ、永久耐火物３の内側に内張り耐火物４が設けられている。そして、溶銑５を収容して保持している。本実施形態の耐火物は、溶銑収容容器として、混銑車や装入鍋にも適用可能である。

本実施形態の溶銑予備処理容器の内張り耐火物には、アルミナ、炭化珪素、およびカーボンを含むアルミナ・炭化珪素・カーボン質耐火物が使用されており、ろう石を含む場合もある。永久耐火物には、ろう石れんがが使用されている。内張り耐火物は、溶銑の撹拌による摩耗、受銑と溶銑払出しの繰り返しに伴う急激な温度変化など、非常に過酷な操業条件下で使用される。このため、安定した操業を行うためにも、過酷な条件に耐える耐用性の高い耐火物を使用することが好ましい。

（耐火物）
本実施形態の耐火物は、上記の溶銑予備処理容器で発生した使用済耐火物を再利用することによって製造された耐火物原料（以下、リサイクル原料ともいう）を配合して形成されている。本実施形態のリサイクル原料は、不純物の合計含有量が７質量％以下であり、さらに、任意選択的に、（１）粒径１ｍｍ以下のリサイクル原料中の不純物の合計含有量が３．５質量％以下であること、（２）粒径１ｍｍ超３ｍｍ以下のリサイクル原料中の不純物の合計含有量が４．５質量％以下であること、（３）粒径３ｍｍ超のリサイクル原料中の不純物の合計含有量が６質量％以下であることから選ばれる一の組成を有することを特徴とする。ここで、「不純物」とは、「耐火物の特性に影響を与える耐火物原料以外の成分」を指し、具体的にはＭｇＯやＣａＯ等である。

上述したように、本実施形態では、骨材原料と微粉原料とを併せたリサイクル原料全体中の不純物（ＭｇＯとＣａＯ）の合計含有量を７質量％以下とすることにより、リサイクル原料全体の純度が高くなる。このため、リサイクル原料を配合して形成した耐火物（以下、リサイクルれんがともいう）の耐溶損性をバージンれんがと同等とすることができる。一方、リサイクル原料中の不純物（ＭｇＯとＣａＯ）の合計含有量が７質量％超の場合、リサイクル原料全体の純度が低くなる。この場合、マトリックス中に浸潤したスラグがリサイクル原料の内部まで浸透し、リサイクルれんがの耐溶損性はバージンれんがと比較して大幅に劣る。好ましくは、リサイクル原料中の不純物の合計含有量が６質量％以下であり、さらに好ましくは３質量％以下である。

さらに、本実施形態では、粒径１ｍｍ以下のリサイクル原料中の不純物（ＭｇＯとＣａＯ）の合計含有量を３．５質量％以下とすれば、れんが組織において最も溶損し易い部位であるマトリックス中に存在する微粉となるリサイクル原料の純度が高くなるので好ましい。上記構成とすることにより、リサイクルれんがはバージンれんがと同等の耐溶損性を維持することができる。

また、本実施形態では、粒径１ｍｍ超３ｍｍ以下のリサイクル原料中の不純物（ＭｇＯとＣａＯ）の合計含有量を４．５質量％以下とすれば、骨材となるリサイクル原料の純度が高くなるので好ましい。上記構成とすることにより、マトリックス中に浸潤したスラグとリサイクル原料が接触しても、スラグはリサイクル原料の内部まで浸透せず、リサイクルれんがはバージンれんがと同等の耐溶損性を維持することができる。

また、本実施形態では、粒径３ｍｍ超のリサイクル原料中の不純物（ＭｇＯとＣａＯ）の合計含有量を６質量％以下とすれば、粒径１ｍｍ超３ｍｍ以下のリサイクル原料の場合と同様に、骨材となるリサイクル原料の純度が高くなるので好ましい。上記構成とすることにより、マトリックス中に浸潤したスラグとリサイクル原料が接触しても、スラグはリサイクル原料の内部まで浸透せず、リサイクルれんがの耐溶損性はバージンれんがと同等となる。なお、耐火物原料の粒径は、５ｍｍ以下とすることが好ましい。本明細書中で「粒径Ｎｍｍ以下」とは、目開きＮｍｍの篩の篩下を意味し、「粒径Ｎｍｍ超」とは、目開きＮｍｍの篩の篩上を意味する。用いる篩は、たとえば、ＪＩＳ Ｚ８８０１－１：２０１９に定める標準篩を用いることができる。

上述したように、本実施形態では、リサイクル原料中の不純物の合計含有量を調整することで、リサイクル原料を高純度とすることができ、品質を高めることができる。このため、従来よりもリサイクルれんがにおけるリサイクル原料の配合率を高めることができる。具体的には、リサイクル原料を６０質量％超の高配合率で配合した場合であってもバージンれんがと同等の耐スポール性と耐食性を両立することが可能となる。また、リサイクル原料の配合率を６０質量％超とすることで、産業廃棄物として処理される耐火物屑の発生量をゼロにすることができる。好ましくは、リサイクル原料を７０質量％以上配合することである。

（耐火物原料の製造方法）
図２に耐火物原料の製造方法、すなわち使用済耐火物の解体から分級までの工程（以下、リサイクル原料化ともいう）をフロー図で示す。リサイクル原料化の工程は、主に回収工程Ｓ１１と、除去工程（篩掛け工程）Ｓ１２と、破砕工程Ｓ１３と、選別工程Ｓ１４と、乾燥工程Ｓ１５と、分級工程Ｓ１６と、を有する。

回収工程Ｓ１１では、溶銑予備処理容器で発生した使用済耐火物を解体し、回収する。ここで、本実施形態では、溶銑予備処理容器の内張り耐火物と永久耐火物の双方が混在した状態で使用済耐火物として回収する。このように、回収工程Ｓ１１において内張り耐火物と永久耐火物を一緒に解体・回収することで、内張り耐火物と永久耐火物とを分別回収する場合に比べて短時間で回収することができ、作業人数や作業工数を削減することができる。一方、内張り耐火物と永久耐火物とを分別回収すれば、リサイクル原料の品質は向上する。なお、回収工程Ｓ１１において、地金やスラグなどは、除去することが好ましい。

図２の例では、除去工程（篩掛け工程）Ｓ１２として、回収工程Ｓ１１で回収した使用済耐火物中の不純物（ＭｇＯとＣａＯ）の少なくとも一部を除去する。具体的には、使用済耐火物を除去手段の一例である篩に通して篩上を回収することにより、細かい不純物（ＭｇＯとＣａＯ）を除去する。このとき、篩の目開きサイズは８ｍｍ以上であることが好ましい。このように、使用済耐火物中の細かい不純物（ＭｇＯとＣａＯ）を除去することにより、リサイクル原料中の不純物の合計含有量を上述のように調整することができ、リサイクル原料を高純度とすることができる。一方、目開きサイズを５３ｍｍ超えとすると、篩下に有用な使用済耐火物が含まれ、総合的なリサイクル率が低下するおそれがある。したがって、目開きサイズの上限を５３ｍｍ程度とすることが好ましい。なお、図２の例では、篩を用いて使用済耐火物中の不純物を除去したが、不純物を除去する除去手段は篩に限らず、たとえば流水によって不純物を選別する手段等の他の除去手段を用いて不純物を除去してもよい。

図２の例では、破砕工程Ｓ１３として、不純物（ＭｇＯとＣａＯ）を除去した後の前記使用済耐火物を破砕して耐火物原料（リサイクル原料）とする。使用済耐火物の破砕には、たとえば、ハンマークラッシャーやジョークラッシャーのほか、湿式破砕機を用いることができる。このとき、リサイクル原料の粒径が、おおよそ１０ｍｍ以下程度になるように破砕する。好ましくは、５ｍｍ以下程度に破砕する。なお、上記実施形態では、除去工程Ｓ１２で使用済耐火物中の不純物を除去した後で、破砕工程Ｓ１３で使用済耐火物を破砕したが、破砕工程Ｓ１３を粗破砕処理と微粉砕処理に分け、使用済耐火物を粗破砕処理した後に、除去工程Ｓ１２で使用済耐火物中の不純物を除去し、次いで、所定の粒径に微粉砕処理する構成としてもよい。

選別工程（磁力選別工程）Ｓ１４では、リサイクル原料中の金属鉄（地金）の少なくとも一部を除去する。なお、本実施形態において、選別工程Ｓ１４は破砕工程Ｓ１３と同時に行われる。すなわち、使用済耐火物を破砕しながら磁力選別によって金属鉄を除去する。特に粗破砕処理と同時に行うことが好ましい。金属鉄は耐火物の特性に影響を与える成分ではないため「不純物」には相当しないが、使用済耐火物中の金属鉄の含有量が多すぎると破砕時に破砕機の刃の劣化速度が速くなり、刃の交換頻度が増加するため、選別工程Ｓ１４で耐火物中の金属鉄を除去することが好ましい。具体的には、本実施形態では、磁力によって金属鉄を磁力選別する。このとき、磁束密度を０．３Ｔ（３０００Ｇ）以下とすることが好ましい。磁束密度０．３Ｔ以下の磁力を用いて金属鉄を選別した場合と、磁束密度０．３Ｔ超の磁力を用いて金属鉄を選別した場合では、分級工程後のリサイクル原料中に含まれる金属鉄の量は同等であるが、磁束密度を０．３Ｔ以下とすることで、リサイクル原料中の金属鉄以外の磁着物が除去されてしまうことを抑制することができる。金属鉄以外の磁着物として、マグネタイトやマグヘマタイト等の鉄酸化物があげられる。これらの酸化物は、単独で、または、他の有用な成分に混合して存在し、磁着物をして除去されることで有用成分のリサイクル率を下げるおそれがある。

乾燥工程Ｓ１５では、破砕・磁力選別を経たリサイクル原料を乾燥する。特に破砕工程で湿式破砕機を用いた場合には必須となる。そして、分級工程Ｓ１６では、リサイクル原料を通常のバージン原料と同様に粒径別に分級する。具体的には、リサイクル原料を粒径１ｍｍ以下、粒径１ｍｍ超３ｍｍ以下、粒径３ｍｍ超にそれぞれ分級する。分級にはそれぞれの目開きの篩を用いることができる。以上の工程によってリサイクル原料を製造する（Ｓ１７）。

（耐火物の製造方法）
本実施形態の耐火物（リサイクルれんが）は、図３にフロー図で示す工程によって形成される。すなわち、上述した製造方法によって製造したリサイクル原料、その他のバージン原料等の耐火物原料、バインダー、および金属粉末等を配合し、これらを混練工程Ｓ２１で混練するとともに成形工程Ｓ２２で成形し、成形物とする。ここで、金属粉末としては、たとえば金属Ｓｉや金属Ａｌ等の公知の金属粉末を用いることができる。また、バインダーとしては、たとえばフェノールレジン（主剤）に加えてヘキサミン（硬化剤）等の公知のバインダーを用いることができる。バインダーの添加量は、たとえばフェノールレジン（主剤）およびヘキサミン（硬化剤）の場合では、通常、耐火物原料に対する外掛けでフェノールレジンを３質量％程度、ヘキサミンを０．３質量％程度とすることができる。その後乾燥工程Ｓ２３でその成形物の乾燥を行なう。そして、加工工程Ｓ２４で所望の大きさ・形状のれんがに加工することにより、リサイクル原料からリサイクルれんがを形成することができる（Ｓ２５）。

（実施例１）
溶銑予備処理容器の内張り耐火物にはアルミナ・炭化珪素・カーボン質れんがを使用し、永久耐火物にはろう石れんがを使用した。そして、上記実施形態で説明したリサイクル原料化工程（図２）に準拠してリサイクル原料を製造した。

表１に発明例のリサイクル原料（試料Ｎｏ．１－１～１－５）と比較例のリサイクル原料（試料Ｎｏ．１－６）について、粒径１ｍｍ以下、粒径１ｍｍ超３ｍｍ以下、粒径３ｍｍ超のリサイクル原料の化学成分組成をそれぞれ示す。組成は、リサイクル原料全体に対する質量百分率で表す。試料Ｎｏ．１－１～１－５の通り、リサイクル原料化工程に準拠して製造したリサイクル原料、すなわち除去工程で篩上を回収したリサイクル原料中のＭｇＯ量は０．５質量％から３．１質量％、ＣａＯ量は０．９質量％から３．９質量％の範囲内であり、ＭｇＯとＣａＯの合計含有量は１．４質量％から７．０質量％の範囲内に収まっていた。一方、試料Ｎｏ．１－６の通り、リサイクル原料化工程に示す除去工程（篩掛け）を実施しなかった場合、リサイクル原料中のＭｇＯとＣａＯの合計含有量は７．０質量％超であった。これらのことから、図２の製造工程に準拠してリサイクル原料を製造すれば、リサイクル原料全体のＭｇＯとＣａＯの合計含有量を７質量％以下に抑制できることが分かった。

表２に除去工程の篩下の化学成分組成を示す。試料Ｎｏ．１－１～１－５および１－７に示す通り、篩の目開きサイズを大きくすると、篩下のＭｇＯ量、ＣａＯ量が増えるが、有用な成分であるアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）量も増える。そこで、５３ｍｍ以下の目開きの篩を用いることで、篩下のアルミナの含有量を５０％以下とすることができ、有用な成分であるアルミナの廃棄率を低減でき、リサイクル性が向上することがわかる。

（実施例２）
次に、目開きサイズの異なる篩を用いて篩掛けを行い、除去工程における篩の目開きサイズがリサイクル原料中のＭｇＯ量ならびにＣａＯ量に及ぼす影響を調べた。目開きサイズの異なる篩を用いて不純物の除去工程を行い、その後、篩上の使用済耐火物を、破砕・磁力選別、乾燥し、分級工程で粒径１ｍｍ以下、粒径１ｍｍ超３ｍｍ以下、粒径３ｍｍ超にそれぞれ分級した結果を表３に示す。表３中の成分組成は、分級した耐火物原料に対する質量百分率で表す。

分級工程後の粒径１ｍｍ以下のリサイクル原料において、試料Ｎｏ．２－１の通り、破砕工程前の除去工程で目開きサイズが３１．５ｍｍの篩を用いた場合、ＭｇＯとＣａＯの合計含有量は３．５質量％以下となった。また、試料Ｎｏ．２－２～２－４の通り、破砕工程前の除去工程で目開きサイズが３１．５ｍｍ未満の篩を用いた場合、ＭｇＯとＣａＯの合計含有量は３．５質量％超となった。

分級工程後の粒径１ｍｍ超３ｍｍ以下のリサイクル原料において、試料Ｎｏ．３－１および３－２の通り、破砕工程前の除去工程で目開きサイズが２６．５ｍｍ以上の篩を用いた場合、ＭｇＯとＣａＯの合計含有量は４．５質量％以下となった。また、試料Ｎｏ．３－３～３－４の通り、破砕工程前の除去工程で目開きサイズが２６．５ｍｍ未満の篩を用いた場合、ＭｇＯとＣａＯの合計含有量は４．５質量％超となった。

分級工程後の粒径３ｍｍ超のリサイクル原料において、試料Ｎｏ．４－１～４－３の通り、破砕工程前の除去工程で目開きサイズが２２．４ｍｍ以上の篩を用いた場合、ＭｇＯとＣａＯの合計含有量は６質量％以下となった。また、試料Ｎｏ．４－４の通り、破砕工程前の除去工程で目開きサイズが２２．４ｍｍ未満の篩を用いた場合、ＭｇＯとＣａＯの合計含有量は６質量％超となった。

これらのことから、破砕工程前の除去工程で目開きサイズが３１．５ｍｍ以上の篩を用いると、粒径１ｍｍ以下のリサイクル原料中のＭｇＯとＣａＯの合計含有量を３．５質量％以下に抑制できることがわかる。同じく目開きサイズが２６．５ｍｍ以上の篩を用いると、粒径１ｍｍ超３ｍｍ以下のリサイクル原料中のＭｇＯとＣａＯの合計含有量を４．５質量％以下に抑制できることがわかる。同じく目開きサイズが２２．４ｍｍ以上の篩を用いると粒径３ｍｍ超のリサイクル原料中のＭｇＯとＣａＯの合計含有量を６質量％以下に抑制できることがわかる。破砕工程前の除去工程で篩の目開きサイズを大きくすると、粒径１ｍｍ以下のリサイクル原料、粒径１ｍｍ超３ｍｍ以下のリサイクル原料、粒径３ｍｍ超のリサイクル原料中のＭｇＯとＣａＯの合計含有量を低減でき、リサイクル原料の純度を更に高められることが分かった。

（実施例３）
次に、試料Ｎｏ．１－１～１－６に示すリサイクル原料を用いて表４の通り配合し、図３に示した製造フローに準拠してリサイクルれんがを製作した後、耐溶損性を評価した。耐溶損性の評価は、図４に示す高周波誘導炉１０を用いた内張り分け法により行った。高周波誘導炉１０の内張り耐火物として試料４１を底板１３の上に八角形断面の容器となるように施工（図４（ｂ））し、溶銑５とスラグ１１を収容、保持した。誘導コイル１２に通電し、溶銑の試験温度を１６５０℃、温度保持時間を４時間として表５に示す合成スラグを１時間毎に投入し、冷却後に試料４１の溶損量を測定した後、バージンれんが（試料Ｎｏ．５－０）の溶損量を１００として溶損指数を求め、表４に併せて示す。その結果、試料Ｎｏ．５－１～５－５のリサイクルれんがは実機で使用しても問題無い耐溶損性を有したが、試料Ｎｏ．５－６のリサイクルれんがはバージンれんがと比較して大幅に耐溶損性が劣っており、実機での使用は不可と判断された。

これらのことから、リサイクル原料全体の不純物（ＭｇＯとＣａＯ）の合計含有量が７質量％以下であるリサイクル原料を配合したリサイクルれんがの耐溶損性は、バージンれんがと同等の耐溶損性を維持できることがわかった。

（実施例４）
次に、リサイクル原料の配合量がリサイクルれんがの耐用性に及ぼす影響を調べた。試料Ｎｏ．１－１に示すリサイクル原料を用いて表６の通り配合し、前記と同様の方法で耐溶損性を評価した。試料Ｎｏ．６－４～６－７の通り、リサイクル原料の配合量が６０質量％超であるリサイクルれんがは、リサイクル原料の配合量が６０質量％以下であるリサイクルれんが、ならびにバージンれんがと同等の耐溶損性を有し、かつ製造したリサイクル原料を全て使い切り産廃排出量ゼロを実現できた。一方、試料Ｎｏ．６－１～６－３の通り、バージンれんが、およびリサイクル原料の配合量が６０質量％以下であるリサイクルれんがにおいては、製造したリサイクル原料を全て使い切れず、産廃排出量ゼロを実現できなかった。

これらのことから、リサイクルれんがにおけるリサイクル原料の配合量を６０質量％超とすると、製造したリサイクル原料を全て使い切ることができ、産廃排出量ゼロを実現できることが分かった。

以上、本発明者らによってなされた発明を適用した実施の形態について説明したが、本実施形態による本発明の開示の一部をなす記述により本発明は限定されることはない。本実施形態に基づいて当業者等によりなされる他の実施の形態、実施例、及び運用技術等は全て本発明の範疇に含まれる。

本発明の耐火物原料の製造方法によれば、使用済耐火物の廃棄量を大幅に削減できるため、産廃処理費用を大幅に抑制することができる。

１ 溶銑収容容器（溶銑予備処理容器、溶銑鍋）
２ 鉄皮
３ 永久耐火物
４ 内張り耐火物
４１ 試料（内張り耐火物）
５ 溶銑
１０ 高周波誘導炉
１１ スラグ
１２ 誘導コイル
１３ 底板

Claims (6)

1. アルミナ、炭化珪素、およびカーボンを含む内張り耐火物と、内張り耐火物の外側に設けられた永久耐火物と、を備える溶銑収容容器で発生した使用済耐火物を回収する回収工程と、
   前記回収工程で回収した前記使用済耐火物中の不純物の少なくとも一部を除去する除去工程と、
   前記除去工程前、または前記除去工程後の前記使用済耐火物を破砕する破砕工程と、
   を有して、耐火物原料を製造するにあたり、
   前記回収工程では、前記使用済耐火物として前記内張り耐火物と前記永久耐火物とを混在した状態で回収し、
   前記除去工程では、前記破砕工程前に、前記使用済耐火物を除去手段としての目開きサイズが８ｍｍ以上３７．５ｍｍ以下の篩に通して篩上を回収することにより、前記耐火物原料中の前記不純物の合計含有量が７質量％以下となるよう前記不純物を除去し、
   （１）粒径１ｍｍ以下の前記耐火物原料中の前記不純物の合計含有量が３．５質量％以下となるよう前記不純物を除去すること、
   （２）粒径１ｍｍ超３ｍｍ以下の前記耐火物原料中の前記不純物の合計含有量が４．５質量％以下となるよう前記不純物を除去すること、および
   （３）粒径３ｍｍ超の前記耐火物原料中の前記不純物の合計含有量が６質量％以下となるよう前記不純物を除去すること、
   から選ばれる少なくとも一の処理が選択される、耐火物原料の製造方法。
2. 前記破砕工程後に、さらに、前記耐火物原料を乾燥させる乾燥工程を有する、請求項１に記載の耐火物原料の製造方法。
3. 前記破砕工程と同時に、前記耐火物原料中の金属鉄の少なくとも一部を除去する選別工程をさらに有する、請求項１に記載の耐火物原料の製造方法。
4. 前記選別工程では、磁束密度０．３Ｔ以下の磁力によって前記金属鉄を磁力選別することにより、前記耐火物原料中の前記金属鉄を除去する、請求項３に記載の耐火物原料の製造方法。
5. 請求項１～４のいずれか１項に記載の耐火物原料の製造方法に基づき、溶銑収容容器から回収した耐火物原料を配合する溶銑収容容器用の耐火物の製造方法。
6. 前記耐火物原料が６０質量％超で配合されている、請求項５に記載の溶銑収容容器用の耐火物の製造方法。

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