JP7721068B2 - 立方晶窒化硼素焼結体 - Google Patents
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Description
本発明は、立方晶窒化硼素焼結体に関する。
立方晶窒化硼素（以下「ｃＢＮ」ともいう。）は、ダイヤモンドに次ぐ高い硬度と優れた熱伝導性を持つ。また、立方晶窒化硼素は、ダイヤモンドに比べて鉄との親和性が低いという特徴を持つ。そのため、立方晶窒化硼素と、金属やセラミックスの結合相とからなる立方晶窒化硼素焼結体は、切削工具や耐摩耗工具などに用いられている。
近年は、耐熱合金など、難削材に対する切削工具性能の向上の要求が強まっている。特に成形性が高い焼結金属の加工においては、被削材が複雑な形状を有していることが多いため、工具によって加工した場合に、熱衝撃によって工具に欠損が生じ易い。また、焼結金属は硬質粒子を含むことがあるため、工具が摩耗し易い。そのため、焼結金属の加工には立方晶窒化硼素が用いられることが多く、特に、立方晶窒化硼素含有率の高い立方晶窒化硼素焼結体について多くの検討がなされている。
例えば、特許文献１には、立方晶窒化硼素、Ａｌ2Ｏ3、ＡｌＯＮ、ＳｉＡｌＯＮ、ＴｉＣ、ＴｉＣＮ、ＴｉＮ、ＷＣ及びダイヤモンドからなる群から選択される１種類以上よりなる硬質粒子と、（Ｃｏ，Ｎｉ）3（Ａｌ，Ｗ，Ｖ，Ｔｉ）で表される金属相とを含む、焼結体について開示されている。
特許文献１に記載の焼結体において、硬質粒子が立方晶窒化硼素（ｃＢＮとも称する）である場合、ｃＢＮ粒子同士の結合強度が不十分となる場合があり、耐欠損性に改善の余地がある。
本発明は、工具寿命を長くすることのできる立方晶窒化硼素焼結体を提供することを目的とする。
本発明者は、鋭意検討の結果、ｃＢＮ焼結体が特定の構成を含むことで、工具寿命を長くすることのできる立方晶窒化硼素焼結体が得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
本発明の要旨は、以下の通りである。
［１］
立方晶窒化硼素と結合相とを含む立方晶窒化硼素焼結体であって、
前記立方晶窒化硼素の含有割合は、前記焼結体の総量に対して８０体積％以上９４体積％以下であり、
前記結合相の含有割合は、前記焼結体の総量に対して６体積％以上２０体積％以下であり、
前記結合相は、金属相と、Ｖ化合物と、Ａｌ化合物と、を含み、
前記金属相は、Ｎｉ金属、Ｎｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体からなる群より選択される１種以上を含み、
前記Ｎｉ含有合金及び前記Ｎｉ含有固溶体は、Ｎｉと、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ及びＣｏからなる群より選択される１種以上の元素とを含み、
前記Ｖ化合物は、ＶＮ、ＶＣＮ、及びＶＣからなる群より選択される１種以上を含み、
前記Ａｌ化合物は、Ａｌ2Ｏ3、ＡｌＮ、及びＡｌＢ2からなる群より選択される１種以上を含み、
Ｘ線回折における前記金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）が、５１．６０°未満であり、
前記Ｖ化合物の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度をＩ1、前記金属相の（２００）面のＸ線回折ピーク強度をＩ2としたとき、
Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）が０．４０以上０．８０以下である、立方晶窒化硼素焼結体。
［２］
Ｘ線回折における前記金属相の（２００）面のピークの半値全幅（°）が、０．４０°以上０．７０°以下である、［１］に記載の立方晶窒化硼素焼結体。
［３］
前記立方晶窒化硼素の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度をＩ3としたとき、
Ｉ1／Ｉ3が０．７０以上１．５０以下である、［１］又は［２］に記載の立方晶窒化硼素焼結体。
［４］
Ｘ線回折における前記Ｖ化合物の（２２０）面の最大のピーク位置２θ（°）が、６３．４０°未満である、［１］～［３］のいずれか１つに記載の立方晶窒化硼素焼結体。
［５］
Ｘ線回折における前記金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）が、５１．４０°未満である、［１］～［４］のいずれか１つに記載の立方晶窒化硼素焼結体。
［１］
立方晶窒化硼素と結合相とを含む立方晶窒化硼素焼結体であって、
前記立方晶窒化硼素の含有割合は、前記焼結体の総量に対して８０体積％以上９４体積％以下であり、
前記結合相の含有割合は、前記焼結体の総量に対して６体積％以上２０体積％以下であり、
前記結合相は、金属相と、Ｖ化合物と、Ａｌ化合物と、を含み、
前記金属相は、Ｎｉ金属、Ｎｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体からなる群より選択される１種以上を含み、
前記Ｎｉ含有合金及び前記Ｎｉ含有固溶体は、Ｎｉと、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ及びＣｏからなる群より選択される１種以上の元素とを含み、
前記Ｖ化合物は、ＶＮ、ＶＣＮ、及びＶＣからなる群より選択される１種以上を含み、
前記Ａｌ化合物は、Ａｌ2Ｏ3、ＡｌＮ、及びＡｌＢ2からなる群より選択される１種以上を含み、
Ｘ線回折における前記金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）が、５１．６０°未満であり、
前記Ｖ化合物の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度をＩ1、前記金属相の（２００）面のＸ線回折ピーク強度をＩ2としたとき、
Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）が０．４０以上０．８０以下である、立方晶窒化硼素焼結体。
［２］
Ｘ線回折における前記金属相の（２００）面のピークの半値全幅（°）が、０．４０°以上０．７０°以下である、［１］に記載の立方晶窒化硼素焼結体。
［３］
前記立方晶窒化硼素の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度をＩ3としたとき、
Ｉ1／Ｉ3が０．７０以上１．５０以下である、［１］又は［２］に記載の立方晶窒化硼素焼結体。
［４］
Ｘ線回折における前記Ｖ化合物の（２２０）面の最大のピーク位置２θ（°）が、６３．４０°未満である、［１］～［３］のいずれか１つに記載の立方晶窒化硼素焼結体。
［５］
Ｘ線回折における前記金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）が、５１．４０°未満である、［１］～［４］のいずれか１つに記載の立方晶窒化硼素焼結体。
本発明によれば、工具寿命を長くすることができる立方晶窒化硼素焼結体を提供することができる。
以下、本発明を実施するための形態（以下、単に「本実施形態」という。）について詳細に説明するが、本発明は下記本実施形態に限定されるものではない。本発明は、その要旨を逸脱しない範囲で様々な変形が可能である。
［立方晶窒化硼素焼結体］
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素と結合相とを含む立方晶窒化硼素焼結体であって、立方晶窒化硼素の含有割合は、焼結体の総量に対して８０体積％以上９４体積％以下であり、結合相の含有割合は、焼結体の総量に対して６体積％以上２０体積％以下であり、結合相は、金属相と、Ｖ化合物と、Ａｌ化合物と、を含み、金属相は、Ｎｉ金属、Ｎｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体からなる群より選択される１種以上を含み、Ｎｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体は、Ｎｉと、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ及びＣｏからなる群より選択される１種以上の元素とを含み、Ｖ化合物は、ＶＮ、ＶＣＮ、及びＶＣからなる群より選択される１種以上を含み、Ａｌ化合物は、Ａｌ2Ｏ3、ＡｌＮ、及びＡｌＢ2からなる群より選択される１種以上を含み、Ｘ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）が、５１．６０°未満であり、Ｖ化合物の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度をＩ1、金属相の（２００）面のＸ線回折ピーク強度をＩ2としたとき、Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）が０．４０以上０．８０以下である。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素と結合相とを含む立方晶窒化硼素焼結体であって、立方晶窒化硼素の含有割合は、焼結体の総量に対して８０体積％以上９４体積％以下であり、結合相の含有割合は、焼結体の総量に対して６体積％以上２０体積％以下であり、結合相は、金属相と、Ｖ化合物と、Ａｌ化合物と、を含み、金属相は、Ｎｉ金属、Ｎｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体からなる群より選択される１種以上を含み、Ｎｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体は、Ｎｉと、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ及びＣｏからなる群より選択される１種以上の元素とを含み、Ｖ化合物は、ＶＮ、ＶＣＮ、及びＶＣからなる群より選択される１種以上を含み、Ａｌ化合物は、Ａｌ2Ｏ3、ＡｌＮ、及びＡｌＢ2からなる群より選択される１種以上を含み、Ｘ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）が、５１．６０°未満であり、Ｖ化合物の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度をＩ1、金属相の（２００）面のＸ線回折ピーク強度をＩ2としたとき、Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）が０．４０以上０．８０以下である。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、上記の構成を含むことによって、工具寿命を長くすることができる。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体が、工具寿命を長くすることができる要因は、詳細には明らかではないが、本発明者はその要因を下記のように考えている。ただし、要因はこれに限定されない。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素の含有割合が、焼結体の総量に対して８０体積％以上であることで、ｃＢＮ焼結体の硬さが向上するため、耐摩耗性に優れる。上記立方晶窒化硼素の含有割合が焼結体の総量に対して９４体積％以下であることで、相対的に結合相の含有割合が高くなるため、ｃＢＮ粒子の脱落が抑制され、耐摩耗性に優れる。
結合相の含有割合が、焼結体の総量に対して６体積％以上であることで、ｃＢＮ粒子の脱落が抑制され、耐摩耗性に優れる。上記結合相の含有割合が、焼結体の総量に対して２０体積％以下であることで、相対的にｃＢＮの含有割合が高くなり、ｃＢＮ焼結体の硬さが向上するため、耐摩耗性に優れる。
Ｘ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）が、５１．６０°未満であることで、耐熱性が向上し、耐摩耗性に優れる。
Ｖ化合物の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度をＩ1、金属相の（２００）面のＸ線回折ピーク強度をＩ2としたとき、Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）が０．４０以上であることで、ｃＢＮ同士の結合強度が向上するため、耐欠損性に優れる。また、結合相によるｃＢＮ粒子の脱落抑制の効果が高くなるため、耐摩耗性も向上する。
Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）が０．８０以下であることで、焼結性が向上するため、焼結体の靭性が向上し、耐欠損性に優れる。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、上述の効果が相俟った結果、耐欠損性に優れる。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素の含有割合が、焼結体の総量に対して８０体積％以上であることで、ｃＢＮ焼結体の硬さが向上するため、耐摩耗性に優れる。上記立方晶窒化硼素の含有割合が焼結体の総量に対して９４体積％以下であることで、相対的に結合相の含有割合が高くなるため、ｃＢＮ粒子の脱落が抑制され、耐摩耗性に優れる。
結合相の含有割合が、焼結体の総量に対して６体積％以上であることで、ｃＢＮ粒子の脱落が抑制され、耐摩耗性に優れる。上記結合相の含有割合が、焼結体の総量に対して２０体積％以下であることで、相対的にｃＢＮの含有割合が高くなり、ｃＢＮ焼結体の硬さが向上するため、耐摩耗性に優れる。
Ｘ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）が、５１．６０°未満であることで、耐熱性が向上し、耐摩耗性に優れる。
Ｖ化合物の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度をＩ1、金属相の（２００）面のＸ線回折ピーク強度をＩ2としたとき、Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）が０．４０以上であることで、ｃＢＮ同士の結合強度が向上するため、耐欠損性に優れる。また、結合相によるｃＢＮ粒子の脱落抑制の効果が高くなるため、耐摩耗性も向上する。
Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）が０．８０以下であることで、焼結性が向上するため、焼結体の靭性が向上し、耐欠損性に優れる。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、上述の効果が相俟った結果、耐欠損性に優れる。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、ｃＢＮと結合相とを含む。なお、本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体において、ｃＢＮと結合相との合計の含有割合は１００体積％となる。
結合相は、金属相と、Ｖ化合物と、Ａｌ化合物と、を含む。
結合相は、金属相と、Ｖ化合物と、Ａｌ化合物と、を含む。
Ａｌ化合物の含有割合（体積％）は、焼結体の総量に対して、好ましくは０．５体積％以上５．０体積％以下であり、より好ましくは０．８体積％以上４．３体積％以下であり、さらに好ましくは０．８体積％以上３．２体積％以下である。
金属相及びＶ化合物の合計の含有割合は、焼結体の総量に対して、好ましくは５．０体積％以上１８．０体積％以下であり、より好ましくは５．２体積％以上１６．３体積％以下であり、さらに好ましくは６．６体積％以上１２．５体積％以下である。
金属相は、Ｎｉ金属、Ｎｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体からなる群より選択される１種以上を含み、Ｎｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体は、Ｎｉと、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ及びＣｏからなる群より選択される１種以上の元素とを含み、Ｖ化合物は、ＶＮ、ＶＣＮ、及びＶＣからなる群より選択される１種以上を含み、Ａｌ化合物は、Ａｌ2Ｏ3、ＡｌＮ、及びＡｌＢ2からなる群より選択される１種以上を含む。
［立方晶窒化硼素（ｃＢＮ）］
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体において、立方晶窒化硼素の含有割合が８０体積％以上であることにより、結合相の割合が相対的に少なくなるため、硬さが向上し、耐摩耗性に優れる。一方、本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素の含有割合が９４体積％以下であることにより、立方晶窒化硼素粒子の脱落を抑制することができ、耐摩耗性に優れる。さらに、切削加工において、被加工物の加工面の表面粗さが小さくなり、加工後の外観も良好となる傾向にある。同様の観点から、立方晶窒化硼素の含有割合は、８０．５体積％以上９３．７体積％以下であることが好ましく、８３．２体積％以上９２．３体積％以下であることがより好ましい。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体において、立方晶窒化硼素の含有割合が８０体積％以上であることにより、結合相の割合が相対的に少なくなるため、硬さが向上し、耐摩耗性に優れる。一方、本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素の含有割合が９４体積％以下であることにより、立方晶窒化硼素粒子の脱落を抑制することができ、耐摩耗性に優れる。さらに、切削加工において、被加工物の加工面の表面粗さが小さくなり、加工後の外観も良好となる傾向にある。同様の観点から、立方晶窒化硼素の含有割合は、８０．５体積％以上９３．７体積％以下であることが好ましく、８３．２体積％以上９２．３体積％以下であることがより好ましい。
［結合相］
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、結合相の含有割合が６体積％以上であることにより、ｃＢＮ粒子の脱落を抑制することができ、耐摩耗性に優れる。一方、立方晶窒化硼素焼結体は、結合相の含有割合が２０体積％以下であることにより、相対的にｃＢＮの含有割合を多くし、硬さが向上した結果、耐摩耗性に優れる。同様の観点から、結合相の含有割合は、６．３体積％以上１９．５体積％以下であることが好ましく、７．７体積％以上１６．８体積％以下であることがより好ましい。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、結合相の含有割合が６体積％以上であることにより、ｃＢＮ粒子の脱落を抑制することができ、耐摩耗性に優れる。一方、立方晶窒化硼素焼結体は、結合相の含有割合が２０体積％以下であることにより、相対的にｃＢＮの含有割合を多くし、硬さが向上した結果、耐摩耗性に優れる。同様の観点から、結合相の含有割合は、６．３体積％以上１９．５体積％以下であることが好ましく、７．７体積％以上１６．８体積％以下であることがより好ましい。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、結合相において、金属相と、Ｖ化合物と、Ａｌ化合物と、を含む。
金属相は、Ｎｉ金属、Ｎｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体からなる群より選択される１種以上を含み、好ましくはＮｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体からなる群より選択される１種以上を含み、より好ましくはＮｉ含有合金を含む。
Ｎｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体は、Ｎｉと、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ及びＣｏからなる群より選択される１種以上の元素とを含み、好ましくはＮｉと、Ａｌ及びＶからなる群より選択される１種以上の元素とを含み、より好ましくはＮｉ元素とＶ元素とを含み、さらに好ましくはＮｉ3Ｖを含む。
Ｖ化合物は、ＶＮ、ＶＣＮ、及びＶＣからなる群より選択される１種以上を含み、Ａｌ化合物は、Ａｌ2Ｏ3、ＡｌＮ、及びＡｌＢ2からなる群より選択される１種以上を含み、好ましくはＡｌ2Ｏ3及びＡｌＮからなる群より選択される１種以上を含み、より好ましくはＡｌ2Ｏ3を含む。
金属相は、Ｎｉ金属、Ｎｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体からなる群より選択される１種以上を含み、好ましくはＮｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体からなる群より選択される１種以上を含み、より好ましくはＮｉ含有合金を含む。
Ｎｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体は、Ｎｉと、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ及びＣｏからなる群より選択される１種以上の元素とを含み、好ましくはＮｉと、Ａｌ及びＶからなる群より選択される１種以上の元素とを含み、より好ましくはＮｉ元素とＶ元素とを含み、さらに好ましくはＮｉ3Ｖを含む。
Ｖ化合物は、ＶＮ、ＶＣＮ、及びＶＣからなる群より選択される１種以上を含み、Ａｌ化合物は、Ａｌ2Ｏ3、ＡｌＮ、及びＡｌＢ2からなる群より選択される１種以上を含み、好ましくはＡｌ2Ｏ3及びＡｌＮからなる群より選択される１種以上を含み、より好ましくはＡｌ2Ｏ3を含む。
Ｘ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）が、５１．６０°未満であることで、耐熱性が向上し、耐摩耗性に優れる。同様の観点から、Ｘ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）が、５１．４０°未満であることが好ましく、５０．８０°以上５１．３０°未満であることがより好ましい。
なお、Ｘ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θが例えば以下の範囲であるとき、金属相はそれぞれＮｉ3Ｖ、Ｎｉであるとみなす。Ｎｉ3Ｖ及びＮｉの結晶構造は、立方晶である。
Ｎｉ3Ｖ：５０．８０°以上５１．６０°未満
Ｎｉ：５１．６０°以上５２．２°未満
したがって、Ｘ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）を前記範囲とする方法としては、特に限定されないが、例えば、金属相にＮｉ3Ｖを含ませる方法が挙げられる。さらに、例えば、金属相中のＮｉ3Ｖの含有割合を高くすることにより、Ｘ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）が小さくなる傾向にある。
なお、Ｘ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θが例えば以下の範囲であるとき、金属相はそれぞれＮｉ3Ｖ、Ｎｉであるとみなす。Ｎｉ3Ｖ及びＮｉの結晶構造は、立方晶である。
Ｎｉ3Ｖ：５０．８０°以上５１．６０°未満
Ｎｉ：５１．６０°以上５２．２°未満
したがって、Ｘ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）を前記範囲とする方法としては、特に限定されないが、例えば、金属相にＮｉ3Ｖを含ませる方法が挙げられる。さらに、例えば、金属相中のＮｉ3Ｖの含有割合を高くすることにより、Ｘ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）が小さくなる傾向にある。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、Ｘ線回折における金属相の（２００）面のピークの半値全幅（°）が、０．４０°以上０．７０°以下であることが好ましい。当該半値全幅の値は、組織が微細化するほど大きくなる傾向にある。金属の組織が微細化すると、硬さが向上する一方で、靭性は低下する傾向にある。
Ｘ線回折における金属相の（２００）面のピークの半値全幅（°）が、０．４０°以上であることで、金属相の硬さが向上するため、耐摩耗性に優れる。Ｘ線回折における金属相の（２００）面のピークの半値全幅（°）が、０．７０°以下であることで、金属相の靭性が向上するため、耐欠損性に優れる。同様の観点から、Ｘ線回折における金属相の（２００）面のピークの半値全幅（°）は、０．４２以上０．６７以下であることがより好ましく、０．４７以上０．６１以下であることがさらに好ましい。
Ｘ線回折における金属相の（２００）面のピークの半値全幅（°）が、０．４０°以上であることで、金属相の硬さが向上するため、耐摩耗性に優れる。Ｘ線回折における金属相の（２００）面のピークの半値全幅（°）が、０．７０°以下であることで、金属相の靭性が向上するため、耐欠損性に優れる。同様の観点から、Ｘ線回折における金属相の（２００）面のピークの半値全幅（°）は、０．４２以上０．６７以下であることがより好ましく、０．４７以上０．６１以下であることがさらに好ましい。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、Ｘ線回折におけるＶ化合物の（２２０）面の最大のピーク位置２θ（°）が、６２．６０°以上６３．４０°未満であることが好ましい。
Ｘ線回折におけるＶ化合物の（２２０）面の最大のピーク位置２θ（°）が６３．４０°未満であることで、耐摩耗性に一層優れる傾向にある。同様の観点から、Ｘ線回折におけるＶ化合物の（２２０）面の最大のピーク位置２θ（°）は、６３．１０°未満であることがより好ましい。
なお、Ｘ線回折におけるＶ化合物の（２２０）面の最大のピーク位置２θが以下の範囲であるとき、Ｖ化合物がそれぞれＶＣ、ＶＣＮ及びＶＮであるとみなす。
ＶＣ：６２．６０°以上６３．１０°未満
ＶＣＮ：６３．１０°以上６３．４０°未満
ＶＮ：６３．４０°以上６３．９０°以下
したがって、Ｘ線回折におけるＶ化合物の（２２０）面の最大のピーク位置２θを前記範囲とする方法としては、特に限定されないが、例えば、Ｖ化合物において、ＶＮに比して硬さに優れるＶＣＮ及び／又はＶＣを多く含ませる方法が挙げられる。
Ｘ線回折におけるＶ化合物の（２２０）面の最大のピーク位置２θ（°）が６３．４０°未満であることで、耐摩耗性に一層優れる傾向にある。同様の観点から、Ｘ線回折におけるＶ化合物の（２２０）面の最大のピーク位置２θ（°）は、６３．１０°未満であることがより好ましい。
なお、Ｘ線回折におけるＶ化合物の（２２０）面の最大のピーク位置２θが以下の範囲であるとき、Ｖ化合物がそれぞれＶＣ、ＶＣＮ及びＶＮであるとみなす。
ＶＣ：６２．６０°以上６３．１０°未満
ＶＣＮ：６３．１０°以上６３．４０°未満
ＶＮ：６３．４０°以上６３．９０°以下
したがって、Ｘ線回折におけるＶ化合物の（２２０）面の最大のピーク位置２θを前記範囲とする方法としては、特に限定されないが、例えば、Ｖ化合物において、ＶＮに比して硬さに優れるＶＣＮ及び／又はＶＣを多く含ませる方法が挙げられる。
Ｖ化合物の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度をＩ1、金属相の（２００）面のＸ線回折ピーク強度をＩ2としたとき、Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）が０．４０以上であることで、ｃＢＮ同士の結合強度が向上するため、耐欠損性に優れる。また、結合相によるｃＢＮ粒子の脱落抑制の効果が高くなるため、耐摩耗性も向上する。
Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）が０．８０以下であることで、焼結性が向上するため、焼結体の靭性が向上し、耐欠損性に優れる。同様の観点から、Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）が、０．４３以上０．７７以下であることが好ましく、０．５３以上０．６４以下であることがより好ましい。
Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）が０．８０以下であることで、焼結性が向上するため、焼結体の靭性が向上し、耐欠損性に優れる。同様の観点から、Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）が、０．４３以上０．７７以下であることが好ましく、０．５３以上０．６４以下であることがより好ましい。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度をＩ3としたとき、Ｉ1／Ｉ3が０．７０以上１．５０以下であることが好ましい。
Ｉ1／Ｉ3が０．７０以上であることで、ｃＢＮ同士の結合強度が向上するため、耐欠損性に優れる。Ｉ1／Ｉ3が１．５０以下であることで、焼結性が向上するため、焼結体の靭性が向上し、耐欠損性に優れる。同様の観点から、Ｉ1／Ｉ3が、０．７２以上１．４５以下であることが好ましく、０．７６以上１．３２以下であることがより好ましい。
なお、Ｉ1、Ｉ2及びＩ3は、それぞれ以下の２θの範囲における最大強度である。
Ｉ1：６２．６０°以上６３．９０°以下
Ｉ2：５０．８０°以上５２．２０°以下
Ｉ3：７３．４０°以上７４．６０°以下
Ｉ1／Ｉ3が０．７０以上であることで、ｃＢＮ同士の結合強度が向上するため、耐欠損性に優れる。Ｉ1／Ｉ3が１．５０以下であることで、焼結性が向上するため、焼結体の靭性が向上し、耐欠損性に優れる。同様の観点から、Ｉ1／Ｉ3が、０．７２以上１．４５以下であることが好ましく、０．７６以上１．３２以下であることがより好ましい。
なお、Ｉ1、Ｉ2及びＩ3は、それぞれ以下の２θの範囲における最大強度である。
Ｉ1：６２．６０°以上６３．９０°以下
Ｉ2：５０．８０°以上５２．２０°以下
Ｉ3：７３．４０°以上７４．６０°以下
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体において、結合相には金属相、Ｖ化合物、及びＡｌ化合物を構成する元素以外の元素を含んでいてもよい。具体例としては、特に限定されないが、例えば、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｓｉ等が挙げられる。
これらの元素は、例えば、ボールミル用のシリンダーやボール、充填に用いる高融点金属カプセルなどに由来し、不可避的に含まれていてもよく、意図的に添加してもよい。また、上記その他の元素の含有割合は、特に限定されないが、例えば、焼結体に含まれる全ての元素の合計１００質量％に対して０質量％以上１０質量％以下であってもよい。
これらの元素は、例えば、ボールミル用のシリンダーやボール、充填に用いる高融点金属カプセルなどに由来し、不可避的に含まれていてもよく、意図的に添加してもよい。また、上記その他の元素の含有割合は、特に限定されないが、例えば、焼結体に含まれる全ての元素の合計１００質量％に対して０質量％以上１０質量％以下であってもよい。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体において、立方晶窒化硼素及び結合相の含有割合（体積％）は、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）で撮影した立方晶窒化硼素焼結体の組織写真から、市販の画像解析ソフトで解析して求めることができる。より具体的には、立方晶窒化硼素焼結体を、その表面に対して直交する方向に鏡面研磨する。次に、ＳＥＭを用いて、鏡面研磨して現れた立方晶窒化硼素焼結体の鏡面研磨面の反射電子像を観察する。この際、ＳＥＭを用いて、立方晶窒化硼素の粒子が１００個以上４００個以下含まれるように選択した倍率で拡大した立方晶窒化硼素焼結体の鏡面研磨面を反射電子像にて観察する。ＳＥＭに付属しているエネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）を用いることにより、黒色領域を立方晶窒化硼素と、灰色領域及び白色領域を結合相と特定することができる。その後、ＳＥＭを用いて立方晶窒化硼素の上記断面の組織写真を撮影する。市販の画像解析ソフトを用い、得られた組織写真から立方晶窒化硼素及び結合相の占有面積をそれぞれ求め、その占有面積から含有割合（体積％）を求める。
例えば、結合相において、灰色領域はＡｌ化合物、白色領域は金属相又はＶ化合物であり得る。これを画像解析して、灰色領域の占める割合を「Ａｌ化合物の含有割合（体積％）」として算出する。また、白色領域の占める割合を「金属相及びＶ化合物の合計の含有割合（体積％）」として算出する。
例えば、結合相において、灰色領域はＡｌ化合物、白色領域は金属相又はＶ化合物であり得る。これを画像解析して、灰色領域の占める割合を「Ａｌ化合物の含有割合（体積％）」として算出する。また、白色領域の占める割合を「金属相及びＶ化合物の合計の含有割合（体積％）」として算出する。
また、本実施形態において、結合相における各元素の含有割合（質量％）は、上述の立方晶窒化硼素及び結合相の含有割合（体積％）を求めるために走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）で撮影した立方晶窒化硼素焼結体の組織写真と同じ観察視野において、エネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）を使用することで求めることができる。より具体的には、上記の拡大した鏡面研磨面の観察視野全体においてＥＤＳ分析を行い、立方晶窒化硼素焼結体に含まれる全ての元素の合計１００質量％としたときの、各元素の含有割合（質量％）を算出する。
ここで、立方晶窒化硼素焼結体の鏡面研磨面は、立方晶窒化硼素焼結体の表面又は任意の断面を鏡面研磨して得られた立方晶窒化硼素焼結体の断面である。立方晶窒化硼素焼結体の鏡面研磨面を得る方法としては、例えばダイヤモンドペーストを用いて研磨する方法を挙げることができる。
結合相の組成は、市販のＸ線回折装置を用いて同定することもできる。例えば、株式会社リガク製のＸ線回折装置（製品名「ＳｍａｒｔＬａｂ」）を用いて、Ｃｕ－Ｋα線を用いた２θ／θ集中光学系のＸ線回折測定をすると、結合相の組成を同定することができる。ここで、測定条件としては、例えば、後述する実施例に記載の条件であると好ましい。また、２θの測定範囲を広くして分析すると、より多くのピークを検出できる傾向にあり、焼結体に含まれる材料の特定を一層確実にさせることができる。このような観点から、例えば、２θ＝２０～１４０°の範囲で測定するとよい。
なお、本実施形態において、立方晶窒化硼素及び結合相の含有割合、並びに結合相の組成は、後述の実施例に記載の方法により測定することもできる。具体的には、結合相の組成は、Ｘ線解析装置による測定の結果と、ＥＤＳを用いた元素マッピング結果とを解析することにより特定することができる。
なお、本実施形態において、立方晶窒化硼素及び結合相の含有割合、並びに結合相の組成は、後述の実施例に記載の方法により測定することもできる。具体的には、結合相の組成は、Ｘ線解析装置による測定の結果と、ＥＤＳを用いた元素マッピング結果とを解析することにより特定することができる。
［立方晶窒化硼素焼結体の作製方法］
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、例えば、以下の方法により製造することができる。
原料粉末として、ｃＢＮ粉末、ＶＣ粉末、ＶＮ粉末、Ｎｉ粉末、及びＡｌ粉末を準備する。ここで、原料のｃＢＮ粉末の平均粒径を適宜調整することにより、得られる立方晶窒化硼素焼結体におけるｃＢＮの平均粒径を上記特定の範囲に制御することができる。また、各原料粉末の割合を適宜調整することにより、得られる立方晶窒化硼素焼結体におけるｃＢＮ及び結合相の含有割合を上記特定の範囲に制御することができる。次に、準備した原料粉末を、超硬合金製ボールと溶媒とパラフィンとともにボールミル用シリンダーに入れて混合する。ボールミルで混合した原料粉末を、Ｔａ製の高融点金属カプセル内に充填し、粉末の表面に吸着している水分及びその他の付着成分を除去するため、カプセルを開放したまま真空熱処理を行う。カプセル内に充填を行う際には、超硬合金からなる基材を入れてもよい。
次に、カプセルを密封し、カプセルに充填されている原料粉末を高圧で焼結させる。高圧焼結の条件は、例えば、圧力：６．０～９．０ＧＰａ、温度：１６００～１９００℃、焼結時間：１５～６０分である。
さらに、高圧焼結の後、温度及び／又は圧力を低下させて保持する。保持の条件は、例えば、圧力：２．０～５．０ＧＰａ、温度：６００～１０００℃、保持時間：６０～１５０分である。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、例えば、以下の方法により製造することができる。
原料粉末として、ｃＢＮ粉末、ＶＣ粉末、ＶＮ粉末、Ｎｉ粉末、及びＡｌ粉末を準備する。ここで、原料のｃＢＮ粉末の平均粒径を適宜調整することにより、得られる立方晶窒化硼素焼結体におけるｃＢＮの平均粒径を上記特定の範囲に制御することができる。また、各原料粉末の割合を適宜調整することにより、得られる立方晶窒化硼素焼結体におけるｃＢＮ及び結合相の含有割合を上記特定の範囲に制御することができる。次に、準備した原料粉末を、超硬合金製ボールと溶媒とパラフィンとともにボールミル用シリンダーに入れて混合する。ボールミルで混合した原料粉末を、Ｔａ製の高融点金属カプセル内に充填し、粉末の表面に吸着している水分及びその他の付着成分を除去するため、カプセルを開放したまま真空熱処理を行う。カプセル内に充填を行う際には、超硬合金からなる基材を入れてもよい。
次に、カプセルを密封し、カプセルに充填されている原料粉末を高圧で焼結させる。高圧焼結の条件は、例えば、圧力：６．０～９．０ＧＰａ、温度：１６００～１９００℃、焼結時間：１５～６０分である。
さらに、高圧焼結の後、温度及び／又は圧力を低下させて保持する。保持の条件は、例えば、圧力：２．０～５．０ＧＰａ、温度：６００～１０００℃、保持時間：６０～１５０分である。
本実施形態において、立方晶窒化硼素の含有割合を大きくする方法としては、特に限定されないが、例えば、上述の立方晶窒化硼素焼結体の製造工程において、配合組成におけるｃＢＮの配合割合を多くする方法等が挙げられる。
本実施形態において、上述のＩ1／（Ｉ1＋Ｉ2）を大きくする方法としては、特に限定されないが、例えば、上述の立方晶窒化硼素焼結体の製造工程において、配合組成におけるＮｉ及びＶ含有化合物（例えば、ＶＣ、ＶＮ）の合計の割合に対するＶ含有化合物（例えば、ＶＣ、ＶＮ）の合計の割合割合を多くする方法等が挙げられる。
本実施形態において、上述のＩ1／Ｉ3を大きくする方法としては、特に限定されないが、例えば、上述の立方晶窒化硼素焼結体の製造工程において、配合組成におけるｃＢＮの配合割合を少なくする方法等が挙げられる。
本実施形態において、Ｘ線回折における金属相の（２００）面のピークの半値全幅（°）を小さくする方法としては、特に限定されないが、例えば、上述の立方晶窒化硼素焼結体の製造工程において、保持時の圧力を高くする方法等が挙げられる。
本実施形態において、Ｘ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）を小さくする方法としては、特に限定されないが、例えば、上述の立方晶窒化硼素焼結体の製造工程において、焼結時の温度を高くする方法、保持時の圧力を高くする方法等が挙げられる。
本実施形態において、金属相をＮｉ3Ｖとする方法、及びＸ線回折におけるＶ化合物の（２２０）面の最大のピーク位置２θ（°）を小さくする方法としては、特に限定されないが、例えば、上述の立方晶窒化硼素焼結体の製造工程において、Ｖ化合物の原料としてＶＣを用いる方法等が挙げられる。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体は、その表面に被覆層を備えた被覆立方晶窒化硼素焼結体として用いてもよい。立方晶窒化硼素焼結体の表面に被覆層が形成されることによって、耐摩耗性がさらに向上する。被覆層は、特に限定されないが、例えば、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌ及びＳｉからなる群より選ばれる少なくとも１種の元素と、Ｃ、Ｎ、Ｏ及びＢからなる群より選ばれる少なくとも１種の元素とを含んでいてもよい。また、被覆層は、単層構造、又は、２層以上を含む積層構造を有してもよい。被覆層がこのような構造を有する場合、本実施形態の被覆立方晶窒化硼素焼結体は、耐摩耗性が一層向上する傾向にある。
被覆層を形成する化合物の例として、特に限定されないが、例えば、ＴｉＮ、ＴｉＣ、ＴｉＣＮ、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＳｉＮ、及び、ＡｌＣｒＮなどを挙げることができる。中でも、ＴｉＣＮ、ＴｉＡｌＮ、及び、ＡｌＣｒＮが好ましい。被覆層は、組成が異なる複数の層を積層した構造を有してもよい。
被覆層を構成する各層の厚さ及び被覆層全体の厚さは、被覆立方晶窒化硼素焼結体の断面組織から光学顕微鏡、ＳＥＭ、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）などを用いて測定することができる。なお、被覆立方晶窒化硼素焼結体における各層の平均厚さ及び被覆層全体の平均厚さは、金属蒸発源に対向する面の刃先から当該面の中心部に向かって５０μｍの位置の近傍において、３箇所以上の断面から、各層の厚さ及び被覆層全体の厚さを測定して、その平均値を計算することで求めることができる。
また、被覆層を構成する各層の組成は、被覆立方晶窒化硼素焼結体の断面組織から、ＥＤＳや波長分散型Ｘ線分析装置（ＷＤＳ）などを用いて測定することができる。
被覆層の製造方法は特に限定されるものではないが、例えば、化学蒸着法や、イオンプレーティング法、アークイオンプレーティング法、スパッタ法及びイオンミキシング法などの物理蒸着法が挙げられる。その中でも、アークイオンプレーティング法は、被覆層と立方晶窒化硼素焼結体との密着性に一層優れるので、好ましい。
本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体又は被覆立方晶窒化硼素焼結体は、工具寿命を長くすることができるため、切削工具や耐摩耗工具として使用されると好ましく、その中でも切削工具として使用されると好ましい。本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体又は被覆立方晶窒化硼素焼結体は、焼結金属用切削工具や鋳鉄用切削工具として使用されるとさらに好ましい。本実施形態の立方晶窒化硼素焼結体又は被覆立方晶窒化硼素焼結体を切削工具や耐摩耗工具として用いた場合、従来よりも工具寿命を延長することができる。
以下、実施例によって本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
（実施例１）
［原料粉末の準備］
ｃＢＮ焼結体の原料として、表１に記載の平均粒径を有する原料粉末を準備した。
原料粉末の平均粒径は、米国材料試験協会（ＡＳＴＭ）規格Ｂ３３０に記載のフィッシャー法（Ｆｉｓｈｅｒ Ｓｕｂ－Ｓｉｚｅｒ、ＦＳＳＳ）により測定した。
［原料粉末の準備］
ｃＢＮ焼結体の原料として、表１に記載の平均粒径を有する原料粉末を準備した。
原料粉末の平均粒径は、米国材料試験協会（ＡＳＴＭ）規格Ｂ３３０に記載のフィッシャー法（Ｆｉｓｈｅｒ Ｓｕｂ－Ｓｉｚｅｒ、ＦＳＳＳ）により測定した。
［混合工程］
各原料粉末を、表２に記載の配合組成（体積％）となるように秤量した。秤量した原料粉末を、アルミナボールとヘキサン溶媒とパラフィンとともにボールミル用のシリンダーに入れ、２時間混合した。
各原料粉末を、表２に記載の配合組成（体積％）となるように秤量した。秤量した原料粉末を、アルミナボールとヘキサン溶媒とパラフィンとともにボールミル用のシリンダーに入れ、２時間混合した。
［充填工程及び乾燥工程］
混合した原料粉末を、Ｔａ製の高融点金属の円盤状カプセル内に充填した。充填された原料粉末の表面に吸着している水分及び有機成分を除去するため、カプセルを開放したまま真空熱処理を行い、粉末の表面に吸着している水分及びその他の付着成分を除去した後、カプセルを密封した。
混合した原料粉末を、Ｔａ製の高融点金属の円盤状カプセル内に充填した。充填された原料粉末の表面に吸着している水分及び有機成分を除去するため、カプセルを開放したまま真空熱処理を行い、粉末の表面に吸着している水分及びその他の付着成分を除去した後、カプセルを密封した。
［焼結工程］
その後、カプセルに充填されている原料粉末を高圧で焼結させた。高圧焼結の条件を、表３に示す。
その後、カプセルに充填されている原料粉末を高圧で焼結させた。高圧焼結の条件を、表３に示す。
［保持工程］
次に、表３に記載の保持条件まで温度及び圧力を低下させ、表３に記載の時間保持して焼結体を得た。
次に、表３に記載の保持条件まで温度及び圧力を低下させ、表３に記載の時間保持して焼結体を得た。
［測定・分析］
高圧焼結によって得られた立方晶窒化硼素焼結体について、立方晶窒化硼素及び結合相の含有割合（体積％）を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で撮影した立方晶窒化硼素焼結体の組織写真から、市販の画像解析ソフトで解析して求めた。より具体的には、立方晶窒化硼素焼結体を、その表面に対して直行する方向に鏡面研磨した。次に、ＳＥＭを用いて、鏡面研磨して現れた立方晶窒化硼素焼結体の鏡面研磨面の反射電子像を観察した。この際、ＳＥＭを用いて、立方晶窒化硼素の粒子が１００個以上４００個以下含まれるように選択した倍率で拡大した立方晶窒化硼素焼結体の鏡面研磨面を反射電子像にて観察した。ＳＥＭに付属しているエネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）を用いることにより、黒色領域を立方晶窒化硼素と、灰色領域及び白色領域を結合相と特定した。その後、ＳＥＭを用いて立方晶窒化硼素の上記鏡面研磨面の組織写真を撮影した。市販の画像解析ソフトを用い、得られた組織写真から立方晶窒化硼素及び結合相の占有面積をそれぞれ求め、その占有面積から含有割合（体積％）を求めた。
ここで、立方晶窒化硼素焼結体の鏡面研磨面は、立方晶窒化硼素焼結体の表面又は任意の断面を鏡面研磨して得られた立方晶窒化硼素焼結体の断面であった。立方晶窒化硼素焼結体の鏡面研磨面（以下、「断面」ともいう。）を得る方法は、ダイヤモンドペーストを用いて研磨する方法とした。結合相において、灰色領域はＡｌ化合物、白色領域は金属相又はＶ化合物であった。これを画像解析して、灰色領域の占める割合を「Ａｌ化合物の含有割合（体積％）」として算出した。また、白色領域の占める割合を「金属相及びＶ化合物の合計の含有割合（体積％）」として算出した。
高圧焼結によって得られた立方晶窒化硼素焼結体について、立方晶窒化硼素及び結合相の含有割合（体積％）を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で撮影した立方晶窒化硼素焼結体の組織写真から、市販の画像解析ソフトで解析して求めた。より具体的には、立方晶窒化硼素焼結体を、その表面に対して直行する方向に鏡面研磨した。次に、ＳＥＭを用いて、鏡面研磨して現れた立方晶窒化硼素焼結体の鏡面研磨面の反射電子像を観察した。この際、ＳＥＭを用いて、立方晶窒化硼素の粒子が１００個以上４００個以下含まれるように選択した倍率で拡大した立方晶窒化硼素焼結体の鏡面研磨面を反射電子像にて観察した。ＳＥＭに付属しているエネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）を用いることにより、黒色領域を立方晶窒化硼素と、灰色領域及び白色領域を結合相と特定した。その後、ＳＥＭを用いて立方晶窒化硼素の上記鏡面研磨面の組織写真を撮影した。市販の画像解析ソフトを用い、得られた組織写真から立方晶窒化硼素及び結合相の占有面積をそれぞれ求め、その占有面積から含有割合（体積％）を求めた。
ここで、立方晶窒化硼素焼結体の鏡面研磨面は、立方晶窒化硼素焼結体の表面又は任意の断面を鏡面研磨して得られた立方晶窒化硼素焼結体の断面であった。立方晶窒化硼素焼結体の鏡面研磨面（以下、「断面」ともいう。）を得る方法は、ダイヤモンドペーストを用いて研磨する方法とした。結合相において、灰色領域はＡｌ化合物、白色領域は金属相又はＶ化合物であった。これを画像解析して、灰色領域の占める割合を「Ａｌ化合物の含有割合（体積％）」として算出した。また、白色領域の占める割合を「金属相及びＶ化合物の合計の含有割合（体積％）」として算出した。
さらに、結合相の組成は、株式会社リガク製のＸ線回折装置（製品名「ＳｍａｒｔＬａｂ）を用いて同定した。具体的には、Ｃｕ－Ｋα線を用いた２θ／θ集中光学系のＸ線回折測定を、下記条件で測定して得られた結果と、ＥＤＳを用いた元素マッピング結果とを解析することにより結合相の組成を同定した。
＜測定条件＞
・出力：４５ｋＶ、２００ｍＡ
・入射側ソーラースリット：５°
・発散縦スリット：２／３°
・発散縦制限スリット：５ｍｍ
・散乱スリット：２／３°
・受光側ソーラースリット：５°
・受光スリット：０．３ｍｍ
・サンプリング幅：０．０２°
・スキャンスピード：１°／ｍｉｎ
・２θ測定範囲：３０～９０°
＜測定条件＞
・出力：４５ｋＶ、２００ｍＡ
・入射側ソーラースリット：５°
・発散縦スリット：２／３°
・発散縦制限スリット：５ｍｍ
・散乱スリット：２／３°
・受光側ソーラースリット：５°
・受光スリット：０．３ｍｍ
・サンプリング幅：０．０２°
・スキャンスピード：１°／ｍｉｎ
・２θ測定範囲：３０～９０°
具体的には、上述の方法のＸ線回折測定により、得られた立方晶窒化硼素焼結体が表４に記載の材料を含むことを特定した。
また、Ａｌ元素を有する化合物については、Ｘ線回折測定において明瞭なピークが得られなかったため、ＥＤＳを用いた元素マッピングにより同定した。その結果として、得られた立方晶窒化硼素焼結体が全てＡｌ化合物を含むことが分かった。
また、Ｘ線回折測定では特定されず、元素マッピングの結果のみから特定された材料もあった。具体的には、発明品１６において、Ｘ線回折測定では明瞭なピークは検出されなかったが、元素マッピングの結果からＡｌＢ2であると推察される相が確認できた。その他の発明品及び比較品においても、本実施例の倍率で特定できない程度の微細な相としてＡｌＢ2が存在し得る。
上記で得られた測定結果を合わせて表４に示す。
また、Ａｌ元素を有する化合物については、Ｘ線回折測定において明瞭なピークが得られなかったため、ＥＤＳを用いた元素マッピングにより同定した。その結果として、得られた立方晶窒化硼素焼結体が全てＡｌ化合物を含むことが分かった。
また、Ｘ線回折測定では特定されず、元素マッピングの結果のみから特定された材料もあった。具体的には、発明品１６において、Ｘ線回折測定では明瞭なピークは検出されなかったが、元素マッピングの結果からＡｌＢ2であると推察される相が確認できた。その他の発明品及び比較品においても、本実施例の倍率で特定できない程度の微細な相としてＡｌＢ2が存在し得る。
上記で得られた測定結果を合わせて表４に示す。
上記Ｘ線回折測定と同時に、Ｖ化合物の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度Ｉ1、金属相の（２００）面のＸ線回折ピーク強度Ｉ2、立方晶窒化硼素の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度Ｉ3、Ｘ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）及びＸ線回折におけるＶ化合物の（２２０）面の最大のピーク位置２θ（°）が得られた。
また、Ｖ化合物の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度Ｉ1、金属相の（２００）面のＸ線回折ピーク強度Ｉ2、立方晶窒化硼素の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度Ｉ3及びＸ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）から、Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）、Ｉ1／Ｉ3及びＸ線回折における金属相の（２００）面のピークの半値全幅（°）を各々算出した。
各結晶面のＸ線回折ピークは、それぞれ以下の範囲を元に特定した。上記で得られた値を、まとめて表５に示す。
なお、Ｘ線回折における最大のピーク位置２θが以下の範囲であるとき、Ｖ化合物がそれぞれＶＣ、ＶＣＮ及びＶＮであるとみなした。
ＶＣ：６２．６０°以上６３．１０°未満
ＶＣＮ：６３．１０°以上６３．４０°未満
ＶＮ：６３．４０°以上６３．９０°以下
また、Ｘ線回折における最大のピーク位置２θが以下の範囲であるとき、金属相はそれぞれＮｉ3Ｖ及びＮｉであるとみなした。
Ｎｉ3Ｖ：５０．８０°以上５１．６０°未満
Ｎｉ：５１．６０°以上５２．２°未満
また、Ｖ化合物の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度Ｉ1、金属相の（２００）面のＸ線回折ピーク強度Ｉ2、立方晶窒化硼素の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度Ｉ3及びＸ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）から、Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）、Ｉ1／Ｉ3及びＸ線回折における金属相の（２００）面のピークの半値全幅（°）を各々算出した。
各結晶面のＸ線回折ピークは、それぞれ以下の範囲を元に特定した。上記で得られた値を、まとめて表５に示す。
なお、Ｘ線回折における最大のピーク位置２θが以下の範囲であるとき、Ｖ化合物がそれぞれＶＣ、ＶＣＮ及びＶＮであるとみなした。
ＶＣ：６２．６０°以上６３．１０°未満
ＶＣＮ：６３．１０°以上６３．４０°未満
ＶＮ：６３．４０°以上６３．９０°以下
また、Ｘ線回折における最大のピーク位置２θが以下の範囲であるとき、金属相はそれぞれＮｉ3Ｖ及びＮｉであるとみなした。
Ｎｉ3Ｖ：５０．８０°以上５１．６０°未満
Ｎｉ：５１．６０°以上５２．２°未満
［切削工具の作製］
得られた立方晶窒化硼素焼結体を、ワイヤ放電加工機を用いてＩＳＯ規格ＣＮＧＡ１２０４０８で定められたインサート形状の工具形状に合わせて切り出した。切り出した立方晶窒化硼素焼結体を、超硬合金からなる台金にろう付けにより接合した。
得られた立方晶窒化硼素焼結体を、ワイヤ放電加工機を用いてＩＳＯ規格ＣＮＧＡ１２０４０８で定められたインサート形状の工具形状に合わせて切り出した。切り出した立方晶窒化硼素焼結体を、超硬合金からなる台金にろう付けにより接合した。
［切削試験］
得られた切削工具を用いて、下記の条件で切削試験を行った。
・被削材：浸炭焼入れした焼結金属
（材質：ＪＩＳ規格・ＦＤ－０８Ｎ４Ｃ－３９０、硬さ：ＨＲＡ７０）
・被削材形状：ギア形状、φ４５ｍｍ（歯たけ８ｍｍ）×３０ｍｍ
・切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ
・送り：０．１０ｍｍ／ｒｅｖ
・切り込み深さ：０．３０ｍｍ
・クーラント：なし（乾式切削加工）
・評価項目：工具の逃げ面摩耗幅が０．１５ｍｍに至ったとき、又は欠損に至ったときを工具寿命とし、工具寿命に至るまでの加工時間を測定した。また、工具寿命に至った際の損傷形態についても確認した。測定結果を表６に示す。
得られた切削工具を用いて、下記の条件で切削試験を行った。
・被削材：浸炭焼入れした焼結金属
（材質：ＪＩＳ規格・ＦＤ－０８Ｎ４Ｃ－３９０、硬さ：ＨＲＡ７０）
・被削材形状：ギア形状、φ４５ｍｍ（歯たけ８ｍｍ）×３０ｍｍ
・切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ
・送り：０．１０ｍｍ／ｒｅｖ
・切り込み深さ：０．３０ｍｍ
・クーラント：なし（乾式切削加工）
・評価項目：工具の逃げ面摩耗幅が０．１５ｍｍに至ったとき、又は欠損に至ったときを工具寿命とし、工具寿命に至るまでの加工時間を測定した。また、工具寿命に至った際の損傷形態についても確認した。測定結果を表６に示す。
表６に示された結果より、立方晶窒化硼素焼結体が立方晶窒化硼素と結合相とを含み、立方晶窒化硼素の含有割合は、焼結体の総量に対して８０体積％以上９４体積％以下であり、結合相の含有割合は、焼結体の総量に対して６体積％以上２０体積％以下であり、結合相は、金属相と、Ｖ化合物と、Ａｌ化合物と、を含み、金属相は、Ｎｉ金属、Ｎｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体からなる群より選択される１種以上を含み、Ｎｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体は、Ｎｉと、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ及びＣｏからなる群より選択される１種以上の元素とを含み、Ｖ化合物は、ＶＮ、ＶＣＮ、及びＶＣからなる群より選択される１種以上を含み、Ａｌ化合物は、Ａｌ2Ｏ3、ＡｌＮ、及びＡｌＢ2からなる群より選択される１種以上を含み、Ｘ線回折における金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）が、５１．６０°未満であり、Ｖ化合物の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度をＩ1、金属相の（２００）面のＸ線回折ピーク強度をＩ2としたとき、Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）が０．４０以上０．８０以下である発明品の方が、そうでない比較品より耐摩耗性及び耐欠損性に優れ、工具寿命を長くすることができることがわかった。
本発明の立方晶窒化硼素焼結体は、従来よりも工具寿命を延長できるので、その点で産業上の利用可能性が高い。
Claims (5)
- 立方晶窒化硼素と結合相とを含む立方晶窒化硼素焼結体であって、
前記立方晶窒化硼素の含有割合は、前記焼結体の総量に対して８０体積％以上９４体積％以下であり、
前記結合相の含有割合は、前記焼結体の総量に対して６体積％以上２０体積％以下であり、
前記結合相は、金属相と、Ｖ化合物と、Ａｌ化合物と、を含み、
前記金属相は、Ｎｉ金属、Ｎｉ含有合金及びＮｉ含有固溶体からなる群より選択される１種以上を含み、
前記Ｎｉ含有合金及び前記Ｎｉ含有固溶体は、Ｎｉと、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ及びＣｏからなる群より選択される１種以上の元素とを含み、
前記Ｖ化合物は、ＶＮ、ＶＣＮ、及びＶＣからなる群より選択される１種以上を含み、
前記Ａｌ化合物は、Ａｌ2Ｏ3、ＡｌＮ、及びＡｌＢ2からなる群より選択される１種以上を含み、
Ｘ線回折における前記金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）が、５１．６０°未満であり、
前記Ｖ化合物の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度をＩ1、前記金属相の（２００）面のＸ線回折ピーク強度をＩ2としたとき、
Ｉ1／（Ｉ1＋Ｉ2）が０．４０以上０．８０以下であり、
前記Ａｌ化合物の含有割合は、焼結体の総量に対して、５．０体積％以下であり、
金属相及びＶ化合物の合計の含有割合は、焼結体の総量に対して、５．０体積％以上である、立方晶窒化硼素焼結体。 - Ｘ線回折における前記金属相の（２００）面のピークの半値全幅（°）が、０．４０°以上０．７０°以下である、請求項１に記載の立方晶窒化硼素焼結体。
- 前記立方晶窒化硼素の（２２０）面のＸ線回折ピーク強度をＩ3としたとき、
Ｉ1／Ｉ3が０．７０以上１．５０以下である、請求項１又は２に記載の立方晶窒化硼素焼結体。 - Ｘ線回折における前記Ｖ化合物の（２２０）面の最大のピーク位置２θ（°）が、６３．４０°未満である、請求項１又は２に記載の立方晶窒化硼素焼結体。
- Ｘ線回折における前記金属相の（２００）面の最大のピーク位置２θ（°）が、５１．４０°未満である、請求項１又は２に記載の立方晶窒化硼素焼結体。
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| US18/750,509 US20240425953A1 (en) | 2023-06-22 | 2024-06-21 | Cubic boron nitride sintered body |
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| WO2013069657A1 (ja) | 2011-11-07 | 2013-05-16 | 株式会社タンガロイ | 立方晶窒化硼素焼結体 |
| WO2021124401A1 (ja) | 2019-12-16 | 2021-06-24 | 住友電気工業株式会社 | 立方晶窒化硼素焼結体 |
| JP2022069859A (ja) | 2020-10-26 | 2022-05-12 | 株式会社タンガロイ | 立方晶窒化硼素焼結体、及び、立方晶窒化硼素焼結体を有する工具 |
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-
2023
- 2023-06-22 JP JP2023102325A patent/JP7721068B2/ja active Active
-
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- 2024-06-21 US US18/750,509 patent/US20240425953A1/en active Pending
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