JP7724409B2 - 湿潤アルコールを燃料として使用し且つ高温支援着火を含むエンジン及びパワートレイン用の均一予混合圧縮着火式（ｈｃｃｉ－ｔｙｐｅ）燃焼システム - Google Patents

Description

（関連出願の相互参照）
本願は、２０２０年３月１６日付けで出願した米国特許出願第６２／９９０，１０４号、及び２０２１年３月１２日付けで出願した米国特許出願第１７／１９９，８００号の優先権を主張するものである。

本発明は一般に、アルコールに対する水の割合の非常に高い湿潤アルコール燃料（ｗｅｔ－ａｌｃｏｈｏｌ ｆｕｅｌ）を燃焼させることのできる内燃式エンジン又はパワートレインに関する。より詳細には、本発明は、相当量の水を添加された酸素含有炭化水素（アルコール燃料）と組み合わせた、様々な範囲の圧縮比での燃料噴射段階及びバルブ・タイミング調整段階の改善を実現する高温支援（例えばグロー・プラグ又はスパーク・プラグ）着火を用いるＨＣＣＩ（ｈｏｍｏｇｅｎｅｏｕｓ ｃｈａｒｇｅ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｉｇｎｉｔｉｏｎ）エンジン及びパワートレインのためのシステム及び方法を開示する。本発明はまた、正味平均有効圧力（又はＢＭＥＰ：ｂｒａｋｅ ｍｅａｎ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ）とも呼ばれるトルク特性の改善を達成するための、より長い持続時間での（すなわちより大きいクランク角にわたる）シリンダ圧力の最適化も意図している。

先行技術において、均一予混合圧縮着火（ＨＣＣＩ）エンジン技術に関連する様々な先行技術文献が開示されている。この第１の実例がＳｈｉｂａｔａの米国特許第８，０３８，７４２号に記載されており、これにはＨＣＣＩ圧縮用の燃料が教示されている。

Ｓｉｍｍｏｎｓの米国特許出願公開第２０１１／０２０９６８３号には、均一な給気空気－燃料混合物中に混合された少なくとも３０体積％の水の水溶性有機化合物を用いて、少なくとも１６：１のスパーク着火前圧縮比でスパーク着火エンジンを動作させる方法が教示されている。

Ｂｒｏｍｂｅｒｇの米国特許第８，６７７，９４９号には、水素リッチ・ガスの添加によって可能になる超希釈処理を容易にするというメタノールの特殊な特性を使用する、より高効率のターボチャージ式又はスーパーチャージ式スパーク着火エンジンのための燃料管理システムが教示されている。燃料管理制御ユニットは、駆動サイクルの一部においては実質的にストイキメトリな燃料／空気比で、及び駆動サイクルの他の部分においてはリーンな燃料／空気比で、エンジンを動作させる。

Ｓｈｍｕｅｌｉらの米国特許第８，８６９，７５５号、米国特許第９，０７４，５５５号、及び米国特許第１０，４３６，１０８号の各々には、水ベースの燃料混合物を使用するＩＣエンジンが開示されている。Ｂｌａｎｋの米国特許第９，０１０，２９３号には、車両の燃焼サイクルのための熱及び酸素濃度に対する必要燃料濃度の低減を制御することが教示されている。

最後に、Ｍｕｌｙｅの米国特許公開第２０１５／０３００２９６号には、１２：１よりも大きい（及び当該開示によれば最大３０：１の）圧縮比を有し、ＥＧＲガスに対して水が１０重量％～１２５重量％の範囲内である、ＥＧＲ：ｅｘｈａｕｓｔ ｇａｓ ｒｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ（排気ガス再循環システム）が教示されている。

米国特許第８，０３８，７４２号 国特許出願公開第２０１１／０２０９６８３号 米国特許第８，６７７，９４９号 米国特許第８，８６９，７５５号 米国特許第９，０７４，５５５号 米国特許第１０，４３６，１０８号 米国特許第９，０１０，２９３号 米国特許公開第２０１５／０３００２９６号

本発明では、水成分と組み合わされた脂肪族系アルコール成分（メタノール、エタノール、プロパノール、イソプロパノール、又はブタノール）が開示される。アルコール成分及び水成分の相対パーセンテージは、燃料混合物の体積の２０％～８０％の間の逆範囲（ｉｎｖｅｒｓｅ ｒａｎｇｅ；交代的範囲）内で提供され、相当量の水を添加された酸素含有炭化水素（アルコール燃料）と組み合わせた、様々な範囲の圧縮比を達成するための燃料噴射段階及びバルブ・タイミング調整段階の改善を実現するための、典型的にはスパーク又はグロー・プラグの支援を伴う、パワートレイン動作用の任意のタイプのより高い圧縮サイクル（ＨＣＣＩ）において利用される。このように、本発明は、正味平均有効圧力（又はＢＭＥＰ）とも呼ばれるトルク特性の改善を達成するための、より長い持続時間での（すなわちより大きいクランク角にわたる）シリンダ圧力の最適化も意図している。

本明細書に記載するエンジン又はパワートレインの用途は、限定するものではないが典型的な４－サイクル燃焼プロセスを含み得、多様なサイクルを有する類似の燃焼プロセスを有する他のサイクル・プロセス（２サイクル又は多サイクル）を更に企図し得る。

本発明のエンジンはまた、限定するものではないが同じくスパーク－プラグ又はグロー－プラグを含む高温開始源を任意の構成で組み込むことのできる、エンジンが燃焼の開始（ＳＯＣ：Ｓｔａｒｔ ｏｆ Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ）を始動及び制御する方法も含む。

エンジンは、ブースト式の構成（エンジン駆動のスーパーチャージャ若しくは排気ガス駆動のターボチャージャのどちらにも限定されない）を含むことができるか、又は、自然吸気式（ＮＡ：ｎｏｒｍａｌｌｙ－ａｓｐｉｒａｔｅｄ）の構成で提供され得るかのいずれかである。

燃焼プロセスはＳＯＣに関して始動デバイスを介して制御され、ＨＣＣＩ式の燃焼で見られるものと同様に非常に低い総ＮＯｘ排出量をもたらす。アルコール／水混合体中の水のパーセンテージが高いことは、図示平均有効圧力（ＩＭＥＰ：ｉｎｄｉｃａｔｅｄ ｍｅａｎ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ）の増加をもたらす、シリンダ圧力を延長するような影響を及ぼし、エンジンのクランク－アームの好ましいメカニカルアドバンテージ（機械的利益）の期間中に得られるより長い圧力パルスを介して、エンジンのより高いトルク（改善された正味平均有効圧力－ＢＭＥＰ）をもたらす。

上記した利益及び利点は、摩擦平均有効圧力（ＦＭＥＰ：ｆｒｉｃｔｉｏｎ ｍｅａｎ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ）又はポンプ損失平均有効圧力（ＰＭＥＰ：ｐｕｍｐｉｎｇ ｍｅａｎ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ）を増加させることなく得られる。このように、達成される高い圧縮比、並びに、適切に選択されたバルブ・タイミング調整イベントと温度、速さ、及び負荷に基づく適切なＳＯＣイベントの変更とを含むことに一部起因して、エンジンの固有の効率が高くなる。排気物質放出に関しては、未燃焼燃料などの他の排気物質構成成分はＨＣＣＩ式燃焼と同様であり、従来の後処理手段によって制御可能である。

続く詳細な説明と組み合わせて読まれるとき、添付の図面が参照されことになり、それらいくつかの図面を通して同様の参照符号は同様の部分を指す。

本発明の非限定的な実施例に係るＨＣＣＩ式燃焼エンジンの図式的な図である。 スパーク着火圧縮エンジンの圧力対クランク角の、既知の技術による従来の燃焼圧力曲線対クランク角の、図式的描写の対の一方の図である。 スパーク着火圧縮エンジンの圧力対クランク角の、既知の技術による従来の燃焼圧力曲線対クランク角の、図式的描写の対の他方の図であり、図３にはクランク・アームが最大メカニカルアドバンテージとなる点が描かれている。 クランク・アームの最大メカニカルアドバンテージを実現するためにサイクルのより長い期間中維持される（クランク角持続時間とも定義される）筒内圧力を表す、本発明の独自のＨＣＣＩ燃焼アセンブリが描かれた、図２及び図３と相関した図式的描写の対の一方の図である。 クランク・アームの最大メカニカルアドバンテージを実現するためにサイクルのより長い期間中維持される（クランク角持続時間とも定義される）筒内圧力を表す、本発明の独自のＨＣＣＩ燃焼アセンブリが描かれた、図２及び図３と相関した図式的描写の対の他方の図である。 燃焼、排気、吸気、及び圧縮という部分サイクルの各々に及ぶ内燃プロセスにわたる、バルブ開放及び持ち上げ対クランク角の更なる図式的描写である。 完全４ストローク・サイクルを表す７２０度に基づいて上死点前（圧縮の終了とも定義される）の噴射タイミング／角度を示すための、異なるエンジンＲＰＭに関する吸入マニホールド圧の表形式表現の対の一方であり、図７は摂氏６０°のより低温のエンジン構成を更に表す。 完全４ストローク・サイクルを表す７２０度に基づいて上死点前（圧縮の終了とも定義される）の噴射タイミング／角度を示すための、異なるエンジンＲＰＭに関する吸入マニホールド圧の表形式表現の対の他方であり、図８は８０°Ｃのより高温のエンジン構成を更に表し、これはより早期の噴射条件に対応している。

添付した図を参照すると、本発明では、アルコールに対する水の割合の非常に高い湿潤アルコール燃料を燃焼させることのできる内燃式エンジン又はパワートレインが、並びにより詳細には、相当量の水を添加された酸素含有炭化水素（アルコール燃料）と組み合わせた、様々な範囲の圧縮比での改善された燃料噴射段階及びバルブ・タイミング調整段階を実現する、高温支援（例えばグロー・パーク又はスパーク・プラグ）着火を伴うＨＣＣＩエンジン及びパワートレインのためのシステム及び方法が開示されている。既に説明したように、本発明はまた、正味平均有効圧力（又はＢＭＥＰ）とも呼ばれるトルク特性の改善を達成するための、より長い持続時間での（すなわちより大きいクランク角にわたる）シリンダ圧力の最適化も意図している。

最初に図１を参照すると、本発明の非限定的な実施例に係るＨＣＣＩ式燃焼エンジンの図式的な図が示されている。関連するエンジン構成要素が、シリンダ・ヘッド１２取り付けられているシリンダ１５によって表され、その中にクランク・シャフト１８を介してコネクティングロッド６（クランク・アームとも）によって往復式に駆動されるピストン１４が位置付けられている。吸気バルブ１５及び排気バルブ１６の各々は、それぞれ吸気カム９及び排気カム１０によって操作され、更に、対応する吸気ポート７及び排気ポート８内にそれぞれ位置付けられており、着火はスパーク・プラグ１１によってトリガされる。

シリンダ・ヘッド１２内には、シリンダ内の燃焼チャンバに近接して燃料噴射器１３が装着されている。電子制御ユニット（ＥＣＵ：ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ ｃｏｎｔｒｏｌ ｕｎｉｔ）は全体的に５で表され、燃料噴射器１３と通信しており、一般に、車両中の電気システム又はサブシステムのうちの１つ又は複数を制御する自動車電子部品内の任意の組み込みシステムを構成するように構築される。ＥＣＵ５はそれとは別個に点火コイル４を介してスパーク・プラグ１１と通信している。

高圧燃料ポンプ３は、高圧燃料ライン２４を介して噴射器１３に燃料を提供する。他の要素としては、低温側燃料供給手段１９を介して熱交換器構成要素２と接続する、１で描写された燃料タンクが挙げられる。熱交換器２は、２０で表される高温側の流入冷媒流体及び更に２１で表される低温側の流出冷媒流体を供給され、更に、燃料ライン２２を通して、更に、挿置された高圧燃料ポンプ３を介してエンジンから噴射器１３へと通信している。

図２及び図３に進むと、図示されているのは全体的に２６及び２８とした既知の技術による、スパーク着火圧縮エンジンの圧力（Ｙ軸表現において複数の棒線で示されており、０、２０、４０、６０、及び８０の刻みである）対クランク角（－３６０°、１８０°、０、１８０°、及び３６０°の刻みでＸ軸に描かれている）が描かれる図式的描写の対であって、着火段中の最大メカニカルアドバンテージが図２に２７で示されている。クランク－アームが最大メカニカルアドバンテージとなる点は図３において３０で図式的に表されており、筒内圧力の大幅な低下に対応している。

次に図４及び図５に進むと、図示されているのは、全体的にそれぞれ３２及び３４で示されており図２及び図３の先行技術の図と相関している対応する図式的描写の更なる対であり、これらには本発明のアルコール－水燃料混合物を利用する、独自のより高い圧縮サイクル（ＨＣＣＩ）燃焼アセンブリが描かれている。図４では着火段と関連付けられた最大メカニカルアドバンテージが３３で表されており、図５は対応する最大効率を３６で更に参照しており、更なる指定３７がバルブ開放位置に対応している。既に記載したように、本発明では、水成分を有する任意の脂肪族系アルコール成分（メタノール、エタノール、プロパノール、イソプロパノール又はブタノール）が企図されている。

アルコール成分及び水成分の相対パーセンテージは、燃料混合物全体の体積の２０％～８０％の間の逆範囲内（例えば範囲の一方の境界における２０％の水／８０％のアルコールから、他方の境界における８０％の水／２０％のアルコールまで）で提供され、これはやはりパワートレイン動作用の任意のタイプのより高い圧縮サイクル（ＨＣＣＩ）において利用される。いくつかの非限定的な用途では、（特にエタノールと共に使用したときに）２０％～６０％の範囲の相対アルコール含有量が提供される。

示されているように、筒内圧力（Ｙ軸表現）が（クランク角持続時間としても定義され且つＸ角に沿った類似の描写によって示されるような）サイクルのより長い期間の間維持される場合、これはクランク・アームの最大メカニカルアドバンテージを提供するように示されている（最大圧力が０°のクランク角（上死点位置）に対応している、図４に更に描かれているのを参照）。

更に示されているように、クランク－アームの最大メカニカルアドバンテージの期間中に筒内圧力が大幅により高く示されている。このことは図５）において３６で更に表されており、これは図３の対応する先行技術の図と比較して、効率上の利益が付随するエンジン・トルクの改善を示している。

図６は、燃焼（３６０°～５４０°）、排気（５４０°～０°）、吸気（０°～１８０°）、及び圧縮（１８０°～３６０°）という部分サイクルの各々に及ぶ内燃プロセスにわたる、バルブ開放及び持ち上げ（Ｙ軸表現）対クランク角（Ｘ軸表現）の更なる図式的描写である。更に表されているのは、描かれた範囲にわたって無負荷（実線で示す）の曲線と最大負荷（仮想線）の曲線との間に存在するシフトであり、これらはサイクルの吸引段及び排気段の各々に対応している。

最後に、図７及び図８は、完全４ストローク・サイクルを表す７２０度に基づいて上死点前（圧縮の終了とも定義される）の噴射タイミング／角度を示すための、異なるエンジンＲＰＭに関する吸入マニホールド圧の表形式表現の対であるこれには、図７には摂氏６０°のより低温のエンジン構成が、及び図８には８０°Ｃのより高温のエンジン構成が更に描かれていることが含まれ、後者はより早期の噴射条件に対応している。

更に示されているように、より高いエンジンＲＰＭはより早期の噴射に対応しており、マニホールド圧が高い（すなわち高負荷－より低い真空度）とき噴射は遅延する。このように、噴射タイミング調整は、あらゆる速さ負荷組合せにおいて高いトルク及び効率を維持するのに、並びに、速さ、負荷、及び温度変数の各々に基づく安定した効率的な燃焼を達成するのに、非常に重要である。

本発明と関連付けられた他の及び追加の特徴は、以下の各々を含む。

（早期スパーク－着火の開始）
早期着火は「理想的な」圧力対クランク角タイミング同期に重要であり、この場合一般に、着火の開始は上死点前４０～４５度で始まるべきであり、このことがＥＣＵによって常に制御されるべきであるが、その理由は、低ＲＰＭと高ＲＰＭでは異なるタイミング調整が必要になるからである。

（高温吸気空気）
システム内でターボチャージャを使用するときインタクーラは必要なく、これがなくても実際に効率が向上するが、その理由は、吸気空気がターボチャージャによって加熱され、このことがより均一化された燃焼に役立つからであることが分かっている。

（ロングストローク）
より持続時間の長い燃焼の性質に起因して、より長いストロークを達成することによって、圧力特性がより良く利用されること、及びより大きな動力が生まれることが分かっており、このことによってまた、ＴＤＣ位置から下りてくる途中のピストン位置に関して、かなり後期の排気バルブ開放が可能になることになる。

（熱の使用）
熱と効率及び性能との間の直接的相関が更に認識されている。このことは他の燃焼方法においても見られるが、燃料デトネーションを遅延させる／引き起こす本発明の能力は、エンジンのノッキング又はラン－オンを発生させることなくエンジンの運転温度を上げる能力をもたらし、この結果、エンジン内の熱の維持を助ける全ての熱障壁が廃熱の変換に寄与して、性能及び効率を向上させることになる。

（ホット・プラグ）
実験によって、焼け型スパーク・プラグはスパーク／グロー・プラグの組合せとして振る舞うため、より良好な出力をもたらすことが分かった。

（低ＲＰＭ）
本発明の他の観察によって、同等のサイズの従来のエンジンでは通常見られない、低～中ＲＰＭにおいて高トルクを確立する能力が見出されている。そのような例では、エンジンは１０００ＲＰＭの定格であっても動作し、その最大トルクの約８５％を発揮する。

上記の説明を前提として、本発明によって達成される目的は、図示平均有効圧力（ＩＭＥＰ）の増加につながる、シリンダ圧力を延長するように作用するアルコール／水混合物中の高パーセンテージの水と関連付けられた、蒸気が誘起する後期サイクル圧の増加を含み、このことはエンジンのより高いトルクをもたらす。後期サイクル圧の増加は、燃焼の開始（ＳＯＣ）の遅延が高水含有量燃料の蒸気への筒内変換の効果と組み合わされた結果生じ、このことは図示平均有効圧力（ＩＭＥＰ）の改善につながる。この効果はここでも、図面において参照されるようなクランク－アームの好ましいメカニカルアドバンテージの期間中のより長い圧力パルスから得られるが、このことは摩擦平均有効圧力（ＦＭＥＰ）又はポンプ損失平均有効圧力（ＰＭＥＰ）の増加を伴わずに行われ、全体として正味のＢＭＥＰ利益をもたらす。

記載したような湿潤アルコール燃料を用いる内燃プロセスは、構成されているエンジンのタイプによって決定される１０：１～２５：１の間の比較的高い圧縮比内で動作するように企図されており、その場合この構成は、自然吸気式（ＮＡ）又はブースト式のいずれかである。本発明は更に、ブースト式の構成に使用されるより低い圧縮比、及びＮＡエンジン用のより高い圧縮比を企図している。

記載したような湿潤アルコール燃料を用いる内燃プロセスは、ａ）速さ及びｂ）エンジン出力トルクの負荷の両方に関して過渡的条件下で動作する能力を含む。このことは、パワートレインが少なくとも多段変速機及び最終駆動装置を任意の構成で含む、本特許において具現化される個々の請求項を含む燃焼プロセスに起因するものである。過渡的動作に関してエンジンを制御する能力は、本特許の全ての請求項の適切な使用において構成される。

記載したように、予熱技術は、例えば約摂氏６０～８０度（６０～８０度Ｃ）の温度まで燃料を加熱することを企図しており、再び図１を参照すると、限定するものではないが、暖機運転中に燃料に最初に電熱器を通過させること、並びに、動作温度の達成後にエンジン廃熱を利用することを含み得る。

他の特徴としては、マス・エア・フロー（ＭＡＦ：Ｍａｓｓ Ａｉｒ Ｆｌｏｗ）センサ、ラムダ・センサ、又は複数のセンサ、及びデジタル電子制御ユニット（ＥＣＵ：ｄｉｇｉｔａｌ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｕｎｉｔ）を含む制御システムを介した、空気／燃料比（ＡＦＲ：ａｉｒ／ｆｕｅｌ ｒａｔｉｏとも）の制御が挙げられる。１つの非限定的な変形形態では、ＡＦＲ値は１３：１～１６：１の間で制御される。また更に、過渡的動作条件下ではリッチ化はラムダ０．９５で行われ得る。
燃料噴射タイミング調整段階は、湿潤アルコール燃料を用いる内燃プロセスがデジタルＥＣＵにプログラムされることを含む。暖機運転条件下（典型的には６０度Ｃ～１００度Ｃの範囲内）では、燃料は後期に、又は吸気サイクルの終了（上死点前（ＢＴＤＣ：Ｂｅｆｏｒｅ Ｔｏｐ Ｄｅａｄ Ｃｅｎｔｅｒ）－１８０度）付近で噴射される。動作温度では、燃料は早期の吸気サイクルの開始時（ＢＴＤＣ－３６０度）に噴射される。任意のエンジン速さにおける高負荷下では、燃料噴射イベントはＢＴＤＣ３２０度～２５０度の間で行われる。低負荷及び高速においては、噴射イベントは非常に早期のＢＴＤＣ４２０度～３６０度で行われる。アルコールに対する水の過半パーセンテージは、２０％のアルコールまでの減少範囲に対応する８０％の水までの、任意の相対パーセンテージ範囲を更に含み得る。

本発明は、単一のイン－ブロックの機械式カムシャフトから単一又は複数のオーバ－ヘッドの機械式カムシャフトまでの、及び液圧による、空圧による、又は電磁的な完全可変バルブ作動システムなどの高度なバルブ・トレイン作動システムまでの、任意のバルブ・トレイン作動タイプを有するエンジンに燃焼技術を適用できる、バルブ・タイミング調整機構を提供する。機械式カムシャフト作動システムはまた、利用可能時の独立的な吸気及び排気カム位相制御のための、又は単一の機械的カムシャフト・エンジンのための技術も含み、これにはバルブ・タイミング調整及びオーバーラップのための合理的な妥協策が含まれる。

特定のバルブ・トレイン作動イベントはまた、速さ及び負荷変数に基づいたバルブ作動も含み得る。高速及び低負荷では、吸気バルブ閉鎖（ＩＶＣ：ｉｎｔａｋｅ ｖａｌｖｅ ｃｌｏｓｉｎｇ）イベントは後期ＩＶＣを含み、高速及び高負荷条件の場合は、ＩＶＣイベントは早期に又はより従来的なタイミングで行われる。バルブ・オーバーラップ・タイミング調整ではまた、高負荷下でオーバーラップを大きくし、より低負荷ではオーバーラップが存在しないことが企図されている。採用されるバルブ作動技術に応じて、これらのパラメータの制御部は、デジタルＥＣＵによって制御されるカム位相制御デバイスを含むか、又は、完全にデジタルＥＣＵによって実行されるより洗練された将来的な作動デバイスを有する可能性がある。バルブ・イベントと速さ／負荷の間の典型的な関係を示す図６を再び参照する。

本設計の他の態様はまた、特別な幾何的特殊設計事項を有するエンジン概念も含む。これには、気流の制御を実現するための、変位クラスの等しい通常サイズの燃焼エンジンよりも小さい吸気バルブを呈する吸気システムが含まれるであろう。

本発明者の発明について記載してきたが、付属の特許請求の範囲の範囲から逸脱することなく、他の及び追加の好ましい実施例が、本発明に関連する当業者には明らかになるであろう。詳細な説明及び図面は、特許請求の範囲によってその範囲を規定されている本開示をサポートするものとして更に理解される。特許請求される教示を実行するための最良の形態及び他の実施例のうちのいくつかを詳細に記載してきたが、付属の特許請求の範囲に規定されている本開示を実施するための、様々な代替の設計及び実施例が存在する。

上述の開示は、開示される厳密な形態又は特定の使用の分野に本開示を限定することを意図しないものとして更に理解される。したがって、本明細書において明示的に記載されているかそれとも暗示されているかに関わらず、本開示に照らして、本開示に対する様々な代替の実施例及び／又は変形例が可能であることが企図されている。本開示の実施例についてこのように記載してきたが、本開示の範囲から逸脱することなく形態及び詳細の変更を行い得ることを、当業者は認識するであろう。したがって、本開示は特許請求の範囲によってのみ限定される。

前述の明細書では、本開示は具体的な実施例を参照して記載されている。しかしながら、当業者は諒解するであろうが、本明細書に開示されている様々な実施例を、本開示の精神及び範囲から逸脱することなく、修正又はそれ例外に様々な他の様式で実施することができる。したがって、この説明は例示的なものと見なされるべきであり、本開示の様々な実施例を製作及び使用する様式を当業者に教示することを目的としている。本明細書に示され記載されている開示の形態は代表的な実施例と解釈すべきであることが理解されるべきである。等価な要素、材料、又はステップのプロセスで、本明細書に代表として図示され記載されているものを置換することができる。また更に、本開示の特定の特徴を他の特徴の使用から独立させて利用することができるが、本開示のこの説明の利益を得た後では当業者には全て明らかであろう。「を含む」、「を備える」、「が組み込まれている」、「から成る」、「を有する」、「である」などの本開示を記述及び特許請求するための表現は、非排他的な様式で解釈されることを意図している、すなわち、明示的に記載されていない事物、構成要素、又は要素が存在することが許容されている。単数への言及は複数に関連しているようにも解釈されるべきである。

更に、本明細書に開示されている様々な実施例は例示的且つ説明的な意味で理解されるべきであり、いかなる点でも本開示を限定するものとして解釈されるべきではない。連結語での言及（例えば取り付けられた、付着された、結合された、接続された、など）は全て、単に本開示に対する読者の理解を助けるために使用されているものであり、特に本明細書に開示されているシステム及び／又は方法の位置、向き、又は使用に関して、限定を生じさせるものではない。したがって、連結語での言及は、存在する場合、広く解釈されるべきである。また更に、そのような連結語での参照は、必ずしも２つの要素が互いに直接接続されていることを推断させるものとは限らない。

更に、数に関する用語、例えば限定するものではないが「第１の」、「第２の」、「第３の」、「一次の」、「二次の」、「主要な」、又は何らかの他の通常の及び／又は数に関する用語も同じく、本開示の様々な要素、実施例、変形例、及び／又は修正例についての読者の理解を助けるための識別語としてのみ解釈すべきであり、特に順序に関して、任意の要素、実施例、変形例、及び／若しくは修正例のどのような限定を生じさせるものでもなく、又はそれらにおいて、別の要素、実施例、変形例、及び／又は修正例との相対的な又はより勝る選好を生じさせるものでもない。

図面／図に描かれている要素のうちの１つ又は複数を、より分離若しくは統合された様式で実施することが、又は、特定の用途において有用なこととして、削除若しくはある場合には実施不可能であるとすることさえ可能であることもまた、諒解されよう。更に、図面／図における任意のシグナル・ハッチングは、別段で特に明記されていなければ、単に例示的なものであって限定的なものではないと見なすべきである。

Claims (20)

1. 水成分及びアルコール成分の両方を有する湿潤アルコール燃料混合物を燃焼させることのできる内燃式エンジンであって、
   シリンダ・ヘッドに取り付けられたシリンダ内で往復運動するピストンであって、クランク・アームを介してクランク・シャフトに接続しているピストンと、
   前記シリンダに空気を導入するために前記シリンダ・ヘッド内に形成された吸気ポート内に装着される吸気カム及びバルブ、並びに前記シリンダ・ヘッド内に形成された排気ポート内に装着される排気カム及びバルブと
   を有し、
   前記湿潤アルコール燃料混合物は、前記空気の導入とは別に且つ燃焼の前に燃料噴射器によって前記シリンダ内に噴射される前に、前記内燃式エンジンによって加圧及び加熱され、
   前記湿潤アルコール燃料混合物中の前記水成分のパーセンテージは、平均有効圧力を増加させるために前記湿潤アルコール燃料混合物の着火前のシリンダ圧力を延長するように構成され、それにより、前記クランク・アームのメカニカルアドバンテージの期間中に達成されるより長い圧力パルスを介して前記内燃式エンジンのより高いトルクをもたらす、内燃式エンジン。
2. 前記湿潤アルコール燃料混合物の着火をトリガするためのスパーク・プラグ又はグロー・プラグのいずれかを更に有する、請求項１に記載の発明。
3. 電子制御ユニット（ＥＣＵ）を更に有し、前記ＥＣＵは、前記ＥＣＵに着火信号を送るように構成された点火コイルを介して前記スパーク・プラグと通信する、請求項２に記載の発明。
4. 湿潤アルコール燃料混合物全体の２０～８０体積％の間の逆範囲内で提供される前記水成分及びアルコール成分を更に含み、それにより前記湿潤アルコール燃料混合物全体は、前記範囲の一方の境界での２０％の水成分及び８０％のアルコール成分と、前記範囲の他方の境界での８０％の水成分及び２０％のアルコール成分までとの間である、請求項１に記載の発明。
5. 前記内燃式エンジンのピストンによって密閉される空間のフル・ストローク圧縮比中の最大容積対最小容積の比が、１０：１～２５：１の間であることを更に含む、請求項１に記載の発明。
6. 前記燃料噴射器及びスパーク・プラグの各々に別個にデータを送受信するように別個に構成された前記電子制御ユニット（ＥＣＵ）を更に含む、請求項３に記載の発明。
7. 高圧燃料ラインを介して加圧燃料を前記燃料噴射器に送達するための高圧燃料ポンプを更に有する、請求項６に記載の発明。
8. 前記シリンダ内に噴射される前に前記湿潤アルコール燃料混合物を加熱するように構成された熱交換器と、低温側燃料供給手段を介して接続している燃料タンクを更に有し、前記熱交換器は、高温側の流入冷媒流体及び低温側の流出冷媒流体を供給され、更に、前記高圧燃料ポンプを介して高温側から前記内燃式エンジンへと、前記高圧燃料ラインを介して連絡している、請求項７に記載の発明。
9. ＥＣＵと通信するマス・エア・フロー・センサ（ＭＡＦ）、ラムダ・センサのうちのいずれかを含む制御システムによって制御される空燃比を更に含み、前記空燃比は１３：１～１６：１の間の比で制御される、請求項５に記載の発明。
10. ０．９５の読取値を有する前記ラムダ・センサを更に有する、請求項９に記載の発明。
11. 前記湿潤アルコール燃料混合物を摂氏６０～８０度（Ｃ）の間の温度範囲まで加熱するために前記熱交換器を予熱することを更に含む、請求項８に記載の発明。
12. 湿潤アルコール燃料混合物を燃焼させる内燃式エンジンを動作させるための方法であって、
    空気の導入とは別に且つ燃焼の前に燃料噴射器によってシリンダ内に噴射される前に、前記内燃式エンジンによって前記湿潤アルコール燃料混合物を加圧及び加熱するステップと、
    シリンダ・ヘッドを有する前記シリンダ内に前記湿潤アルコール燃料混合物を導入するステップであって、前記湿潤アルコール燃料混合物は、平均有効圧力を増加させるために前記湿潤アルコール燃料混合物の着火前のシリンダ圧力を延長するように構成された水成分のパーセンテージを有している、ステップと、
    前記シリンダ内で往復するように支持されたピストンを介して前記湿潤アルコール燃料混合物を加圧するステップであって、前記ピストンはクランク・アームを介してクランク・シャフトに接続している、ステップと、
    前記シリンダ・ヘッド内に形成された吸気ポート内に装着される吸気カム及びバルブ、並びに前記シリンダ・ヘッド内に形成された排気ポート内に装着される排気カム及びバルブを提供するステップと、
    平均有効圧力を増加させるために前記湿潤アルコール燃料混合物の着火前に前記シリンダ内の最大達成圧力を延長するステップであって、それにより、前記クランク・アームのメカニカルアドバンテージの期間中に達成されるより長い圧力パルスを介して前記エンジンのより高いトルクがもたらされる、ステップと
    を含む、方法。
13. 前記湿潤アルコール燃料混合物の水成分及びアルコール成分の両方のパーセンテージを、湿潤アルコール燃料混合物全体の２０～８０体積％の間の逆範囲内で変化させるステップであって、それにより前記湿潤アルコール燃料混合物全体は、前記範囲の一方の境界での２０％の水成分及び８０％のアルコール成分と、前記範囲の他方の境界での８０％の水成分及び２０％のアルコール成分までとの間であるステップを更に含む、請求項１２に記載の方法。
14. １０：１～２５：１の間である、前記シリンダ内の前記ピストンによって密閉される空間の最大容積対最小容積のフル・ストローク圧縮比を変化させるステップを更に含む、請求項１２に記載の方法。
15. ＥＣＵと通信するマス・エア・フロー・センサ（ＭＡＦ）、ラムダ・センサのうちのいずれかを含む制御システムによって制御される空燃比を提供するステップを更に含み、前記空燃比は１３：１～１６：１の間の比で制御される、請求項１４に記載の方法。
16. 前記ラムダ・センサが０．９５の読取値を有するという動作条件を確立するステップを更に含む、請求項１５に記載の方法。
17. 前記湿潤アルコール燃料混合物を摂氏６０～８０度（Ｃ）の間の温度範囲まで予熱するステップを更に含む、請求項１２に記載の方法。
18. スパーク支援の、より高い圧縮サイクル燃焼を達成するように共に構成された、内燃式エンジン及び湿潤アルコール燃料混合物の組合せであって、
    第１のパーセンテージの水成分及び第２のパーセンテージのアルコール成分を有する前記湿潤アルコール燃料混合物であって、前記水成分及び前記アルコール成分のそれぞれのパーセンテージが湿潤アルコール燃料混合物全体の２０～８０体積％の間の逆範囲内で提供され、それにより前記湿潤アルコール燃料混合物全体は、前記範囲の一方の境界での２０％の水成分及び８０％のアルコール成分と、前記範囲の他方の境界での８０％の水成分及び２０％のアルコール成分までとの間である、前記湿潤アルコール燃料混合物と、
    シリンダ・ヘッドに取り付けられたシリンダ内で往復運動するピストンであって、クランク・アームを介してクランク・シャフトに接続しているピストンと、
    前記シリンダ・ヘッド内に形成された吸気ポート内に装着される吸気カム及びバルブ、並びに前記シリンダ・ヘッド内に形成された排気ポート内に装着される排気カム及びバルブと、
    燃料ポンプによって加圧され且つ前記内燃式エンジンによって加熱され、また高圧燃料ラインを介して燃料噴射器によって前記シリンダ内に導入される前記湿潤アルコール燃料混合物と、
    低温側燃料供給手段を介して熱交換器と接続している燃料タンクであって、前記熱交換器は、高温側の流入冷媒流体及び低温側の流出冷媒流体を供給され、更に、前記燃料ポンプを介して高温側から前記内燃式エンジンへと、前記高圧燃料ラインを介して連絡している、燃料タンクと
    を有し、
    前記湿潤アルコール燃料混合物中の前記水成分のパーセンテージは、平均有効圧力を増加させるために前記湿潤アルコール燃料混合物の着火前のシリンダ圧力を延長するように作用し、それにより、前記クランク・アームのメカニカルアドバンテージの期間中に達成されるより長い圧力パルスを介して前記内燃式エンジンのより高いトルクをもたらす、内燃式エンジン及び湿潤アルコール燃料混合物の組合せ。
19. 前記内燃式エンジンのピストンによって密閉される空間の、フル・ストローク圧縮比中の最大容積対最小容積の比が、１０：１～２５：１の間であることを更に含む、請求項１８に記載の内燃式エンジン及び湿潤アルコール燃料混合物の組合せ。
20. ＥＣＵと通信するマス・エア・フロー・センサ（ＭＡＦ）、ラムダ・センサのうちのいずれかを含む制御システムによって制御される空燃比を更に含み、前記空燃比は１３：１～１６：１の間の比で制御される、請求項１９に記載の内燃式エンジン及び湿潤アルコール燃料混合物の組合せ。