JP7748616B2 - 液体入り組合せ容器、容器セットおよび液体入り容器の製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、液体入り組合せ容器、容器セットおよび液体入り容器の製造方法に関する。

液体を収容する容器が知られている（例えば特許文献１）。液体の種類によっては、容器内で液体が酸素によって分解する。この不具合に対処するため、酸素バリア性を有する容器を使用することが考えられる。

特開２０１１－２１２３６６号公報

しかしながら、液体の製造時に酸素が液体に溶解し得る。酸素バリア性を有した容器では、液体中の溶存酸素に起因した液体の劣化に対処できない。すなわち、従来技術では、容器に収容された液体の酸素劣化を十分に抑制できない。本開示は、液体の酸素による劣化の抑制を目的とする。

本開示による第１の液体入り組合せ容器は、
体積γ（ｍＬ）の液体を収容し、少なくとも一部分において酸素を透過可能な第１容器と、
前記第１容器を収容し、酸素バリア性を有した第２容器と、を備え、
前記第１容器の最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値と、前記第２容器の最大容積（ｍＬ）から前記第１容器が占める体積（ｍＬ）を差し引いた値との合計は、前記体積γ（ｍＬ）の（２．５６×１０^－４×（β×Ｔ／α））倍以上であり、ここでＴは環境の温度（Ｋ）であり、βは温度Ｔ（Ｋ）で大気圧下における空気雰囲気での前記液体への酸素の飽和溶解度（ｍｇ／Ｌ）であり、αは前記第２容器内の酸素濃度（％）である。

本開示による第２の液体入り組合せ容器は、
体積γ（ｍＬ）の液体を収容し、少なくとも一部分において酸素を透過可能な第１容器と、
前記第１容器を収容し、酸素バリア性を有した第２容器と、を備え、
前記第１容器及び前記第２容器は、合計で、前記体積γ（ｍＬ）の（２．５６×１０^－４×β×Ｔ）倍より大きい体積の気体を収容し、ここでＴは環境の温度（Ｋ）であり、βは温度Ｔ（Ｋ）で大気圧下における空気雰囲気での前記液体への酸素の飽和溶解度（ｍｇ／Ｌ）である。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、前記酸素濃度αは１％未満でもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、前記第１容器の前記最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値と、前記第２容器の前記最大容積（ｍＬ）から前記第１容器が占める体積（ｍＬ）を差し引いた値との合計値は、前記体積γ（ｍＬ）を（２．５６×１０^－４×（β×Ｔ／α））倍した値と、前記第１容器の前記最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値を（２１．０／α）倍した値との合計値以上でもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、前記第１容器及び前記第２容器は、合計で、前記体積γ（ｍＬ）を（２．５６×１０^－４×β×Ｔ）倍した値と、前記第１容器の最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値を２１．０倍した値との合計値より大きい体積の気体を収容していてもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、前記体積γ（ｍＬ）は、前記第１容器の前記最大容積（ｍＬ）の半分より大きくてもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、前記体積γは０．５ｍＬ以上でもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、前記体積γは、前記第１容器の最大容積（ｍＬ）の９７．５％以上でもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、前記体積γは２０ｍＬ以下でもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、前記第１容器は、気体を陰圧に維持して収容可能でもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、前記第２容器内は陰圧でもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、前記第１容器内は陰圧でもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、
前記第１容器は、開口部を有した容器本体と、前記開口部を閉鎖する栓と、を有し、
前記酸素は前記栓を透過可能でもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、前記容器本体は、酸素バリア性を有してもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、
前記第１容器は、開口部を有した容器本体と、前記開口部を閉鎖する栓と、を有し、
前記栓を構成する材料の酸素透過係数は、前記容器本体を構成する材料の酸素透過係数よりも大きくてもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、
前記第１容器は、開口部を有した容器本体と、前記開口部を閉鎖する栓と、を有し、
前記栓は少なくとも部分的にシリコーンによって構成されてもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、前記容器本体はガラスによって構成されてもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、
前記第１容器は、シリンダと、前記シリンダ内に配置されて前記液体の収容空間を区間するガスケットを有するピストンと、を有するシリンジを含み、
前記酸素は前記ガスケットを透過可能でもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、前記シリンダは、酸素バリア性を有してもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、
前記第１容器は、シリンダと、前記シリンダ内に配置されて前記液体の収容空間を区間するガスケットを有するピストンと、を有するシリンジを含み、
前記ガスケットを構成する材料の酸素透過係数は、前記シリンダを構成する材料の酸素透過係数よりも大きくてもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、
前記第１容器は、シリンダと、前記シリンダ内に配置されて前記液体の収容空間を区間するガスケットを有するピストンと、を有するシリンジを含み、
前記ガスケットは少なくとも部分的にシリコーンによって構成されてもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り組合せ容器において、前記シリンダはガラスによって構成されてもよい。

本開示による第１の容器セットは、
体積γ（ｍＬ）の液体を収容し、少なくとも一部分において酸素を透過可能な第１容器と、
前記第１容器を収容可能であり、酸素バリア性を有した第２容器と、を備え、
前記第１容器の最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値と、前記第２容器の最大容積（ｍＬ）から前記第１容器が占める体積（ｍＬ）を差し引いた値との合計は、前記体積γ（ｍＬ）の０．６６３倍より大きい。

本開示による第２の容器セットは、
体積γ（ｍＬ）の液体を収容し、少なくとも一部分において酸素を透過可能な第１容器と、
前記第１容器を収容可能であり、酸素バリア性を有した第２容器と、を備え、
前記第１容器の最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値と、前記第２容器の最大容積（ｍＬ）から前記第１容器が占める体積（ｍＬ）を差し引いた値との合計は、前記体積γ（ｍＬ）の０．９２１倍より大きい。

本開示による第３の容器セットは、
体積γ（ｍＬ）の液体を収容し、少なくとも一部分において酸素を透過可能な第１容器と、
前記第１容器を収容可能であり、酸素バリア性を有した第２容器と、を備え、
前記第１容器を収容して前記第２容器が閉鎖された状態において、前記第１容器および前記第２容器は、合計で、前記体積γ（ｍＬ）の０．６６３倍より大きい体積の気体を収容可能である。

本開示による第４の容器セットは、
体積γ（ｍＬ）の液体を収容し、少なくとも一部分において酸素を透過可能な第１容器と、
前記第１容器を収容可能であり、酸素バリア性を有した第２容器と、を備え、
前記第１容器を収容して前記第２容器が閉鎖された状態において、前記第１容器および前記第２容器は、合計で、前記体積γ（ｍＬ）の０．９２１倍より大きい体積の気体を収容可能である。

本開示による第１～第４の容器セットにおいて、前記第１容器の最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値と、前記第２容器の最大容積（ｍＬ）から前記第１容器が占める体積（ｍＬ）を差し引いた値との合計は、前記体積γ（ｍＬ）を０．６６３倍した値と、前記第１容器の前記最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値を２１．０倍した値との合計値より大きくてもよい。

本開示による第１～第４の容器セットにおいて、前記第１容器の最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値と、前記第２容器の最大容積（ｍＬ）から前記第１容器が占める体積（ｍＬ）を差し引いた値との合計は、前記体積γ（ｍＬ）を０．９２１倍した値と、前記第１容器の前記最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値を２１．０倍した値との合計値より大きくてもよい。

本開示による第１～第４の容器セットは、前記第１容器を収容して前記第２容器が閉鎖された状態において、前記第１容器および前記第２容器は、合計で、前記体積γ（ｍＬ）を０．６６３倍した値と、前記第１容器の前記最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値を２１．０倍した値との合計値より大きい体積の気体を収容可能であってもよい。

本開示による第１～第４の容器セットは、前記第１容器を収容して前記第２容器が閉鎖された状態において、前記第１容器および前記第２容器は、合計で、前記体積γ（ｍＬ）を０．９２１倍した値と、前記第１容器の前記最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値を２１．０倍した値との合計値より大きい体積の気体を収容可能であってもよい。

本開示による第１～第４の容器セットにおいて、前記体積γ（ｍＬ）は、前記第１容器の最大容積（ｍＬ）の半分より大きくてもよい。

本開示による第１～第４の容器セットにおいて、前記体積γは０．５ｍＬ以上でもよい。

本開示による第１～第４の容器セットにおいて、前記体積γは２０ｍＬ以下でもよい。

本開示による第１～第４の容器セットにおいて、前記第１容器は、気体を陰圧に維持して収容可能でもよい。

本開示による第１～第４の容器セットにおいて、第１容器内の酸素濃度は１．５％以下でもよい。

本開示による第１の液体入り容器の製造方法は、
第１容器を収容し且つ不活性ガスを充填された第２容器を閉鎖する工程と、
前記第１容器を前記第２容器内で保存する工程と、を含み、
前記第１容器は体積γ（ｍＬ）の液体を収容し且つ少なくとも一部分において酸素を透過させ、
前記第２容器は酸素バリア性を有し、
前記第１容器を収容して前記第２容器が閉鎖された状態において、前記第１容器及び前記第２容器は、合計で、前記体積γ（ｍＬ）の（２．５６×１０^－４×β×Ｔ）倍より大きい体積の気体を収容し、ここでＴは環境の温度（Ｋ）であり、βは温度Ｔ（Ｋ）で大気圧下における空気雰囲気での前記液体への酸素の飽和溶解度（ｍｇ／Ｌ）である。

本開示による第２の液体入り容器の製造方法は、
第１容器を収容し且つ不活性ガスを充填された第２容器を閉鎖する工程と、
前記第１容器を前記第２容器内で保存する工程と、を含み、
前記第１容器は体積γ（ｍＬ）の液体を収容し且つ少なくとも一部分において酸素を透過させ、
前記第２容器は酸素バリア性を有し、
前記第１容器の最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値と、前記第２容器の最大容積（ｍＬ）から前記第１容器が占める体積（ｍＬ）を差し引いた値との合計は、前記体積γ（ｍＬ）の（２．５６×１０^－４×（β×Ｔ／α））倍以上であり、ここでＴは環境の温度（Ｋ）であり、βは温度Ｔ（Ｋ）で大気圧下における空気雰囲気での前記液体への酸素の飽和溶解度（ｍｇ／Ｌ）であり、αは前記第２容器内の酸素濃度（％）である。

本開示による第１及び第２の液体入り容器の製造方法において、前記第２容器を閉鎖する前における前記第１容器内の酸素濃度は１．５％以下でもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り容器の製造方法において、前記第１容器を収容して前記第２容器が閉鎖された状態において、前記第１容器及び前記第２容器は、合計で、前記体積γ（ｍＬ）を（２．５６×１０^－４×β×Ｔ）倍した値と、前記第１容器の最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値を２１．０倍した値との合計値より大きい体積の気体を収容してもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り容器の製造方法において、前記第１容器の最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値と、前記第２容器の最大容積（ｍＬ）から前記第１容器が占める体積（ｍＬ）を差し引いた値との合計は、前記体積γ（ｍＬ）を（２．５６×１０^－４×（β×Ｔ／α））倍した値と、前記第１容器の最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値を（２１．０／α）倍した値との合計値以上であってもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り容器の製造方法において、前記体積γ（ｍＬ）は、前記第１容器の最大容積の半分より大きくてもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り容器の製造方法において、前記体積γは０．５ｍＬ以上であってもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り容器の製造方法において、前記体積γは２０ｍＬ以下であってもよい。

本開示による第１及び第２の液体入り容器の製造方法において、前記第１容器は、気体を陰圧に維持して収容可能であってもよい。

本発明によれば、液体の酸素による劣化を抑制できる。

図１は、本開示による一実施の形態を説明するための図であって、液体入り組合せ容器の一例を示す斜視図である。 図２は、図１の液体入り組合せ容器に含まれ得る液体入り第１容器を示す縦断面図である。 図３は、図１の液体入り組合せ容器及び図２の液体入り第１容器の製造方法の一例を示す図である。 図４は、図１の液体入り組合せ容器及び図２の液体入り第１容器の製造方法の一例を示す図である。 図５は、図１の液体入り組合せ容器及び図２の液体入り第１容器の製造方法の一例を示す図である。 図６は、図２の液体入り第１容器の使用方法を示す斜視図である。 図７は、第２容器の一変形例を示す縦断面図である。 図８は、第１容器の一変形例を示す縦断面図である。 図９は、第１容器の他の変形例を示す縦断面図である。

以下、図面を参照して本発明の一実施の形態について説明する。なお、本件明細書に添付する図面においては、図示と理解のしやすさの便宜上、適宜縮尺および縦横の寸法比等を、実物のそれらから変更し誇張してある。

図１～図９は、本開示の一実施の形態を説明するための図である。容器セット２０は、液体入り第１容器３０Ｌ及び第２容器４０を有している。液体入り第１容器３０Ｌは、第１容器３０と、第１容器３０に収容された液体Ｌと、を有している。第１容器３０は、少なくとも部分的に酸素を透過可能な部分を含んでいる。第２容器４０は、酸素バリア性を有している。第２容器４０は、液体入り第１容器３０Ｌを収納可能である。液体入り組合せ容器１０Ｌは、液体入り第１容器３０Ｌ及び第２容器４０を有し、液体入り第１容器３０Ｌは第２容器４０に収容されている。この液体入り組合せ容器１０Ｌによれば、第２容器４０内の酸素濃度を調整することにより、第１容器３０内の酸素濃度だけでなく液体Ｌの酸素溶解量も調整できる。

図示された具体例を参照して液体入り組合せ容器１０Ｌの各構成要素について更に詳述する。まず、液体入り第１容器３０Ｌについて説明する。

上述したように、液体入り第１容器３０Ｌは、第１容器３０と、第１容器３０内に収容された液体Ｌと、を有している。第１容器３０の少なくとも一部分は、酸素を透過させることができる。その一方で、第１容器３０は、液体Ｌを密封できる。すなわち、第１容器３０は、酸素を透過可能としながら、液体Ｌを透過不可能とする。

第１容器３０に収容される液体Ｌは、特に限定されない。液体は、溶媒と溶媒中に溶けた溶質とを含む溶液であってもよい。溶媒は、特定に限定されず、水やアルコールでもよい。液体は、厳密な意味での液体に限られず、固体粒子が分散した懸濁液でもよい。食品としての液体Ｌは、茶、コーヒー、紅茶、スープ、汁、出汁、又は、これらの一以上を濃縮した濃縮液でもよい。薬品としての液体は、内服薬、外用薬、又は、注射剤でもよい。食品や薬品以外として、液体Ｌを血液や体液としてもよい。

第１容器３０の内部は無菌状態であってもよい。すなわち、液体Ｌは無菌状態に維持されるべき液体でもよい。無菌状態に維持されるべき液体Ｌとして、食品や薬品が例示される。食品や薬品としての液体Ｌは高感受性であり、劣化を抑制する観点から無菌状態で保存されることが好ましい。食品や薬品としての液体Ｌは、製造後に実施される後滅菌処理によって劣化しやすい。高感受性の液体に対し、高圧蒸気法、乾熱法、放射線法、酸化エチレンガス法、過酸化水素ガスプラズマ法等の後滅菌（最終滅菌とも言う）を適用できない。このような高感受性の液体Ｌは、無菌環境に配置された製造ラインを用いて、製造され得る。すなわち、無菌操作法により製造され得る。無菌操作法によって製造される液体Ｌの酸素量を調整しようとすると、液体Ｌの製造ラインが配置された空間の全体を、不活性ガスで置換すればよい。ただし、液体Ｌの製造ラインが配置された空間の全体を不活性ガス雰囲気とすることは、莫大な設備投資をともない、且つ、作業者の安全上の懸念も生じ得る。以上の背景から、一般的に、液体Ｌの酸素量の調整は、液体Ｌを収容した製剤容器内の雰囲気を不活性ガスで置換することに委ねられてきた。

これに対して、以下に説明する本件発明者らの工夫によれば、液体入り第１容器３０Ｌを第２容器４０内で保存するだけで、第１容器３０内の酸素濃度（％）および第１容器３０内の液体Ｌの酸素溶解量（ｍｇ／Ｌ）を十分に低減できる。このような本件発明者らの工夫に起因した作用効果は、技術水準から予測される範囲を超えた顕著なものと言える。

なお、「滅菌済」や「無菌」等と表記された製品（液体Ｌ）及び当該製品を収容する容器の内部や、「無菌」であることが製品化の条件となって医薬品等の製品（液体Ｌ）及び当該製品を収容する容器の内部は、ここで用いる「無菌状態」に該当する。ＪＩＳ Ｔ０８０６：２０１４で規定された無菌性補償水準（Ｓｔｅｒｉｌｉｔｙ ａｓｓｕｒａｎｃｅ ｌｅｖｅｌ：ＳＡＬ）が１０^－６満たす製品（液体Ｌ）及び当該製品を収容する容器の内部も、ここで用いる「無菌状態」に該当する。室温（例えば２０℃）以上の温度で４週間保存して菌が増殖しない製品及び当該製品を収容する容器の内部や、冷蔵状態（例えば８℃以下）で８週間以上保存して菌が増殖しない製品及び当該製品を収容する容器の内部も、ここで用いる「無菌状態」に該当する。さらに、２８℃以上３２℃以下の温度で２週間保存して菌が増殖しない薬品及び当該薬品を収容する容器の内部も、ここで用いる「無菌状態」に該当する。

次に、液体Ｌを収容する第１容器３０について説明する。上述したように、第１容器３０は、液体Ｌを密閉できる。すなわち、第１容器３０は、液体Ｌを漏れなく保持できる。

第１容器３０は、少なくとも部分的に酸素を透過可能な部分を含んでいる。第１容器３０の全体が酸素を透過可能であってもよい。第１容器３０の一部分のみが酸素を透過可能であってもよい。また、全ての気体が第１容器３０を透過可能であってもよい。酸素を含む一部の気体のみが、例えば酸素のみが、第１容器３０を透過可能であってもよい。

酸素透過性を有した部分を構成する材料は、１×１０^－１２（ｃｍ^３（ＳＴＰ）・ｃｍ／（ｃｍ^２・ｓｅｃ・Ｐａ））以上、より好ましくは５×１０^－１２（ｃｍ^３（ＳＴＰ）・ｃｍ／（ｃｍ^２・ｓｅｃ・Ｐａ））以上、更に好ましくは１×１０^－１１（ｃｍ^３（ＳＴＰ）・ｃｍ／（ｃｍ^２・ｓｅｃ・Ｐａ））以上の酸素透過係数を有している。酸素透過性を有する部分が複数の層を有する場合、少なくとも一つの層を構成する材料がこのような透過係数を有することが好ましく、すべての層を構成する材料が上記の透過係数を有することがより好ましい。これにより、第１容器３０の酸素透過が促進され、第１容器３０内の酸素濃度調整を迅速に行える。

水蒸気等の漏出を抑制することや、第２容器４０を開放した後における気体透過速度が速いことに起因した第１容器３０内の液体への影響を抑制するため、酸素透過性を有した部分を構成する材料の酸素透過係数に上限を設定してもよい。具体的には、酸素透過係数を１×１０^－１（ｃｍ^３（ＳＴＰ）・ｃｍ／（ｃｍ^２・ｓｅｃ・Ｐａ））以下、好ましくは１×１０^－２（ｃｍ^３（ＳＴＰ）・ｃｍ／（ｃｍ^２・ｓｅｃ・Ｐａ））以下、より好ましくは１×１０^－３（ｃｍ^３（ＳＴＰ）・ｃｍ／（ｃｍ^２・ｓｅｃ・Ｐａ））以下としてもよい。酸素透過性を有する部分が複数の層を有する場合、少なくとも一つの層を構成する材料がこのような透過係数を有することが好ましく、すべての層を構成する材料が上記の透過係数を有することがより好ましい。

測定対象が樹脂フィルムや樹脂シートである場合、酸素透過係数はＪＩＳ Ｋ７１２６－１に準拠して測定された値である。測定対象がゴムである場合、酸素透過係数は、ＪＩＳ Ｋ６２７５－１に準拠して測定された値である。酸素透過係数は、温度２５℃および湿度６０ＲＨ％の環境下で、米国、モコン（ＭＯＣＯＮ）社製の透過度測定機であるオクストラン（ＯＸＴＲＡＮ、２／２１）を用いて測定できる。

酸素透過性を有した部分の面積は、好ましくは１ｍｍ^２以上であり、より好ましくは１０ｍｍ^２以上であり、更に好ましくは３０ｍｍ^２以上である。同様に、酸素透過性を有した部分の厚みは、好ましくは３ｍｍ以下であり、より好ましくは１ｍｍ以下であり、更に好ましくは０．数ｍｍ以下である。これらにより、第１容器３０の気体透過が促進され、第１容器３０内の酸素濃度の調整を迅速に行える。

第１容器３０の全体を透過する酸素量は、好ましくは１×１０^－３（ｍＬ／（ｄａｙ×ａｔｍ））以上、より好ましくは１×１０^－２（ｍＬ／（ｄａｙ×ａｔｍ））以上、更に好ましくは１×１０^－１（ｍＬ／（ｄａｙ×ａｔｍ））以上である。これにより、第１容器３０の酸素透過が促進され、第１容器３０内の酸素濃度調整を迅速に行える。第１容器３０の全体を透過する酸素量は、好ましくは１００（ｍＬ／（ｄａｙ×ａｔｍ））以下、より好ましくは５０（ｍＬ／（ｄａｙ×ａｔｍ））以下、更に好ましくは１０（ｍＬ／（ｄａｙ×ａｔｍ））以下である。これにより、水蒸気等の漏出を抑制できる。また、第２容器４０を開放した後における気体透過速度が速いことに起因した第１容器３０内の液体への影響を抑制できる。第１容器３０の全体を透過する酸素量は、例えば次のようにして測定できる。最初に第１容器３０中の酸素濃度をほぼ０％とし、大気中に第１容器３０を放置する。経時で第１容器３０中の酸素濃度の変化を測定する。酸素濃度の経時変化から、一日当たりどの程度の量の酸素が第１容器３０内に入り込んだかを算出することによって、第１容器３０の全体を透過する酸素量を特定できる。

例えば、酸素溶解量が８ｍｇ／Ｌである液体を収容した第１容器３０を第２容器４０内で４週間保存することによって、第１容器３０内の酸素濃度（％）を５％以上低下させ得るように、第１容器の酸素透過性を有する部分の構成が決定されてもよい。

図示された第１容器３０は、開口部３３を有した容器本体３２と、容器本体３２の開口部３３に保持された栓３４と、を有している。栓３４は、開口部３３からの液体Ｌの漏出を規制する。このような例において、栓３４が、酸素透過性を有し、上述した酸素透過係数（ｃｍ^３（ＳＴＰ）・ｃｍ／（ｃｍ^２・ｓｅｃ・Ｐａ））を有した材料で形成されていてもよい。そして、栓３４を構成する材料の酸素透過係数は、容器本体３２を構成する材料の酸素透過係数より大きくてもよい。また、栓３４の一部分が、酸素透過性を有してもよい。栓３４の一部分が、その全厚みに亘って、酸素透過性を有する材料によって構成されていてもよい。例えば、栓３４が、周縁から離間した中心部分においてその全厚みに亘って酸素透過性を有し、中心部分を取り囲む周縁部分において酸素バリア性を有していてもよい。

図示された例において、開口部３３の面積、すなわち容器本体３２の開口面積は、好ましくは１ｍｍ^２以上であり、より好ましくは１０ｍｍ^２以上であり、更に好ましくは３０ｍｍ^２以上である。同様に、栓３４の厚みは、好ましくは３ｍｍ以下であり、より好ましくは１ｍｍ以下であり、更に好ましくは０．数ｍｍ以下である。これらにより、第１容器３０の酸素透過が促進され、第１容器３０内の酸素濃度調整を迅速に行える。また、柔軟性や密閉性を確保する観点から、栓の厚み、例えばゴム製の栓の厚みを、２０ｍｍ以下としてもよい。また、シリンジの針やストローが穿刺可能とする観点から、栓の厚み、例えばゴム製の栓の厚みを、１ｍｍ以下としてもよい。

水蒸気等の漏出を抑制する観点や、第２容器４０を開放した後における気体透過速度が速いことに起因した第１容器３０内の液体への影響を抑制する観点から、開口部３３の面積に上限を設けてもよい。具体的には、開口部３３の面積を５０００ｍｍ^２以下としてもよい。強度を確保する観点から、栓の厚み、例えばゴム製の栓の厚みを、０．０１ｍｍ以上としてもよい。

酸素を透過可能な栓３４は、特に限定されず、種々の構成を採用することができる。図示された例において、栓３４は、容器本体３２の開口部３３に挿入されて、開口部３３を塞いでいる。図示された栓以外にも、酒瓶のキャップ、より具体的には、開口部３３に挿入される栓本体部と、栓本体部から拡径したフランジ部と、を有する栓を用いてもよい。また、外螺旋や内螺旋を有し、螺旋の噛み合いによって容器本体部に取り付けられる栓を用いてもよい。

栓３４は、シリコーンによって形成されてもよい。シリコーンは、シロキサン結合を主鎖とする物質である。栓３４は、シリコーンゴムによって形成されてもよい。シリコーンゴムは、シリコーンからなるゴム状のものをいう。シリコーンゴムは、シリコーンを主成分とする合成樹脂であって、ゴム状の物質である。シリコーンゴムは、シロキサン結合を主鎖とするゴム状の物質である。シリコーンゴムは、シロキサン結合を含む熱硬化性の化合物としてもよい。シリコーンゴムとして、メチルシリコーンゴム、ビニル－メチルシリコーンゴム、フェニル－メチルシリコーンゴム、ジメチルシリコーンゴム、フロロシリコーンゴム等が例示される。シリコーンの酸素透過係数およびシリコーンゴムの酸素透過係数は１×１０^－１２（ｍＬ／（ｍ^２×ｄａｙ×ａｔｍ））以上、更には１×１０^－１１（ｍＬ／（ｍ^２×ｄａｙ×ａｔｍ））以上となる。シリコーンの酸素透過係数およびシリコーンゴムの酸素透過係数は１×１０^－９（ｃｍ^３（ＳＴＰ）・ｃｍ／（ｃｍ^２・ｓｅｃ・Ｐａ））以下である。シリコーン及びシリコーンゴムは、天然ゴムと比較して、１０倍程度の水素透過係数を有し、２０倍程度の酸素透過係数を有し、３０倍程度の窒素透過係数を有する。シリコーン及びシリコーンゴムは、ブチルゴムと比較して、７０倍以上の水素透過係数を有し、４０倍以上の酸素透過係数を有し、６５０倍以上の窒素透過係数を有する。

栓３４は少なくとも一部分をシリコーンによって構成されてもよい。すなわち、栓３４の全体または一部分が、シリコーン又はシリコーンゴムによって構成されてもよい。例えば、栓３４の一部分が、その全厚みに亘って、シリコーン又はシリコーンゴムによって構成されてもよい。一部分は、栓３４の中心部分であってもよいし、中心部分を取り囲む周縁部分の一部または全部でもよい。

図２に示すように、図示された容器本体３２は、底部３２ａ、胴壁部３２ｂ、首部３２ｃ及び頭部３２ｄを、この順で有している。底部３２ａ及び胴壁部３２ｂによって、主として、液体Ｌの収容空間が形成されている。頭部３２ｄは、容器本体３２の先端部を形成している。頭部３２ｄは、他の部分と比較して厚肉となっている。首部３２ｃは、胴壁部３２ｂ及び頭部３２ｄの間に位置している。首部３２ｃは、胴壁部３２ｂ及び頭部３２ｄに対して縮幅、とりわけ縮径している。容器本体３２は、収容した液体Ｌを外部から観察可能とするよう、透明であってもよい。ここで、透明とは、分光光度計（（株）島津製作所製「ＵＶ－３１００ＰＣ」、ＪＩＳ Ｋ ０１１５準拠品）を用いて測定波長３８０ｎｍ～７８０ｎｍの範囲内で測定したときの、各波長における透過率の平均値として特定される可視光透過率が、５０％以上であることを意味し、好ましくは８０％以上である。

図示された例において、容器本体３２は、栓３４をなす材料よりも酸素透過係数の小さい材料によって構成されている。容器本体３２は、酸素バリア性を有していてもよい。すなわち、第１容器３０は、一部分のみにおいて、酸素を透過可能となっていてもよい。酸素バリア性を有するとは、酸素透過係数が１×１０^－１３（ｃｍ^３（ＳＴＰ）・ｃｍ／（ｃｍ^２・ｓｅｃ・Ｐａ））以下の材料で構成されていることを意味する。酸素バリア性を有する構成は、好ましくは酸素透過係数が１×１０^－１７（ｃｍ^３（ＳＴＰ）・ｃｍ／（ｃｍ^２・ｓｅｃ・Ｐａ））以下の材料で構成されてもよい。

酸素バリア性を有する容器本体３２として、金属により作製された缶、蒸着や転写によって形成された金属層を有する容器本体、ガラス瓶を例示できる。樹脂シートや樹脂板を用いて作製された容器本体３２にも酸素バリア性を付与できる。この例において、樹脂シートや樹脂板は、例えばエチレン－ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）やポリビニルアルコール（ＰＶＡ）等の酸素バリア性を有した層を含んでもよい。また、金属蒸着膜を含む積層体を、容器本体３２が有してもよい。積層体を用いた容器本体３２、及びガラスや樹脂を用いた容器本体３２には、酸素バリア性とともに透明性を付与できる。第１容器３０や容器本体３２が透明である場合、内部に収容した液体Ｌを第１容器３０の外部から確認できる点において好ましい。

第１容器３０の容積は、例えば、１ｍＬ以上１１００ｍＬ以下としてもよく、３ｍＬ以上７００ｍＬ以下としてもよく、５ｍＬ以上２００ｍＬ以下としてもよい。

図示された例において、容器本体３２は、無色または有色のガラス瓶である。容器本体３２は、例えばホウケイ酸ガラスによって形成される。この第１容器３０はバイアル瓶である。バイアル瓶である第１容器３０の容積は、１ｍＬ以上でもよく、３ｍＬ以上でもよい。バイアル瓶である第１容器３０の容積は、５００ｍＬ以下でもよく、２００ｍＬ以下でもよい。

第１容器３０がバイアル瓶である場合、栓３４を構成する材料の酸素透過係数は、容器本体３２を構成するガラスの酸素透過係数より大きくてもよい。

図示されたれた第１容器３０は、さらに固定具３６を有している。固定具３６は、栓３４が容器本体３２から外れることを規制する。固定具３６は、容器本体３２の頭部３２ｄに取り付けられている。固定具３６は、図１及び図２に示すように、栓３４の周縁を覆っている。これにより、固定具３６は栓３４を一部分において露出させながら、栓３４が容器本体３２から外れることを規制する。固定具３６は、頭部３２ｄに固定されたシート状の金属であってもよい。固定具３６は、頭部３２ｄに螺子留めされるキャップでもよい。

図示された第１容器３０は、大気下で、内圧を陰圧に維持できる。すなわち、第１容器３０は、大気下で、気体を陰圧に維持しながら当該気体を収容し得る。また、第１容器３０は、大気下で、気体を陽圧に維持しながら当該気体を収容可能であってもよい。これらの例において、第１容器３０は、十分に形状を維持可能な剛性を有していてもよい。ただし、第１容器３０は、内圧を陰圧や陽圧に維持する際に、大気下でいくらか変形してもよい。内圧を陰圧や陽圧に維持し得る第１容器３０として、上述の図示された具体例や、金属により作製された缶が例示される。

次に、第２容器４０について説明する。

第２容器４０は、例えばヒートシールや超音波接合等の溶着や、粘着材や接着材等の接合材を用いた接合によって、気密に密閉され得る。第２容器４０は、酸素バリア性を有している。酸素バリア性を有する第２容器４０として、金属により作製された缶、蒸着や転写によって形成された金属層を有する容器、ガラス瓶を例示できる。また、酸素バリア性を有した積層体を、第２容器４０が含んでもよい。積層体は、エチレン－ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）やポリビニルアルコール（ＰＶＡ）等の酸素バリア性を有した樹脂層や、金属蒸着膜を含んでもよい。第２容器４０の少なくとも一部分が透明であってもよい。積層体を用いた第２容器４０、及びガラスや樹脂を用いた第２容器４０には、酸素バリア性とともに透明性を付与できる。第２容器４０に透明性を付与することによって、内部に収容した液体入り第１容器３０Ｌを第２容器４０の外部から確認できる点において好ましい。

第２容器４０は、第１容器３０を収容可能な容積を有している。第２容器４０の容積は、例えば、５００ｍＬ以上でもよく、１Ｌ以上でもよく、５Ｌ以上でもよく、１０Ｌ以上でもよく、２０Ｌ以上でもよい。第２容器４０の容積は、例えば、５０Ｌ以下でもよく、４０Ｌ以下でもよく、３０Ｌ以下でもよい。第１容器３０内の酸素濃度調整と液体Ｌの酸素溶解量とを調整する観点から、第２容器４０は、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）等を考慮して定める所定体積の気体を収容し得る。所定体積については、後に詳述する。

図示された例において、第２容器４０は酸素バリア性を有した樹脂フィルムにより作製されている。第２容器４０は、いわゆるパウチとして形成されている。第２容器４０は、いわゆるガゼット袋として形成されている。具体的には、第２容器４０は、第１主フィルム４１ａ、第２主フィルム４１ｂ、第１ガゼットフィルム４１ｃ及び第２ガゼットフィルム４１ｄを有している。第１主フィルム４１ａ及び第２主フィルム４１ｂは、互いに対向して配置される。第１ガゼットフィルム４１ｃは、折り目を付けられて、第１主フィルム４１ａ及び第２主フィルム４１ｂの間に配置されている。第１ガゼットフィルム４１ｃは、第１主フィルム４１ａの一方の側縁及び第２主フィルム４１ｂの一方の側縁を連結している。第２ガゼットフィルム４１ｄは、折り目を付けられて、第１主フィルム４１ａ及び第２主フィルム４１ｂの間に配置されている。第２ガゼットフィルム４１ｄは、第１主フィルム４１ａの他方の側縁及び第２主フィルム４１ｂの他方の側縁を連結している。第１及び第２主フィルム４１ａ，４１ｂ及び第１及び第２ガゼットフィルム４１ｃ，４１ｄは、上縁および下縁においても互いに接合されている。フィルム４１ａ～４１ｄは、例えばヒートシールや超音波接合等の溶着や、粘着材や接着材等の接合材を用いた接合によって、気密に接合されている。ただし、別々のフィルムを接合することに代えて、一枚のフィルムを折り曲げることによって、フィルム４１ａ～４１ｄの隣接配置された二以上を形成してもよい。図１に示すように、ガゼット袋は、第２容器４０に矩形形状の底面を形成可能である。底面上に第１容器３０を配置することによって、第１容器３０を第２容器４０内に安定して保存できる。ただし、第２容器４０は、ガゼット袋に代えて、第１主フィルム４１ａ及び第２主フィルム４１ｂとともに底面フィルムを有するパウチであってもよい。このようなパウチによっても底面を形成することができ、第１容器３０を第２容器４０内に安定して保存できる。これらの例において、第２容器４０を形成するフィルムは透明であってもよい。

また、他の例としては、図７に示すように、第２容器４０は、容器本体４２及び蓋４４を有してもよい。容器本体４２は、収容部４２ａ及びフランジ部４２ｂを有している。収容部４２ａは、直方体状の収容空間を形成する。第１容器３０は、この収容空間に収容される。収容部４２ａは、一つの面が開口した直方体状の外形状を有している。フランジ部４２ｂは、収容部４２ａの開口の周縁に設けられている。蓋４４は平板状である。蓋４４の周縁部が、容器本体４２のフランジ部４２ｂと気密に接合し得る。容器本体４２及び蓋４４は、気体バリア性を有した樹脂板によって形成されていてもよい。蓋４４及び容器本体４２は、透明であってもよい。気体バリア性を有した樹脂板の厚みは、０．０５ｍｍ以上２ｍｍ以下としてもよく、０．１ｍｍ以上１．５ｍｍ以下としてもよい。この第２容器４０は、大気下で、内圧を陰圧に維持できる。すなわち、第２容器４０は、大気下で、気体を陰圧に維持しながら当該気体を収容可能である。この第２容器４０は、大気下で、気体を陽圧に維持しながら当該気体を収容可能であってもよい。第２容器４０は、十分に形状を維持可能な剛性を有している。ただし、第２容器４０は、内圧を陰圧や陽圧に維持する際に、大気下でいくらか変形してもよい。

以上に説明した液体入り第１容器３０Ｌ及び第２容器４０によって容器セット２０が構成される。液体入り第１容器３０Ｌ及び第２容器４０を有する容器セット２０を用いて、液体入り組合せ容器１０Ｌが得られる。第１容器３０及び容器セット２０を用いて組合せ容器１０が得られる。

次に、液体入り組合せ容器１０Ｌの製造方法について説明する。液体入り組合せ容器１０Ｌを製造することによって、酸素濃度を調整された液体入り第１容器３０Ｌが得られる。

まず、液体入り第１容器３０Ｌ及び閉鎖前の第２容器４０を用意する。液体入り第１容器３０Ｌは、第１容器３０に液体Ｌを充填することにより製造される。例えば食品や薬品等の液体Ｌは、陽圧に維持された無菌環境下に設置された製造ラインを用いて、製造される。このようにして得られた液体入り第１容器３０Ｌの内圧は、製造環境と同様に、陽圧となる。

図３に示すように、閉鎖前の第２容器４０は、液体入り第１容器３０Ｌを収容するための開口４０ａが残っている。図１に示された第２容器４０では、例えば、フィルム４１ａ～４１ｄの上縁部が互いに接合されることなく開口４０ａを形成する。図７に示された第２容器４０では、蓋４４を取り付けられていない容器本体４２が用意される。そして、図３に示すように、開口４０ａを介して第２容器４０内に液体入り第１容器３０Ｌを収容する。

その後、第２容器４０内に不活性ガス、例えば窒素を充填する。図４に示された例において、供給パイプ５５から不活性ガスが供給される。供給パイプ５５は、開口４０ａを通過して第２容器４０内に進入している。供給パイプ５５の吐出口５６は、第２容器４０の内部に位置している。供給パイプ５５から不活性ガスを供給することによって、第２容器４０の内部が不活性ガスで置換される。すなわち、液体入り第１容器３０Ｌは、不活性ガス雰囲気に置かれる。なお、不活性ガスは、反応性の低い安定した気体である。窒素以外の不活性ガスとして、ヘリウム、ネオン、アルゴン等の希ガス類が例示される。

なお、第２容器４０内への不活性ガスの充填と、第２容器４０内への液体入り第１容器３０Ｌの配置は、いずれを先に行ってもよいし、並行して実施してもよい。

次に、図５に示すように、液体入り第１容器３０Ｌを収容し且つ不活性ガスを充填された状態で、第２容器４０を閉鎖する。図１に示された第２容器４０では、フィルム４１ａ～４１ｄの上縁部を互いに接合して開口４０ａを塞ぐことによって、第２容器４０を閉鎖する。図７に示された第２容器４０では、容器本体４２のフランジ部４２ｂに蓋４４の周縁部を接合することによって、第２容器４０を閉鎖する。接合は、粘着材や接着材等の接合材を用いて実施されてもよいし、ヒートシールや超音波接合等による溶着でもよい。

なお、供給パイプ５５から不活性ガスを供給することに代え、不活性ガス雰囲気下で液体入り第１容器３０Ｌを収容した第２容器４０を閉鎖してもよい。この方法によっても、液体入り第１容器３０Ｌが不活性ガスとともに第２容器４０内に密閉される。

また、第２容器４０を閉鎖するまでの工程は、無菌環境下で実施されていてもよい。すなわち、無菌状態で製造された液体入り第１容器３０Ｌと、滅菌処理された又は無菌状態で製造された第２容器４０とが、例えば無菌チャンバー等の無菌環境下に持ち込まれる。このチャンバーが大気と区画されて不活性ガス雰囲気となっていれば、供給パイプ５５による不活性ガスの供給を省略できる。そして、無菌環境下で、液体入り第１容器３０Ｌを収容した第２容器４０が閉鎖される。したがって、液体入り第１容器３０Ｌを収容した第２容器４０内も無菌状態となる。すなわち、液体入り第１容器３０Ｌは、無菌状態にて、第２容器４０内に保存され得る。

その後、液体入り第１容器３０Ｌを第２容器４０内で保存する。上述したように、第２容器４０は酸素バリア性を有している。したがって、酸素が第２容器４０を透過することは効果的に抑制される。一方、第１容器３０は、少なくとも一部分において、酸素を透過可能となっている。また、第２容器４０内に不活性ガスが充填され、第２容器４０内の酸素濃度は非常に小さい。この液体入り組合せ容器１０Ｌでは、第１容器３０内の酸素が、第１容器３０を透過し、第２容器４０内へ移動する。酸素の第１容器３０から第２容器４０への移動にともなって、第２容器４０内の酸素濃度が上昇し、第１容器３０内の酸素濃度が低下する。第１容器３０を介した酸素の透過が平衡する最終的な平衡状態において、第１容器３０内の酸素濃度は、第２容器４０内の酸素濃度と一致し得る。

加えて、第１容器３０内の酸素濃度が低下すると、第１容器３０内での酸素分圧が低下する。第１容器３０内での酸素分圧が低下すると、第１容器３０内における液体Ｌへの酸素の飽和溶解度（ｍｇ／Ｌ）も低下する。そして、液体Ｌの酸素溶解量（ｍｇ／Ｌ）が減少する。

ところで、液体Ｌの酸素濃度（％）および液体Ｌに溶解した酸素溶解量（ｍｇ／Ｌ）を十分に低減するには、液体入り第１容器３０Ｌとともに多量の不活性ガスを第２容器４０に充填して、当該第２容器４０を閉鎖することが好ましい。同様に、液体Ｌとともに多量の不活性ガスを第１容器３０に充填して当該第１容器３０を閉鎖することが好ましい。すなわち、第２容器４０の最大容積Ｖ_２ＭＡＸ（ｍＬ）から第１容器３０が占める体積を差し引いた第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）は、大きいことが好ましい。また、第１容器３０内を不活性ガスで置換することを前提とすると、第１容器３０の最大容積Ｖ_１ＭＡＸ（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）は、大きいことが好ましい。第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）は、第２容器４０に液体入り第１容器３０Ｌと気体のみが収容されている場合、第２容器４０に収容し得る気体の最大体積となる。第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）は、第１容器３０に液体Ｌと気体のみが収容されている場合、第１容器３０に収容し得る気体の最大体積となる。

具体的には、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計は、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の（２．５６×１０^－４×（β×Ｔ／α））倍以上であってもよい。ここで、Ｔは、液体入り組合せ容器１０Ｌが配置された環境の温度（Ｋ）である。Ｔは、液体入り組合せ容器１０Ｌの収容空間、すなわち第２容器４０の内部の温度（Ｋ）とも言える。βは温度Ｔ（Ｋ）で大気圧下における空気雰囲気での液体Ｌへの酸素の飽和溶解度（ｍｇ／Ｌ）である。αは第２容器４０内の酸素濃度（％）である。αは、平衡状態における、第２容器４０内の酸素濃度（％）でもよい。

なお、最大容積Ｖ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び最大容積Ｖ_２ＭＡＸ（ｍＬ）は、対象となる容器３０，４０が変形等により容積が変化する場合における最大の容積を意味する。したがって、対象となる容器３０，４０の容積が一定である場合には、一定である容積が最大容積Ｖ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び最大容積Ｖ_２ＭＡＸ（ｍＬ）に該当する。

温度Ｔ（Ｋ）の空気雰囲気に置かれた体積γ（ｍＬ）の液体Ｌに溶解し得る最大の酸素量は、次のように表される。次のように表される酸素量は、一例として、温度Ｔ（Ｋ）の空気雰囲気で製造されて第１容器３０に収容された体積γ（ｍＬ）の液体Ｌに溶解し得る最大の酸素量となり得る。
酸素分子量：β×γ／１０００（ｍｇ）
酸素ｍｏｌ量：β×γ／１０００／３２（ｍｍｏｌ）
そして、液体Ｌに溶解した最大量の酸素がすべて液体Ｌから脱気されて酸素の溶解度が０（ｍｇ／Ｌ）となり、第１容器３０及び第２容器４０内の酸素濃度がα（％）になったと仮定する。この仮定において、第１容器３０を収容した第２容器４０を閉鎖した直後において、第１容器３０及び第２容器４０内には酸素ガスが含まれていない。このとき、第１容器３０及び第２容器４０内における酸素の体積Ｖｘ（ｍＬ）は、状態方程式を用いて、次のように特定される。
Ｖｘ＝ｎＲＴ／Ｐ
＝（β×γ／１０００／３２）×０．０８２×Ｔ／（α／１００）
＝２．５６×１０^－４×（β×Ｔ／α）×γ（ｍＬ）
この状態方程式において、気体定数を０．０８２（Ｌ×ａｔｍ／Ｋ／ｍｏｌ）とした。なお、第１容器３０及び第２容器４０内の酸素濃度がα（％）であれば、酸素の分圧は「α／１００」（ａｔｍ）となる。

すなわち、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の（２．５６×１０^－４×（β×Ｔ／α））倍は、液体Ｌに溶解した酸素が液体Ｌからすべて脱気された状態での、液体入り組合せ容器１０Ｌ内における酸素の体積である。したがって、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の「２．５６×１０^－４×（β×Ｔ／α）」倍以上に設計しておくことにより、液体Ｌに溶解し得る最大量の酸素が、脱気された気体として、第１容器３０および第２容器４０に存在し得る。これにより、液体Ｌへの酸素溶解量（ｍｇ／Ｌ）を十分に低下でき且つ液体Ｌの溶存酸素量を十分に低減できる。

実際には、平衡状態において、第１容器３０内の酸素濃度（％）または酸素の分圧に応じた溶解度で酸素が液体Ｌに溶解する。例えば、酸素の分圧が２１．０（％）となる空気雰囲気で液体Ｌが製造されていたとすると、平衡状態における液体Ｌへの酸素溶解量は「β×α／２１．０」（ｍｇ／Ｌ）となる。したがって、液体Ｌから脱気されて気体として存在する酸素の体積は、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の「２．５６×１０^－４×（β×Ｔ／α）」倍未満となる。

以上の考察に基づき、目標とする液体入り組合せ容器１０Ｌ内の酸素濃度や、目標とする液体Ｌの酸素溶解量（ｍｇ／Ｌ）から、第１容器３０の容積及び第２容器４０の容積を決定してもよい。また、目標とする液体入り組合せ容器１０Ｌ内の酸素濃度や、目標とする液体Ｌの酸素溶解量（ｍｇ／Ｌ）から、第１容器３０及び第２容器４０が合計で収容する気体の体積を決定してもよい。

例えば、第１容器３０及び第２容器４０内の酸素濃度を１％未満まで低下できるよう、容器３０，４０の容積や容器３０，４０に収容する気体の体積を決定してもよい。この例において、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の（２．５６×１０^－４×β×Ｔ）倍より大きくしてもよい。より具体的には、液体Ｌが水溶液である場合、温度Ｔを室温程度の２９３Ｋとすると、溶媒である水の酸素飽和溶解度βは８．８４（ｍｇ／Ｌ）となる。この具体例では、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の０．６６３倍より大きくしてもよい。また、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の（２．５６×１０^－４×β×Ｔ）倍より大きい体積の気体を収容してもよい。より具体的には、液体Ｌが水溶液であり且つ温度Ｔを室温程度の２９３Ｋと想定して、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の０．６６３倍より大きい体積の気体を収容してもよい。

別の例として冷蔵保存を検討すると、液体Ｌが水溶液であって、温度Ｔを冷蔵状態にある２７６Ｋとすると、溶媒である水の酸素飽和溶解度βは１３．０４（ｍｇ／Ｌ）となる。この具体例では、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の０．９２１倍より大きくしてもよい。また、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の０．９２１倍より大きい体積の気体を収容してもよい。

また、第１容器３０及び第２容器４０内の酸素濃度を０．５％以下まで低下できるよう、容器３０，４０の容積や容器３０，４０に収容する気体の体積を決定してもよい。この例において、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の（５．１２×１０^－４×β×Ｔ）倍以上としてもよい。より具体的には、液体Ｌが水溶液であり且つ温度Ｔを室温程度の２９３Ｋと想定して、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の１．３２倍以上としてもよい。また、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の（５．１２×１０^－４×β×Ｔ）倍以上の体積の気体を収容してもよい。より具体的には、液体Ｌが水溶液であり且つ温度Ｔを室温程度の２９３Ｋと想定して、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の１．３２倍以上の体積の気体を収容してもよい。

別の例として冷蔵保存を検討すると、液体Ｌが水溶液であって、温度Ｔを冷蔵状態にある２７６Ｋとすると、溶媒である水の酸素飽和溶解度βは１３．０４（ｍｇ／Ｌ）となる。この具体例では、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の１．８４倍より大きくしてもよい。また、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の１．８４倍より大きい体積の気体を収容してもよい。

さらに、第１容器３０及び第２容器４０内の酸素濃度を０．２％以下まで低下できるよう、容器３０，４０の容積や容器３０，４０に収容する気体の体積を決定してもよい。この例において、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の（１．２８×１０^－３×β×Ｔ）倍以上としてもよい。より具体的には、液体Ｌが水溶液であり且つ温度Ｔを室温程度の２９３Ｋと想定して、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の３．３２倍以上としてもよい。また、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の（１．２８×１０^－３×β×Ｔ）倍以上の体積の気体を収容してもよい。より具体的には、液体Ｌが水溶液であり且つ温度Ｔを室温程度の２９３Ｋと想定して、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の３．３２倍以上の体積の気体を収容してもよい。

別の例として冷蔵保存を検討すると、液体Ｌが水溶液であって、温度Ｔを冷蔵状態にある２７６Ｋとすると、溶媒である水の酸素飽和溶解度βは１３．０４（ｍｇ／Ｌ）となる。この具体例では、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の４．６１倍より大きくしてもよい。また、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の４．６１倍より大きい体積の気体を収容してもよい。

また、液体入り第１容器３０Ｌの製造時に、第１容器３０の液体Ｌが占めていない空間、いわゆるヘッドスペースＨＳに、酸素が存在していることも想定され得る。例えば液体Ｌの第１容器３０への収納および第１容器３０の閉鎖を空気雰囲気で行った場合、第１容器３０のヘッドスペースＨＳには空気が存在する。すなわち、液体入り第１容器３０Ｌ内の酸素濃度は２１．０％程度となる。すなわち、初期状態で液体入り第１容器３０Ｌは、液体Ｌへ溶解した酸素と、ヘッドスペースＨＳ内の気体の酸素と、を含むことになる。このとき、ヘッドスペースＨＳの酸素量は、次のように特定される。
酸素ｍｏｌ量：０．２１０×ＥＶ_１ＭＡＸ／０．０８２／Ｔ（ｍｍｏｌ）
ここで、ＥＶ_１ＭＡＸは、第１容器３０の最大容積Ｖ_１ＭＡＸ（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）であり、ヘッドスペースＨＳの最大容積（ｍＬ）である。ヘッドスペースＨＳ内に気体で存在する酸素の体積は、酸素濃度がα（％）となる平衡状態において、（ＥＶ_１ＭＡＸ×２１．０／α）（ｍＬ）に広がる。

上述した液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の（２．５６×１０^－４×（β×Ｔ／α））倍は、液体Ｌに溶解した酸素が液体Ｌからすべて脱気された状態での、液体入り組合せ容器１０Ｌ内における気体の体積である。したがって、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、液体Ｌの体積γ（ｍＬを（２．５６×１０^－４×（β×Ｔ／α））倍した値と第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を（２１．０／α）倍した値との合計値以上としてもよい。この設計によれば、液体Ｌに溶解し得る最大量の酸素が、脱気された気体として、ヘッドスペースＨＳに存在した酸素とともに第１容器３０および第２容器４０に存在し得る。これにより、液体Ｌへの酸素溶解量を十分に低下でき且つ液体Ｌの溶存酸素量を十分に低減できる。

液体Ｌの酸素による劣化を抑制する観点から、液体入り第１容器３０Ｌの製造直後における第１容器３０内の酸素濃度は、低いことが好ましい。第１容器３０内の酸素濃度を好ましくは１．５％以下としてもよい。このような第１容器３０内の酸素濃度は、液体Ｌを収容した第１容器３０内に不活性ガスを供給することによって、実現し得る。

液体入り第１容器３０Ｌの製造時にヘッドスペースＨＳに存在する空気中の酸素を考慮する場合にも、目標とする液体入り組合せ容器１０Ｌ内の酸素濃度や、目標とする液体Ｌの酸素溶解量（ｍｇ／Ｌ）から、第１容器３０の容積及び第２容器４０の容積を決定してもよい。また、目標とする液体入り組合せ容器１０Ｌ内の酸素濃度や、目標とする液体Ｌの酸素溶解量（ｍｇ／Ｌ）から、第１容器３０及び第２容器４０が合計で収容する気体の体積を決定してもよい。

例えば、第１容器３０及び第２容器４０内の酸素濃度を１％未満まで低下できるよう、容器３０，４０の容積や容器３０，４０に収容する気体の体積を決定してもよい。この例において、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を（２．５６×１０^－４×β×Ｔ）倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を２１．０倍した値との合計値より大きくしてもよい。より具体的には、液体Ｌが水溶液である場合、温度Ｔを室温程度の２９３Ｋとすると、水の酸素飽和溶解度βは８．８４（ｍｇ／Ｌ）となる。この具体例では、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を０．６６３倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を２１．０倍した値との合計値より大きくしてもよい。また、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を２．５６×１０^－４×β×Ｔ）倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を２１．０倍した値との合計値より大きい体積の気体を収容してもよい。より具体的には、液体Ｌが水溶液であり且つ温度Ｔを室温程度の２９３Ｋと想定して、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を０．６６３倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を２１．０倍した値との合計値より大きい体積の気体を収容してもよい。

別の例として冷蔵保存を検討すると、液体Ｌが水溶液であって、温度Ｔを冷蔵状態にある２７６Ｋとすると、溶媒である水の酸素飽和溶解度βは１３．０４（ｍｇ／Ｌ）となる。この具体例では、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の０．９２１倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を２１．０倍した値との合計値より大きくしてもよい。また、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を０．９２１倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を２１．０倍した値との合計値より大きい体積の気体を収容してもよい。

また、第１容器３０及び第２容器４０内の酸素濃度を０．５％以下まで低下できるよう、容器３０，４０の容積や容器３０，４０に収容する気体の体積を決定してもよい。この例において、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を（５．１２×１０^－４×β×Ｔ）倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を４１．９倍した値との合計値以上としてもよい。より具体的には、液体Ｌが水溶液であり且つ温度Ｔを室温程度の２９３Ｋと想定して、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を１．３２倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を４１．９倍した値との合計値以上としてもよい。また、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を５．１２×１０^－４×β×Ｔ）倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を４１．９倍した値との合計値以上の体積の気体を収容してもよい。より具体的には、液体Ｌが水溶液であり且つ温度Ｔを室温程度の２９３Ｋと想定して、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を１．３２倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を４１．９倍した値との合計値以上の体積の気体を収容してもよい。

別の例として冷蔵保存を検討すると、液体Ｌが水溶液であって、温度Ｔを冷蔵状態にある２７６Ｋとすると、溶媒である水の酸素飽和溶解度βは１３．０４（ｍｇ／Ｌ）となる。この具体例では、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の１．８４倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を４１．９倍した値との合計値より大きくしてもよい。また、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を１．８４倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を４１．９倍した値との合計値より大きい体積の気体を収容してもよい。

さらに、第１容器３０及び第２容器４０内の酸素濃度を０．２％以下まで低下できるよう、容器３０，４０の容積や容器３０，４０に収容する気体の体積を決定してもよい。この例において、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の（１．２８×１０^－３×β×Ｔ）倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を１０５倍した値との合計値以上としてもよい。より具体的には、液体Ｌが水溶液であり且つ温度Ｔを室温程度の２９３Ｋと想定して、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の３．３２倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を１０５倍した値との合計値以上としてもよい。また、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を１．２８×１０^－３×β×Ｔ）倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を１０５倍した値との合計値以上の体積の気体を収容してもよい。より具体的には、液体Ｌが水溶液であり且つ温度Ｔを室温程度の２９３Ｋと想定して、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を３．３２倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を１０５倍した値との合計値以上の体積の気体を収容してもよい。

別の例として冷蔵保存を検討すると、液体Ｌが水溶液であって、温度Ｔを冷蔵状態にある２７６Ｋとすると、溶媒である水の酸素飽和溶解度βは１３．０４（ｍｇ／Ｌ）となる。この具体例では、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸ（ｍＬ）の合計を、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の４．６１倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を１０５倍した値との合計値より大きくしてもよい。また、第１容器３０及び第２容器４０が、合計で、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を４．６１倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を１０５倍した値との合計値より大きい体積の気体を収容してもよい。

以上のことから、液体入り第１容器３０Ｌを第２容器４０内で保存することにより、第１容器３０内における液体とともに収容された気体の酸素濃度を減少させることができる。加えて、第１容器３０内の液体Ｌに溶解した溶存酸素量も減少させることができる。一方、高感受性の液体Ｌ、例えば食品や薬品は、酸素によって分解され得る。第２容器４０内に保存された第１容器３０に液体Ｌを収容することによって、液体Ｌの酸素による分割を抑制できる。すなわち、液体Ｌの封入後に第１容器３０内の酸素濃度を調整し得る本実施の形態は、高感受性の液体Ｌ、例えば食品や薬品に対して好適である。

なお、不活性ガスで置換された雰囲気にて液体を製造し、酸素バリア性を有した容器に当該液体を収容することによれば、容器に収容された液体への溶存酸素量を低減できると考えられる。ただし、液体を製造するラインの全体を不活性ガスで置換された雰囲気に設置することは、大がかりな製造設備の改修や莫大な設備投資を必要とする。また、高価な薬品等の分野では、温度、酸素、水分、光等に対する安定性を確保するため、当該薬品を凍結乾燥させて粉末状にして保存することも行われている。ただし、液体の薬品を保存のために粉末状とすること並びに使用に際して粉末状の薬品を液体に戻すことは、手間、時間、コストの面におけるデメリットが大きい。

これに対して本実施の形態によれば、既存の設備等を用いて、従来通りに液体入りの第１容器を製造することができる。したがって、設備改修や設備投資を回避できる。とりわけ薬品等の液体への適用においては、製造設備や製造工程の変更に関する公的機関への承認申請を省くことができる点においても有用である。また、液体Ｌを乾燥凍結することや粉末を液体に戻すといった手間を省くことができる。さらに、第１容器３０に特別な制約を受けることもない。したがって、溶出量の少ないことで食品や薬品等の容器として広く普及した材料、例えばガラスや、ポリエチレンやポリプロピレン等の樹脂を、第１容器の材料として用いることができる。

加えて、上述した具体例において、第１容器３０は、容器本体３２及び栓３４を有している。この第１容器３０はバイアル瓶であってもよい。ただし、従来、液体を収容したバイアル瓶、特に無菌状態で液体を収容したバイアル瓶は、酸素透過性の低い、更には酸素バリア性を有したブチルゴムやフッ素ゴムを用いて作製される。これに対して、上述した具体例では、酸素が栓３４を透過可能となっている。すなわち、栓３４を構成する材料の酸素透過係数（ｃｍ^３（ＳＴＰ）・ｃｍ／（ｃｍ^２・ｓｅｃ・Ｐａ））が大きく設定されている。具体的には、栓３４はシリコーン又はシリコーンゴムによって構成されている。さらに、栓３４を構成するシリコーン又はシリコーンゴムの酸素透過係数は、容器本体３２を構成する材料の酸素透過係数よりも大きくなっている。このような具体例によれば、酸素は、栓３４を透過して、第１容器３０外へと移動する。したがって、従来使用されてきたバイアル瓶等の既存の容器に対して、簡易に、酸素透過性を付与できる。

この具体例において、平衡状態に至るまでの時間は、栓３４の酸素透過可能量に依存する。したがって、容器本体３２の開口部３３の面積の下限や栓３４の厚みの上限を上述したように調整することによって、第２容器４０内に第１容器３０を収容してから第１容器３０を介した酸素の透過が平衡するまでの時間を短縮できる。これにより、液体Ｌの酸素による分解を抑制できる。

また、第１容器３０の最大容積Ｖ_１ＭＡＸから液体Ｌの体積γを差し引いた第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸを２０ｍＬ以下としてもよく、５ｍＬ以下としてもよい。第１容器３０に液体Ｌとともに収容される気体の体積を２０ｍＬ以下としてもよく、５ｍＬ以下としてもよい。このような液体入り組合せ容器１０Ｌによれば、第１容器３０を収容した第２容器４０を閉鎖してから、第１容器３０を介した酸素の透過が平衡するまでの時間を短縮できる。これにより、液体Ｌの酸素による分解を抑制できる。

同様に、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積を、２０ｍＬ以下としてもよく、５ｍＬ以下としてもよい。このような液体入り組合せ容器１０Ｌによれば、第１容器３０を収容した第２容器４０を閉鎖してから、第１容器３０を介した酸素の透過が平衡するまでの時間を短縮できる。これにより、液体Ｌの酸素による分解を抑制できる。また、このように第１容器３０内の液体量に上限を設定することによって、第２容器４０が大型化して組合せ容器１０の取り扱い性が低下することを抑制できる。なお、高濃度の茶や出汁類の原液を液体として第１容器に収容する用途や、高価かつ高薬理活性の薬品を液体として第１容器に収容する用途に好適である。

さらに、第１容器３０の最大容積Ｖ_１ＭＡＸから液体Ｌの体積γを差し引いた第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸの、第２容器４０の最大容積Ｖ_２ＭＡＸから第１容器３０が占める体積を差し引いた第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸに対する割合（％）に、上限および下限を設定してもよい。この割合を、５０％以下としてもよく、２０％以下としてもよい。このような上限を設定することによって、第１容器３０の酸素濃度を低減できる。また、第２容器４０内に第１容器３０の収容スペースを確保でき、第２容器４０内に第１容器３０を容易に収容できる。さらに、第１容器３０を収容した第２容器４０を閉鎖してから、第１容器３０を介した酸素の透過が平衡するまでの時間を短縮できる。これにより、液体Ｌの酸素による分解を抑制できる。また、この割合を、５％以上としてもよく、１％以上としてもよい。このように下限を設定することによって、第２容器４０が第１容器３０に対して大きくなり過ぎず、組合せ容器１０の取り扱い性低下を抑制できる。

なお、第１容器３０を介した酸素透過が平衡状態にあるかは、第１容器３０内の酸素濃度に基づいて判断する。この判断には、或る時点における第１容器３０内の酸素濃度値（％）と当該或る時点よりも２４時間前における第１容器３０内の酸素濃度値（％）との差が、当該或る時点における第１容器３０内の酸素濃度値（％）の±５％以下である場合、平衡状態に至っていると判断する。

以上のようにして、酸素濃度及び酸素溶解量を調整された液体入り第１容器３０Ｌ及び液体入り組合せ容器１０Ｌを得ることができる。第１容器３０を介した酸素の透過が平衡した平衡状態において、一例として、第１容器３０内の酸素濃度および第２容器４０内の酸素濃度は１％未満としてもよい。従来技術における不活性ガスによる置換だけでは、第１容器３０中のヘッドスペースＨＳでの酸素濃度（％）の低減は、第１容器３０に液体Ｌが収容されていることによって困難となることも多かった。結果として、液体Ｌに大量に溶解している溶存酸素の低減は困難であった。これに対し、上述の一実施の形態の一具体例によれば、第２容器４０内には、液状製剤入り容器３０ＬＦ及び気体が収容され、液体Ｌをそのまま収容する必要がないので、第２容器４０内の酸素濃度を十分に低減することができる。したがって、第２容器４０の容積を調整しておくことによって、平衡状態での第１容器３０内の酸素濃度を１％未満、好ましくは０．５％以下、より好ましく０．２％以下にできる。このような作用効果は、液体Ｌが高感受性の薬品や食品である場合に好適である。

これに対して、第２容器４０を用いることなく、第１容器３０の最大容積Ｖ_１ＭＡＸから液体Ｌの体積γを差し引いた第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸを大きく確保し、第１容器３０内に不活性ガスを充填することも考えられ得る。ただしこの場合、液体の体積γ（ｍＬ）と比較して第１容器内の余分な空間が大きくなり、第１容器からの液体の排出が容易でなくなる。また、第１容器内において液体が拡販され、酸素劣化が促進され得る。また、食品等の液体への適用においては、購買意欲を損ない商品力を低下させる。薬品等の液体への適用においては、第１容器内で液体の状態を確認しにくくなり、また第１容器から液体を適量取り出すことが困難となる。

なお、酸素濃度や酸素溶解量が低減されるまでに長期間を要すると、液体Ｌの酸素による劣化が進行する。第２容器４０を閉鎖してから第１容器３０を介した酸素の透過が平衡するまでの期間または時間は、また４週間以内であることが好ましい。４週間以内に平衡状態に達して、例えば第２容器４０内の酸素濃度が１％未満となれば、薬品としての液体Ｌの劣化を効果的に抑制できる。また、より高感受性の液体Ｌについては、平衡状態までの期間は２０日以内であることが好ましく、１週間以内であることがより好ましく、３日以内であることが更に好ましい。その一方で、液体Ｌの酸素溶解量を或る程度低下させる平衡状態に至るまでには、一定期間を要する。有効な酸素溶解量の調整を実現するため、第２容器４０を閉鎖してから第１容器３０を介した酸素の透過が平衡するまでの期間または時間を、１時間以上としてもよい。

酸素濃度（％）や酸素溶解量（ｍｇ／Ｌ）の特定に用いられる測定装置として、ドイツのＰｒｅＳｅｎｓ社の酸素量測定器Ｆｉｂｏｘ３が例示される。酸素量測定器Ｆｉｂｏｘ３によれば、例えば図１に示された液状製剤入り組合せ容器や図２に示された液状製剤入り製剤容器について、容器を破壊することなく酸素濃度や酸素溶解量を非接触で測定可能である。また、ドイツのＰｒｅＳｅｎｓ社の酸素量測定器Ｍｉｃｒｏｘ４を用いて、酸素濃度（％）や酸素溶解量（ｍｇ／Ｌ）を測定してもよい。酸素量測定器Ｍｉｃｒｏｘ４は、ニードル式の装置である。酸素量測定器Ｍｉｃｒｏｘ４は、ニードルを容器に穿刺することによって、容器内の酸素濃度や酸素溶解量を測定可能である。

第２容器４０内における第１容器３０の保存は、第１容器３０を介した酸素の透過が平衡する迄、実施されてもよい。第２容器４０内における第１容器３０の保存は、第２容器４０内の酸素濃度が所定の値に上昇するまで実施されてもよい。第２容器４０内における第１容器３０の保存は、第１容器３０内の酸素濃度が所定の値に低下するまで実施されてもよい。第２容器４０内における第１容器３０の保存は、第１容器３０内の液体Ｌの酸素溶解量が所定の値に低下するまで実施されてもよい。第２容器４０内における第１容器３０の保存は、組合せ容器１０の液体Ｌを使用する時まで実施されてもよい。また、第２容器４０内に第１容器３０を保存している間、液体入り組合せ容器１０Ｌを流通させてもよい。

次に、液体入り組合せ容器１０Ｌの使用方法について説明する。

組合せ容器１０に収容された液体Ｌの使用するにあたり、まず、第２容器４０を開放する。次に、開放された第２容器４０から液体入り第１容器３０Ｌを取り出す。その後、液体入り第１容器３０Ｌから液体Ｌを取り出して使用することができる。図示された第１容器３０については、固定具３６を容器本体３２から取り外し、更に栓３４を容器本体３２から取り外すことによって、第１容器３０を開放できる。これにより、第１容器３０内の液体Ｌを使用できる。

また、図６に示すように液体Ｌが、シリンジ６０に注入される薬品であってもよい。すなわち、液体Ｌは注射剤であってもよい。シリンジ６０は、シリンダ６２及びピストン６６を有している。シリンダ６２は、シリンダ本体６３及びシリンダ本体６３から突出した針６４を有している。筒状の針６４は、シリンダ本体６３の液体Ｌを収容するための空間へのアクセスを可能にする。ピストン６６は、ピストン本体６７及びピストン本体６７に保持されたガスケット６８を有する。ガスケット６８は、ゴム等によって構成され得る。ガスケット６８は、シリンダ本体６３内に挿入されて、液体Ｌの収容空間をシリンダ本体６３内に区画する。

ところで、液体入り第１容器３０Ｌ内の圧力は調整されていることが好ましい。一例として、液体入り第１容器３０Ｌ内の圧力が低く維持されていること、とりわけ陰圧に維持されていることが好ましい。この例によれば、液体入り第１容器３０Ｌの保存時における液体の意図しない漏出や、第１容器３０の開放時における液体Ｌの飛散等を効果的に抑制できる。容器漏出や飛散の問題は、毒性を有した液体、例えば高薬理活性の薬品おいてより深刻となる。また、図６に示された例において、液体入り第１容器３０Ｌ内が陽圧であると、シリンジ６０内に液体Ｌが自動的に入ってくる。この場合、シリンジ６０内に液体Ｌを所望量だけ高精度に注入することが難しくなる。

その一方で、例えばガス、熱、ガンマ線等を用いて製造後に実施される後滅菌処理によって劣化してしまう高感受性の液体、例えば食品や薬品は、無菌環境下で製造され且つ容器に封入される。すなわち、最終滅菌法を適用できない液体は、無菌操作法により製造される。この無菌環境は、菌の侵入を抑制するため、通常所定の陽圧に維持されている。したがって、容器内の圧力は無菌環境に対応した所定の陽圧となり、容器の閉鎖後に容器の内圧を調整することは困難である。

上述した具体例によれば、このような不具合に対処できる。上述したように、液体入り第１容器３０Ｌは第２容器４０内で保存される。この保存中、不活性ガス置換による第２容器４０内の酸素濃度の低下に起因して、第１容器３０内の酸素が第１容器３０を透過して第２容器４０内に移動する。これにより、第１容器３０内の圧力を低下させることができる。すなわち、液体Ｌを収容した第１容器３０の圧力を、第１容器３０を閉鎖して液体Ｌを封入した後に、調整できる。

第１容器３０の内圧調整の観点から、気体を陰圧に維持して収容可能な第２容器４０を用いてもよい。例えば、図７に示された第２容器４０を用い、陰圧に維持された不活性ガス雰囲気下で、第１容器３０を収容した第２容器４０を閉鎖してもよい。閉鎖された第２容器４０内の圧力は、大気圧未満となる。この場合、第１容器３０から第２容器４０への酸素透過が促進される。とりわけ、第２容器４０の容積を大きく確保することや、第２容器４０の初期圧力を大きく低下させておくことによって、第１容器３０内の圧力を大幅に調整できる。これにより、当初陽圧であった第１容器３０内の圧力を、第１容器３０を第２容器４０内で保存することによって、陰圧に調整できる。これにより、液体Ｌの製造方法や液体の第１容器３０への液体Ｌの封入方法等に依存することなく、圧力調整された液体入り第１容器３０Ｌを製造できる。

なお、液体入り第１容器３０Ｌ内の圧力を調整することにより、第１容器３０から所望量の液体Ｌを取り出すことが可能となる。第１容器３０から液体Ｌを所望量だけ高精度に取り出すことを可能にする観点から、第１容器３０に収容された液体Ｌの体積を０．５ｍＬ以上としてもよく、より好ましくは１ｍＬ以上としてもよい。

また、第２容器４０を陰圧にして閉鎖することは、第１容器３０の酸素透過を促進させることになる。したがって、液体入り第１容器３０Ｌを収容した第２容器４０を閉鎖してから第１容器３０を介した酸素の透過が平衡するまでの時間を短縮できる。

なお、陰圧とは、大気圧である１ａｔｍ未満の圧力を意味する。陽圧とは、大気圧である１ａｔｍを超える圧力を意味する。なお、いずれかの容器内が陰圧であるか否かは、容器に圧力計が設けられている場合には当該圧力計を用いて判断できる。容器に圧力計が設けられていない場合には、シリンジを用いても判断できる。具体的には、対象となる容器にシリンジの針を刺した際に、シリンジのピストンに大気圧のみが印加されている状態でシリンジ内に収容されていた液体や気体が容器内に流入するか否かによって、判断できる。シリンジ内に収容されていた液体や気体が容器内に流入する場合、容器内は陰圧であったと判断される。同様に、いずれかの容器内が陽圧であるか否かは、圧力計を用いて判断できるが、シリンジを用いても判断できる。具体的には、対象となる容器にシリンジの針を刺した際に、シリンジのピストンに大気圧のみが印加されている状態で容器内に収容されていた液体や気体がシリンジ内に流入するか否かによって、判断できる。容器内に収容されていた液体や気体がシリンジ内に流入する場合、容器内は陽圧であったと判断される。

以上に説明してきた一実施の形態において、容器セット２０は、液体Ｌを収容し且つ少なくとも一部分において気体を透過可能な第１容器３０と、第１容器３０を収容可能であり気体バリア性を有した第２容器４０と、を有する。組合せ容器１０は、第１容器３０を第２容器４０に収容することによって得られる。すなわち、液体入り組合せ容器１０Ｌは、液体Ｌを収容し且つ少なくとも一部分において気体を透過可能な第１容器３０と、第１容器３０を収容し且つ酸素バリア性を有した第２容器４０と、を有する。また、液体入り第１容器３０Ｌの製造方法は、液体入り第１容器３０Ｌを収容し且つ不活性ガスを充填された第２容器４０を閉鎖する工程と、第２容器４０内で第１容器３０を保存する工程と、を含む。保存する工程において、第１容器３０内の酸素が第１容器３０を透過することによって、第１容器３０内の酸素濃度が低下する。第１容器３０内の酸素濃度が低下することによって、液体Ｌ内に溶解した溶存酸素量を低減し得る。

このような一実施の形態によれば、第１容器３０内の酸素が、第１容器３０を透過して第２容器４０内に移動し得る。第２容器４０内の雰囲気を不活性ガスで置換しておくことにより、第１容器３０内の酸素濃度（％）を低下させ得る。第１容器３０内の酸素濃度（％）の低下にともない、液体Ｌへの酸素溶解量（ｍｇ／Ｌ）も低下する。したがって、液体Ｌへ溶存した酸素量を低減でき、液体Ｌの酸素による分解を抑制できる。

この組合せ容器１０において、第２容器４０が酸素量の低減や酸素バリア性を担っている。一方、液体入り第１容器３０Ｌは、内部および収容される液体Ｌの無菌性を担ってもよい。このように、液体Ｌに要求される収容環境を、第１容器３０及び第２容器４０の組合せによって効率的に実現している。組合せ容器１０および容器セット２０によれば、液体Ｌに要求される保存環境を高い自由度で安価かつ簡易に実現できる。

この一実施の形態において、第１容器３０の最大容積Ｖ_１ＭＡＸ（ｍＬ）から体積γ（ｍＬ）を差し引いた第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）と、第２容器４０の最大容積Ｖ_２ＭＡＸ（ｍＬ）から第１容器３０が占める体積（ｍＬ）を差し引いた第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸとの合計は、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の（２．５６×１０^－４×（β×Ｔ／α））倍以上としてもよい。ここでＴは液体入り組合せ容器１０Ｌが置かれる環境の温度（Ｋ）である。βは温度Ｔ（Ｋ）で大気圧下における空気雰囲気での液体Ｌへの酸素の飽和溶解度（ｍｇ／Ｌ）である。αは第１容器３０を介した酸素の透過が平衡した状態での第２容器４０内の酸素濃度（％）である。このような容積を有した第１容器３０及び第２容器４０を用いることによって、第１容器３０及び第２容器４０が十分な体積の気体を収容できる。これにより、第１容器３０を介した酸素の透過が平衡する平衡状態において、第２容器４０内の酸素濃度をα（％）以下まで低減できる。

一具体例として、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）および第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸの合計を、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の０．６６３倍より大きくしてもよい。この例によれば、温度が２９３Ｋで大気圧下である空気雰囲気において、第２容器４０内の酸素濃度を１％未満まで低減できる。

また、この一実施の形態において、第１容器３０を収容して第２容器４０が閉鎖された状態において、第１容器３０及び第２容器４０は、合計で、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の（２．５６×１０^－４×β×Ｔ）倍より大きい体積の気体を収容してもよい。この例によれば、第２容器４０内の酸素濃度を１％未満まで低減できる。一具体例として、第１容器３０を収容して第２容器４０が閉鎖された状態において、第１容器３０及び第２容器４０は、合計で、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）の０．６６３倍より大きい体積の気体を収容してもよい。この例によれば、温度が２９３Ｋで大気圧下である空気雰囲気において、第２容器４０内の酸素濃度を１％未満まで低減できる。

以上の一実施の形態によれば、液体Ｌへ溶解した酸素溶存量を低減でき、液体Ｌの酸素による分解を抑制できる。例えば、薬品を液体として第１容器に収容する用途では、３年の間における薬理成分の消失を、５％以下、より好ましくは３％以下、更に好ましくは１％以下にできる。

なお、第２容器を用いることなく、大量の気体を収容するための容積を第１容器のみによって確保すると、液体の体積γ（ｍＬ）と比較して第１容器内の余分な空間が大きくなり、液体を第１容器から取り出すことが容易でなくなる。また、第１容器内において液体が攪拌され、酸素による劣化が促進され得る。さらに、食品等の液体への適用においては、購買意欲を損ない商品力を低下させる。薬品等の液体への適用においては、第１容器内で液体の状態を確認しにくくなり、また第１容器から液体を適量取り出すことが困難となる。これに対して上述の一実施の形態によれば、液体入り組合せ容器１０Ｌは、液体入り第１容器３０Ｌに加えて、第２容器４０を有している。したがって、第１容器３０内における液体Ｌが収容されていない余分な空間を減少できる。また、第２容器４０が液体Ｌを直接収容していないことから、第２容器４０の内部雰囲気を不活性ガスによって容易に置換できる。

上述した一実施の形態の一具体例として、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）は第１容器３０の最大容積（ｍＬ）の半分より大きくてもよい。このように第１容器３０内の液体Ｌが収容されていない空間、所謂ヘッドスペースＨＳを小さくすることによって、液体Ｌを収容した第１容器３０を閉鎖する際に、第１容器３０内への酸素ガスの残留量を低減できる。これにより、液体Ｌの酸素による分解を抑制できる。また、最終的に第２容器４０から取り出される第１容器３０を小型化でき、第１容器３０の取り扱い性を改善できる。さらに、第１容器３０からの液体Ｌの取り出しを容易化できる。

より好ましくは、第１容器３０に収容される液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を、第１容器３０の最大容積Ｖ_{１ＭＡＸ（}（ｍＬ）の９７．５％以上としてもよい。この例によれば、第１容器３０内に液体Ｌに溶解した溶存酸素ｍｏｌ数が、第１容器３０のヘッドスペースＨＳ中の酸素ｍｏｌ数より多くなる。上述したように、液体Ｌに溶解した溶存酸素量の低減は、不活性ガス置換によって十分低下することが難しい。したがって、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）が第１容器３０の最大容積Ｖ_{１ＭＡＸ（}（ｍＬ）の９７．５％以上となっている液体入り第１容器３０Ｌに対して本実施の形態は特に有用である。

上述した一実施の形態の一具体例として、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸの合計が、体積γ（ｍＬ）を（２．５６×１０^－４×（β×Ｔ／α））倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を（２１．０／α）倍した値との合計値以上でもよい。このような容積を有した第１容器３０及び第２容器４０を用いることによって、第１容器３０及び第２容器４０が十分な体積の気体を収容できる。ヘッドスペースＨＳに空気が収容された液体入り第１容器３０Ｌを第２容器４０内で保存することによって、第１容器３０を介した酸素の透過が平衡する平衡状態において、第２容器４０内の酸素濃度をα（％）以下まで低減できる。

より具体的な例として、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）及び第２容器４０の最大有効容積ＥＶ_２ＭＡＸの合計が、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を０．６６３倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を２１．０倍した値との合計値より大きくてもよい。この例によれば、ヘッドスペースＨＳに空気が収容された液体入り第１容器３０Ｌを第２容器４０内で保存することによって、温度が２９３Ｋで大気圧下である空気雰囲気において第２容器４０内の酸素濃度を１％未満まで低減できる。

上述した一実施の形態の一具体例として、第１容器３０を収容して第２容器４０が閉鎖された状態において、第１容器３０及び第２容器４０は、合計で、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を（２．５６×１０^－４×β×Ｔ）倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を２１．０倍した値との合計値より大きい体積の気体を収容していてもよい。この例によれば、ヘッドスペースＨＳに空気が収容された液体入り第１容器３０Ｌを第２容器４０内で保存することによって、第２容器４０内の酸素濃度を１％未満まで低減できる。より具体的な例として、第１容器３０を収容して第２容器４０が閉鎖された状態において、第１容器３０及び第２容器４０は、合計で、液体Ｌの体積γ（ｍＬ）を０．６６３倍した値と、第１容器３０の最大有効容積ＥＶ_１ＭＡＸ（ｍＬ）を２１．０倍した値との合計値より大きい体積の気体を収容していてもよい。この例によれば、ヘッドスペースＨＳに空気が収容された液体入り第１容器３０Ｌを第２容器４０内で保存することによって、温度が２９３Ｋで大気圧下である空気雰囲気において、第２容器４０内の酸素濃度を１％未満まで低減できる。

上述した一実施の形態の一具体例において、液体Ｌの体積γは０．５ｍＬ以上、より好ましくは１ｍＬ以上でもよい。このように第１容器３０内の液体量に下限を設定することによって、第１容器３０から或る程度の量の液体を取り出すことができ、取り出し量の誤差を低減できる。

上述した一実施の形態の一具体例において、第１容器３０は、開口部３３を有した容器本体３２と、開口部３３を閉鎖する栓３４と、を有する。栓３４を構成する材料の酸素透過係数は１×１０^－１２（ｍＬ／（ｍ^２×ｄａｙ×ａｔｍ））以上でもよい。栓３４はシリコーンゴムによって構成されてもよい。栓３４を構成する材料の酸素透過係数（ｍＬ／（ｍ^２×ｄａｙ×ａｔｍ））は、容器本体３２を構成する材料の酸素透過係数（ｍＬ／（ｍ^２×ｄａｙ×ａｔｍ））より大きくてもよい。このような具体例によれば、酸素は、栓３４を透過して、第１容器３０外へと移動する。したがって、所謂ヘッドスペースＨＳ等の第１容器３０内において液体Ｌから露出した領域に酸素透過性を付与することができる。これにより、第１容器３０を介した酸素の透過が円滑に進み、第２容器４０内に第１容器３０を収容してから第１容器３０を介した酸素の透過が平衡するまでの時間を短縮できる。

上述の一実施の形態の一具体例において、容器本体３２は酸素バリア性を有してもよい。第１容器３０を透過した酸素は、第１容器３０内のヘッドスペースＨＳ等の液体Ｌから離間した領域に進入する。したがって、第１容器３０を透過した酸素の液体Ｌへの溶解を抑制できる。

具体例を参照しながら一実施の形態を説明してきたが、上述の具体例が一実施の形態を限定しない。上述した一実施の形態は、その他の様々な具体例で実施でき、その要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更、追加等を行うことができる。

以下、図面を参照しながら、変形の一例について説明する。以下の説明および以下の説明で用いる図面では、上述した具体例と同様に構成され得る部分について、上述の具体例における対応する部分に対して用いた符号と同一の符号を用い、重複する説明を省略する。

上述の具体例において、第１容器３０の具体的構成を説明したが、この例に限られず、種々の容器を用いてもよい。例えば、図８に示すように、第１容器３０の栓３４を、開口部３３を覆うフィルム状またはシート状としてもよい。図８に示された栓３４は、例えば接合材を用いて又は溶着により、容器本体３２の先端面に接合されている。栓３４は、酸素透過性を有してもよいし、酸素バリア性を有してもよい。

図９は、第１容器３０の別の変形例を示している。図９に示された第１容器３０は、シリンジ６０である。図６を参照して既に説明したシリンジと同様に、図９に示されたシリンジ６０は、シリンダ６２及びピストン６６を有している。シリンダ６２は、ガラス又は樹脂製のシリンダ本体６３および金属製の針６４を有している。シリンダ６２は、第１容器３０の容器本体３２であって、液体Ｌの収容空間を形成する。ピストン６６は、ガラス又は樹脂製のピストン本体６７と、シリンダ６２の開口部３３内に配置されたガスケット６８と、を有している。ガスケット６８は、第１容器３０の栓３４であって、開口部３３を閉鎖する。シリンダ６２及びガスケット６８の間に、液体Ｌの収容空間が区画されている。図示されたシリンジ６０は、さらにキャップ６９を有している。キャップ６９は、取り外し可能に針６４に取り付けられる。キャップ６９は、針６４からの液体Ｌの漏出を規制し、液体Ｌをシリンジ６０に密封する。図９に示された例では、シリンジ６０を第１容器３０とすることで、第２容器４０から取り出したシリンジ６０をそのまま患者等に使用できる。

図９に示された例において、ガスケット６８に酸素透過性を付与してもよい。酸素透過性を有するガスケット６８として、シリコーンゴムによって作製された栓を用いてもよい。シリンダ６２に酸素バリア性を付与してもよい。ガスケット６８の酸素透過係数は、上述の栓３４の酸素透過係数と同様に設定してもよい。シリンダ６２の酸素透過係数は、上述の容器本体３２の酸素透過係数と同様に設定してもよい。

図９に示された例において、ガスケット６８を酸素が透過することによって、シリンダ本体６３及びガスケット６８によって区画された第１容器３０の内部から酸素が排出される。これにより、シリンジ６０内の酸素濃度が低下し、液体Ｌに溶解した溶存酸素量が減少する。この結果、液体Ｌの酸素による分解を効果的に抑制できる。

上述の具体例において、第１容器３０は容器本体３２及び栓３４を有し、栓３４が気体透過性を有していた。しかしながら、容器本体３２の少なくとも一部分が気体を透過し、栓３４が気体バリア性を有してもよい。また上述した第２容器４０の具体的構成は例示に過ぎず、種々の変更が可能である。

１０Ｌ：液体入り組合せ容器、１０：組合せ容器、２０：容器セット、３０Ｌ：液体入り第１容器、３０：第１容器、３２：容器本体、３３：開口部、３４：栓、３６：固定具、４０：第２容器、４０ａ：開口、４１ａ：第１主フィルム、４１ｂ：第２主フィルム、４１ｃ：第１ガゼットフィルム、４１ｄ：第２ガゼットフィルム、４２：容器本体、４２ａ：収容部、４２ｂ：フランジ部、４４：蓋、５５：供給パイプ、５６：吐出口、６０：シリンジ、６２：シリンダ、６３：シリンダ本体、６４：針、６６：ピストン、６７：ピストン本体、６８：ガスケット、６９：キャップ、Ｌ：液体

Claims (21)

1. 体積γ（ｍＬ）の液体を収容し、少なくとも一部分において酸素を透過可能な第１容器と、
   前記第１容器を収容し、酸素バリア性を有した第２容器と、を備え、
   前記第１容器の最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値と、前記第２容器の最大容積（ｍＬ）から前記第１容器が体積（ｍＬ）を差し引いた値との合計は、前記体積γ（ｍＬ）の（２．５６×１０^－４×（β×Ｔ／α））倍以上であり、ここでＴは環境の温度（Ｋ）であり、βは温度Ｔ（Ｋ）で大気圧下における空気雰囲気での前記液体への酸素の飽和溶解度（ｍｇ／Ｌ）であり、αは前記第２容器内の酸素濃度（％）であり、
   前記第１容器は、開口部を有したガラス製の容器本体と、シリコーンを含み前記開口部を閉鎖する栓と、を有するバイアル瓶であり、
   前記第１容器の全体を透過する酸素量は、１×１０ ^－２ （ｍＬ／（ｄａｙ×ａｔｍ））以上１００（ｍＬ／（ｄａｙ×ａｔｍ））以下である、液体入り組合せ容器。
2. 前記酸素濃度αは１％未満である、請求項１に記載の液体入り組合せ容器。
3. 前記第１容器の前記最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値と、前記第２容器の前記最大容積（ｍＬ）から前記第１容器が占める体積（ｍＬ）を差し引いた値との合計値は、前記体積γ（ｍＬ）を（２．５６×１０^－４×（β×Ｔ／α））倍した値と、前記第１容器の前記最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値を（２１．０／α）倍した値との合計値以上である、請求項１又は２に記載の液体入り組合せ容器。
4. 体積γ（ｍＬ）の液体を収容し、少なくとも一部分において酸素を透過可能な第１容器と、
   前記第１容器を収容し、酸素バリア性を有した第２容器と、を備え、
   前記第１容器の最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値と、前記第２容器の最大容積（ｍＬ）から前記第１容器が占める体積（ｍＬ）を差し引いた値との合計は、前記体積γ（ｍＬ）の（２．５６×１０^－４×β×Ｔ）倍以上であり、ここでＴは環境の温度（Ｋ）であり、βは温度Ｔ（Ｋ）で大気圧下における空気雰囲気での前記液体への酸素の飽和溶解度（ｍｇ／Ｌ）であり、
   前記第１容器は、開口部を有したガラス製の容器本体と、シリコーンを含み前記開口部を閉鎖する栓と、を有するバイアル瓶であり、
   前記第１容器の全体を透過する酸素量は、１×１０ ^－２ （ｍＬ／（ｄａｙ×ａｔｍ））以上１００（ｍＬ／（ｄａｙ×ａｔｍ））以下である、液体入り組合せ容器。
5. 前記第１容器の前記最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値と、前記第２容器の前記最大容積（ｍＬ）から前記第１容器が占める体積（ｍＬ）を差し引いた値との合計値は、前記体積γ（ｍＬ）を（２．５６×１０^－４×β×Ｔ）倍した値と、前記第１容器の前記最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値を２１．０倍した値との合計値以上である、請求項３に記載の液体入り組合せ容器。
6. 前記体積γ（ｍＬ）は、前記第１容器の前記最大容積（ｍＬ）の半分より大きい、請求項１～５のいずれか一項に記載の液体入り組合せ容器。
7. 前記体積γは０．５ｍＬ以上である、請求項１～６のいずれか一項に記載の液体入り組合せ容器。
8. 前記体積γは２０ｍＬ以下である、請求項１～７のいずれか一項に記載の液体入り組合せ容器。
9. 前記第１容器は、気体を陰圧に維持して収容可能である、請求項１～８のいずれか一項に記載の液体入り組合せ容器。
10. 体積γ（ｍＬ）の液体を収容し、少なくとも一部分において酸素を透過可能な第１容器と、
    前記第１容器を収容可能であり、酸素バリア性を有した第２容器と、を備え、
    前記第１容器の最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値と、前記第２容器の最大容積（ｍＬ）から前記第１容器が占める体積（ｍＬ）を差し引いた値との合計は、前記体積γ（ｍＬ）の０．６６３倍より大きく、
    前記第１容器は、開口部を有したガラス製の容器本体と、シリコーンを含み前記開口部を閉鎖する栓と、を有するバイアル瓶であり、
    前記第１容器の全体を透過する酸素量は、１×１０ ^－２ （ｍＬ／（ｄａｙ×ａｔｍ））以上１００（ｍＬ／（ｄａｙ×ａｔｍ））以下である、容器セット。
11. 前記第１容器の最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値と、前記第２容器の最大容積（ｍＬ）から前記第１容器が占める体積（ｍＬ）を差し引いた値との合計は、前記体積γ（ｍＬ）を０．６６３倍した値と、前記第１容器の前記最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値を２１．０倍した値との合計値より大きい、請求項１０に記載の容器セット。
12. 前記体積γ（ｍＬ）は、前記第１容器の最大容積（ｍＬ）の半分より大きい、請求項１０又は１１に記載の容器セット。
13. 前記体積γは０．５ｍＬ以上である、請求項１０～１２のいずれか一項に記載の容器セット。
14. 前記体積γは２０ｍＬ以下である、請求項１０～１３のいずれか一項に記載の容器セット。
15. 前記第１容器は、気体を陰圧に維持して収容可能である、請求項１０～１４のいずれか一項に記載の容器セット。
16. 第１容器を収容し且つ不活性ガスを充填された第２容器を閉鎖する工程と、
    前記第１容器を前記第２容器内で保存する工程と、を含み、
    前記第１容器は体積γ（ｍＬ）の液体を収容し且つ少なくとも一部分において酸素を透過させ、
    前記第２容器は酸素バリア性を有し、
    前記第１容器を収容して前記第２容器が閉鎖された状態において、前記第１容器及び前記第２容器は、合計で、前記体積γ（ｍＬ）の（２．５６×１０^－４×β×Ｔ）倍より大きい体積の気体を収容し、ここでＴは環境の温度（Ｋ）であり、βは温度Ｔ（Ｋ）で大気圧下における空気雰囲気での前記液体への酸素の飽和溶解度（ｍｇ／Ｌ）であり、
    前記第１容器は、開口部を有したガラス製の容器本体と、シリコーンを含み前記開口部を閉鎖する栓と、を有するバイアル瓶であり、
    前記第１容器の全体を透過する酸素量は、１×１０ ^－２ （ｍＬ／（ｄａｙ×ａｔｍ））以上１００（ｍＬ／（ｄａｙ×ａｔｍ））以下である、液体入り容器の製造方法。
17. 前記第１容器を収容して前記第２容器が閉鎖された状態において、前記第１容器及び前記第２容器は、合計で、前記体積γ（ｍＬ）を（２．５６×１０^－４×β×Ｔ）倍した値と、前記第１容器の最大容積（ｍＬ）から前記体積γ（ｍＬ）を差し引いた値を２１．０倍した値との合計値より大きい体積の気体を収容している、請求項１６に記載の液体入り容器の製造方法。
18. 前記体積γ（ｍＬ）は、前記第１容器の最大容積の半分より大きい、請求項１６又は１７に記載の液体入り容器の製造方法。
19. 前記体積γは０．５ｍＬ以上である、請求項１６～１８のいずれか一項に記載の液体入り容器の製造方法。
20. 前記体積γは２０ｍＬ以下である、請求項１６～１９のいずれか一項に記載の液体入り容器の製造方法。
21. 前記第１容器は、気体を陰圧に維持して収容可能である、請求項１６～２０のいずれか一項に記載の液体入り容器の製造方法。