JPH0110092Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本考案は、熱間圧延材を所望の温度に容易に冷
却し得るようにした冷却装置に関する。

［従来の技術］ 熱間圧延設備においては、仕上圧延を終了した
ストリツプは、ホツトランテーブル上を走行中に
冷却水により冷却されて所定の温度になつた後巻
取られる。この冷却温度は、製品の種類により
夫々決められており、冶金学上の目的から圧延時
の温度を適正にすると共に適正な巻取り温度、す
なわち、ホツトランテーブル上でのストリツプの
温度を制御することは製品品質に重要な影響を与
える。

従来の冷却装置としては、垂直方向に向けた多
数のパイプ製ノズルより成る、いわゆるパイプラ
ミナータイプのものがあり、該パイプラミナータ
イプの冷却装置は、第１図に示すごとく、ストリ
ツプＳの上流側から下流側に順次配設された同一
構造、同一寸法の上冷却バンクa₁，a₂，a₃，…
a_o-1，a_o群と、同様にストリツプＳの上流側から
下流側に配設された同一構造、同一寸法の下冷却
バンクb₁，b₂，b₃…b_o-1，b_o群から構成され、各
上下冷却バンク群の入口側には、ストリツプＳを
温度制御しつつ冷却する場合に冷却水量の調整が
可能となるよう開閉弁ｃ，ｄが配設されている。

仕上圧延機ｅで仕上圧延されたストリツプＳを
巻取り機ｆにより巻取る場合には、上下冷却バン
クからストリツプＳにパイプラミナー状の冷却水
をかけ、ストリツプＳを冷却した後巻取り機ｆに
よつて巻取られている。しかるに巻取り時に要求
されるストリツプＳの温度は、前述したごとく製
品の種類により異なり、巻取り時のストリツプＳ
の温度いかんによつては製品品質に悪影響を与え
るため、画一的な冷却は許されず、巻取り時のス
トリツプＳが所望の温度になるよう制御を行う必
要がある。

そこで前記冷却装置にあつては、多数の上下冷
却バンク群のうち、所要の上下冷却バンクの開閉
弁ｃ，ｄをオン−オフし、ある上下冷却バンクか
らは冷却水をストリツプにかけるが、他の上下冷
却バンクからは冷却水を流出させないようにし
て、ストリツプＳの温度制御を行つていた。

しかし、前述のごときパイプラミナータイプの
冷却装置では、第７図に実線イで示すごとく、１
組当りの冷却能力が低いうえ１組当りの冷却水流
量を増しても、冷却能力はほとんど上昇しない。
このためパイプラミナータイプの冷却装置では、
冷却能力を上げ温度制御を行うためには、前述の
ごとく多数の上下冷却バンク群を設け、開閉弁
ｃ，ｄのオン−オフにより、上下冷却バンク群の
うち使用するものの数量を制御し、ストリツプＳ
の巻取り時の温度を制御せざるを得ない。

［考案が解決しようとする課題］ しかしながら、前述のごとく、使用する上下冷
却バンクの使用数量を開閉弁のオン−オフで制御
する方式では、開閉弁ｃ，ｄのオン−オフにより
上下冷却バンクの使用数量が増減し、冷却水量も
１個の冷却バンクから流出する単位時間当りの冷
却水量がｑの場合、ｑ，2q，3q，4q…nqとバン
クの数量に対応して段階的に変化する。このた
め、例えばｑと2qとの間の連続的な冷却水量の
調整はできず、微細な温度制御が困難であり、し
かも各開閉弁のオン−オフ操作が繁雑である。

又、冷却水の単位時間当りの流量をいくら増加
させても、冷却水は運動エネルギーを持つていな
いため、ストリツプＳに載つている冷却水と新た
に冷却バンク群からストリツプＳに流下した冷却
水との入替えが迅速に行われず、従つて、ストリ
ツプＳの表面熱で冷却水との間に沸騰膜が生じ、
冷却効果が極端に減少してしまい、大きな冷却能
力を得ることはできない。而して、この現象は上
流の高温ゾーンほど顕著である。

本考案は、上述の実情に鑑み、上流側では大き
な冷却能力が得られ、下流側では小さな冷却能力
が得られるようにすること、冷却能力を連続的に
調整し得るようにすること、弁の操作を簡単に行
い得るようにすることを目的としてなしたもので
ある。

［考案が解決しようとする課題］ 本考案は熱間圧延材の仕上圧延機と巻取り機と
の間の上流側に、熱間圧延材幅方向へ延びる主管
に接続され横断面矩形状をしたノズルと該ノズル
へ供給される冷却水量を調整するための流量制御
弁を備えた所要数の冷却水ヘツダーから成る上流
側冷却水ヘツダー群を配設し、前記仕上圧延機と
巻取り機の間の下流側に、熱間圧延材幅方向へ延
びる主管に接続され横断面矩形状をしたノズルと
該ノズルへ供給される冷却水量を調整するための
流量制御弁を備えた所要数の冷却水ヘツダーから
成る下流側冷却水ヘツダー群を配設し、上流側冷
却水ヘツダー群ノズルの熱間圧延材進行方向と平
行な方向の隙間の合計長さを下流側冷却ヘツダー
群ノズルの熱間圧延材進行方向と平行な方向の〓
間の合計長さよりも大きくしたものである。

［作用］ 上下流側冷却水ヘツダー群のノズルから熱間圧
延材へかけられる冷却水はカーテンラミナー状で
あり、且つ上流側冷却水ヘツダーから流出する単
位時間当りの冷却水量は下流側冷却水ヘツダーか
ら流出する単位時間当りの冷却水量よりも多くで
きるため、上流側で熱間圧延材の温度を大きく降
下させ、しかも流量制御弁により熱間圧延材の単
位時間当りの冷却水量の調整を微量且つ連続的に
行うことができるため、冷却過程の制御を自由に
行うことができ、材料特性の向上が図れる。

［実施例］ 以下本考案の実施例を図面に基づいて説明す
る。

第２図に示すごとく、上流側に仕上圧延機１を
配設し下流側に仕上圧延されたストリツプＳを巻
取るための巻取り機２を配設したラインの前記仕
上圧延機１と巻取り機２との間に、ストリツプＳ
上方より冷却水をかける上冷却水ヘツダー群３，
４とストリツプＳ下方より冷却水をかける下冷却
水ヘツダー群５，６を配設する。上下冷却水ヘツ
ダー群３，５は上下冷却水ヘツダー群４，６の上
流側に位置している。而して、上下冷却水ヘツダ
ー群３，５，４，６を形成する冷却装置はカーテ
ンラミナー式の冷却装置である。

上流側の上冷却水ヘツダー群３はストリツプ幅
方向に延びる主管（タンク）７ａ，７ｂと該主管
７ａ，７ｂ内に冷却水を均一に供給する給水管と
主管７ａ，７ｂの下部に接続された横断面矩形状
のノズル８ａ，８ｂと各ズル８ａ，８ｂから流出
する冷却水の流量を制御する流量制御弁９ａ，９
ｂを備えた複数の上冷却水ヘツダー１０ａ，１０
ｂから成る。各主管７ａと７ｂは略同一寸法であ
り、ノズル８ａ，８ｂも略同一寸法である。

下流側の上冷却水ヘツダー群４は、ストリツプ
幅方向に延びる主管（タンク）１１ａ，１１ｂ，
１１ｃ，１１ｄと該主管１１ａ，１１ｂ，１１
ｃ，１１ｄ内に冷却水を均一に供給する給水管と
主管１１ａ，１１ｂ，１１ｃ，１１ｄの下部に接
続された横断面矩形状のノズル１２ａ，１２ｂ，
１２ｃ，１２ｄと各ノズル１２ａ，１２ｂ，１２
ｃ，１２ｄから流出する冷却水の流量を制御する
流量制御弁１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄを備
えた複数の上冷却水ヘツダー１４ａ，１４ｂ，１
４ｃ，１４ｄから成る。主管１１ａ〜１１ｄは
夫々略同一寸法であり、ノズル１２ａ〜１２ｄも
夫々略同一寸法である。又上冷却水ヘツダー１０
ａ，１０ｂの主管７ａ，７ｂの個々の管径、ノズ
ル断面積は上冷却水ヘツダー１４ａ，１４ｂ，１
４ｃ，１４ｄの個々の管径、ノズル断面積より大
きい寸法である。又ノズル８ａ，８ｂのストリツ
プＳ進行方向と平行な方向の各隙間δ₁はノズル１
２ａ〜１２ｄのストリツプＳ進行方向と平行な方
向の各隙間δ₂よりも大きく、しかもノズル８ａ，
８ｂの各〓間δ₁の合計長さ２δ₁はノズル１２ａ〜
１２ｄの各隙間の合計長さ４δ₂よりも大きくなつ
ており、而して各上冷却水ヘツダー１１ａ，１１
ｂから夫々別個に流出する単位時間当りの冷却水
量q₁は、各上冷却水ヘツダー１４ａ，１４ｂ，１
４ｃ，１４ｄから夫々別個に流出する単位時間当
りの冷却水量q₂よりも多く（q₁＞q₂）、しかも
個々の上冷却水ヘツダー１０ａ，１０ｂから流出
する単位時間当りの冷却水量の合計すなわち上冷
却水ヘツダー群３から流出する単位時間当りの全
冷却水量Q₁は、上冷却水ヘツダー１４ａ，１４
ｂ，１４ｃ，１４ｄから流出する単位時間当りの
冷却水量の合計すなわち上冷却水ヘツダー群４か
ら流出する単位時間当りの全冷却水量Q₂よりも
大流量（Q₁＞Q₂）とし得るようになつている。

次に上冷却水ヘツダー群３，４の詳細を上冷却
水ヘツダー１０ａ，１０ｂを例にとり第３図によ
り説明する。なお、説明の都合上添字のａ，ｂは
省略する。

ストリツプ幅方向へ延びる中空状の主管７の下
部に、横断面矩形状のノズル８を固着し、主管７
の上部に、主管７と水平にオーバーフロー管２３
を接続し、主管７内に給水管２４先端部を挿通さ
せ、給水管２４の主管７挿通部上部に、給水管２
４長手方向へ延びるスリツト２５を穿設し、流量
制御弁９で流量制御されて送給された冷却水をス
リツト２５から主管７内へ供給し得るようにし、
ノズル８下端に開閉可能なシヤツター２６を取付
ける。ノズル８下端開口は幅Ｗ、隙間（ストリツ
プＳの進行方向と平行な方向の寸法）δ₁、高さh₁
である。又上冷却水ヘツダー１４ａ〜１４ｄも上
冷却水ヘツダー１０ａ，１０ｂと同一構造である
が、ノズル１２ａ〜１２ｄは上述のように隙間δ₂
であり、δ₁＞δ₂になつている。

下冷却水ヘツダー群５，６はストリツプ幅方向
に延びる主管１５ａ，１５ｂ，１５ｃ，１５ｄ，
１５ｅ，１９ａ，１９ｂ，１９ｃと該主管１５ａ
〜１５ｅ，１９ａ〜１９ｃ内に冷却水を均一に供
給する給水管（図示せず）と主管１５ａ，１５
ｂ，１５ｃ，１５ｄ，１５ｅ，１９ａ，１９ｂ，
１９ｃの上部に接続された横断面矩形状のノズル
１６ａ，１６ｂ，１６ｃ，１６ｄ，１６ｅ，２０
ａ，２０ｂ，２０ｃと各ノズルから流出する冷却
水の流量を制御する流量制御弁１７ａ，１７ｂ，
１７ｃ，１７ｄ，１７ｅ，２１ａ，２１ｂ，２１
ｃを備えた夫々複数の下冷却水ヘツダー１８ａ，
１８ｂ，１８ｃ，１８ｄ，１８ｅ，２２ａ，２２
ｂ，２２ｃから成る。主管１５ａ〜１５ｅ，１９
ａ〜１９ｃは何れも略同一寸法であり、ノズル１
６ａ〜１６ｅ，２０ａ〜２０ｃもそれぞれ略同一
寸法である。

又、ノズル１６ａ〜１６ｅのストリツプＳ進行
方向と平行な方向の各隙間δ₁′は、ノズル２０ａ
〜２０ｃのストリツプＳ進行方向と平行な方向の
各隙間δ₂′と略同一長さであるが、ノズル１６ａ
〜１６ｅの合計長さ５δ₁′はノズル２０ａ〜２０
ｃの合計長さ３δ₂′よりも大きくなつており、而
して上流側の下冷却水ヘツダー群５及び下流側の
下冷却水ヘツダー群６の各下冷却水ヘツダー１８
ａ〜１８ｅ，２２ａ〜２２ｃから個々に流出する
単位時間当りの冷却水流量q₁′，q₂′は略等しいが
（q₁′≒q₂′）、下冷却水ヘツダー１８ａ〜１８ｅは
下冷却水ヘツダー２２ａ〜２２ｃよりも数量が多
いため、個々の下冷却水ヘツダー１８ａ〜１８ｅ
から流出する単位時間当りの冷却水量の合計すな
わち下冷却水ヘツダー群５から流出する単位時間
当りの全冷却水量Q₁′は、下冷却水ヘツダー２２
ａ〜２２ｃから流出する単位時間当りの冷却水量
の合計すなわち下冷却水ヘツダー群６から流出す
る単位時間当りの全冷却水量Q₂′よりも大流量
（Q₁′＞Q₂′）とし得るようになつている。

続いて下冷却水ヘツダー群５，６の詳細を、下
冷却水ヘツダー１８ａ〜１８ｅを例にとり、第４
図により説明する。なお、説明の都合上、添字
ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅは省略する。

ストリツプ幅方向へ延びる中空状の主管１５の
上部に、水平断面矩形状のノズル１６を固着し、
主管１５内に給水管２７先端部を挿通させ、給水
管２７の主管１５挿通部下部に給水管２７長手方
向へ延びるスリツト２８を穿設し、流量制御弁１
７で流量制御されて送給された冷却水をスリツト
２８から主管１５内へ供給し得るようにする。ノ
ズル１５上端開口は幅Ｗ、隙間δ₁′、高さh₁′であ
る。又下冷却水ヘツダー２２ａ〜２２ｃも上述の
ように下冷却水ヘツター１８ａ〜１８ｅと同一構
造で同一寸法である。

次に、本考案の作用について説明する。

ストリツプＳの冷却を行う場合には、流量制御
弁９ａ，９ｂ，１３ａ〜１３ｄ，１７ａ〜１７
ｅ，２１ａ〜２１ｃで流量制御された同一温度の
冷却水が上下冷却水ヘツダー１０ａ，１０ｂ，１
４ａ〜１４ｄ，１８ａ〜１８ｅ，２２ａ〜２２ｃ
からストリツプにかけられる。

この際、上冷却水ヘツダーでは、第３図に示す
シヤツター２６等を閉じた状態で給水管から主管
に冷却水が一定流量給水され、主管内を冷却水に
より充満させると共にオーバーフロー管から冷却
水を外部へ排出させる。これにより主管やノズル
内の空気は大気中に追い出されるため、シヤツタ
ーを開くと、ノズルから流下する冷却水はカーテ
ンラミナー流が形成される。

すなわち、ノズル８ａ，８ｂ，１２ａ〜１２ｄ
から流下する冷却水の単位時間当りの流量が少な
い場合は、第５図イのように冷却水は膜切れ２９
を起こし冷却能力は低く、ノズル８ａ，８ｂ，１
２ａ〜１２ｄから流下する冷却水の流量が多過ぎ
る場合は第５図ハのように冷却水はカーテン乱流
３０となり冷却能力は低く、流下する冷却水の流
量が妥当な場合には、第５図ロのようにカーテン
ラミナー流３１が得られ高い冷却能力が得られ
る。このカーテンラミナー流３１が得られる範囲
は、上冷却水ヘツダー群３の場合は、第７図の直
線ロにおける広い範囲X₁で表わされ、上冷却水
ヘツダー群４の場合は第７図の直線ハにおける広
い範囲X₂で表わされる。範囲X₁，X₂の調整は流
量制御弁９ａ，９ｂ，１３ａ〜１３ｄにより行わ
れる。

下冷却水ヘツダーでは、給水管から主管に冷却
水が一定流量給水され、主管内を冷却水により充
満させると共に主管、ノズル内の空気が排出さ
れ、カーテンラミナー状噴出流が形成される。

すなわち、ノズル１６ａ〜１６ｅ，２０ａ〜２
０ｃから噴出する冷却水の単位時間当りの流量が
少ない場合には、第６図イに示すように冷却水は
カーテンラミナー流としてストリツプＳに到達せ
ず冷却不能であり、冷却水量が多過ぎる場合は、
第６図ハに示すようにノズルから噴出した水流の
ストリツプにあたる跳水３２が激しく、冷却能力
は低下し、冷却水量が妥当な場合は第６図ロのよ
うにカーテンラミナー流３３が得られ、高い冷却
能力が得られる。このカーテンラミナー流３３が
得られる範囲は、下冷却水ヘツダー群５の場合は
第７図の直線ロにおける広い範囲X₁で表わされ、
下冷却水ヘツダー群６の場合は、第７図の直線ハ
における広い範囲X₂で表わされる。範囲X₁，X₂
の調整は流量制御弁１７ａ〜１７ｅ，２１ａ〜２
１ｃにより行われる。

上下冷却水ヘツダー１０ａ，１０ｂ，１８ａ〜
１８ｅからストリツプＳにかけられる冷却水量は
大流量で且つ流量制御弁９ａ，９ｂ，１７ａ〜１
７ｅにより冷却水の流量は連続的に広い範囲に亘
り調整でき、しかも上下冷却水ヘツダー１０ａ，
１０ｂ，１８ａ〜１８ｅよりストリツプＳへ供給
される冷却水はいわゆるカーテン状ラミナーとな
るため、従来のパイプラミナー状の冷却水ヘツダ
ーに比較して単位冷却水量当りの冷却能力が大き
く、上下冷却水ヘツダー群３，５の冷却水流量と
冷却能力の関係は第７図の直線ロに示すように傾
斜した連続的な直線状になる。

又上下冷却水ヘツダー１４ａ〜１４ｄ，２２ａ
〜２２ｃからストリツプＳにかけられる冷却水量
は小流量であり、且つ流量制御弁１３ａ〜１３
ｄ，２１ａ〜２１ｃにより冷却水量は連続的に広
い範囲に亘り調整でき、しかも上下冷却水ヘツダ
ー１４ａ〜１４ｄ，２２ａ〜２２ｃよりストリツ
プＳへ供給される冷却水はいわゆるカーテン状ラ
ミナーとなるため、この場合も従来のパイプラミ
ナー状の冷却水ヘツダーに比較して単位冷却水量
当りの冷却能力が大きく、冷却水流量が少ない範
囲まで流し得るため、上下冷却水ヘツダー群４，
６の冷却水流量と冷却能力との関係は第７図の直
線ハに示すように、傾斜した連続的な直線状にな
る。

従つて、上流側において流量制御弁９ａ，９
ｂ，１７ａ〜１７ｅで流量制御された所要量の冷
却水を上下冷却水ヘツダー１０ａ，１０ｂ，１８
ａ〜１８ｅで構成される大きな冷却能力の上下冷
却水ヘツダー群３，５からストリツプＳにかける
ことにより、ストリツプＳは巻取り機２に巻取る
際の所望温度の近くまで冷却される。又下流側に
おいて流量制御弁１３ａ〜１３ｄ，２１ａ〜２１
ｃで流量制御され全冷却水量Q₂，Q₂′が上流側の
上下冷却水ヘツダー群３，５の全冷却水量Q₁，
Q₁′よりも少ない冷却水を上下冷却水ヘツダー１
４ａ〜１４ｄ，２２ａ〜２２ｃで構成される小さ
な冷却能力の上下冷却水ヘツダー群４，６からス
トリツプＳにかけることにより、冷却能力の微細
な調整を行うことができる。このためストリツプ
Ｓの温度を容易に所望の温度に制御でき、冷却過
程を制御することにより材料特性の向上が図れ、
又ストリツプＳの巻取り機２への巻取りを安全に
行うことができる。更に上述の上下冷却水ヘツダ
ー群３，４，５，６から流出する冷却水は同じ温
度の水であるから、全冷却水量が多い上下冷却水
ヘツダー群３，５の冷却能力は、全冷却水量が少
ない上下冷却水ヘツダー群４，６の冷却能力より
も必らず大きく、全冷却水量の少ない上下冷却水
ヘツダー群４，６の冷却能力は、全冷却水量が多
い上下冷却水ヘツダー群３，５の冷却能力よりも
必らず小さくなる。

上記上下冷却水ヘツダー群３，４，５，６で、
上流側の上下冷却水ヘツダー群３，５の単位時間
当りの全冷却水量Q₁，Q₁′を下流側の上下冷却水
ヘツダー群４，６の単位時間当りの全冷却水量
Q₂，Q₂′よりも大流量とするのは次の理由によ
る。すなわち、圧延機１最終スタンドでのストリ
ツプの温度が第８図イに示すようにT₁、巻取り
機２の巻取り温度がT₂のとき、ストリツプの材
料特性によりストリツプをライン長手方向中途部
で大きく冷却し（すなわち温度を第８図イの線
Ａ，ＢにおけるT₃，T₄で示すように大きく降下
させ）、巻取り機側で微細な温度制御を行うこと
が必要な場合がある。

この場合、例えば上流側の上下冷却水ヘツダー
群３，５の全冷却水量をQ₁，Q₁′を下流側の上下
冷却水ヘツダー群４，６の全冷却水量Q₂，Q₂′よ
り大きくすることにより（Q₁＞Q₂，Q₁′＞Q₂′と
することにより）、上流側の上下冷却水ヘツダー
群３，５で、下流側の上下冷却水ヘツダー群４，
６よりも大流量の冷却水を流出させてストリツプ
Ｓを最終的な目標温度よりも多少高い温度まで冷
却させ、下流側の上下冷却水ヘツダー群４，６で
は上流側の上下冷却水ヘツダー群３，５よりも少
量の冷却水を流出させてストリツプＳを冷却する
ことにより微細な制御を可能ならしめ、ストリツ
プＳを所望の温度に制御することができる。

又、このように、下流側の上下冷却水ヘツダー
群４，６からの全冷却水量Q₂，Q₂′を上流側の上
下冷却水ヘツダー群３，５からの全冷却水量Q₁，
Q₁′より小流量にするのであるから、例えば下流
側の個々の上冷却水ヘツダーとして第２図の上流
側の上冷却水ヘツダー１０ａ，１０ｂのように大
きなものを使用し、下流側に上冷却水ヘツダー１
４ａ〜１４ｄのように小さいものを使用すると、
個々の上冷却水ヘツダー１４ａ〜１４ｄから流出
する冷却水量q₂の制御を精度良く行うことができ
ず、微細な温度制御が困難となつてしまう。又上
流側の上冷却水ヘツダー１０ａ，１０ｂと下流側
の上冷却水ヘツダー１４ａ〜１４ｄの何れをも上
冷却水ヘツダー１０ａ，１０ｂと同様の大きなも
のにした場合にも下流側の上冷却水ヘツダーから
の冷却水量を精度良く制御するのは困難であり、
更に上冷却水ヘツダー１０ａ，１０ｂのような大
きな冷却水ヘツダーと上冷却水ヘツダー１４ａ〜
１４ｄのような小さな冷却水ヘツダーを交互に配
設した場合でも大きな冷却水ヘツダーでは上述の
ように微細な温度調整はできない。

下冷却水ヘツダー群５，６では下冷却水ヘツダ
ー１８ａ〜１８ｅ，２２ａ〜２２ｃとも、主管
径、ノズル横断面積の何れもが、上冷却水ヘツダ
ー１０ａ，１０ｂの主管径、ノズル横断面積より
小さなのを使用しているのは、ストリツプＳを搬
送するテーブルローラとの取合いの関係で、下冷
却水ヘツダー１８ａ〜１８ｅを上冷却水ヘツダー
１０ａ，１０ｂのように大きくできないためであ
る。ただし、下冷却水ヘツダー群５の下冷却水ヘ
ツダー１８ａ〜１８ｅの数量は下冷却水ヘツダー
群６の下冷却水ヘツダー２２ａ〜２２ｃよりも多
く、単位時間当りの下冷却水ヘツダー群５の全冷
却水量Q₁′を単位時間当りの下冷却水ヘツダー群
６の全冷却水量Q₂′よりも多くし、上流側でスト
リツプＳを所望の温度近傍まで冷却し、下流側で
微細な温度制御を行つているのは上述のとおりで
ある。

なお、第１図に示す従来のパイプラミナー型の
冷却装置の場合、圧延機最終スタンドにおけるス
トリツプＳの温度をT₁、巻取り機巻取り温度を
T₂としても、温度降下は第８図ロの線Ｃのよう
になり、下流側で温度降下が大きく微細な温度制
御が不可能である。

又、第８図イ，ロのグラフに示すようにカーテ
ンラミナーの場合とパイプラミナーの場合で冷却
過程に差が生ずるのは、カーテンラミナーの場
合、流量微調整が容易で且つストリツプＳにあた
つた冷却水には横振れがなくストリツプＳの走行
方向と平行な方向へのみ強力な運動エネルギーを
持つており、新しい冷却水が瞬時に、ストリツプ
Ｓ上にあるもとの冷却水と入れかわるのに対しパ
イプラミナーの場合、上述のように流量の微調整
ができずしかも蒸気膜が形成されるためである。

なお、本考案の実施例においては、上冷却水ヘ
ツダーとして寸法の大きなものと寸法の小さなも
のとを設ける場合について説明したが、全ての上
冷却水ヘツダーを同一寸法とし流量制御弁により
流量を制御するようにしてもよいこと、全ての上
冷却水ヘツダーを上流側から下流側へ向けて順次
寸法が小さくなるようにしてもよいこと、下冷却
水ヘツダーも全て略同一寸法として流量制御弁で
流量の調整を行うかわりに上流側を大きい寸法と
し、下流側を小さい寸法としてもよいこと、その
他、本考案の要旨を逸脱しない範囲内で種々変更
を加え得ること、等は勿論である。

［考案の効果］ 本考案の熱間圧延材の冷却装置は、前述のごと
き構成であるから、冷却能力を大きく取ることが
でき、且つ流量制御により高冷却能力から低冷却
能力まで広範囲にわたつて冷却能力の調整が可能
であることにより、ストリツプの温度を容易に所
望の温度にし、冷却過程の制御により材料特性の
向上を図ることができ、然も開閉弁の操作のごと
き煩わしいオン−オフ操作が不要である、等種々
の優れた効果を奏し得る。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の熱間圧延材の冷却装置の説明
図、第２図は本考案の熱間圧延材の冷却装置の説
明図、第３図は上冷却水ヘツダーの斜視図、第４
図は下冷却水ヘツダーの斜視図、第５図イ〜ハは
上冷却水ヘツダーから流下した冷却水の状態の説
明図、第６図イ〜ハは下冷却水ヘツダーから噴出
した冷却水の状態の説明図、第７図は第１図及び
第２図に示す装置の冷却水量と冷却能力の関係を
示すグラフ、第８図イ，ロは第２図及び第１図に
示す装置のライン方向位置とストリツプの温度の
関係を示すグラフである。 図中１は圧延機、２は巻取り機、３，４は上冷
却水ヘツダー群、５，６は下冷却水ヘツダー群、
８ａ，８ｂ，１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄ，
１６ａ，１６ｂ，１６ｃ，１６ｄ，１６ｅ，２０
ａ，２０ｂ，２０ｃはノズル、９ａ，９ｂ，１３
ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄ，１７ａ，１７ｂ，
１７ｃ，１７ｄ，１７ｅ，２１ａ，２１ｂ，２１
ｃは流量制御弁、１０ａ，１０ｂ，１４ａ，１４
ｂ，１４ｃ，１４ｄは上冷却水ヘツダー、１８
ａ，１８ｂ，１８ｃ，１８ｄ，１８ｅ，２２ａ，
２２ｂ，２２ｃは下冷却水ヘツダー、δ₁，δ₂，
δ₁′，δ₂′は隙間を示す。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 熱間圧延材の仕上圧延機と巻取り機との間の上
   流側に、熱間圧延材幅方向へ延びる主管に接続さ
   れ横断面矩形状をしたノズルと該ノズルへ供給さ
   れる冷却水量を調整するための流量制御弁を備え
   た所要数の冷却水ヘツダーから成る上流側冷却水
   ヘツダー群を配設し、前記仕上圧延機と巻取り機
   の間の下流側に、熱間圧延材幅方向へ延びる主管
   に接続され横断面矩形状をしたノズルと該ノズル
   へ供給される冷却水量を調整するための流量制御
   弁を備えた所要数の冷却水ヘツダーから成る下流
   側冷却水ヘツダー群を配設し、上流側冷却水ヘツ
   ダー群ノズルの熱間圧延材進行方向と平行な方向
   の隙間の合計長さを下流側冷却水ヘツダー群ノズ
   ルの熱間圧延材進行方向と平行な方向の隙間の合
   計長さよりも大きくしたことを特徴とする熱間圧
   延材の冷却装置。