JPH01111177A - 斜交波形フイン付き熱交換器 - Google Patents
斜交波形フイン付き熱交換器Info
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- JPH01111177A JPH01111177A JP26638387A JP26638387A JPH01111177A JP H01111177 A JPH01111177 A JP H01111177A JP 26638387 A JP26638387 A JP 26638387A JP 26638387 A JP26638387 A JP 26638387A JP H01111177 A JPH01111177 A JP H01111177A
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- Japan
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- fin
- fins
- heat exchanger
- pipe
- tip
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/24—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely
- F28F1/32—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely the means having portions engaging further tubular elements
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- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ルームエアコンなどの空気調和機に用いられ
るフィン付き熱交換器に係り、特にヒートポンプの室外
熱交換器に好適なりロスフィンチューブ形熱交換器に関
する。
るフィン付き熱交換器に係り、特にヒートポンプの室外
熱交換器に好適なりロスフィンチューブ形熱交換器に関
する。
斜交波形フィンの構造と性能については、冷凍５７巻６
５５号（昭５７−５）４６４〜４７２ページにおいて論
じられている。これによれば、交差波形フィンは、波形
の壁面に沿った空気流の回転を生じ、空気の攪拌が促進
されて良好な伝熱性能を得ることができる。しかも、フ
ィンの中間において、切り起こされたルーバをもたない
ので、ルーバ先端における境界層の更新がなく、その部
分での霜による目積りがないという長所がある。
５５号（昭５７−５）４６４〜４７２ページにおいて論
じられている。これによれば、交差波形フィンは、波形
の壁面に沿った空気流の回転を生じ、空気の攪拌が促進
されて良好な伝熱性能を得ることができる。しかも、フ
ィンの中間において、切り起こされたルーバをもたない
ので、ルーバ先端における境界層の更新がなく、その部
分での霜による目積りがないという長所がある。
しかしながら、上記従来技術は、空気が流入するフィン
先端での着霜について配慮されておらず、フィン先端で
霜による目積りが生じてしまうという問題があった。
先端での着霜について配慮されておらず、フィン先端で
霜による目積りが生じてしまうという問題があった。
本発明の目的は、斜交波形フィン付き熱交換器のフィン
先端部分での着霜量を減らし、霜詰りしにくい熱交換器
を得ることにある。
先端部分での着霜量を減らし、霜詰りしにくい熱交換器
を得ることにある。
流入空気に対して斜めに波形を設けたフィンをその波形
が交互に交差するように所定間隔で積み重ね、このフィ
ン群に直角に挿入さ九、内部を流体が流れるパイプ群と
から成る交差波形フィン付き熱交換器において、パイプ
を流入空気の下流側に偏心させたことにより達成される
。
が交互に交差するように所定間隔で積み重ね、このフィ
ン群に直角に挿入さ九、内部を流体が流れるパイプ群と
から成る交差波形フィン付き熱交換器において、パイプ
を流入空気の下流側に偏心させたことにより達成される
。
パイプを、フィン中心位置より空気下流側にずらすこと
により、パイプからフィン先端までの距離が長くなる。
により、パイプからフィン先端までの距離が長くなる。
従って、パイプが０℃以下の低温の時、フィン先端の温
度はパイプの温度よりは高くなり、空気の温度に近くな
る。その結果、空気中の水蒸気がフィン先端に着霜する
量は少なくなり、フィン先端での霜による目積りを防ぐ
ことができる。
度はパイプの温度よりは高くなり、空気の温度に近くな
る。その結果、空気中の水蒸気がフィン先端に着霜する
量は少なくなり、フィン先端での霜による目積りを防ぐ
ことができる。
斜交波形フィンでは、空気の旋回によって空気の混合を
促進し、温度分布をなくすことによって伝熱性能を向上
させている。その結果ルーバ先端のように極端に着霜量
が増す部分がなく、フィン中間部分での着霜はほぼ均一
である。
促進し、温度分布をなくすことによって伝熱性能を向上
させている。その結果ルーバ先端のように極端に着霜量
が増す部分がなく、フィン中間部分での着霜はほぼ均一
である。
以下、本発明の一実施例を第１図乃至第４図により説明
する。第１図は本発明の斜交波形フィンの片方である。
する。第１図は本発明の斜交波形フィンの片方である。
フィンＡ１面上に設けられた波形３は、気流方向４に対
して１５°の上り傾斜になつている。フィンカラー２で
示されるパイプ中心位置は、フィンの中心より空気下流
側にすぐれており、ｃ３ｘがｄ２より大きくなっている
。
して１５°の上り傾斜になつている。フィンカラー２で
示されるパイプ中心位置は、フィンの中心より空気下流
側にすぐれており、ｃ３ｘがｄ２より大きくなっている
。
第２図は、本発明の斜交波形フィンの残る片方である。
フィン８５面上に設けられた波形Ｂ６は、気流方向４に
対して１５″の下り傾斜になっている。パイプの位置は
第１図と同様、フィン中心より空気下流側にずれている
。
対して１５″の下り傾斜になっている。パイプの位置は
第１図と同様、フィン中心より空気下流側にずれている
。
本発明の斜交波形フィン付き熱交換器は、フィンＡとフ
ィンＢを交互に、一定間隔で積層し、伝熱管を直角に挿
入したものである。第３図は、組み立てた交差波形フィ
ン付き熱交換器を、空気流入方向から見たフィン先端部
の図である。フィンＡとフィンＢの間隔は狭くなったり
、広くなったりしており、狭い部分に霜による目詰りが
生じ易いことが予想される。しかし、本発明では、パイ
プ位置をフィン中心よりも空気下流側にずらしているの
で、フィン先端での霜による目詰りを防ぐことができる
。
ィンＢを交互に、一定間隔で積層し、伝熱管を直角に挿
入したものである。第３図は、組み立てた交差波形フィ
ン付き熱交換器を、空気流入方向から見たフィン先端部
の図である。フィンＡとフィンＢの間隔は狭くなったり
、広くなったりしており、狭い部分に霜による目詰りが
生じ易いことが予想される。しかし、本発明では、パイ
プ位置をフィン中心よりも空気下流側にずらしているの
で、フィン先端での霜による目詰りを防ぐことができる
。
第４図（ａ）は、その理由を説明する温度分布のグラフ
である。横軸は、フィン先端から気流方向にとった距離
である。曲線７は、気流温度の変化を示し、フィン先端
から流入した空気は、次第に冷やされて低温になってい
く。曲線８は、フィンのその距離における平均温度であ
る。パイプ中心位置９が、フィンの中心より空気下流側
にずれているため、フィル先端までの熱の伝導が悪くな
り、フィン先端温度は高くなり、気流温度７に近づく。
である。横軸は、フィン先端から気流方向にとった距離
である。曲線７は、気流温度の変化を示し、フィン先端
から流入した空気は、次第に冷やされて低温になってい
く。曲線８は、フィンのその距離における平均温度であ
る。パイプ中心位置９が、フィンの中心より空気下流側
にずれているため、フィル先端までの熱の伝導が悪くな
り、フィン先端温度は高くなり、気流温度７に近づく。
その結果、フィン先端での着霜量が減り、そこでの霜に
よる目詰りはなくなる。
よる目詰りはなくなる。
フィン中間部では、波形に沿う空気の旋回流により、激
しく混合されるので、高い伝熱性能を保ちながら、しか
も局所的に着霜が集中する部分がない。
しく混合されるので、高い伝熱性能を保ちながら、しか
も局所的に着霜が集中する部分がない。
次に、パイプの偏心量について考察する。従来フィンの
幅（ｄｚ＋ｄ２）は、パイプ外径ｄｏの２倍程度であり
、パイプ中心位置から空気上流側のフィン幅ｄ１と、パ
イプ中心位置から空気下流側のフィン幅ｄ２とは等しい
。
幅（ｄｚ＋ｄ２）は、パイプ外径ｄｏの２倍程度であり
、パイプ中心位置から空気上流側のフィン幅ｄ１と、パ
イプ中心位置から空気下流側のフィン幅ｄ２とは等しい
。
今、パイプ外径ｄｏを１０＋ｎｍ、空気下流側フィン幅
ｄ２を１．０ｍｍ、フィンピッチｆｐを２ｎｎ、フィン
板厚δを０．１３ｍｍ と固定し、空気上流側フィン幅
ｄ１を１．０ｎｎから次第に長くシ２０ＩＩＮ１１まで
変化させた時の性能の変化を第４図（ｂ）に示す。
ｄ２を１．０ｍｍ、フィンピッチｆｐを２ｎｎ、フィン
板厚δを０．１３ｍｍ と固定し、空気上流側フィン幅
ｄ１を１．０ｎｎから次第に長くシ２０ＩＩＮ１１まで
変化させた時の性能の変化を第４図（ｂ）に示す。
フィン効率φは、ｄｌが大きくなるに従い次第に低下す
るが、霜で目積りするまでの時間ｔは次第に長くなって
行く。霜で目詰りするまでの暖房能力の変化割合は、フ
ィン効率φと、目詰りするまでの時間ｔとの積で表わさ
れ、第４図（ｂ）の−点鎖線のようになる。暖房能力比
は、ｄｘ／ｄａが１より大きくなると、次第に大きくな
り、ｄｚ／ｄ２が１．２付近でピークとなり、ｄ１／ｄ
２が１．５ を越えると、ｄｘ／ｄｘが１の時の値より
低下してしまう。結局、フィン材料費当りの暖房能力が
、従来のフィンより大きくなるのは、ｄ１／ｄ２が１．
０ から１．５ の範囲である。従って、本出願の請求
範囲は次の式で表わされる。
るが、霜で目積りするまでの時間ｔは次第に長くなって
行く。霜で目詰りするまでの暖房能力の変化割合は、フ
ィン効率φと、目詰りするまでの時間ｔとの積で表わさ
れ、第４図（ｂ）の−点鎖線のようになる。暖房能力比
は、ｄｘ／ｄａが１より大きくなると、次第に大きくな
り、ｄｚ／ｄ２が１．２付近でピークとなり、ｄ１／ｄ
２が１．５ を越えると、ｄｘ／ｄｘが１の時の値より
低下してしまう。結局、フィン材料費当りの暖房能力が
、従来のフィンより大きくなるのは、ｄ１／ｄ２が１．
０ から１．５ の範囲である。従って、本出願の請求
範囲は次の式で表わされる。
１．０＜ｄｚ／ｄ２＜１．５ ・・・（
１）第５〜７図は別の実施例を示す。すなわち、第５．
６図に示すように、空気流入側のフィン先端部に、帯状
の平坦部１２を設けである。この時パイプはやはりフィ
ンの中心よりも空気下流側にずらせである。すなわち第
５図でｄｌ＞ｄｚとなっている。このようにフィン先端
に平坦部を有するフィンＡ′とフィンＢ′を交互に積み
重ねて、フィンカラーの内部にパイプを貫通させて熱交
換器とする。この熱交換器を、空気流入側から見ると、
第７図のようになっている。第７図の実線（直線となっ
ている）は、フィン先端の形状であり、破線（波形にう
ねっている）は、フィン中間部での形状である。最も着
霜しやすいフィン先端部が、第３図のような曲線でなく
、第７図のような直線になっているため、フィン間隔の
狭い部分がなくなり、さらに霜による目詰りに強いフィ
ンが得られる。平坦部１２と波形Ａ３あるいは波形Ｂ６
とは、なめらかに連続させ、波形の先端部に着霜しない
ように配慮している。
１）第５〜７図は別の実施例を示す。すなわち、第５．
６図に示すように、空気流入側のフィン先端部に、帯状
の平坦部１２を設けである。この時パイプはやはりフィ
ンの中心よりも空気下流側にずらせである。すなわち第
５図でｄｌ＞ｄｚとなっている。このようにフィン先端
に平坦部を有するフィンＡ′とフィンＢ′を交互に積み
重ねて、フィンカラーの内部にパイプを貫通させて熱交
換器とする。この熱交換器を、空気流入側から見ると、
第７図のようになっている。第７図の実線（直線となっ
ている）は、フィン先端の形状であり、破線（波形にう
ねっている）は、フィン中間部での形状である。最も着
霜しやすいフィン先端部が、第３図のような曲線でなく
、第７図のような直線になっているため、フィン間隔の
狭い部分がなくなり、さらに霜による目詰りに強いフィ
ンが得られる。平坦部１２と波形Ａ３あるいは波形Ｂ６
とは、なめらかに連続させ、波形の先端部に着霜しない
ように配慮している。
第８〜９図はさらに別の実施例である。すなわち第８図
におけるフィン先端とパイプ中心間の距離ｄｚが、第９
図における距離ｄ８と異なっている。第８〜９図におけ
る関係は、ｄ ｓ”；＞ ｄ Ｂ〉ｄ ２であるが、こ
れに限る必要はない。第８図のフィンと第９図のフィン
とを交互に積み重ねていくと、第８図のフィン先端は、
あたかもフィンピッチが２倍になったように間隔が広く
なる。また着霜しやすいフィン先端の位置が交互にずれ
ることになる。その結果、第１０図（ａ）に示すような
着霜状態となり、霜による目詰りがしにくくなる。この
ようにフィン先端が交互に出張ったり、引っ込んだりし
ているフィンをスタガーフィンと呼んでいる。次にスタ
ガー量（ｄａ−ｄｘ）の値について考察する。斜交波形
フィンでは、空気流入側のフィン先端に多くの霜が付き
、この部分で目積りを生じるので、フィン先端部のみを
考える。第１０図（ｂ）はフィン先端までの距離が−様
なフィンの場合の着霜状態を示すもので、着霜分布を円
で近似しである。第１０図（ｃ）は、スタガー量（ｃｌ
ａ−ｄｉ）をフィンピッチｆｐ と等しくした場合で、
第１０図（ｂ）の場合より、目詰りしにくくなっている
。第１０図（ｄ）は、スタガー量（ｄｓ ｄｌ）をフ
ィンピッチの２倍２ ｆ ｐ としたもので、目詰りす
るまでに、第１０図（ｂ）の２倍の直径の霜を付着させ
ることができる。しかし、これ以上スタガー量を増して
も、フィンピッチの２倍の部分で目詰りしているので、
効果はない。
におけるフィン先端とパイプ中心間の距離ｄｚが、第９
図における距離ｄ８と異なっている。第８〜９図におけ
る関係は、ｄ ｓ”；＞ ｄ Ｂ〉ｄ ２であるが、こ
れに限る必要はない。第８図のフィンと第９図のフィン
とを交互に積み重ねていくと、第８図のフィン先端は、
あたかもフィンピッチが２倍になったように間隔が広く
なる。また着霜しやすいフィン先端の位置が交互にずれ
ることになる。その結果、第１０図（ａ）に示すような
着霜状態となり、霜による目詰りがしにくくなる。この
ようにフィン先端が交互に出張ったり、引っ込んだりし
ているフィンをスタガーフィンと呼んでいる。次にスタ
ガー量（ｄａ−ｄｘ）の値について考察する。斜交波形
フィンでは、空気流入側のフィン先端に多くの霜が付き
、この部分で目積りを生じるので、フィン先端部のみを
考える。第１０図（ｂ）はフィン先端までの距離が−様
なフィンの場合の着霜状態を示すもので、着霜分布を円
で近似しである。第１０図（ｃ）は、スタガー量（ｃｌ
ａ−ｄｉ）をフィンピッチｆｐ と等しくした場合で、
第１０図（ｂ）の場合より、目詰りしにくくなっている
。第１０図（ｄ）は、スタガー量（ｄｓ ｄｌ）をフ
ィンピッチの２倍２ ｆ ｐ としたもので、目詰りす
るまでに、第１０図（ｂ）の２倍の直径の霜を付着させ
ることができる。しかし、これ以上スタガー量を増して
も、フィンピッチの２倍の部分で目詰りしているので、
効果はない。
従って、スタガー量（ｄａ−ｄｔ）としては、次式の範
囲が適当である。
囲が適当である。
ｆｐ≦（ｄａ ｄｚ）≦２ｆｐ ・・
・（２）第１１〜１２図はさらに別の実施例である。ス
タガーフィンに第５，６図で示した平坦部１２をフィン
先端に設けたものである。フィン先端部が直線となるの
で、フィン間隔の狭い部分がなくなり、着霜に対してさ
らに効果的となる。しかしながら第１２図のフィンＢ′
の先端においては、第１１図のフィンＡ′の波形がすで
に始まっているので、フィン間隔は狭い所と広い所とが
できてしまう。フィン間隔の狭い所では、霜による目詰
りが生じる恐れがある。これを改善するために考えられ
たのが、第１３．１４図の実施例である。この実施例で
は、フィン先端からパイプ中心までの距離ｄ１が長い方
のフィン（第１３図のフィンＡ’ ）の平坦部１３の幅
を広くして、波形が始まる位置からパイプ中心までの距
離ｄ４を、第１４図のフィンＢ′と同じ値にしている。
・（２）第１１〜１２図はさらに別の実施例である。ス
タガーフィンに第５，６図で示した平坦部１２をフィン
先端に設けたものである。フィン先端部が直線となるの
で、フィン間隔の狭い部分がなくなり、着霜に対してさ
らに効果的となる。しかしながら第１２図のフィンＢ′
の先端においては、第１１図のフィンＡ′の波形がすで
に始まっているので、フィン間隔は狭い所と広い所とが
できてしまう。フィン間隔の狭い所では、霜による目詰
りが生じる恐れがある。これを改善するために考えられ
たのが、第１３．１４図の実施例である。この実施例で
は、フィン先端からパイプ中心までの距離ｄ１が長い方
のフィン（第１３図のフィンＡ’ ）の平坦部１３の幅
を広くして、波形が始まる位置からパイプ中心までの距
離ｄ４を、第１４図のフィンＢ′と同じ値にしている。
これにより、波形が開始されるまで、フィン先端部は平
坦であり、フィン間隔は一定となっている。
坦であり、フィン間隔は一定となっている。
第１５．１６図はさらに別の実施例である。この例では
、パイプ中心位置と、フィン後端にも平坦部を設けてい
る。パイプ中心位置の平坦部１４は、フィンカラー２と
フィンカラー２の間の距離を精度良く成形し、パイプ挿
入を容易にする効果がある。また、フィン面上に凝縮し
た水滴もこの平坦部１４を通って落下するので、水切り
性の良いフィンを得ることができる。フィン後縁におけ
る平坦部１５は、フィンＡ′やフィンＢ′を縦方向に切
断する際、フィンが変形しないように設けたものである
。平坦部の幅は、必要最小限の値とするのが良い。何故
ならば、平坦部を多く設けることにより、交差波形フィ
ン本来の作用が弱まるからである。さらに付は加えるな
らば、平坦部と波形との境界は、なめらかにつなぐよう
にし、この部分での流れの剥離などによって、過大な通
風抵抗を生じることのないよう注意する必要がある。
、パイプ中心位置と、フィン後端にも平坦部を設けてい
る。パイプ中心位置の平坦部１４は、フィンカラー２と
フィンカラー２の間の距離を精度良く成形し、パイプ挿
入を容易にする効果がある。また、フィン面上に凝縮し
た水滴もこの平坦部１４を通って落下するので、水切り
性の良いフィンを得ることができる。フィン後縁におけ
る平坦部１５は、フィンＡ′やフィンＢ′を縦方向に切
断する際、フィンが変形しないように設けたものである
。平坦部の幅は、必要最小限の値とするのが良い。何故
ならば、平坦部を多く設けることにより、交差波形フィ
ン本来の作用が弱まるからである。さらに付は加えるな
らば、平坦部と波形との境界は、なめらかにつなぐよう
にし、この部分での流れの剥離などによって、過大な通
風抵抗を生じることのないよう注意する必要がある。
第１７．１８図はさらに別の実施例である。空気の流れ
が上下対称となるパイプ中心線２４と、パイプ間の中央
を通る水平線２５で、波形２２の方向を切り換えている
。すなわち、フィンＣ（２０）では、パイプ間の中央を
通る水平線２５の上半分では、上り傾斜の波形が設けら
れ、水平線２５の下半分では下り傾斜の波形が設けられ
ている。フィンＣと交互に積層されるフィンＤ（２１）
では、フィンＣとは逆に、水平線２５の上半分では下り
傾斜の波形が設けられ、下半分では上り傾斜の波形が設
けられている。
が上下対称となるパイプ中心線２４と、パイプ間の中央
を通る水平線２５で、波形２２の方向を切り換えている
。すなわち、フィンＣ（２０）では、パイプ間の中央を
通る水平線２５の上半分では、上り傾斜の波形が設けら
れ、水平線２５の下半分では下り傾斜の波形が設けられ
ている。フィンＣと交互に積層されるフィンＤ（２１）
では、フィンＣとは逆に、水平線２５の上半分では下り
傾斜の波形が設けられ、下半分では上り傾斜の波形が設
けられている。
このように上下対称線で波形をも対称とすることにより
、空気がパイプ周囲を対称に流れ、熱伝達率の向上と圧
力損失の低下に効果がある。またフィンを製作する場合
に、他方だけの波形だとフィンが次第に変形し、長いフ
ィンではねしれてしまうことがあるが、本実施例のよう
に短い範囲で波形の方向を切り換えていくと、フィンの
変形を防ぐことができ、その結果フィンを積層して熱交
換器を製作する場合の、フィンの取り扱いが容易になる
という効果を生じる。
、空気がパイプ周囲を対称に流れ、熱伝達率の向上と圧
力損失の低下に効果がある。またフィンを製作する場合
に、他方だけの波形だとフィンが次第に変形し、長いフ
ィンではねしれてしまうことがあるが、本実施例のよう
に短い範囲で波形の方向を切り換えていくと、フィンの
変形を防ぐことができ、その結果フィンを積層して熱交
換器を製作する場合の、フィンの取り扱いが容易になる
という効果を生じる。
本発明によれば、斜交波形フィン付き熱交換器の空気流
入側フィン先端部での霜による目詰りが防止でき、しか
も高い伝熱性能と均一な着霜分布とが実現できるので、
ヒートポンプ式空調機の室外熱交換器に好適な、着霜に
強い熱交換器を得ることができる。
入側フィン先端部での霜による目詰りが防止でき、しか
も高い伝熱性能と均一な着霜分布とが実現できるので、
ヒートポンプ式空調機の室外熱交換器に好適な、着霜に
強い熱交換器を得ることができる。
第１図は本発明の一実施例のフィンの平面図、第２図は
第１図と対になっているフィンの平面図、第３図は本発
明の一実施例の熱交換器のフィン先端部を空気流入方向
から見た図、第４図（ａ）（ｂ）は空気とフィンの温度
分布を表わす＆である。第５図乃至第７図は他の実施例
を示し、第５図はフィン平面図、第６図は第５図と対に
なっているフィンの平面図、第７図は熱交換器のフイン
先端部を空気流入側から見た図である。第８図乃至第１
０図は更に他の実施例を示し、第８図。 第９図は一対のフィンの平面図、第１０図（ａ）（ｂ）
（ｃ）（ｄ）は着霜状態の説明図である。 第１１図、第１２図は更に他の実施例を示す一対のフィ
ンの平面図、第１３図、第１４図と第１５図、第１６図
とは夫々更に他の実施例を示し対をなすフィンの平面図
である。第１７図と第１８図は本発明の更に他の実施例
を示し対をなすフィンの平面図である。 １・・・フィンＡ、２・・・フィンカラー、３・・・波
形Ａ、４・・・気流方向、５・・・フィンＢ、６・・・
波形Ｂ、７・・・気流温度、８・・・フィン温度、９・
・・パイプ中心位置。
第１図と対になっているフィンの平面図、第３図は本発
明の一実施例の熱交換器のフィン先端部を空気流入方向
から見た図、第４図（ａ）（ｂ）は空気とフィンの温度
分布を表わす＆である。第５図乃至第７図は他の実施例
を示し、第５図はフィン平面図、第６図は第５図と対に
なっているフィンの平面図、第７図は熱交換器のフイン
先端部を空気流入側から見た図である。第８図乃至第１
０図は更に他の実施例を示し、第８図。 第９図は一対のフィンの平面図、第１０図（ａ）（ｂ）
（ｃ）（ｄ）は着霜状態の説明図である。 第１１図、第１２図は更に他の実施例を示す一対のフィ
ンの平面図、第１３図、第１４図と第１５図、第１６図
とは夫々更に他の実施例を示し対をなすフィンの平面図
である。第１７図と第１８図は本発明の更に他の実施例
を示し対をなすフィンの平面図である。 １・・・フィンＡ、２・・・フィンカラー、３・・・波
形Ａ、４・・・気流方向、５・・・フィンＢ、６・・・
波形Ｂ、７・・・気流温度、８・・・フィン温度、９・
・・パイプ中心位置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、流入空気に対して斜めに波形を設けたフィンをその
波形が交互に交差するように所定間隔で積み重ね、この
フィン群に直角に挿入され、内部を流体が流れるパイプ
群とから成る交差波形フィン付き熱交換器において、パ
イプを流入空気の下流側に偏心させたことを特徴とする
斜交波形フィン付き熱交換器。 ２、フィン先端部に帯状の平坦部を設けた特許請求の範
囲第１項記載の斜交波形フィン付き熱交換器。 ３、パイプ中心位置からフィン先端までの距離が異なる
２種類のフィンを交互に積み重ねた特許請求の範囲第１
項記載の斜交波形フィン付き熱交換器。 ４、フィン先端部に帯状の平坦部を設けた特許請求の範
囲第３項記載の斜交波形フィン付き熱交換器。 ５、フィン先端部の帯状の平坦部の幅を変え、パイプ中
心位置からフィン先端までの距離が長いフィンの平坦部
の幅を広くし、パイプ中心位置からフィン先端までの距
離が短いフィンの平坦部の幅は狭くした特許請求の範囲
第４項記載の斜交波形フィン付き熱交換器。 ６、フィン後端部および、パイプ中心位置にも帯状の平
坦部を設けた特許請求の範囲第５項記載の斜交波形フィ
ン付き熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26638387A JPH01111177A (ja) | 1987-10-23 | 1987-10-23 | 斜交波形フイン付き熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26638387A JPH01111177A (ja) | 1987-10-23 | 1987-10-23 | 斜交波形フイン付き熱交換器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01111177A true JPH01111177A (ja) | 1989-04-27 |
| JPH0573986B2 JPH0573986B2 (ja) | 1993-10-15 |
Family
ID=17430174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26638387A Granted JPH01111177A (ja) | 1987-10-23 | 1987-10-23 | 斜交波形フイン付き熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01111177A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018008129A1 (ja) * | 2016-07-07 | 2018-01-11 | 三菱電機株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5463565U (ja) * | 1977-10-14 | 1979-05-04 |
-
1987
- 1987-10-23 JP JP26638387A patent/JPH01111177A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5463565U (ja) * | 1977-10-14 | 1979-05-04 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018008129A1 (ja) * | 2016-07-07 | 2018-01-11 | 三菱電機株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0573986B2 (ja) | 1993-10-15 |
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