JPH01111846A - 熱間工具鋼 - Google Patents
熱間工具鋼Info
- Publication number
- JPH01111846A JPH01111846A JP26924787A JP26924787A JPH01111846A JP H01111846 A JPH01111846 A JP H01111846A JP 26924787 A JP26924787 A JP 26924787A JP 26924787 A JP26924787 A JP 26924787A JP H01111846 A JPH01111846 A JP H01111846A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- nitriding
- hot
- tool steel
- work tool
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、窒化処理特性の優れた熱間工具鋼に関する。
従来の技術
従来、ＡＩダイカストスリーブ等、熱間工具には、５Ｋ
Ｏ−６１等の合金工具鋼を窒化処理して使用されている
。アルミニウムのダイカストスリーブにおいては、溶融
アルミニウムにより繰り返し熱衝撃的な作用を受けるの
で、その影響により窒化層が溶損していき、工具鋼とし
ての寿命が尽きてしまう、その為に強靭で高温特性の優
れた窒化層を有するものが望まれている。
Ｏ−６１等の合金工具鋼を窒化処理して使用されている
。アルミニウムのダイカストスリーブにおいては、溶融
アルミニウムにより繰り返し熱衝撃的な作用を受けるの
で、その影響により窒化層が溶損していき、工具鋼とし
ての寿命が尽きてしまう、その為に強靭で高温特性の優
れた窒化層を有するものが望まれている。
発明が解決しようとする間怠点
ところで、従来使用されている５ＫＤ−６１等の合金工
具鋼は、通常５００〜５５０℃で５ｏ〜１００時間、ガ
ス窒化法による二段窒化処理によって窒化が行われてい
るが、窒化層の厚さ、即ち窒化深さは０．２〜０６３−
程度にとどまり、したがって又、硬さも窒化層表面から
内部に向かって急激に変化するものとなっていた。した
がって、例えばＡＩダイカスト用ススリーブして使用し
た場合、溶ＭｉＡＩによる熱影響で、ヒートチエツクを
生じ、窒化層の剥離ないしは溶損が容易に起るという閉
頭があった。又、窒化条件を変更して、窒化深さを深く
しようとすると、ε相の析出による過剰窒化になりやす
いという閉頭があり、窒化深さを上記の深さ以上に増大
させることは困難であった。したがって、窒化処理した
場合に十分な膜厚の窒化層が形成され、硬さの分布もな
だらかに変化するような熱間工具鋼の出現が望まれてい
た。
具鋼は、通常５００〜５５０℃で５ｏ〜１００時間、ガ
ス窒化法による二段窒化処理によって窒化が行われてい
るが、窒化層の厚さ、即ち窒化深さは０．２〜０６３−
程度にとどまり、したがって又、硬さも窒化層表面から
内部に向かって急激に変化するものとなっていた。した
がって、例えばＡＩダイカスト用ススリーブして使用し
た場合、溶ＭｉＡＩによる熱影響で、ヒートチエツクを
生じ、窒化層の剥離ないしは溶損が容易に起るという閉
頭があった。又、窒化条件を変更して、窒化深さを深く
しようとすると、ε相の析出による過剰窒化になりやす
いという閉頭があり、窒化深さを上記の深さ以上に増大
させることは困難であった。したがって、窒化処理した
場合に十分な膜厚の窒化層が形成され、硬さの分布もな
だらかに変化するような熱間工具鋼の出現が望まれてい
た。
本発明は、従来の上記のような事情の下になされたもの
である。
である。
したがって、本発明の目的は、窒化処理を行なった場合
に、窒化深さが深く、硬さ分布がなだらかで、緻密な窒
化層を形成することができる熱間工具鋼を提供すること
にある。
に、窒化深さが深く、硬さ分布がなだらかで、緻密な窒
化層を形成することができる熱間工具鋼を提供すること
にある。
本発明の他の目的は、アルミニウム等の熱開成形におい
て、寿命の長い熱間工具鋼を提供することにある。
て、寿命の長い熱間工具鋼を提供することにある。
問題点を解決するための手段
本発明者等は、鋭意検討の結果、従来使用されている熱
間工具鋼に、所定量のアルミニウムを含有させると、上
記の目的が達成されることを見出だし、本発明を完成す
るに至った。
間工具鋼に、所定量のアルミニウムを含有させると、上
記の目的が達成されることを見出だし、本発明を完成す
るに至った。
本発明の熱間工具鋼は、Ｃ： ０．２〜１，２重量％；
Ｓｉ：０．０５〜２重量％； Ｍ ｎ ： Ｏ−０５〜
２重量％；Ｃｒ：２〜１５重量％； Ｗ＋１／２ Ｍ
ｏ ： ０．２〜１２重量％；Ｖ：０．１〜５重量％；
、Ａｌ ：０．１〜１．５重量％；及び残部Ｆｅから
なることを特徴とする。
Ｓｉ：０．０５〜２重量％； Ｍ ｎ ： Ｏ−０５〜
２重量％；Ｃｒ：２〜１５重量％； Ｗ＋１／２ Ｍ
ｏ ： ０．２〜１２重量％；Ｖ：０．１〜５重量％；
、Ａｌ ：０．１〜１．５重量％；及び残部Ｆｅから
なることを特徴とする。
本発明の熱間工具鋼は、快削性を増すなめに、上記の合
金組成に更にＳ ： ０．０３〜０．３重量％を含有さ
せるのが好ましい。
金組成に更にＳ ： ０．０３〜０．３重量％を含有さ
せるのが好ましい。
以下、本発明の熱間工具鋼に就いて詳細に説明する。
本発明における熱間工具鋼の成分範囲の限定理由は、次
の通りである。
の通りである。
Ｃ： ０．２〜１．２重量％
Ｃは、炭化物形成元素と結合して硬い複合炭化物を生成
し、熱間工具鋼として熱間強度、靭性、耐磨耗性等の性
質を確保するのに必要な元素であり、そのような効果を
発揮させるために０．２重量％以上含有させることが必
要である。又、Ｃの量が１．２重量％を超えると靭性の
低下が著しくなるので、上１は１．２重量％に設定する
必要がある。
し、熱間工具鋼として熱間強度、靭性、耐磨耗性等の性
質を確保するのに必要な元素であり、そのような効果を
発揮させるために０．２重量％以上含有させることが必
要である。又、Ｃの量が１．２重量％を超えると靭性の
低下が著しくなるので、上１は１．２重量％に設定する
必要がある。
Ｓ ｉ ： ０．０５〜２重量％
Ｓｉは主に脱酸剤として作用し、また焼入性を向上させ
ると共に基地を強化して降伏点を高め、高温度での表面
酸化を阻止するのに有効な元素であるが、０．０５重量
％よりも少ないと、その効果が発揮されがたい。又、２
重量％を超えると、靭性の低下が著しくなる。
ると共に基地を強化して降伏点を高め、高温度での表面
酸化を阻止するのに有効な元素であるが、０．０５重量
％よりも少ないと、その効果が発揮されがたい。又、２
重量％を超えると、靭性の低下が著しくなる。
Ｍ ｎ ； ｏ、ｃｓ−２重１％
Ｍｎは、主に脱酸剤として作用し、羽の清浄度を高める
と共に、焼入性の向上にも寄与する元素であるので、そ
のような効果を得るために０．０５重量％以上添加する
必要がある。しかしながら、その添加量が多すぎると熱
間加工性が低下するので、上限は２重量％以下に設定す
ることが必要である。
と共に、焼入性の向上にも寄与する元素であるので、そ
のような効果を得るために０．０５重量％以上添加する
必要がある。しかしながら、その添加量が多すぎると熱
間加工性が低下するので、上限は２重量％以下に設定す
ることが必要である。
Ｃｒ ：２〜１５重量％
ＣｒはＣと結合して複合炭化物を形成し、工具鋼の焼入
性や焼戻硬さを高め、高温強度の向上に有効であり、最
も重要な含有元素であるが、２重量％未満では効果が小
さく、一方、１５重量％を超えると粗大な炭化物を生じ
る。
性や焼戻硬さを高め、高温強度の向上に有効であり、最
も重要な含有元素であるが、２重量％未満では効果が小
さく、一方、１５重量％を超えると粗大な炭化物を生じ
る。
Ｗ＋ １／２ Ｍ ｏ ： ０．２〜１２重１重量％は
、焼入性、焼戻軟化抵抗や高温強度の向上に寄与が大き
く、窒化特性向上の効果も顕著な元素である。又はＷは
、焼入性は窒化特性への影響は小さいが、それ以外の特
性面はＭｏとほぼ同じ影響を及ぼす重要な元素である。
、焼入性、焼戻軟化抵抗や高温強度の向上に寄与が大き
く、窒化特性向上の効果も顕著な元素である。又はＷは
、焼入性は窒化特性への影響は小さいが、それ以外の特
性面はＭｏとほぼ同じ影響を及ぼす重要な元素である。
Ｗ ＋ １／２ Ｍ 。
の合計量が０．２重量％より低いと、アルミニウムダイ
カスト用スリーブにとっての効果が小さく、１２重量％
を超えると靭性低下が著しくなるので、上記の範囲に設
定する。
カスト用スリーブにとっての効果が小さく、１２重量％
を超えると靭性低下が著しくなるので、上記の範囲に設
定する。
Ｖ：０．１〜５重量％
■はＣと結合してｙ＆細な複合炭化物を形成し、焼入結
晶粒の粗大化防止効果を示し、高硬質の炭化物として残
留し、高温強度や耐ｒ！Ｊ粍性の向上に寄与するが、０
．１重１％より低いと、その効果が小さく、一方、５重
量％を超えると粗大な炭化物が増大し、被切削性や靭性
の低下が著しくなる。
晶粒の粗大化防止効果を示し、高硬質の炭化物として残
留し、高温強度や耐ｒ！Ｊ粍性の向上に寄与するが、０
．１重１％より低いと、その効果が小さく、一方、５重
量％を超えると粗大な炭化物が増大し、被切削性や靭性
の低下が著しくなる。
Ａｌ：０．１〜１．５重量％
ＡＩは、窒化深さや・窒化層の硬さ分布に最も効果的に
影響を及ぼす元素であるが、０．１重１％より低いとそ
の効果が少なく、一方、１．５重量％を超えると、靭性
や熱間加工性が著しく低下する。
影響を及ぼす元素であるが、０．１重１％より低いとそ
の効果が少なく、一方、１．５重量％を超えると、靭性
や熱間加工性が著しく低下する。
Ｓ ： ０．０３〜０．３重量％
Ｓは、主にＭｎと結合してＭ ｎ Ｓを形成し、強度及
び靭性を低下させるので、Ｓ含有量は低い方が望ましい
。しかしながら、成形加工時の被剛性が重視される場合
には、被剛性を確保する上で、下限を０．０３重量％、
上限を０．３重量％に設定する。
び靭性を低下させるので、Ｓ含有量は低い方が望ましい
。しかしながら、成形加工時の被剛性が重視される場合
には、被剛性を確保する上で、下限を０．０３重量％、
上限を０．３重量％に設定する。
本発明の熱間工具鋼は、上記の組成を有することが特徴
であるが、更に、窒化速度を更に高めるために、所望に
よっては、Ｔ ｉ ： ０．０１〜１重量％を含有させ
てもよい。
であるが、更に、窒化速度を更に高めるために、所望に
よっては、Ｔ ｉ ： ０．０１〜１重量％を含有させ
てもよい。
更に又、本発明の熱間工具鋼において、被剛性が重要視
される場合には、Ｓと共に希土類元素、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚ
ｒよりなる群から選択された１種又は２種以上を含有さ
せてもよい。その場合、希土類元素は０．０５〜０．２
重１％、Ｃａは０．００１〜ｏ、ｉ重量％、Ｍｇは０．
０５〜２重量％、Ｚｒは０．０５〜２重量％の範囲で含
有させるのが好ましい。
される場合には、Ｓと共に希土類元素、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚ
ｒよりなる群から選択された１種又は２種以上を含有さ
せてもよい。その場合、希土類元素は０．０５〜０．２
重１％、Ｃａは０．００１〜ｏ、ｉ重量％、Ｍｇは０．
０５〜２重量％、Ｚｒは０．０５〜２重量％の範囲で含
有させるのが好ましい。
作用
本発明の熱間工具鋼は、上記のように所定量のＡＩが含
有されているから、窒化深さが深く、かつ、なだらかな
硬さ分布を示す、これを第１図によって説明する。第１
図は、後記実施例の恥２、ＮＯ３及びＮＯ３の熱間工具
鋼と、ＮＯ３の５ＫＤ６１とについて、同じ条件で窒化
処理した場合における、表面からの距離とビッカース硬
さとの関係を示すものである。
有されているから、窒化深さが深く、かつ、なだらかな
硬さ分布を示す、これを第１図によって説明する。第１
図は、後記実施例の恥２、ＮＯ３及びＮＯ３の熱間工具
鋼と、ＮＯ３の５ＫＤ６１とについて、同じ条件で窒化
処理した場合における、表面からの距離とビッカース硬
さとの関係を示すものである。
第１図から明らかなように、本発明の熱間工具鋼は、Ａ
Ｉが含有されることによって、硬さの分布が表面から内
部に向かってなだらかな傾斜をなしており、窒化深さは
、同じ窒化処理条件で処理した、従来の５ＫＤ６１にお
ける窒化深さの約２倍にもなる。
Ｉが含有されることによって、硬さの分布が表面から内
部に向かってなだらかな傾斜をなしており、窒化深さは
、同じ窒化処理条件で処理した、従来の５ＫＤ６１にお
ける窒化深さの約２倍にもなる。
実施例
次に、本発明を実施例によって説明する。
Ｆｅ以外の成分が下記第１表に示す合金組成よりなる２
００ ｋｇ鋼塊を、真空誘電ｆにより溶製し、厚さ２０
市の板に鍛伸した後、常法により焼ならし、焼なまし、
焼入れ、焼戻しを順次行って供試材を得た。
００ ｋｇ鋼塊を、真空誘電ｆにより溶製し、厚さ２０
市の板に鍛伸した後、常法により焼ならし、焼なまし、
焼入れ、焼戻しを順次行って供試材を得た。
この供試材を５００〜５５０℃の温度で７０時面間常法
のガス窒化法により二段窒化処理を行なった。
のガス窒化法により二段窒化処理を行なった。
それぞれの供試材について、窒化処理後の表面のビッカ
ース硬さ及び窒化深さを第１表に示す。
ース硬さ及び窒化深さを第１表に示す。
又、上記の合金組成の熱間工具鋼を、同様に窒化処理を
施して得られたＡｌダイカスト用スリーブを用い、溶融
アルミニウムを鋳造温度６００〜７００℃で熱間処理し
、Ａ！ダイカスト用ススリーブ寿命を調査した。その結
果もまた第１表に示す。
施して得られたＡｌダイカスト用スリーブを用い、溶融
アルミニウムを鋳造温度６００〜７００℃で熱間処理し
、Ａ！ダイカスト用ススリーブ寿命を調査した。その結
果もまた第１表に示す。
尚、寿命は、従来の５ＫＤ−６１を１とした場合の指数
で示す。
で示す。
更にＮａ３、ＮＱ ３、ＮＱ６及び■７の供試材につい
て、それ等の表面のビッカース硬さと表面からの距離と
の関係を調査しな、その結果を第１図に示す。
て、それ等の表面のビッカース硬さと表面からの距離と
の関係を調査しな、その結果を第１図に示す。
これ等の供試材を８５０℃で５０時間加熱した後、同様
にビッカース硬さと表面からの距離との関係を調査した
。その結果を第２図に示す。
にビッカース硬さと表面からの距離との関係を調査した
。その結果を第２図に示す。
これ等の結果から、本発明の熱間工具鋼は、窒化深さが
深く、又、熱間処理による劣化が少ないことが分かる。
深く、又、熱間処理による劣化が少ないことが分かる。
発明の効果
本発明の熱間工具鋼は、窒化特性が極めて良好であり、
窒化処理により窒化深さが著しく深く、かつ硬さ分布が
なだらかな、緻密な窒化層が形成される。したがって、
本発明の熱間工具鋼を用いて作成された熱間工具は、使
用中、例えば、溶融ＡＩにより繰返し熱影響を受けても
、軟化或いはヒートチエツクを生じ難くなり、窒化層の
剥離ないしは溶損が起り難くなり、したがって又、寿命
も長いものとなる。
窒化処理により窒化深さが著しく深く、かつ硬さ分布が
なだらかな、緻密な窒化層が形成される。したがって、
本発明の熱間工具鋼を用いて作成された熱間工具は、使
用中、例えば、溶融ＡＩにより繰返し熱影響を受けても
、軟化或いはヒートチエツクを生じ難くなり、窒化層の
剥離ないしは溶損が起り難くなり、したがって又、寿命
も長いものとなる。
本発明の熱間工具鋼は、特にＡＩダイカスト用ススリー
ブＡＩ熱間押出し用マンドレル、ダミーブロック等に適
しているが、その他の熱間処理用工具、例えば熱間加工
用金型等にも適用できる。
ブＡＩ熱間押出し用マンドレル、ダミーブロック等に適
しているが、その他の熱間処理用工具、例えば熱間加工
用金型等にも適用できる。
第１図は、窒化処理した熱間工具鋼のビッカース硬度と
表面からの距離との関係を示すグラフであり、第２図は
、窒化処理した後、熱処理した場合におけるビッカース
硬度と表面からの距離との関係を示すグラフである。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人 弁理士 渡部 剛 ０．５ ’、０ １．５ ２
．０表面からの距離（駅） ０．５ １．０ １．５ ２
．Ｃ’表面からの距離（＃Ｉ）
表面からの距離との関係を示すグラフであり、第２図は
、窒化処理した後、熱処理した場合におけるビッカース
硬度と表面からの距離との関係を示すグラフである。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人 弁理士 渡部 剛 ０．５ ’、０ １．５ ２
．０表面からの距離（駅） ０．５ １．０ １．５ ２
．Ｃ’表面からの距離（＃Ｉ）
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．２〜１．２重量％；Ｓｉ：０．０５〜２
重量％；Ｍｎ：０．０５〜２重量％；Ｃｒ：２〜１５重
量％；Ｗ＋１／２Ｍｏ：０．２〜１２重量％；Ｖ：０．
１〜５重量％；；Ａｌ：０．１〜１．５重量％；及び残
部Ｆｅからなることを特徴とする熱間工具鋼。 - （２）Ｃ：０．２〜１．２重量％；Ｓｉ：０．０５〜２
重量％；Ｍｎ：０．０５〜２重量％；Ｃｒ：２〜１５重
量％；Ｗ＋１／２Ｍｏ：０．２〜１２重量％；Ｖ：０．
１〜５重量％；Ｓ：０．０３〜０．３重量％；Ａｌ：０
．１〜１．５重量％；及び残部Ｆｅからなることを特徴
とする熱間工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26924787A JPH01111846A (ja) | 1987-10-27 | 1987-10-27 | 熱間工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26924787A JPH01111846A (ja) | 1987-10-27 | 1987-10-27 | 熱間工具鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01111846A true JPH01111846A (ja) | 1989-04-28 |
Family
ID=17469694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26924787A Pending JPH01111846A (ja) | 1987-10-27 | 1987-10-27 | 熱間工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01111846A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0648852A1 (en) * | 1993-09-27 | 1995-04-19 | Crucible Materials Corporation | Hot-isostatically-compacted martensitic steel article for molds and die components and its method of manufacture |
| KR20010046367A (ko) * | 1999-11-12 | 2001-06-15 | 이구택 | 금형 공구강의 제조방법 |
| KR100331962B1 (ko) * | 1996-05-08 | 2002-11-27 | 기아특수강 주식회사 | 마크로·마이크로응고조직을개선한고청정공구강의제조방법 |
| CN100357477C (zh) * | 2005-07-06 | 2007-12-26 | 燕山大学 | 超细贝氏体耐磨钢及其制造工艺 |
| US7387692B2 (en) * | 2006-01-09 | 2008-06-17 | Ati Properties, Inc. | Tool and bearing steels |
| US7655101B2 (en) * | 2006-10-27 | 2010-02-02 | Boehler Edelstahl Gmbh | Steel alloy for cutting tools |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53149808A (en) * | 1977-05-06 | 1978-12-27 | Hitachi Metals Ltd | Abrasionnresistant steel for nitriding use |
-
1987
- 1987-10-27 JP JP26924787A patent/JPH01111846A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53149808A (en) * | 1977-05-06 | 1978-12-27 | Hitachi Metals Ltd | Abrasionnresistant steel for nitriding use |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0648852A1 (en) * | 1993-09-27 | 1995-04-19 | Crucible Materials Corporation | Hot-isostatically-compacted martensitic steel article for molds and die components and its method of manufacture |
| KR100331962B1 (ko) * | 1996-05-08 | 2002-11-27 | 기아특수강 주식회사 | 마크로·마이크로응고조직을개선한고청정공구강의제조방법 |
| KR20010046367A (ko) * | 1999-11-12 | 2001-06-15 | 이구택 | 금형 공구강의 제조방법 |
| CN100357477C (zh) * | 2005-07-06 | 2007-12-26 | 燕山大学 | 超细贝氏体耐磨钢及其制造工艺 |
| US7387692B2 (en) * | 2006-01-09 | 2008-06-17 | Ati Properties, Inc. | Tool and bearing steels |
| US7655101B2 (en) * | 2006-10-27 | 2010-02-02 | Boehler Edelstahl Gmbh | Steel alloy for cutting tools |
| EP1918401A3 (de) * | 2006-10-27 | 2012-05-30 | Böhler Edelstahl GmbH & Co KG | Stahllegierung für spanabhebende Werkzeuge |
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