JPH01111858A - チタン−アルミニウム系合金 - Google Patents
チタン−アルミニウム系合金Info
- Publication number
- JPH01111858A JPH01111858A JP26621387A JP26621387A JPH01111858A JP H01111858 A JPH01111858 A JP H01111858A JP 26621387 A JP26621387 A JP 26621387A JP 26621387 A JP26621387 A JP 26621387A JP H01111858 A JPH01111858 A JP H01111858A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- aluminum
- titanium
- temp
- concentration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は新規なチタン−アルミニウム系合金、特に高温
耐酸化性を改善し、更に耐熱衝撃性も改善されたチタン
−アルミニウム系合金に関するものである。
耐酸化性を改善し、更に耐熱衝撃性も改善されたチタン
−アルミニウム系合金に関するものである。
近年チタン−アルミニウム系合金はエンジンやタービン
の部材の素材として用いられている。このチタン−アル
ミニウム系合金は一般にチタンとアルミニウムとの金属
間化合物でありＴＬＡＩ。
の部材の素材として用いられている。このチタン−アル
ミニウム系合金は一般にチタンとアルミニウムとの金属
間化合物でありＴＬＡＩ。
Ｔ ｌ ３ Ａ Ｄを主体としアルミニウムを１４〜３
６ｆｒｍ％含有する合金である。この合金には更にこれ
らの性質を改善するためにＮｂ、 Ｗ、 Ｖ、 Ｍｎ。
６ｆｒｍ％含有する合金である。この合金には更にこれ
らの性質を改善するためにＮｂ、 Ｗ、 Ｖ、 Ｍｎ。
Ｎｉ、Ｂ等の添加元素を一種又は数種少量含有せしめる
ことができる。
ことができる。
このような金属間化合物からなるチタン−アルミニウム
系合金は、金属とセラミックの性質をあわせもち、その
比重が鋼の約４８〜５２％、チタンとバナジウムその他
との固溶体からなるチタン合金の８２〜９１％と低く、
高温での比強度にすぐれ、又弾性係数の高い材料である
ため上述のようにエンジンやタービンの材料として用い
られている。例えば特開昭６１−２２９９０１号公報に
はターボチャージャーのタービンロータをチタン−アル
ミニウム系合金によって形成される発明が記載され、タ
ービンの応答性と信頼性の改善が図られている。しかし
ながらそこにはタービンロータに必要な高温耐酸化性に
対する配慮がみられない。
系合金は、金属とセラミックの性質をあわせもち、その
比重が鋼の約４８〜５２％、チタンとバナジウムその他
との固溶体からなるチタン合金の８２〜９１％と低く、
高温での比強度にすぐれ、又弾性係数の高い材料である
ため上述のようにエンジンやタービンの材料として用い
られている。例えば特開昭６１−２２９９０１号公報に
はターボチャージャーのタービンロータをチタン−アル
ミニウム系合金によって形成される発明が記載され、タ
ービンの応答性と信頼性の改善が図られている。しかし
ながらそこにはタービンロータに必要な高温耐酸化性に
対する配慮がみられない。
上記の様な金属間化合物からなるチタンアルミニウム系
合金はアルミニウム含有量が１４〜３６重量％と多いた
め元来高温耐酸化性のすぐれた材料であるが、アルミニ
ウムの含有量がＴ １３ Ａ ＩＩより多いＴ ｉ Ａ
ｌｌ （ＡＮ−３６重量％）でも７００℃を越えると
温度上昇につれ酸化が顕著となり無視できなくなる。即
ち７００℃以下の温度域では該合金は軽量で高温比強度
が高く、他の金属では得難い特徴を有するが７００℃を
超える領域では寿命が短くなり、用途を限定せざるを得
なくなる。
合金はアルミニウム含有量が１４〜３６重量％と多いた
め元来高温耐酸化性のすぐれた材料であるが、アルミニ
ウムの含有量がＴ １３ Ａ ＩＩより多いＴ ｉ Ａ
ｌｌ （ＡＮ−３６重量％）でも７００℃を越えると
温度上昇につれ酸化が顕著となり無視できなくなる。即
ち７００℃以下の温度域では該合金は軽量で高温比強度
が高く、他の金属では得難い特徴を有するが７００℃を
超える領域では寿命が短くなり、用途を限定せざるを得
なくなる。
この高温耐酸化性を改善するために各種の表面処理が考
えられるが、一般にその処理法或いは被処理材料によっ
てはその処理によってえられた被膜が加熱冷却による熱
衝撃を繰返し受ける厳しい環境下では剥離を生じるおそ
れがあった。
えられるが、一般にその処理法或いは被処理材料によっ
てはその処理によってえられた被膜が加熱冷却による熱
衝撃を繰返し受ける厳しい環境下では剥離を生じるおそ
れがあった。
かくて本発明はまず、７００℃を超える温度域でも寿命
の長い高温耐酸化性にすぐれたチタン−アルミニウム系
合金を提供することを目的とするものである。
の長い高温耐酸化性にすぐれたチタン−アルミニウム系
合金を提供することを目的とするものである。
本発明はまたかかる高温耐酸化性とともに耐熱衝撃性に
すぐれたチタン−アルミニウム系合金を提供することを
目的とするものである。
すぐれたチタン−アルミニウム系合金を提供することを
目的とするものである。
本発明者らの研究、実験によれば、かかる目的は、チタ
ン−アルミニウム系合金の表面にアルミニウム濃度６０
〜７０重量％のチタン−アルミニウム金属間化合物から
なる合金被覆を施すことによって、またチタン−アルミ
ニウム系合金の表面にアルミニウム濃度６０〜７０重量
％のチタン−アルミニウム金属間化合物、更にその内側
にアルミニウム濃度３６〜６０重量％のチタン−アルミ
ニウム金属間化合物からなる合金被覆を施すことによっ
て達成されることが見出されたのである。
ン−アルミニウム系合金の表面にアルミニウム濃度６０
〜７０重量％のチタン−アルミニウム金属間化合物から
なる合金被覆を施すことによって、またチタン−アルミ
ニウム系合金の表面にアルミニウム濃度６０〜７０重量
％のチタン−アルミニウム金属間化合物、更にその内側
にアルミニウム濃度３６〜６０重量％のチタン−アルミ
ニウム金属間化合物からなる合金被覆を施すことによっ
て達成されることが見出されたのである。
本発明はまず表面にアルミニウム濃度６０〜７０重量％
のチタン−アルミニウム金属間化合物を有する金属被覆
を施してなるチタン−アルミニウム系合金を提供するも
のである。
のチタン−アルミニウム金属間化合物を有する金属被覆
を施してなるチタン−アルミニウム系合金を提供するも
のである。
かかる合金被覆はチタン−アルミニウム系合金にアルミ
ニウム滲透処理法を施すことによって生成される。この
アルミニウム滲透処理法は、通常アルミニウム粉、アル
ミナ粉と滲透促進剤たる塩化アンモニウム粉を混合して
なるアルミニウム滲透剤を半密閉容器に充填し、この中
に処理されるべきチタン−アルミニウム系合金部材を埋
め込んでから６００〜１０００℃の温度に５〜１５時間
、好ましくは約１０時間加熱することにより行われる。
ニウム滲透処理法を施すことによって生成される。この
アルミニウム滲透処理法は、通常アルミニウム粉、アル
ミナ粉と滲透促進剤たる塩化アンモニウム粉を混合して
なるアルミニウム滲透剤を半密閉容器に充填し、この中
に処理されるべきチタン−アルミニウム系合金部材を埋
め込んでから６００〜１０００℃の温度に５〜１５時間
、好ましくは約１０時間加熱することにより行われる。
尚、被処理物たるチタン−アルミニウム系合金としては
前述のような添加元素を一種乃至数種少量含何せしめた
ものも用いられる。
前述のような添加元素を一種乃至数種少量含何せしめた
ものも用いられる。
このようなアルミニウム滲透処理法によってアルミニウ
ム濃度１４〜３６重量％の金属間化合物たるチタン−ア
ルミニウム系合金の表面にアルミニウム濃度６０〜７０
重量％に及ぶ金属間化合物Ａ ＩＩ ３ Ｔ ｉからな
り、厚み、５〜５０ミクロン、硬度４５０〜６５０ｍＨ
ｖを有する合金被覆が形成される。この合金被覆内のア
ルミニウム濃度はほぼ均一であり、内部素材部近傍でも
同様な濃度を有している。
ム濃度１４〜３６重量％の金属間化合物たるチタン−ア
ルミニウム系合金の表面にアルミニウム濃度６０〜７０
重量％に及ぶ金属間化合物Ａ ＩＩ ３ Ｔ ｉからな
り、厚み、５〜５０ミクロン、硬度４５０〜６５０ｍＨ
ｖを有する合金被覆が形成される。この合金被覆内のア
ルミニウム濃度はほぼ均一であり、内部素材部近傍でも
同様な濃度を有している。
このＡ １３ Ｔ ｔは非常に高温耐酸化性の優れた化
合物であるために、Ａｆｌ ３ Ｔ ｉを表面に被覆さ
せることにより、チタン−アルミニウム系合金の高温耐
酸化性を大幅に向上させることができる。
合物であるために、Ａｆｌ ３ Ｔ ｉを表面に被覆さ
せることにより、チタン−アルミニウム系合金の高温耐
酸化性を大幅に向上させることができる。
本発明はまた表面に上記の如き６０〜７０重量％のアル
ミニウム濃度の金属間化合物からなる合金被覆を施すと
ともに、その内側に向けて漸次アルミニウム濃度が減少
するようにアルミニウム濃度勾配を設け、アルミニウム
濃度が素地合金の濃度から表面被覆の濃度の間の３６〜
６０重量％である１〜数層の合金被覆を施してなる、チ
タン−アルミニウム系合金を提供するものである。
ミニウム濃度の金属間化合物からなる合金被覆を施すと
ともに、その内側に向けて漸次アルミニウム濃度が減少
するようにアルミニウム濃度勾配を設け、アルミニウム
濃度が素地合金の濃度から表面被覆の濃度の間の３６〜
６０重量％である１〜数層の合金被覆を施してなる、チ
タン−アルミニウム系合金を提供するものである。
このようなチタン−アルミニウム系合金は、上記のよう
にアルミニウム滲透処理を施し、そこに生成したＡ Ｉ
！ ３ Ｔ ｉ合金層を熱処理することにより得られる
。かかる隼処理は、通常アルゴンガスの如き不活性ガス
雰囲気中又は真空中で行なわれる。従ってアルミニウム
滲透処理後、半密閉容器内の滲透剤から被処理剤を取出
し、これを上記の如き不活性ガス雰囲気中又は真空中に
入れ約１０００℃以上の温度で２〜１０時間熱処理する
ことによって、表面のＡ ＩＩ ３ Ｔ １合金被覆層
から、Ａ、Ｑ ２ＴｉＳＴｉＡＩと漸次表層部から素地
へとアルミニウム濃度を下げる合金被覆が内側に形成さ
れる。この場合アルミニウム濃度が少しづつ低下し、緩
かな勾配を構成する場合とアルミニウム濃度が３６〜６
０重量％の範囲で階段状に低下する１層又は数層の合金
被覆が形成される場合とがある。
にアルミニウム滲透処理を施し、そこに生成したＡ Ｉ
！ ３ Ｔ ｉ合金層を熱処理することにより得られる
。かかる隼処理は、通常アルゴンガスの如き不活性ガス
雰囲気中又は真空中で行なわれる。従ってアルミニウム
滲透処理後、半密閉容器内の滲透剤から被処理剤を取出
し、これを上記の如き不活性ガス雰囲気中又は真空中に
入れ約１０００℃以上の温度で２〜１０時間熱処理する
ことによって、表面のＡ ＩＩ ３ Ｔ １合金被覆層
から、Ａ、Ｑ ２ＴｉＳＴｉＡＩと漸次表層部から素地
へとアルミニウム濃度を下げる合金被覆が内側に形成さ
れる。この場合アルミニウム濃度が少しづつ低下し、緩
かな勾配を構成する場合とアルミニウム濃度が３６〜６
０重量％の範囲で階段状に低下する１層又は数層の合金
被覆が形成される場合とがある。
この内側の合金被覆の厚みは一般に１０〜１００ミクロ
ン、その硬度は３５０〜４５０ｍＨｖの範囲である。
ン、その硬度は３５０〜４５０ｍＨｖの範囲である。
実施例１
材質Ｔ ｉ ＡＮ （ＡＮ ＝３６重量９６）、寸法
３ｍｍＸ ３０ｍ＋ｉＸ ３０１１１ｍの試片をアルミ
ニウム粉２０重量％、アルミナ粉７９． ５ｆｆｉ量％
、塩化アンモニウム粉０．５重量％を混合してなる滲透
剤とともに半密閉容器に充填し、７００℃に１０時間加
熱してアルミニウム滲透処理を行った。表面に厚さ２５
ミクロン、アルミニウム濃度６４重量％のＡＲ３Ｔ １
合金被覆を存するチタン−アルミニウム系合金試片がえ
られた。
３ｍｍＸ ３０ｍ＋ｉＸ ３０１１１ｍの試片をアルミ
ニウム粉２０重量％、アルミナ粉７９． ５ｆｆｉ量％
、塩化アンモニウム粉０．５重量％を混合してなる滲透
剤とともに半密閉容器に充填し、７００℃に１０時間加
熱してアルミニウム滲透処理を行った。表面に厚さ２５
ミクロン、アルミニウム濃度６４重量％のＡＲ３Ｔ １
合金被覆を存するチタン−アルミニウム系合金試片がえ
られた。
この例でえられた試片の表面のＸ線回折結果を第１図の
Ａに示す。回折ピークは同図Ｂに示すＡ、Ｑ ３ Ｔ
ｉの一標準データによく一致しており、表面にＡ Ｄ
３ Ｔ ｔが形成されていることを示している。又えら
れた試片の合金波１！！層の厚さ方向の切断面の顕微鏡
写真を第２図に示す。更にこの合金被覆層のＥＰＭＡ分
析結果を第３図に示す。
Ａに示す。回折ピークは同図Ｂに示すＡ、Ｑ ３ Ｔ
ｉの一標準データによく一致しており、表面にＡ Ｄ
３ Ｔ ｔが形成されていることを示している。又えら
れた試片の合金波１！！層の厚さ方向の切断面の顕微鏡
写真を第２図に示す。更にこの合金被覆層のＥＰＭＡ分
析結果を第３図に示す。
実施例２
実施例１でえられた合金試片を次いでアルゴンガス雰囲
気中で１０００℃で５時間加熱した。このようにアルミ
ニウム滲透処理と熱処理を行なったチタン−アルミニウ
ム系合金の合金被覆は第４図の顕微鏡写真から明らかな
ように二層に形成されている。
気中で１０００℃で５時間加熱した。このようにアルミ
ニウム滲透処理と熱処理を行なったチタン−アルミニウ
ム系合金の合金被覆は第４図の顕微鏡写真から明らかな
ように二層に形成されている。
ここでえられた合金試片のＥＰＭＡ分析結果を第５図に
示す。この定量分析による各測定位置におけるチタン、
アルミニウムの平均濃度値を次の第１表に示す。
示す。この定量分析による各測定位置におけるチタン、
アルミニウムの平均濃度値を次の第１表に示す。
第１表
この第１表から明らかなように、表面５ミクロンはアル
ミニウム濃度６４重量％のＡ ＩＩ ３ Ｔ を合金被
覆を形成し、内側１６ミクロンはアルミニウム濃度５３
重量％のＡρ３Ｔｉ合金被覆を形成しており、結局上記
二層は表面ＡＤ Ｂ Ｔ ｉ層、内側Ａｌｌ ２ Ｔ
を層からなっており次いで、素材Ｔ ｉ Ａ１となって
いる。従って内側は表面に比べてアルミニウム濃度が低
くなって、濃度勾配が形成されている。
ミニウム濃度６４重量％のＡ ＩＩ ３ Ｔ を合金被
覆を形成し、内側１６ミクロンはアルミニウム濃度５３
重量％のＡρ３Ｔｉ合金被覆を形成しており、結局上記
二層は表面ＡＤ Ｂ Ｔ ｉ層、内側Ａｌｌ ２ Ｔ
を層からなっており次いで、素材Ｔ ｉ Ａ１となって
いる。従って内側は表面に比べてアルミニウム濃度が低
くなって、濃度勾配が形成されている。
試験例１
実施例１と２でえられた合金試片各１ヶと同寸法の従来
品Ｔｉ−３６ＡＦ合金試片１ヶを大気中にて９００℃に
２００時間連続加熱して各試片の重量変化を調査して、
高温耐酸化試験を行った。
品Ｔｉ−３６ＡＦ合金試片１ヶを大気中にて９００℃に
２００時間連続加熱して各試片の重量変化を調査して、
高温耐酸化試験を行った。
この場合評価は単位面積当りの重量増加ｍｇ ／ ｃｉ
で表示し、重量増加の少ない程、高温耐酸化性がすぐれ
ている。その試験結果を次の第２表に示す。
で表示し、重量増加の少ない程、高温耐酸化性がすぐれ
ている。その試験結果を次の第２表に示す。
第２表
この第２表から明らかなように、本発明によってえられ
たチタン−アルミニウム合金の酸化増量は従来品のそれ
よりもはるかに低く、僅か１．３〜１．４％にしか達せ
ず、著しく優れた高温耐酸化性を有している。
たチタン−アルミニウム合金の酸化増量は従来品のそれ
よりもはるかに低く、僅か１．３〜１．４％にしか達せ
ず、著しく優れた高温耐酸化性を有している。
試験例２
上記実施例１と２でえられた合金試片を各２ケ大気中で
９００℃で３０分間加熱した後、１０分間空冷すること
を１サイクルとし、３００サイクル連続試験した。この
試験後各試片を切断し、検鏡したところ実施例１．２と
も合金被覆層に異常はなかった。
９００℃で３０分間加熱した後、１０分間空冷すること
を１サイクルとし、３００サイクル連続試験した。この
試験後各試片を切断し、検鏡したところ実施例１．２と
も合金被覆層に異常はなかった。
引き続き１０００す、イクルまで実施したところ、実施
例１に１部合金被覆層に劣化の傾向がみられたが、実施
例２には全く異常が認められなかった。
例１に１部合金被覆層に劣化の傾向がみられたが、実施
例２には全く異常が認められなかった。
本発明のチタン−アルミニウム系合金は従来の同系合金
に比べて特に７００℃以上の高温域においてはるかに良
好な高温耐酸化性を有するため寿命が大幅に延長し、更
に耐熱衝撃性も著しく向上しており、誠にを効である。
に比べて特に７００℃以上の高温域においてはるかに良
好な高温耐酸化性を有するため寿命が大幅に延長し、更
に耐熱衝撃性も著しく向上しており、誠にを効である。
第１図は実施例１でえられた合金試料の表面のＸ線回折
結果を示す図（上段Ａは実測データ、下段Ｂは標準デー
タを示す）、第２図は同試料の合金被覆部の厚さ方向の
切断面の金属組織を示す顕微鏡写真（３００倍）、第３
図は同試料の合金被覆のＥＰＭＡ分析結果を示す図、第
４図は実施例２でえられた合金試料の合金被覆部の厚さ
方向の切断面の金属組織を示す顕微鏡写真（７００倍）
、第５図は同試料のＥＰＭＡ分析結果を示す図である。 出願人代理人 佐 藤 −雄
結果を示す図（上段Ａは実測データ、下段Ｂは標準デー
タを示す）、第２図は同試料の合金被覆部の厚さ方向の
切断面の金属組織を示す顕微鏡写真（３００倍）、第３
図は同試料の合金被覆のＥＰＭＡ分析結果を示す図、第
４図は実施例２でえられた合金試料の合金被覆部の厚さ
方向の切断面の金属組織を示す顕微鏡写真（７００倍）
、第５図は同試料のＥＰＭＡ分析結果を示す図である。 出願人代理人 佐 藤 −雄
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、表面にアルミニウム濃度６０〜７０重量％のチタン
−アルミニウム金属間化合物からなる合金被覆を施して
なる高温耐酸化性チタン−アルミニウム系合金。 ２、表面にアルミニウム濃度６０〜７０重量％のチタン
−アルミニウム金属間化合物、その内側にアルミニウム
濃度３６〜６０重量％のチタン−アルミニウム金属間化
合物からなる合金被覆を施してなる、高温耐酸化性、耐
熱衝撃性チタン−アルミニウム系合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26621387A JPH01111858A (ja) | 1987-10-23 | 1987-10-23 | チタン−アルミニウム系合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26621387A JPH01111858A (ja) | 1987-10-23 | 1987-10-23 | チタン−アルミニウム系合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01111858A true JPH01111858A (ja) | 1989-04-28 |
| JPH0548296B2 JPH0548296B2 (ja) | 1993-07-21 |
Family
ID=17427832
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26621387A Granted JPH01111858A (ja) | 1987-10-23 | 1987-10-23 | チタン−アルミニウム系合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01111858A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0770702A1 (de) * | 1995-10-23 | 1997-05-02 | DECHEMA Deutsche Gesellschaft für Chemisches Apparatewesen, Chemische Technik und Biotechnologie e.V. | Verfahren zur Erhöhung der Korrosionsbeständigkeit von Legierungen auf der Basis TiAl |
| JPWO2019123694A1 (ja) * | 2017-12-19 | 2021-01-14 | 株式会社Ihi | ＴｉＡｌ合金材及びその製造方法、並びにＴｉＡｌ合金材の鍛造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105648398B (zh) * | 2016-02-19 | 2018-06-05 | 同济大学 | 一种通过预氧化提高TiAl基合金高温抗氧化性能的方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4934889A (ja) * | 1972-07-31 | 1974-03-30 | ||
| JPS51122633A (en) * | 1975-04-19 | 1976-10-26 | Tohoku Daigaku Kinzoku Zairyo | Surface treatment process for hardening nonnferrous metals |
| JPS62165509A (ja) * | 1986-01-16 | 1987-07-22 | Toshiba Corp | タ−ビン翼 |
-
1987
- 1987-10-23 JP JP26621387A patent/JPH01111858A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4934889A (ja) * | 1972-07-31 | 1974-03-30 | ||
| JPS51122633A (en) * | 1975-04-19 | 1976-10-26 | Tohoku Daigaku Kinzoku Zairyo | Surface treatment process for hardening nonnferrous metals |
| JPS62165509A (ja) * | 1986-01-16 | 1987-07-22 | Toshiba Corp | タ−ビン翼 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0770702A1 (de) * | 1995-10-23 | 1997-05-02 | DECHEMA Deutsche Gesellschaft für Chemisches Apparatewesen, Chemische Technik und Biotechnologie e.V. | Verfahren zur Erhöhung der Korrosionsbeständigkeit von Legierungen auf der Basis TiAl |
| JPWO2019123694A1 (ja) * | 2017-12-19 | 2021-01-14 | 株式会社Ihi | ＴｉＡｌ合金材及びその製造方法、並びにＴｉＡｌ合金材の鍛造方法 |
| JP2022130467A (ja) * | 2017-12-19 | 2022-09-06 | 株式会社Ihi | ＴｉＡｌ合金材及びその製造方法、並びにＴｉＡｌ合金材の鍛造方法 |
| US11542574B2 (en) | 2017-12-19 | 2023-01-03 | Ihi Corporation | TiAl alloy member, method of manufacturing the same, and method of forging TiAl alloy member |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0548296B2 (ja) | 1993-07-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3999956A (en) | Platinum-rhodium-containing high temperature alloy coating | |
| US5346563A (en) | Method for removing sulfur from superalloy articles to improve their oxidation resistance | |
| Koo et al. | Pack cementation coatings on Ti3Al–Nb alloys to modify the high-temperature oxidation properties | |
| GB2105748A (en) | Minor element additions to single crystals for improved oxidation resistance | |
| CN1045425A (zh) | 供超高温合金用的富集钇的铝化物涂层 | |
| US4910092A (en) | Yttrium enriched aluminide coating for superalloys | |
| CA2010672A1 (en) | Titanium aluminide alloys | |
| US4801513A (en) | Minor element additions to single crystals for improved oxidation resistance | |
| US7138189B2 (en) | Heat-resistant Ti alloy material excellent in resistance to corrosion at high temperature and to oxidation | |
| JPH01257A (ja) | 耐酸化性かつ耐高温腐食性ニッケル基合金被覆材並びにそれを用いた複合製品 | |
| US4022587A (en) | Protective nickel base alloy coatings | |
| EP0131536B1 (en) | Chromium boron surfaced nickel-iron base alloys | |
| RU2165475C2 (ru) | Способ защиты стальных деталей машин от солевой коррозии | |
| Das et al. | Effect of Al content on microstructure and cyclic oxidation performance of Pt-aluminide coatings | |
| EP0694082B1 (en) | Method for removing sulfur from superalloy articles to improve their oxidation resistance | |
| CA2002632A1 (en) | Chromium containing high temperature alloy | |
| JPH02503576A (ja) | 被覆した近αチタン品物 | |
| JPH01111858A (ja) | チタン−アルミニウム系合金 | |
| JP3018804B2 (ja) | チタン系合金部材の表面処理法 | |
| Gurrappa | Platinum aluminide coatings for oxidation resistance of titanium alloys | |
| Li et al. | Oxidation behavior of niobium aluminide intermetallics protected by aluminide and silicide diffusion coatings | |
| Li et al. | Enhanced alumina film adhesion of Hf/Y‐doped iron–aluminum alloys during high‐temperature oxidation: a new observation | |
| US3716398A (en) | Impact resistant coatings for nickel-base and cobalt-base superalloys and the like | |
| EP0804625B1 (en) | Method for improving oxidation and spalling resistance of diffusion aluminide coatings | |
| KR100412426B1 (ko) | Ｙ이 포함된 ＴｉＡｌ계 금속간화합물 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080721 Year of fee payment: 15 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080721 Year of fee payment: 15 |