JPH01114682A - 蓄熱用製氷法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は氷蓄熱に適したシャーベット状の氷−水スラリ
ーを製造する方法および装置に関する。

〔従来の技術と問題点〕

最近は昼間の電力需要量が増加して一日の電力需要量の
変動が太き（なってきたので、その平滑化の一環として
空調用電力の平滑化が強（要望され、このための様々な
蓄熱システムの開発が盛んに行われている。この蓄熱シ
ステムのうち、１熱が利用でき負荷に対する応答性の良
いＬｉｑｕｉｄ　Ｉｃｅを用いた蓄熱システムは最も注
目されている技術である。

このＬｉｑｕｉｄ　Ｉｃｅ　（シャーベット状の氷−水
スラリ−）の製造方法として７従来より水と不凍液の混
合液を用いる方法が提案されているが、大型ビル等を対
象とした大規模な設備としては成功していない。その理
由は不凍液を用いることによるコストの増大にあり、ま
た不凍液による細菌増殖の問題も付随する。

このようなことから２本発明者らは水のみ（例えば通常
の水道水）を用いたＬｉｑｕｉｄ　Ｉｃｅの製造法を確
立すべく多くの基礎研究を重ねてきたが、水が冷却され
て相変化して氷となる過程において。

過冷却現象を積極的に利用する方式を考案し、既に特願
昭６２−４７７７０号、特願昭６２−６２６８１号、特
願昭６２−９４３１４号、特願昭６２−１０２９９４号
および特願昭６２−２２８８００号等に提案した。従来
の常識では、潜熱蓄熱システムにおいてかような過冷却
現象が起こるとシステムの操作性が悪化し、またそのた
めに冷凍能力を増強しなければならないから、かような
過冷却現象が起こらないように努めるという考え方が採
用されてきた。しかし１本発明者の研究によると、過冷
却水を何らかの引き金によって瞬時に氷とすれば、その
氷はシャーベット状となること、そして、伝熱面での氷
の生成ではないから連続製氷が高い効率で出来るし、　
ＩＰＦ（氷／水槽容積の比）を増大させることができる
点で、非常に有利な方式であると考えている。

なお、特開昭６２−１４７２７１号公報は、伝熱面での
水の流速が０．１ｍ／ｓｅｅ以上となるように流動状態
を保つと過冷却水が製造できると教示している。

〔発明の目的〕

過冷却現象を利用する製氷法の場合には、過冷却水の製
造技術が確立されねばならない、過冷却水は零度℃以下
に適冷に冷却された不安定な水であり、かような過冷却
水を連続流れとして製造するには、そのための冷却条件
（例えば水の入口水温、水の出口水温、水の流速、伝熱
管の内径、伝熱管の水と接触する面積、伝熱管の表面状
態、伝熱管の熱伝達係数、冷却速度等の様々な因子）を
適切に制御または設定しないと伝熱管内で凍結を起こし
てトラブルを発生させたり、逆に過冷却水ではない水が
生じたすることになることが予想され、工業技術として
成立しないことになる０本発明はこの課題の解決を目的
としてなされたものである。

〔発明の構成〕

本発明は、脈動が実質的に存在しない定常流からなる水
の連続流れの過程において管壁を通じて該連続流れの水
を零度℃以下に冷却する冷却帯域を形成し、この冷却帯
域から零度℃以下の過冷却水の連続流れを取り出し９次
いで得られた過冷却水の過冷却状態を開放して微細氷が
分散した氷−水スラリーを形成させる蓄熱用製氷法にお
いて。

前記の冷却帯域を通過する水流のレイノルズ数の変化、
冷却帯域に入る直前の水の温度変化および冷却帯域から
出る水の温度変化とは無関係に、該冷却帯域において水
と接触する管壁表面のいずれの地点でもその表面温度が
−５，８℃以下とはならない温度に制御することを特徴
とする。ここで。

レイノルズ数の変化とは、動粘性係数が一定の同じ水を
予め定めた一定の内径をもつ伝熱管内に空隙なく通水す
る場合には流速の変化に対応する。

本発明者らは前記の目的のもとに、冷却管内を連続的に
通水させて過冷却水を連続的に製造する場合に過冷却水
が得られる条件を知るべく、広範な試験と研究を行った
ところ、水流のレイノルズ数が異なっても（つまり、水
の流速と伝熱管の内径を変化させても）、また伝熱管に
入る前の水の水温が異なって、伝熱管から出る水の温度
が異なっても、そして伝熱管の表面の状態が異なっても
。

伝熱管の表面温度がマイナス５．８℃以下にならないな
らば（ただし零度℃以下）、過冷却水が定常的に製造で
きるという極めて興味深い事実を見出した。つまり、過
冷却水となるか凍結するかということを決めるのは、脈
動が実質上存在しない定常流においては、流速、水の入
口水温、出口水温。

伝熱面の粗度と言った因子ではなく、伝熱面の表面温度
であり、この表面温度が−５，８℃より低くなると、水
の流速や入口水温、出口水温その他の因子をどのように
制御しても凍結を起こし９反対に伝熱面の表面温度が零
度℃以下で−５，８℃の範囲となるようにさえ制御すれ
ば、前記のような因子がどのような場合にも実質的に一
凍結を起こさずに連続流れとしての過冷却水が得られる
ことが数多くの試験から判明した。レイノルズ数や水温
を厳密に制御しなくても伝熱面の表面温度さえ適正に制
御するならば過冷却水の連続流れが得られるということ
は、流速や入口水温などが不可避的に変動しがちな実際
の工業規模での設備において掻めで有利に過冷却水を多
量生産できることを意味している。

〔発明の詳述〕

以下に本発明者の行った試験の代表例を挙げて本発明の
内容を具体的に説明する。

第１図に試験装置の概要を示した。１は伝熱管であり、
冷媒がその中を通る外管２内にこの伝熱管ｌが内管とし
てセットされている。伝熱管１の中には上部タンク３か
ら流量調整バルブ４によって流量を調節しながら水が通
水される。伝熱管１の下端は大気に開放しており、その
下端からの落水は受槽５で受けてから製氷槽６に落とす
、受槽５と製氷槽６との間には機械的に回転する回転翼
７を設けておき、これによって落水の方向に向かうて成
長してくる氷を掻きならす、上部タンク３には下部タン
ク６°からポンプ８によって揚水し。

上部タンク３のオーバーフロー水は下部タンク６゜に戻
す、このオーバーフローを行なう上部タンクによって伝
熱管１内に脈動のない定常流を流すことができる。製氷
槽６の下部は連通路９を通じて下部タンク６′に通じて
おり、製氷槽６内の水だけが下部タンク６°に供給され
る。

試験例１ 伝熱管１として内面を電解研磨した内径４．２−■φ、
肉厚肉厚１ｍ人テンレス鋼パイプを使用し、外管２には
内径９−−φ、肉厚１■のステンレス鋼パイプを使用し
た。また水と接触する装置部分はすべてステンレス鋼ま
たは塩化ビニル材を使用することによりサビによる水質
の変化を避けた。水は水道水を使用し、冷媒にはブライ
ンを使用した。

製氷槽６には過冷却水が氷となるための引き金として氷
のかけらを入れておいた。プラインを外管２の内部およ
び下部タンク６°の熱交換器１０に供給し、それらのブ
ライン温度を徐々に下げ、また流量調整弁４の操作によ
って任意の流量に調節された水を伝熱管ｌで連続的に冷
却した。そして、各種の流速のもとで通水し、伝熱管ｌ
内で氷が生成して伝熱管を閉塞するまで水を冷却した時
の、伝熱管表面温度、プライン温度および入口水温と出
口水温を測定した。その結果を表１および第２図〜第５
図に示した。

表１　管壁温度および水温 第２図は２表１に示した実験Ｎαの代表的なものについ
て、プライン温度を変化させることによって伝熱管の内
壁温度を伝熱管内で凍結が起こるまで冷却した場合の伝
熱管内壁温度の経時変化を示したものである。第２図の
結果に見られるように。

流速が異なっても、また冷却速度が異なっても。

凍結には影響を与えないことがわかる。凍結に影響を与
えるのは伝熱管内壁温度であり、この温度が−５〜−６
℃近辺になると、流速や冷却速度に関係な（管内凍結が
生じるのである。

第３図は流速を高めたうえ、伝熱管内壁温度の冷却の程
度を緩やかにした以外は第２図の同様の伝熱管内壁温度
の経時変化を示している。この高流速の場合にもやはり
第２図と同様の結果が得られている。

第４図は表示の各実験隘のものについて伝熱管への水の
入口水温と伝熱管からの出口水温の経時変化をプロット
したものである。この第４図は入口水温が異なっても、
またそのさいの流速が異なっても、零度℃以下の出口水
屋をもつ過冷却水を得ることができることを示している
。

第５図は流速を高めた以外は第４図と同様の入口水温と
出口水温の経時変化を示したものでありこの場合にも一
様に過冷却水が得られている。

各試験において安定的に過冷却水が得られたものは、こ
の過冷却水からシャーベット状の水−氷スラリーが製氷
槽で得ることができた。

また、電解研磨されていない通常のステンレス鋼からな
るパイプを使用して同じ試験を行ったが電解研磨された
ものとされていないものとの有意差は認められなかった
。

以上の試験結果から、入口水温、出口水温および冷却速
度に係わらず、水の流量が約５００ｍ　ｌ　／ｍｉｎの
場合には伝熱管内壁温度が−５，５℃以上では凍結が起
こらず、また流量が１５００ｍ　ｌ　／ｍｉｎの場合に
は−４，５℃以上では凍結が起きないことが明らかとさ
れた。なお、流１１５００ｍ　ｌ　／ｌ１ｉｎの場合の
レイノルズ数は１４００．　流量１５００ｍ　ｌ　／ｍ
ｉｎの場合のレイノルズ数は４２００と算出される。ま
た熱伝達係数は前者では４２０Ｋｃａｌ／ｍ”ｈｒ　’
Ｃ、後者では２７００Ｋｃａｌ／ｍ”ｈｒｏＣである。

このように伝熱管凍結は、水の入口水温、出口水温並び
にレイノルズ数の変化や熱伝達係数の違いがあっても、
さらには冷却速度が異なっても、水の流量によって決ま
る伝熱管表面温度が一定値以下となった場合に起こるの
である。この伝熱管表面温度は伝熱管内壁と水との境界
層の温度とほぼ等しいと考えることができる。

試験例２ 伝熱管１として内面を電解研磨した内径７．５３ｍｍφ
、肉厚２■のステンレス鋼パイプを使用した以外は試験
例１と同じ試験装置を用い、水の流量を多くしたＣ２５
００ｍ　ｌおよび６０００ｍ　ｌ　）以外は、前記試験
例２と同様の試験を行った。流量２５００ｍ　ｌの例で
はレイノルズ数が約４２００．流１６０００ｎＩ！、の
例ではレイノルズ数が約１００００である。その結果を
表２および表３に示した。

また、上部タンク３を外し、ポンプ８に伝熱管１を直結
して行った試験結果を表４に示した。

以上の試験結果は、伝熱管表面温度によって過冷却現象
の安定性が支配されるということを立証している。しか
し、流速（レイノルズ数）によって凍結時の伝熱管表面
温度が異なるか否かは確証が得られていない０本試験結
果では、高レイノルズ数域において管外側の熱伝達が支
配しており。

管外側の局所的な熱伝達率の違いが伝熱管表面温度に影
響を与えているものと考えられる。つまり前記試験で測
定した伝熱管表面温度はその測定位置が伝熱管表面温度
の最低値を示す位置ではなかったことによって凍結時の
伝熱管表面温度の値にバラツキが生じたものであり、伝
熱管表面温度の最低値を示す位置は、ブラインの入口部
近傍に存在するものと考えられる。そこで実験結果に基
づき計測した位置付近の管内側と管外側の熱伝達率を求
め、その結果を、計算式によって求めた値と比較し、そ
の計蒐式を用いてブライン入口部の管外側熱伝達率を推
定し、この値を用いてブライン入口部の伝熱管内側表面
温度を推定した。その結果を表５および表６に示した。

第６図は前記の伝熱管内側表面温度の推定値を横軸にと
り、縦軸に過冷却現象の安定性を、安定と凍結の２位置
で示した。この図かられかることは、伝熱管の内側表面
のうち、その温度が最低となる位置での内側表面温度が
一６℃以上の場合に過冷却現象が安定的に継続するであ
ろうということである。

試験例３ 本例は試験例３で得た内容をもとに、伝熱管の内側表面
温度が最低となるであろう位置のブライン入口部の伝熱
管外側温度を測定し５　レイノルズ数が１５００から６
０００の範囲での実験を行ったものである。試験装置と
伝熱管は試験例３と同じであるが、上部タンク３は使用
せずにポンプ８を伝熱管ｌに直結した。外管２の内径は
１５．７ｍ＋＊であり、ブライン入口部の伝熱管外側温
度の測定位置は第１表の１１で示す位置である。

その結果を表７の実測値の欄に示す、なお、この実測値
中の伝熱管表面温度は第１図の１２で示す位置における
伝熱管外側温度である。この結果。

試験例１〜２で代表点として測定していた伝熱管外側温
度と本例のブライン入口部での伝熱管外側温度との間に
は３〜４℃の開きがあることがわかる。第７図に各レイ
ノルズ数の流速において凍結が開始した時点でのブライ
ン入口部での伝熱管外側温度を示した。

一方、プライン入口部の伝熱管の内側の温度を計算によ
って求めた。その値を表７の計算値の欄ただし。

Ｃｐ：比熱（Ｋｃａｌ／Ｋｇ／’Ｃ） τ：密度（Ｋｇ／ｍ’） Ｆ：流量（−３／Ｋｇ） Ｔｐ：伝熱管表面温度（測定値＞　”ｃ表面温度℃ Ｔ鍔０：水出口温度℃ Ｌ：伝熱管長さ（ｍ） λ：伝熱管熱伝導率（Ｋｃａｌ／＋／ｈ／　”Ｃ）Ｒｏ
：伝熱管外径（ａｍ） Ｒ１：伝熱管内径（軸ｍ） ｈｏ：伝熱管外側熱伝達率（Ｋｃａｌ／ｍ”／ｈ／　’
Ｃ）ｈｉ：伝熱管内側熱伝達率（Ｋｃａｌ／ｍ！／ｈ／
　’Ｃ）であり。

伝熱ｉ１（Ｑ）＝Ｃｐｗ・ｒｗＦｗ・６７ｗ熱収支（［
ｂ）　＝　（Ｃｐ＠・τ簀　・Ｐ讐・ΔＴｂ）／［＋管
外側熱伝達率＝Ｑ／（２・？Ｃ・Ｒｏ　・（Ｔｂ＋　　
Ｔｐ）　・Ｌ）管内側熱伝達率＝ １／（Ｒｉ　　・　２　　・　？Ｃ・　（Ｔｐ−Ｔｗｚ
）　　ＨＬ／Ｑ−Ｌｎ（Ｒｏ）Ｒ４）／　λ）である、
ただし、添字の譜は水、ｂはブライン。

１は人０．２は出口である。

第８図は、この計算によって得られたブライン人口部の
伝熱管の内側の温度を縦軸に、レイノルズ数を横軸とし
て、凍結開始時点をプロットしたものである。第８図の
結果から、伝熱管の表面温度が−６〜−７℃の範囲にな
るとレイノルズ数には無関係に凍結を開始することがわ
かる。

試験例４ 伝熱管１として、−船賃管用のステンレス鋼パイプ（Ｊ
ＩＳ　Ｇ　３４４８）’１０Ｓｕを使用した以外は、試
験例３と同じ装置で試験を行った。伝熱管ｌの内径は８
．５２ｍｍ、肉厚は１．０＠−である、実験はレイノル
ズ数が２５００から５５００の範囲で行った。

その結果を表８に示した０表８の実測値および計算値は
試験例３で示したのと同様にして得られたものである。

第９図は、各レイノルズ数の場合に凍結を起こした時点
のブライン人口部の伝熱管の内側表面温度を・で示した
。凍結を起こすか否かの伝熱管の内側表面温度の境界は
、レイノルズ数に無関係に−５，８℃近辺に存在するこ
とがわかる。

以上の試験結果に見られるように２本発明者らは過冷却
状態を支配するのは水と接触する管壁の表面温度である
ことを明らかにした。つまり、連続流れの水を管壁を通
じて冷却する場合に、入口水温、出口水温、管壁の粗度
等とは無関係に、しかもレイノルズ数（すなわち流速）
ですら無間係に、水と接触する管壁の表面温度がその一
部でも−５．８以下となると凍結を起こすという事実が
明らかとなり、伝熱管の水と接触する全ての表面のどの
地点でも−５，８℃以下とならないにょうに制御して伝
熱管を零度℃以下に冷却すれば過冷却水が安定して得ら
れるのであり、入口水温、出口水温およびレイノルズ数
（すなわち流速）を過冷却水を安定して製造するための
制御因子とはしなくてもよく、また伝熱管も特別なもの
を使用しなくてもよいことが判明し１本発明をなすに至
ったのである。

〔発明法を実施する好ましい装置態様〕本発明法は２以
上の試験例に見られるように。

冷却帯域を通過する水流のレイノルズ数の変化。

冷却帯域に入る直前の水の温度変化および冷却帯域から
出る水の温度変化とは無関係に、該冷却帯域において水
と接触する管壁表面のいずれの地点でもその表面温度が
−５，８℃以下とはならない温度に制御することによっ
て過冷却水を連続的に安定して製造する点に特徴があり
、得られた過冷却水の過冷却状態を瞬間的に開放して蓄
熱用に適した水−氷スラリーを作るものであるが、その
実施にさいしては、以下に述べるような装置構成のもと
で実施するのが好ましい。

第１０図は、伝熱管の多管を同時にどの部分でも−５，
８℃以下とはならない表面温度に制御するのに通する本
発明法を実施する装置を示したものである。第１０図に
おいて、１５は本発明に従う過冷却水製造器、１６は過
冷却状態解除器、１７は氷蓄熱槽である。

過冷却水製造器１５は、シェル１８内に両端開口の伝熱
管１９の多数本を仕切板２０．２１を介して配置したも
のであり、シェル１８内が仕切板２０．２１によりて入
側ヘッダー室２２．蒸発器室２３に区分され、各伝熱管
１９は一方の端が入側ヘッダー室２２に、他方の端が出
口部２４に開口し、その長さの実質的な部分が蒸発器２
３内に存在するように各仕切板２０．２１に気密に貫通
している。蒸発器室２３は、圧縮機２５゜凝縮器２６お
よび膨張弁２７と共に冷凍サイクルを構成する蒸発器と
して機能する室である。すなわち圧縮器２５で圧縮した
冷媒を凝縮器２６で凝集してここで放熱しその凝縮液を
膨張弁２７で絞って蒸発器室２３内で膨張蒸発させて圧
縮器２５に循環する。この冷媒の膨張蒸発によって蒸発
器室２３内の各伝熱管１９をその外側から冷却するので
あるが、圧縮器２５を定常稼働した状態で膨張弁２７を
調整することによって蒸発器室２３内の膨張圧は所定の
値に一定に維持させることができるから、この所定圧の
もとでは蒸発器室２３内に存在する各伝熱管１９は同時
にどの位置でも所定の成る決まった温度に冷却される。

したがってその温度を１通水中の伝熱管１９のどの内側
表面の温度も−５，８”Ｃ以下にはならないように（だ
だし零度℃以下に）制御することが容易に行い得ること
になる。

このように構成した多管式の過冷却水製造器１５への通
水は、氷蓄熱槽１７の水をポンプ２９によって入側ヘッ
ダー２２に供給すればよい。これによって出口部２４に
は過冷却水が連続的に取り出されることになるが、この
過冷却水は過冷却状態解除器１６によって過冷却状態を
瞬時に解除させる。この過冷却状態解除器１６としては
、過冷却水に物理的なエネルギーを付与するものが好ま
しく１例えば超音波振動を付与するもの１回転翼などに
よって剪断応力を連続的に付与するものなどが好適に利
用できる。このような物理的エネルギーを付与して瞬時
に過冷却状態を解除すると微細な氷が一斉に生成して空
調用蓄熱にとって好ましい形態の水−氷スラリーが得ら
れ１　この水−氷スラリーを氷蓄熱槽１７に蓄えて冷房
負荷に供する。

なお、第１０図では過冷却水製造器１５は各伝熱管１９
を水平方向に設置した状態のものを示したが。

各伝熱管１９は垂直方向に設置されていてもよいし傾斜
して設置されていてもよい。また、過冷却状態解除装置
を省略し、過冷却水製造器１５で得られた過冷却水を直
接氷蓄熱槽１７に落下させ、その落下エネルギーを利用
して過冷却状態を解除したり氷蓄熱槽１７内において撹
拌や超音波などの物理的エネルギーを付与するようにし
てもよい。

このように９本発明はまた。シェル内を仕切板によって
入側ヘッダー部、蒸発器室および出口部に区分し１両端
開口の伝熱管の多数本を、一方の開口端を入側ヘッダー
部に、他方の開口端を出口部に開口させ且つその長さの
実質的な部分が蒸発器室内に存在するように各仕切板に
気密に貫通させてなる過冷却水製造器と、この過冷却水
製造器の蒸発器室内で制御圧のもとで冷媒を膨張蒸発さ
せる冷凍サイクル回路と、該過冷却水製造器の出口部か
ら取り出される過冷却水に物理的エネルギーを付与して
過冷却状態を解除する機構とを備え。

前記の伝熱管の内面の表面温度が−５，８℃以下となら
ないように冷凍サイクルを稼働するようにした蓄熱用製
法装置を提供するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明法の試験に供した装置の略断面図、第２
図は試験結果の一例を示す凍結開始にいたるまでの伝熱
管内壁温度の経時変化図、第３図は同じく他の試験結果
を示す伝熱管内壁温度の経時変化図、第４図は試験結果
の一例を示す水温の経時変化図、第５図は同じく他の゛
試験結果を示す水温の経時変化図、第６図は伝熱管内で
凍結する場合としない場合のブライン入口部での伝熱管
の内側表面温度の推定値を示す図、第７図は凍結開始時
におけるレイノルズ数とプライン入口部の伝熱管の外側
表面温度との関係図、第８図は凍結開始時におけるレイ
ノルズ数とブライン入口部の伝熱管の内側表面温度との
関係図、第９図は同じ（凍結開始時におけるレイノルズ
数とプライン入口部の伝熱管の内側表面温度との関係図
、第１０図は本発明法を実施するのに適した装置の例を
示す略断面図である。 １・・伝熱管、　２・・外管、　３・・上部タンク、　
　４・・流量調整弁、　　５・・過冷却水受は器、　　
６・・製氷槽、　６°・・下部タンク。 ７・・回転翼、　　８・・ポンプ。 １５・・過冷却水製造器、　　１６・・過冷却状態解除
器、１７・・氷蓄熱槽、１８・・シェル、１９・・伝熱
管の多管、　　２０．２１　　・・仕切板。 ２２・・入側へラダー、２３・・蒸発器室。 ２４・・出口部、２５・・圧縮機、２６・・凝縮器。 ２７・・膨張弁。 第１図 第６図 ブライン入口部伝熱管内側表面温度 の推定値 −再７図 ρ １０００　　　２０００　　　３０００　　　４０００
　　　５０００　　　６００ＯＲｅ数（−） 第８図 １０００　　２０００　　３０００　　４０００　　５
０００　　６００ＯＲｅ数（−） 第９図 １０００　　２０００　３０００　　４０００　　５０
００　６００ＯＲｅ数　（−）

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）定常流からなる水の連続流れの過程において管壁
   を通じて該連続流れの水を零度℃以下に冷却する冷却帯
   域を形成し、この冷却帯域から零度℃以下の過冷却水の
   連続流れを取り出し、次いで、得られた過冷却水の過冷
   却状態を開放して微細氷が分散した氷−水スラリーを形
   成させる蓄熱用製氷法において、前記の冷却帯域を通過
   する水流のレイノルズ数の変化、冷却帯域に入る直前の
   水の温度変化および冷却帯域から出る水の温度変化とは
   無関係に、該冷却帯域において水と接触する管壁表面の
   いずれの地点でもその表面温度が−５．８℃以下とはな
   らない温度に制御することを特徴とする蓄熱用製氷法。
2. （２）シェル内を仕切板によって入側ヘッダー部、蒸発
   器室および出口部に区分し、両端開口の伝熱管の多数本
   を、一方の開口端を入側ヘッダー部に、他方の開口端を
   出口部に開口させ且つその長さの実質的な部分が蒸発器
   室内に存在するように各仕切板に気密に貫通させてなる
   過冷却水製造器と、この過冷却水製造器の蒸発器室内で
   制御圧のもとで冷媒を膨張蒸発させる冷凍サイクル回路
   と、該過冷却水製造器の出口部から取り出される過冷却
   水に物理的エネルギーを付与して過冷却状態を解除する
   機構とを備え、前記の伝熱管の内面の表面温度が−５．
   ８℃以下とならないように冷凍サイクルを稼働するよう
   にした蓄熱用製氷装置。