JPH01132732A - 曲げ加工性のすぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ合金 - Google Patents
曲げ加工性のすぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ合金Info
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- JPH01132732A JPH01132732A JP923388A JP923388A JPH01132732A JP H01132732 A JPH01132732 A JP H01132732A JP 923388 A JP923388 A JP 923388A JP 923388 A JP923388 A JP 923388A JP H01132732 A JPH01132732 A JP H01132732A
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- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
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- C22C19/052—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 40%
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- Conductive Materials (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、すぐれた耐食性と曲げ加工性を有し、した
がって酸洗槽や酸回収装置、さらに酸使用の溶解装置な
どの腐食液を取扱う各種装置における特に腐食液にさら
される部分の構造部材として、また例えば蒸着材料除去
のための洗浄処理がしばしば施される化学蒸着装置にお
ける防着板などとして用いるのに適したＮｉ−Ｃｒ系合
金に関するものである。
がって酸洗槽や酸回収装置、さらに酸使用の溶解装置な
どの腐食液を取扱う各種装置における特に腐食液にさら
される部分の構造部材として、また例えば蒸着材料除去
のための洗浄処理がしばしば施される化学蒸着装置にお
ける防着板などとして用いるのに適したＮｉ−Ｃｒ系合
金に関するものである。
同一出願人は、先に上記の腐食分野ですぐれた耐食性を
示す材料として、特公昭５８−１７２４７号公報に見ら
れるＣｒ：３５〜８５重量％含有のＮｉ −Ｃｒ系合
金を開発した。
示す材料として、特公昭５８−１７２４７号公報に見ら
れるＣｒ：３５〜８５重量％含有のＮｉ −Ｃｒ系合
金を開発した。
しかし、上記の従来Ｎｉ−Ｃｒ系合金は、すぐれた耐食
性を示すものの、成形加工性、特に曲げ加工性が必ずし
も良好なものでないために、各種分野への適用に際して
成形加工にかなりの工数をとられるばかりでなく、信頼
性の点でも十分満足するものでないのが現状である。
性を示すものの、成形加工性、特に曲げ加工性が必ずし
も良好なものでないために、各種分野への適用に際して
成形加工にかなりの工数をとられるばかりでなく、信頼
性の点でも十分満足するものでないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記の
Ｃｒ含有量が高い従来Ｎｉ−Ｃｒ系合金に着目し、これ
のもつすぐれた耐食性と同等の耐食性をもち、かつすぐ
れた成形加工性を有する材料を開発すべ（研究を行なっ
た結果、重量％で（以下％は重量％を示す）、 Ｃｒ：３８〜４６％、（好ましくは、Ｃｒ：４３〜４６
％）、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０，１〜２％、 を含有し、さらに必要に応じて、 （ｉ） Ｃｕ ：０．１〜２％、 （ＩＩ） Ｃａ ： ０．００１〜０．０１％、（ｊ
ｉｉ） Ｚｒ 、 Ｎｂ 、 ＴａおよびＨｌ’のうち
の１種または２種以上：０．１〜３％、 （Ｉｖ） Ｙおよび希土類元素のうちの１種または２種
以上： ｏ、ｏｏｔ〜０，０１％、 上記（＋）〜（１ｖ）のうちの１種または２種以上を含
有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有し、
かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量を、 Ｃ： ０．０５％以下、 Ｎ ： ０．０４％以下、
としたＮｉ−Ｃｒ合金は、耐食性が確保され、成形加工
性を保持するようになるという知見を得たのである。
Ｃｒ含有量が高い従来Ｎｉ−Ｃｒ系合金に着目し、これ
のもつすぐれた耐食性と同等の耐食性をもち、かつすぐ
れた成形加工性を有する材料を開発すべ（研究を行なっ
た結果、重量％で（以下％は重量％を示す）、 Ｃｒ：３８〜４６％、（好ましくは、Ｃｒ：４３〜４６
％）、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０，１〜２％、 を含有し、さらに必要に応じて、 （ｉ） Ｃｕ ：０．１〜２％、 （ＩＩ） Ｃａ ： ０．００１〜０．０１％、（ｊ
ｉｉ） Ｚｒ 、 Ｎｂ 、 ＴａおよびＨｌ’のうち
の１種または２種以上：０．１〜３％、 （Ｉｖ） Ｙおよび希土類元素のうちの１種または２種
以上： ｏ、ｏｏｔ〜０，０１％、 上記（＋）〜（１ｖ）のうちの１種または２種以上を含
有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有し、
かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量を、 Ｃ： ０．０５％以下、 Ｎ ： ０．０４％以下、
としたＮｉ−Ｃｒ合金は、耐食性が確保され、成形加工
性を保持するようになるという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成を上記の通りに限定した理由を説明
する。
て、以下に成分組成を上記の通りに限定した理由を説明
する。
（ａ） Ｃｒ
Ｃ「成分には、各種の腐食液に対する耐食性を向上させ
る作用があるが、その含有量が３８％未満では所望の耐
食性を確保することができず、一方その含有量が５０％
を越えると脆化して、成形加工時に割れが発生し晶くな
ることから、その含有量を３８〜５０％と定めた。
る作用があるが、その含有量が３８％未満では所望の耐
食性を確保することができず、一方その含有量が５０％
を越えると脆化して、成形加工時に割れが発生し晶くな
ることから、その含有量を３８〜５０％と定めた。
しかし、Ｃ「成分の含有量は、３８〜４７％が好ましく
、さらに４３〜４７％が最も好ましく、この組成範囲で
Ｃｒ基のα相の析出を面積比で１０％以下にすると最大
限の耐食性と加工性を得ることができるのである。
、さらに４３〜４７％が最も好ましく、この組成範囲で
Ｃｒ基のα相の析出を面積比で１０％以下にすると最大
限の耐食性と加工性を得ることができるのである。
（ｂ）ＭｏおよびＷ
これらの成分には、共に素地に固溶し、Ｃｒ。
Ｍｏ、およびＷが共存した状態で耐食性を一段と向上さ
せる作用があるが、その含有量が０．１％未満では所望
のすぐれた耐食性を確保することができず、一方その含
有量が２％を越えると、成形加工性が著しく低ドするよ
うになることから、その含有量を０．１〜２％と定めた
。
せる作用があるが、その含有量が０．１％未満では所望
のすぐれた耐食性を確保することができず、一方その含
有量が２％を越えると、成形加工性が著しく低ドするよ
うになることから、その含有量を０．１〜２％と定めた
。
（ｃ） Ｃｕ
Ｃｕ成分には、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗとともに合金の耐食性を
向上させる作用があるが、Ｃｕ含有量が［１，１％未満
では所望の効果を得ることができず、一方、２％を越え
て含有させても一層の効果向上はみられないので、その
含有量を０．１〜２％と定めた。
向上させる作用があるが、Ｃｕ含有量が［１，１％未満
では所望の効果を得ることができず、一方、２％を越え
て含有させても一層の効果向上はみられないので、その
含有量を０．１〜２％と定めた。
（ｄ） Ｃａ
Ｃａ成分には、合金溶製時に脱酸や脱硫効果を向上させ
る作用があるが、その含有量が０．００１％未満では所
望の効果を得ることができず、一方、その含有量が０．
旧％を越えると脆化して成形加工時に割れが発生し易く
なることから、その含有量を０．００１〜０．０１％と
定めた。
る作用があるが、その含有量が０．００１％未満では所
望の効果を得ることができず、一方、その含有量が０．
旧％を越えると脆化して成形加工時に割れが発生し易く
なることから、その含有量を０．００１〜０．０１％と
定めた。
（ｅ）Ｚｒ、Ｎｂ、ＴａおよびＨ「
これらの成分には、合金の加工性を一段と改善させる作
用があるが、その含有量が０．０１％未満では所望の効
果を得ることができず、一方、３％を越えて含有させて
も、より一層の効果向上はみられないのでその含有量を
０．１〜３％と定めた。
用があるが、その含有量が０．０１％未満では所望の効
果を得ることができず、一方、３％を越えて含有させて
も、より一層の効果向上はみられないのでその含有量を
０．１〜３％と定めた。
（ｒ） ｙおよび希土類元素
これらの成分には、合金の加工性を向上させる作用があ
るが、その含有量が０．００１％未満では所望の効果を
得ることができず、一方、その含有量が０．（１１％を
越えて含有させても一層の効果向上はみられないので、
その含有量を０．００１〜０．０１％と定めた。
るが、その含有量が０．００１％未満では所望の効果を
得ることができず、一方、その含有量が０．（１１％を
越えて含有させても一層の効果向上はみられないので、
その含有量を０．００１〜０．０１％と定めた。
（ｇ） ＣおよびＮ
一般に、この種の高Ｃｒ含有量のＮｉ−Ｃｒ系合金を、
通常の溶解法である高周波炉を用いて、大気中で溶解し
た場合、溶解される原材料を厳選しても、不可避不純物
としてのＣおよびＮ成分の含有量は、それぞれＣ： ０
．０６％以上、Ｎ ： ０．０５％以上になるのが普通
であり、このように不可避不純物としてのＣおよびＮ含
有量が高いＮｉ−Ｃｒ系合金では、成形加工性、特に曲
げ加工性が悪く、僅かな曲げ加」二で割れが発生するも
のである。
通常の溶解法である高周波炉を用いて、大気中で溶解し
た場合、溶解される原材料を厳選しても、不可避不純物
としてのＣおよびＮ成分の含有量は、それぞれＣ： ０
．０６％以上、Ｎ ： ０．０５％以上になるのが普通
であり、このように不可避不純物としてのＣおよびＮ含
有量が高いＮｉ−Ｃｒ系合金では、成形加工性、特に曲
げ加工性が悪く、僅かな曲げ加」二で割れが発生するも
のである。
しかし、このＮｉ−Ｃｒ系合金を、例えば真空溶解法と
エレクトロスラグ溶解法を用いて２重溶解すると、Ｃ：
０．０５％以下、Ｎ ： ０．０４％以下にすること
が可能になり、このように不可避不純物としてのＣおよ
びＮ含有量を低減したＮｉ−Ｃｒ系合金では飛躍的に成
形加工性が向上するようになるものであり、かかる点か
ら不可避不純物としてのＣおよびＮ含自゛瓜を、それぞ
れＣ： ０．０５％以下、Ｎ ： ０．０４％以下に低
減して、すぐれた成形加工性、特に曲げ加工性を確保す
るようにしたものである。
エレクトロスラグ溶解法を用いて２重溶解すると、Ｃ：
０．０５％以下、Ｎ ： ０．０４％以下にすること
が可能になり、このように不可避不純物としてのＣおよ
びＮ含有量を低減したＮｉ−Ｃｒ系合金では飛躍的に成
形加工性が向上するようになるものであり、かかる点か
ら不可避不純物としてのＣおよびＮ含自゛瓜を、それぞ
れＣ： ０．０５％以下、Ｎ ： ０．０４％以下に低
減して、すぐれた成形加工性、特に曲げ加工性を確保す
るようにしたものである。
さらに、ＣおよびＮ成分の含有ユは、それぞれＣ： ０
．０１％以下、Ｎ ： ０．０１％以下に低減すること
が最も好ましく、炭化物や窒化物の生成を減少させるこ
とにより、耐食性をさらに向上させることができるので
ある。
．０１％以下、Ｎ ： ０．０１％以下に低減すること
が最も好ましく、炭化物や窒化物の生成を減少させるこ
とにより、耐食性をさらに向上させることができるので
ある。
なお、この発明のＮｉ−Ｃｒ系合金は、この他の不可避
不純物として、Ｆｃ：０．３％以下、Ｍｎ：０．３％以
下、ＴＪ：０．３％以下、Ａｇ：ロ、３％以下、および
Ｍｇ ：０５％以下をそれぞれ含有する。
不純物として、Ｆｃ：０．３％以下、Ｍｎ：０．３％以
下、ＴＪ：０．３％以下、Ａｇ：ロ、３％以下、および
Ｍｇ ：０５％以下をそれぞれ含有する。
つぎに、この発明の合金を実施例により具体的に説明す
る。
る。
まず、高周波真空溶解炉を用いて所定組成の合金溶湯を
調製した後、金型に鋳造して直径＝６０ｍｍＸ長さ：２
００ｍｍのインゴットとし、ついでこのインゴットをエ
レクトロスラグ溶解装置を用いて再溶解して、それぞれ
第１表に示される成分組成を有する直径：１００ｍｍの
インゴットとし、このインゴットに、それぞれ１１５０
〜１２５０℃の範囲内の所定温度に１０時間保持の条件
で均質化処理を施した後、同じ＜ １１５０〜１２５０
℃の範囲内の所定の熱間加工開始温度にて熱間鍛造と熱
間圧延を施して厚さ＝４關の熱延板とし、この熱延板に
、１１００〜１２００℃の範囲内の所定温度に３０分間
保持の条件で均質化処理を施した後、冷間圧延を施して
板厚：２ｍｍの冷延板とし、この冷延板に再び１１００
〜１２００℃の範囲内の所定温度に３０分間保持の条件
で均質化処理を施すことによって、本発明合金板材１〜
５４および比較合金板材１〜１２をそれぞれ製造した。
調製した後、金型に鋳造して直径＝６０ｍｍＸ長さ：２
００ｍｍのインゴットとし、ついでこのインゴットをエ
レクトロスラグ溶解装置を用いて再溶解して、それぞれ
第１表に示される成分組成を有する直径：１００ｍｍの
インゴットとし、このインゴットに、それぞれ１１５０
〜１２５０℃の範囲内の所定温度に１０時間保持の条件
で均質化処理を施した後、同じ＜ １１５０〜１２５０
℃の範囲内の所定の熱間加工開始温度にて熱間鍛造と熱
間圧延を施して厚さ＝４關の熱延板とし、この熱延板に
、１１００〜１２００℃の範囲内の所定温度に３０分間
保持の条件で均質化処理を施した後、冷間圧延を施して
板厚：２ｍｍの冷延板とし、この冷延板に再び１１００
〜１２００℃の範囲内の所定温度に３０分間保持の条件
で均質化処理を施すことによって、本発明合金板材１〜
５４および比較合金板材１〜１２をそれぞれ製造した。
なお、比較合金板材１〜１２は、いずれも構成成分のう
ちのいずれかの成分含をｆｆ１（第１表に系中を付す）
がこの発明の範囲から外れた組成をもつものである。
ちのいずれかの成分含をｆｆ１（第１表に系中を付す）
がこの発明の範囲から外れた組成をもつものである。
つぎに、この結果得られた本発明合金板材１〜５４およ
び比較合金板材１〜１２について、成形加工性、特に曲
げ加工性を評価する目的で、常温引張伸びをｉ’ｌＦＪ
定すると共に、ＪＩＳ規格にもとづいて１８０°密若曲
げ試験を行ない、曲げ部に割れが発生するか否かを１１
−１定し、密着曲げが可能なものについては、さらに逆
方向の密着曲げ試験を行ない、曲げ部の割れの有無を観
察した。
び比較合金板材１〜１２について、成形加工性、特に曲
げ加工性を評価する目的で、常温引張伸びをｉ’ｌＦＪ
定すると共に、ＪＩＳ規格にもとづいて１８０°密若曲
げ試験を行ない、曲げ部に割れが発生するか否かを１１
−１定し、密着曲げが可能なものについては、さらに逆
方向の密着曲げ試験を行ない、曲げ部の割れの有無を観
察した。
上記ＪＩＳ現格にもとづ＜ １８０”密着曲げ試験と
は、第１図（ａ）に示される合金板１を第１図（ｂ）に
示されるように曲げて片面を密着せしめ、その際に割れ
が発生するか否か観察する試験である。
は、第１図（ａ）に示される合金板１を第１図（ｂ）に
示されるように曲げて片面を密着せしめ、その際に割れ
が発生するか否か観察する試験である。
また、上記逆方向の密着曲げ試験は、第１図（Ｃ）に示
されているように、−度密着曲げを行なった合金板１を
、さらに逆方向に密着曲げを行なって曲げ部の割れの有
無を調べる過酷な試験である。
されているように、−度密着曲げを行なった合金板１を
、さらに逆方向に密着曲げを行なって曲げ部の割れの有
無を調べる過酷な試験である。
上記１８０’密管曲げ試験および逆方向の密着曲げ試験
の結果を第１表に示した。第１表中「割れ発生の有無」
の欄の Ｘ印は、密着曲げが完了する前に割れが発生して密着曲
げが不可能なもの、 Ｏ印は、密着曲げは可能でも、逆方向の密着曲げ加工中
に割れが発生したもの、 ◎印は、逆方向の密着曲げによっても割れが発生しなか
ったものを示す。
の結果を第１表に示した。第１表中「割れ発生の有無」
の欄の Ｘ印は、密着曲げが完了する前に割れが発生して密着曲
げが不可能なもの、 Ｏ印は、密着曲げは可能でも、逆方向の密着曲げ加工中
に割れが発生したもの、 ◎印は、逆方向の密着曲げによっても割れが発生しなか
ったものを示す。
さらに耐食性を評価する目的で、温度：６０℃の１７％
ＨＮＯ３−３％ＨＦ水溶液中に２４時間浸漬の混酸浸漬
試験、および同じ温度＝６０℃の８％ＨＣＩ）−５５％
ＨＮＯ３水溶液に２４０時間浸漬の逆上水浸漬試験を行
ない、腐食量をそれぞれ測定した。これらの−Ｉｌｌｌ
ｌ定結節１表に示した。
ＨＮＯ３−３％ＨＦ水溶液中に２４時間浸漬の混酸浸漬
試験、および同じ温度＝６０℃の８％ＨＣＩ）−５５％
ＨＮＯ３水溶液に２４０時間浸漬の逆上水浸漬試験を行
ない、腐食量をそれぞれ測定した。これらの−Ｉｌｌｌ
ｌ定結節１表に示した。
第１表に示される結果から、本発明合金板材１〜５４は
、いずれもすぐれた耐食性を示し、かつ著しくすぐれた
曲げ加工性を示すのに対して、比較合金板材１〜１２に
見られるように、構成成分のうちのいずれかの成分含を
量でもこの発明の範囲から外れると、耐食性および曲げ
加工性のうちの少なくともいずれかの性質が劣ったもの
になることが明らかで・ある。
、いずれもすぐれた耐食性を示し、かつ著しくすぐれた
曲げ加工性を示すのに対して、比較合金板材１〜１２に
見られるように、構成成分のうちのいずれかの成分含を
量でもこの発明の範囲から外れると、耐食性および曲げ
加工性のうちの少なくともいずれかの性質が劣ったもの
になることが明らかで・ある。
上述のように、この発明のＮｉ−Ｃｒ系合金は、耐食性
のほかに、すぐれた成形加工性を具備するので、耐食性
が要求される各種の部材への成形を、割れなどの発生な
く、きわめて容易に行なうことができ、しかも実用に際
しては、きわめてすぐれた耐食性を著しく長期に亘って
安定的に発揮するので信頼性の高いものであるなど工業
上有用な特性を有するのである。
のほかに、すぐれた成形加工性を具備するので、耐食性
が要求される各種の部材への成形を、割れなどの発生な
く、きわめて容易に行なうことができ、しかも実用に際
しては、きわめてすぐれた耐食性を著しく長期に亘って
安定的に発揮するので信頼性の高いものであるなど工業
上有用な特性を有するのである。
第１図（ａ）〜（ｃ）は、合金板の曲げ加工性を評価す
る試験方法を示す概略図である。 １・・・合金板
る試験方法を示す概略図である。 １・・・合金板
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）Ｃｒ：３８〜５０％、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．１〜２％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量
が、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｎ：０．０４％以下、 （以上重量％）であることを特徴とする曲げ加工性のす
ぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （２）Ｃｒ：３８〜５０％、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．１〜２％、 Ｃｕ：０．１〜２％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量
が、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｎ：０．０４％以下、 （以上重量％）であることを特徴とする曲げ加工性のす
ぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （３）Ｃｒ：３８〜５０％、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．１〜２％、 Ｃａ：０．００１〜０．０１％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量
が、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｎ：０．０４％以下、 （以上重量％）であることを特徴とする曲げ加工性のす
ぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （４）Ｃｒ：３８〜５０％、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．１〜２％、 Ｚｒ、Ｎｂ、ＴａおよびＨｆのうちの１種または２種以
上：０．１〜３％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量
が、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｎ：０．０４％以下、 （以上重量％）であることを特徴とする曲げ加工性のす
ぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （５）Ｃｒ：３８〜５０％、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．１〜２％、 Ｙおよび希土類元素のうちの１種または２種以上：０．
００１〜０．０１％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量
が、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｎ：０．０４％以下、 （以上重量％）であることを特徴とする曲げ加工性のす
ぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （Ｇ）Ｃｒ：３８〜５０％、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．１〜２％、 Ｃｕ：０．１〜２％、 Ｃａ：０．００１〜０．０１％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量
が、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｎ：０．０４％以下、 （以上重量％）であることを特徴とする曲げ加工性のす
ぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （７）Ｃｒ：３８〜５０％、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．１〜２％、 Ｃｕ：０．１〜２％、 Ｚｒ、Ｎｂ、ＴａおよびＨｆのうちの１種または２種以
上：０．１〜３％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量
が、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｎ：０．０４％以下、 （以上重量％）であることを特徴とする曲げ加工性のす
ぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （８）Ｃｒ：３８〜５０％、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．１〜２％、 Ｃｕ：０．１〜２％、 Ｙおよび希土類元素のうちの１種または２種以上：０．
００１〜０．０１％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量
が、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｎ：０．０４％以下、 （以上重量％）であることを特徴とする曲げ加工性のす
ぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （９）Ｃｒ：３８〜５０％、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．１〜２％、 Ｃａ：０．００１〜０．０１％、 Ｚｒ、Ｎｂ、ＴａおよびＨｆのうちの１種または２種以
上：０．１〜３％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量
が、 Ｃ：０．０５９％以下、 Ｎ：０．０４％以下、 （以上重量％）であることを特徴とする曲げ加工性のす
ぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （１０）Ｃｒ：３８〜５０％、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．１〜２％、 Ｃａ：０．００１〜０．０１％、 Ｙおよび希土類元素のうちの１種または２種以上：０．
００１〜０．０１％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量
が、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｎ：０．０４％以ト、 （以上重量％）であることを特徴とする曲げ加工性のす
ぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （１１）Ｃｒ；３８〜５０％、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．１〜２％、 Ｚｒ、Ｎｂ、ＴａおよびＨｆのうちの１種または２種以
上：０．１〜３％、 Ｙおよび希土類元素のうちの１種または２種以上：０．
００１〜０．０１％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量
が、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｎ：０．０４％以下、 （以上重量％）であることを特徴とする曲げ加工性のす
ぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （１２）Ｃｒ：３８〜５０％、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．１〜２％、 Ｃｕ：０．１〜２％、 Ｃａ：０．００１〜０．０１％、 Ｚｒ、Ｎｂ、ＴａおよびＨｆのうちの１種または２種以
上：０．１〜３％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量
が、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｎ：０．０４％以下、 （以上重量％）であることを特徴とする曲げ加工性のす
ぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （１３）Ｃｒ：３８〜５０％、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．１〜２％、 Ｃｕ：０．１〜２％、 Ｃａ：０．００１〜０．０１％、 Ｙおよび希土類元素のうちの１種または２種以上：０．
００１〜０．０１％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量
が、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｎ：０．０４％以下、 （以上重量％）であることを特徴とする曲げ加工性のす
ぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （１４）Ｃｒ：３８〜５０％、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．１〜２％、 Ｃｕ：０．１〜２％、 Ｚｒ、Ｎｂ、ＴａおよびＨｆのうちの１種または２種以
上：０．１〜３％、 Ｙおよび希土類元素のうちの１種または２種以上：０．
００１〜０．０１％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量
が、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｎ：０．０４％以下、 （以上重量％）であることを特徴とする曲げ加工性のす
ぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （１５）Ｃｒ：３８〜５０％、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．１〜２％、 Ｃａ：０．００１〜０．０１％、 Ｚｒ、Ｎｂ、ＴａおよびＨｆのうちの１種または２種以
上：０．１〜３％、 Ｙおよび希土類元素のうちの１種または２種以上：０．
００１〜０．０１％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量
が、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｎ：０．０４％以下、 （以上重量％）であることを特徴とする曲げ加工性のす
ぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （１６）Ｃｒ：３８〜５０％、 ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．１〜２％、 Ｃｕ：０．１〜２％、 Ｃａ：０．００１〜０．０１％、 Ｚｒ、Ｎｂ、ＴａおよびＨｆのうちの１種または２種以
上：０．１〜３％、 Ｙおよび希土類元素のうちの１種または２種以上：０．
００１〜０．０１％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ不可避不純物としてのＣおよびＮ成分の含有量
が、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｎ：０．０４％以下、 （以上重量％）であることを特徴とする曲げ加工性のす
ぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （１７）特許請求の範囲第１〜１６項において、Ｃｒ：
３８〜４７％であることを特徴とする曲げ加工性のすぐ
れた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （１８）特許請求の範囲第１〜１６項において、Ｃｒ：
４３〜４７％であることを特徴とする曲げ加工性にすぐ
れた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 （１９）特許請求の範囲第１〜１６項において、Ｃｒ：
４３〜４７％、 Ｃ：０．０１％以下、 Ｎ：０．０１％以下、 であることを特徴とする曲げ加工性にすぐれた耐食性Ｎ
ｉ−Ｃｒ系合金。
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| FR2333870A1 (fr) * | 1975-12-02 | 1977-07-01 | Pompey Acieries | Alliage refractaire a base de nickel et de chrome possedant une resistance elevee a l'oxydation, a la carburation et au fluage a tres haute temperature |
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- 1988-08-10 EP EP19880112984 patent/EP0303957B1/en not_active Expired
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