JPH0113977Y2 - - Google Patents
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- JPH0113977Y2 JPH0113977Y2 JP1982175213U JP17521382U JPH0113977Y2 JP H0113977 Y2 JPH0113977 Y2 JP H0113977Y2 JP 1982175213 U JP1982175213 U JP 1982175213U JP 17521382 U JP17521382 U JP 17521382U JP H0113977 Y2 JPH0113977 Y2 JP H0113977Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compressor
- capacity
- refrigerant temperature
- heat exchanger
- expansion valve
- Prior art date
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- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
〔考案の技術分野〕
この考案は、能力可変圧縮機を有するヒートポ
ンプ式冷凍サイクルを備えた空気調和機に関す
る。
ンプ式冷凍サイクルを備えた空気調和機に関す
る。
従来、この種の空気調和機としては第１図に示
すものがある。第１図において、１は能力可変圧
縮機で、この圧縮機１、四方弁２、室外熱交換器
３、熱電形膨張弁４と逆止弁５との並列体、熱電
形膨張弁６と逆止弁７との並列体、室内熱交換器
８などが順次連通され、ヒートポンプ式冷凍サイ
クルが構成される。こうして、冷房運転時は図示
実線矢印の方向に冷媒が流れ、暖房運転時は四方
弁２が切換わることにより図示破線矢印の方向に
冷媒が流れるようになつている。そして、室外熱
交換器３の近傍には室外フアン９が配設され、室
内熱交換器８の近傍には室内フアン１０が配設さ
れる。上記圧縮機１は、周波数制御による能力可
変圧縮機であり、図示していないインバータから
供給される交流電圧の周波数に応じて能力が変化
するようになつている。つまり、第２図に示すよ
うに、室内温度と設定温度との差に基づいて能力
がＡ（周波数75Hz）、Ｂ（周波数65Hz）、Ｃ（周波数
55Hz）、Ｄ（周波数45Hz）、Ｅ（周波数35Hz）、Ｆ（周
波数25Hz）と変化するようになつている。また、
この能力変化に対応して室内フアン９のフアンモ
ータ９Ｍの速度（送風量）がＨ（高速）、Ｍ（中
速）、Ｌ（低速）と変化するようになつている。
すものがある。第１図において、１は能力可変圧
縮機で、この圧縮機１、四方弁２、室外熱交換器
３、熱電形膨張弁４と逆止弁５との並列体、熱電
形膨張弁６と逆止弁７との並列体、室内熱交換器
８などが順次連通され、ヒートポンプ式冷凍サイ
クルが構成される。こうして、冷房運転時は図示
実線矢印の方向に冷媒が流れ、暖房運転時は四方
弁２が切換わることにより図示破線矢印の方向に
冷媒が流れるようになつている。そして、室外熱
交換器３の近傍には室外フアン９が配設され、室
内熱交換器８の近傍には室内フアン１０が配設さ
れる。上記圧縮機１は、周波数制御による能力可
変圧縮機であり、図示していないインバータから
供給される交流電圧の周波数に応じて能力が変化
するようになつている。つまり、第２図に示すよ
うに、室内温度と設定温度との差に基づいて能力
がＡ（周波数75Hz）、Ｂ（周波数65Hz）、Ｃ（周波数
55Hz）、Ｄ（周波数45Hz）、Ｅ（周波数35Hz）、Ｆ（周
波数25Hz）と変化するようになつている。また、
この能力変化に対応して室内フアン９のフアンモ
ータ９Ｍの速度（送風量）がＨ（高速）、Ｍ（中
速）、Ｌ（低速）と変化するようになつている。
上記熱電形膨張弁４，６は冷媒温度を感知する
感熱筒（図示しない）をそれぞれ有し、感知した
熱を圧力に変換し、その圧力によつて弁体を機械
的に変動させることにより、冷房運転時は蒸発器
として作用する室内熱交換器８の過熱度に応じて
開度が変化し、暖房運転時は蒸発器として作用す
る室外熱交換器３の過熱度に応じて開度が変化す
るようになつている。すなわち、負荷変動に対応
した冷媒流量制御が行なわれる。
感熱筒（図示しない）をそれぞれ有し、感知した
熱を圧力に変換し、その圧力によつて弁体を機械
的に変動させることにより、冷房運転時は蒸発器
として作用する室内熱交換器８の過熱度に応じて
開度が変化し、暖房運転時は蒸発器として作用す
る室外熱交換器３の過熱度に応じて開度が変化す
るようになつている。すなわち、負荷変動に対応
した冷媒流量制御が行なわれる。
ところで、このような空気調和機において、熱
電形膨張弁は上記したように感熱筒で感知する熱
を圧力に変換し、その圧力によつて弁体を機械的
に変動させるものであるから、応答に遅れを生
じ、負荷変動に基づく能力可変圧縮機の能力変化
に対応した迅速且つ最適な冷媒流量制御を行なえ
ないという問題がある。特に、運転開始時にはガ
スバランスが遅れるため、圧縮機へそのトルクに
見合わない非常に大きな負担がかかつてしまう。
また、熱電形膨張弁は、一方向の冷媒の流れにし
か対処することができないため冷房用と暖房用の
２つが必要であり、それに伴なつて逆止弁も２つ
必要となつており、冷凍サイクルの複雑化並びに
コストの上昇を招いてしまう。
電形膨張弁は上記したように感熱筒で感知する熱
を圧力に変換し、その圧力によつて弁体を機械的
に変動させるものであるから、応答に遅れを生
じ、負荷変動に基づく能力可変圧縮機の能力変化
に対応した迅速且つ最適な冷媒流量制御を行なえ
ないという問題がある。特に、運転開始時にはガ
スバランスが遅れるため、圧縮機へそのトルクに
見合わない非常に大きな負担がかかつてしまう。
また、熱電形膨張弁は、一方向の冷媒の流れにし
か対処することができないため冷房用と暖房用の
２つが必要であり、それに伴なつて逆止弁も２つ
必要となつており、冷凍サイクルの複雑化並びに
コストの上昇を招いてしまう。
この考案は上記のような事情に鑑みてなされた
もので、その目的とするところは、負荷変動に基
づく能力可変圧縮機の運転制御に対応した迅速且
つ最適な冷媒流量制御を行なうことができ、しか
も圧縮機に対する十分な安全保護を可能とし、ま
た冷房時は室内熱交換器における霜の凍結を防止
することができ、さらに冷凍サイクルの簡略化並
びにコスト低減をも可能とする空気調和機を提供
することにある。
もので、その目的とするところは、負荷変動に基
づく能力可変圧縮機の運転制御に対応した迅速且
つ最適な冷媒流量制御を行なうことができ、しか
も圧縮機に対する十分な安全保護を可能とし、ま
た冷房時は室内熱交換器における霜の凍結を防止
することができ、さらに冷凍サイクルの簡略化並
びにコスト低減をも可能とする空気調和機を提供
することにある。
この考案は、能力可変圧縮機を有するヒートポ
ンプ式冷凍サイクルを備えた空気調和機におい
て、ヒートポンプ式冷凍サイクルに減圧装置とし
て双流通形で且つ供給される駆動パルス信号に応
じて開度が変化する電動式膨張弁を採用するとと
もに、運転開始から一定時間は負荷に応じて前記
圧縮機の能力を制御し、かつ前記電動式膨張弁を
全開状態に維持する手段と、運転開始から一定時
間後、前記圧縮機の吐出冷媒温度が設定範囲内に
あれば負荷に応じて前記圧縮機の能力を制御し、
かつ前記電動式膨張弁の開度を不変とする手段
と、運転開始から一定時間後、前記圧縮機の吐出
冷媒温度が設定範囲内になければ前記圧縮機の能
力を不変とし、かつ圧縮機の吐出冷媒温度が設定
範囲内に収まるよう前記電動式膨張弁の開度を制
御する手段と、冷房運転時、前記室内熱交換器と
四方弁との間の冷媒温度に応じて前記設定範囲を
変化させる手段とを設けたものである。
ンプ式冷凍サイクルを備えた空気調和機におい
て、ヒートポンプ式冷凍サイクルに減圧装置とし
て双流通形で且つ供給される駆動パルス信号に応
じて開度が変化する電動式膨張弁を採用するとと
もに、運転開始から一定時間は負荷に応じて前記
圧縮機の能力を制御し、かつ前記電動式膨張弁を
全開状態に維持する手段と、運転開始から一定時
間後、前記圧縮機の吐出冷媒温度が設定範囲内に
あれば負荷に応じて前記圧縮機の能力を制御し、
かつ前記電動式膨張弁の開度を不変とする手段
と、運転開始から一定時間後、前記圧縮機の吐出
冷媒温度が設定範囲内になければ前記圧縮機の能
力を不変とし、かつ圧縮機の吐出冷媒温度が設定
範囲内に収まるよう前記電動式膨張弁の開度を制
御する手段と、冷房運転時、前記室内熱交換器と
四方弁との間の冷媒温度に応じて前記設定範囲を
変化させる手段とを設けたものである。
以下、この考案の一実施例について図面を参照
して説明する。この場合、第１図と同一部分には
同一符号を付し、その詳細な説明は省略する。
して説明する。この場合、第１図と同一部分には
同一符号を付し、その詳細な説明は省略する。
第３図に示すように、室外熱交換器３と室内熱
交換器８との間に電動式膨張弁２０が連通され
る。この電動式膨張弁２０は、第４図に示すよう
に、外部から供給される駆動パルス信号によつて
励磁されるステータ２１、このステータ２１に生
じる磁界によつて回転するロータ２２、このロー
タ２２にねじ・シヤフト２３を介して連結された
ニードル２４、このニードル２４の上下動によつ
てオリフイスの開度が変化する冷媒配管２５，２
６などを主体にして構成されており、双方向の冷
媒の流れに対処し得るいわゆる双流通形となつて
おり、第５図に示すように供給される駆動パルス
によつて順次開度が変化し、冷媒流量を直線的に
制御できるようになつている。
交換器８との間に電動式膨張弁２０が連通され
る。この電動式膨張弁２０は、第４図に示すよう
に、外部から供給される駆動パルス信号によつて
励磁されるステータ２１、このステータ２１に生
じる磁界によつて回転するロータ２２、このロー
タ２２にねじ・シヤフト２３を介して連結された
ニードル２４、このニードル２４の上下動によつ
てオリフイスの開度が変化する冷媒配管２５，２
６などを主体にして構成されており、双方向の冷
媒の流れに対処し得るいわゆる双流通形となつて
おり、第５図に示すように供給される駆動パルス
によつて順次開度が変化し、冷媒流量を直線的に
制御できるようになつている。
しかして、能力可変圧縮機１の吐出側冷媒配管
には冷媒温度センサ（サーミスタ）３１が取付け
られ、且つ室内熱交換器８と四方弁２との間の冷
媒配管には冷媒温度センサ（サーミスタ）３２が
取付けられる。
には冷媒温度センサ（サーミスタ）３１が取付け
られ、且つ室内熱交換器８と四方弁２との間の冷
媒配管には冷媒温度センサ（サーミスタ）３２が
取付けられる。
第６図は制御回路である。まず、Ｘは室内ユニ
ツト側回路、Ｙは室外ユニツト側回路である。室
内ユニツト側回路Ｘは、マイクロコンピユータお
よびその周辺回路などから成る主制御部４１、室
内温度センサ（サーミスタ）４２、室内熱交温度
センサ（サーミスタ）４３、室内フアンモータ１
０Ｍなどを主体にして構成されており、主制御部
４１は渡り線４４，４５および室外ユニツト側回
路Ｙを介して三相交流電源４６のＲ，Ｔ相に接続
され、その電源４６の出力は主制御部４１で消費
されると同時にその主制御部４１のリレー接点４
７，４８，４９を介して室内フアンモータ１０Ｍ
へも供給される。そして、主制御部４１には運転
操作部５０が接続される。
ツト側回路、Ｙは室外ユニツト側回路である。室
内ユニツト側回路Ｘは、マイクロコンピユータお
よびその周辺回路などから成る主制御部４１、室
内温度センサ（サーミスタ）４２、室内熱交温度
センサ（サーミスタ）４３、室内フアンモータ１
０Ｍなどを主体にして構成されており、主制御部
４１は渡り線４４，４５および室外ユニツト側回
路Ｙを介して三相交流電源４６のＲ，Ｔ相に接続
され、その電源４６の出力は主制御部４１で消費
されると同時にその主制御部４１のリレー接点４
７，４８，４９を介して室内フアンモータ１０Ｍ
へも供給される。そして、主制御部４１には運転
操作部５０が接続される。
一方、室外ユニツト側回路Ｙは、制御部５１、
この制御部５１から駆動パルスが供給される電動
式膨張弁２０、高圧スイツチ５２、制御部５１の
リレー接点５３，５４をそれぞれ介して電源４６
のＲ，Ｔ相に接続された四方弁２および室外フア
ンモータ９Ｍ、冷媒温度センサ３１，３２、制御
部５１により制御される電磁接触器５５、この接
触器５５の接点を介して電源４６のＲ，Ｓ，Ｔ相
に接続されたインバータ回路５６、制御部５１か
らの指令に応じてインバータ回路５６を駆動する
インバータ駆動回路５７、インバータ回路５６の
出力が供給される圧縮機モータ１Ｍなどを主体に
して構成されており、上記制御部５１は渡り線５
８を介して室内ユニツト側回路Ｘの主制御部４１
に接続される。ここで、上記インバータ回路５６
は、電源４６から供給される交流電力の周波数を
インバータ駆動回路５７の出力に応動するスイツ
チング素子の動作によつて所定の周波数に変換
し、それを圧縮機モータ１Ｍへ供給するものであ
る。しかして、圧縮機モータ１Ｍは、供給される
交流電力の周波数に応じて回転数が変化し、これ
により能力可変圧縮機１としての能力が定まるよ
うになつている。
この制御部５１から駆動パルスが供給される電動
式膨張弁２０、高圧スイツチ５２、制御部５１の
リレー接点５３，５４をそれぞれ介して電源４６
のＲ，Ｔ相に接続された四方弁２および室外フア
ンモータ９Ｍ、冷媒温度センサ３１，３２、制御
部５１により制御される電磁接触器５５、この接
触器５５の接点を介して電源４６のＲ，Ｓ，Ｔ相
に接続されたインバータ回路５６、制御部５１か
らの指令に応じてインバータ回路５６を駆動する
インバータ駆動回路５７、インバータ回路５６の
出力が供給される圧縮機モータ１Ｍなどを主体に
して構成されており、上記制御部５１は渡り線５
８を介して室内ユニツト側回路Ｘの主制御部４１
に接続される。ここで、上記インバータ回路５６
は、電源４６から供給される交流電力の周波数を
インバータ駆動回路５７の出力に応動するスイツ
チング素子の動作によつて所定の周波数に変換
し、それを圧縮機モータ１Ｍへ供給するものであ
る。しかして、圧縮機モータ１Ｍは、供給される
交流電力の周波数に応じて回転数が変化し、これ
により能力可変圧縮機１としての能力が定まるよ
うになつている。
次に、上記のような構成において第７図、第８
図および第９図を参照しながら動作を説明する。
図および第９図を参照しながら動作を説明する。
まず、運転停止状態において、電動式膨張弁２
０は予め供給される駆動パルスによつて全開し、
その全開状態を継続する。
０は予め供給される駆動パルスによつて全開し、
その全開状態を継続する。
いま、冷房運転が開始されると、室内温度セン
サ４２で検知される室内温度と設定温度との差に
応じて主制御部４１から制御部５１へ圧縮機能力
設定指令が供給され、その制御部５１の指令に基
づくインバータ回路５６およびインバータ駆動回
路５７の働きによつて第２図に示したように圧縮
機１の能力がＡ〜Ｆの範囲で適宜に変化する。こ
れに伴ない、主制御部４１の制御によつて室内フ
アン１０の送風量もＨ，Ｍ，Ｌと適宜に変化す
る。この状態は運転開始からt1時間継続する。
サ４２で検知される室内温度と設定温度との差に
応じて主制御部４１から制御部５１へ圧縮機能力
設定指令が供給され、その制御部５１の指令に基
づくインバータ回路５６およびインバータ駆動回
路５７の働きによつて第２図に示したように圧縮
機１の能力がＡ〜Ｆの範囲で適宜に変化する。こ
れに伴ない、主制御部４１の制御によつて室内フ
アン１０の送風量もＨ，Ｍ，Ｌと適宜に変化す
る。この状態は運転開始からt1時間継続する。
しかして、t1時間が経過すると、制御部５１は
冷媒温度センサ３１で検知される圧縮機１の吐出
冷媒温度Ta℃および冷媒温度センサ３２で検知
される室内熱交換器８の流出冷媒温度Tc℃に応
じて次の制御を行なう。まず、吐出冷媒温度Ta
が設定値Tm≦Ta≦設定値ToまたはTm−10≦
Ta≦To−10の範囲内にあれば、室内温度に応じ
て圧縮機１の能力を変化せしめ、且つ範囲内にな
ければ圧縮機１の能力を前の状態そのままに維持
し、この制御をt2分間ごとt2分間づつ続行する。
一方、流出冷媒温度Tcが設定値Tc′以上であれ
ば、吐出冷媒温度TaをTm≦Ta≦Toの範囲に至
らせるべく駆動パルスを電動式膨張弁２０へ供給
し、その電動式膨張弁の開度を変化せしめる。こ
れはt2分間ごとに行なわれる。ただし、この場
合、吐出冷媒温度TaがTa≦Tmであれば（Tm
−Ta）×Δnの数の絞り方向駆動パルスを発して
電動式膨張弁２０の開度を絞る。吐出冷媒温度
TaがTa≧Toであれば（Ta−To）×Δnの開方向
駆動パルスを発して電動式膨張弁２０の開度を増
大する。なお、Δnは吐出冷媒温度Taを１℃上昇
または下降させるに必要な駆動パルス数である。
冷媒温度センサ３１で検知される圧縮機１の吐出
冷媒温度Ta℃および冷媒温度センサ３２で検知
される室内熱交換器８の流出冷媒温度Tc℃に応
じて次の制御を行なう。まず、吐出冷媒温度Ta
が設定値Tm≦Ta≦設定値ToまたはTm−10≦
Ta≦To−10の範囲内にあれば、室内温度に応じ
て圧縮機１の能力を変化せしめ、且つ範囲内にな
ければ圧縮機１の能力を前の状態そのままに維持
し、この制御をt2分間ごとt2分間づつ続行する。
一方、流出冷媒温度Tcが設定値Tc′以上であれ
ば、吐出冷媒温度TaをTm≦Ta≦Toの範囲に至
らせるべく駆動パルスを電動式膨張弁２０へ供給
し、その電動式膨張弁の開度を変化せしめる。こ
れはt2分間ごとに行なわれる。ただし、この場
合、吐出冷媒温度TaがTa≦Tmであれば（Tm
−Ta）×Δnの数の絞り方向駆動パルスを発して
電動式膨張弁２０の開度を絞る。吐出冷媒温度
TaがTa≧Toであれば（Ta−To）×Δnの開方向
駆動パルスを発して電動式膨張弁２０の開度を増
大する。なお、Δnは吐出冷媒温度Taを１℃上昇
または下降させるに必要な駆動パルス数である。
また、流出冷媒温度Tcが設定値Tc′以下であれ
ば、蒸発器として作用している室内熱交換器８に
おける霜の凍結を防ぐため、吐出冷媒温度Taを
Tm−10≦Ta≦To−10の範囲に至らせるべく駆
動パルスを電動式膨張弁２０へ供給し、その電動
式膨張弁２０の開度を変化せしめる。これもt2分
間毎に行なわれる。ただし、この場合、吐出冷媒
温度TaがTa≦Tm−10であれば（Tm−10−現
時点Ta）×Δnの数の絞り方向駆動パルスを発し
て電動式膨張弁２０の開度を絞る。吐出冷媒温度
TaがTa≧To−10であれば（現時点Ta−To＋
10）×Δnの数の駆動パルスを発して電動式膨張弁
２０の開度を増大せしめる。
ば、蒸発器として作用している室内熱交換器８に
おける霜の凍結を防ぐため、吐出冷媒温度Taを
Tm−10≦Ta≦To−10の範囲に至らせるべく駆
動パルスを電動式膨張弁２０へ供給し、その電動
式膨張弁２０の開度を変化せしめる。これもt2分
間毎に行なわれる。ただし、この場合、吐出冷媒
温度TaがTa≦Tm−10であれば（Tm−10−現
時点Ta）×Δnの数の絞り方向駆動パルスを発し
て電動式膨張弁２０の開度を絞る。吐出冷媒温度
TaがTa≧To−10であれば（現時点Ta−To＋
10）×Δnの数の駆動パルスを発して電動式膨張弁
２０の開度を増大せしめる。
つぎに、暖房運転の場合について述べる。運転
開始からt1分間は冷房時と同様に室内温度に応じ
て圧縮機１の能力を変化せしめるとともに、電動
式膨張弁２０の全開状態を維持する。
開始からt1分間は冷房時と同様に室内温度に応じ
て圧縮機１の能力を変化せしめるとともに、電動
式膨張弁２０の全開状態を維持する。
t1分間が経過すると、制御部５１は冷媒温度セ
ンサ３１で検知される吐出冷媒温度Taだけを用
いて次の制御を行う。まず、吐出冷媒温度Taが
Tm≦Ta≦Toの範囲内にあれば、室内温度に応
じて圧縮機１の能力を変化せしめ、且つ範囲内に
なければ圧縮機１の能力を前の状態そのままに維
持し、この制御をt2分間ごとにt2分間づつ続行す
る。これは、冷房時と同じである。一方、運転開
始からt1分間が経過すると、（Tm−現時点Ta）×
Δnの数の絞り方向駆動パルスを発し、電動式膨
張弁２０の開度を絞る。以後、t2分間ごとに、吐
出冷媒温度TaがTa≦Tmであれば（Tm−現時
点Ta）×Δnの数の絞り方向駆動パルスを発して
電動式膨張弁２０の開度を絞り、且つ吐出冷媒温
度TaがTa≧Toであれば（現時点Ta−To）×Δn
の数の開方向駆動パルスを発して電動式膨張弁２
０の開度を増大せしめる。
ンサ３１で検知される吐出冷媒温度Taだけを用
いて次の制御を行う。まず、吐出冷媒温度Taが
Tm≦Ta≦Toの範囲内にあれば、室内温度に応
じて圧縮機１の能力を変化せしめ、且つ範囲内に
なければ圧縮機１の能力を前の状態そのままに維
持し、この制御をt2分間ごとにt2分間づつ続行す
る。これは、冷房時と同じである。一方、運転開
始からt1分間が経過すると、（Tm−現時点Ta）×
Δnの数の絞り方向駆動パルスを発し、電動式膨
張弁２０の開度を絞る。以後、t2分間ごとに、吐
出冷媒温度TaがTa≦Tmであれば（Tm−現時
点Ta）×Δnの数の絞り方向駆動パルスを発して
電動式膨張弁２０の開度を絞り、且つ吐出冷媒温
度TaがTa≧Toであれば（現時点Ta−To）×Δn
の数の開方向駆動パルスを発して電動式膨張弁２
０の開度を増大せしめる。
このように、双流通形で且つ供給される駆動パ
ルス信号に応じて開度が変化する応答性の早い電
動式膨張弁２０を用い、しかもその電動式膨張弁
２０の開度を圧縮機１の吐出冷媒温度Taによつ
て制御するようにしたので、負荷変動に基づく能
力可変圧縮機１の能力変化に対応した迅速且つ最
適な冷媒流量制御を行なうことができる。つま
り、能力可変と安定サイクルとの両立がうまく計
れる。特に、運転開始から一定時間は電動式膨張
弁２０を全開状態に維持するようにしたので、ガ
スバランスが早くなり、よつて圧縮機１にかかる
負担を軽減することができ、圧縮機１に対する十
分な安全保護が可能である。さらに、冷房時には
蒸発器として作用する室内熱交換器８の流出冷媒
温度Tcを検知し、その流出冷媒温度Tcに応じて
吐出冷媒温度制御の設定範囲を変化させるように
したので、つまり流出冷媒温度Tcが設定値Tc′以
上では設定範囲をTm≦Ta≦Toとし、設定値
Tc′以下では設定範囲を10℃下げてTm−10≦Ta
≦To−10としたので、室内熱交換器８における
霜の凍結を確実に防止することができる。また、
電動式膨張弁２０は双流通形であるので、熱電形
膨張弁のように２つ用いる必要はなく、それに伴
なつて逆止弁も不要であり、冷凍サイクルの簡略
化並びにコスト低減が計れる。
ルス信号に応じて開度が変化する応答性の早い電
動式膨張弁２０を用い、しかもその電動式膨張弁
２０の開度を圧縮機１の吐出冷媒温度Taによつ
て制御するようにしたので、負荷変動に基づく能
力可変圧縮機１の能力変化に対応した迅速且つ最
適な冷媒流量制御を行なうことができる。つま
り、能力可変と安定サイクルとの両立がうまく計
れる。特に、運転開始から一定時間は電動式膨張
弁２０を全開状態に維持するようにしたので、ガ
スバランスが早くなり、よつて圧縮機１にかかる
負担を軽減することができ、圧縮機１に対する十
分な安全保護が可能である。さらに、冷房時には
蒸発器として作用する室内熱交換器８の流出冷媒
温度Tcを検知し、その流出冷媒温度Tcに応じて
吐出冷媒温度制御の設定範囲を変化させるように
したので、つまり流出冷媒温度Tcが設定値Tc′以
上では設定範囲をTm≦Ta≦Toとし、設定値
Tc′以下では設定範囲を10℃下げてTm−10≦Ta
≦To−10としたので、室内熱交換器８における
霜の凍結を確実に防止することができる。また、
電動式膨張弁２０は双流通形であるので、熱電形
膨張弁のように２つ用いる必要はなく、それに伴
なつて逆止弁も不要であり、冷凍サイクルの簡略
化並びにコスト低減が計れる。
なお、この考案は上記実施例に限定されるもの
ではなく、要旨を変えない範囲で種々変形実施可
能なことは勿論である。
ではなく、要旨を変えない範囲で種々変形実施可
能なことは勿論である。
以上述べたようにこの考案によれば、負荷変動
に基づく能力可変圧縮機の運転制御に対応した迅
速且つ最適な冷媒流量制御を行なうことができ、
しかも圧縮機に対する十分な安全保護を可能と
し、また冷房時は室内熱交換器における霜の凍結
を防止することができ、さらに冷凍サイクルの簡
略化並びにコスト低減をも可能とする空気調和機
を提供できる。
に基づく能力可変圧縮機の運転制御に対応した迅
速且つ最適な冷媒流量制御を行なうことができ、
しかも圧縮機に対する十分な安全保護を可能と
し、また冷房時は室内熱交換器における霜の凍結
を防止することができ、さらに冷凍サイクルの簡
略化並びにコスト低減をも可能とする空気調和機
を提供できる。
第１図は従来におけるヒートポンプ式冷凍サイ
クルの構成図、第２図は第１図における能力変化
および送風量変化を示す図、第３図はこの考案の
一実施例におけるヒートポンプ式冷凍サイクルの
構成図、第４図は同実施例における電動式膨張弁
の概略構成図、第５図は第４図の動作特性図、第
６図は同実施例における制御回路の構成図、第７
図は同実施例の動作を説明するための吐出冷媒温
度の変化を示す図、第８図および第９図はそれぞ
れ同実施例の動作を説明するためのフローチヤー
トである。 １……能力可変圧縮、２……四方弁、３……室
外熱交換器、８……室内熱交換器、２０……電動
式膨張弁、３１，３２……冷媒温度センサ、Ｘ…
…室内ユニツト側制御回路、Ｙ……室外ユニツト
側制御回路、４１……主制御部、５１……制御
部。
クルの構成図、第２図は第１図における能力変化
および送風量変化を示す図、第３図はこの考案の
一実施例におけるヒートポンプ式冷凍サイクルの
構成図、第４図は同実施例における電動式膨張弁
の概略構成図、第５図は第４図の動作特性図、第
６図は同実施例における制御回路の構成図、第７
図は同実施例の動作を説明するための吐出冷媒温
度の変化を示す図、第８図および第９図はそれぞ
れ同実施例の動作を説明するためのフローチヤー
トである。 １……能力可変圧縮、２……四方弁、３……室
外熱交換器、８……室内熱交換器、２０……電動
式膨張弁、３１，３２……冷媒温度センサ、Ｘ…
…室内ユニツト側制御回路、Ｙ……室外ユニツト
側制御回路、４１……主制御部、５１……制御
部。
Claims (1)
- 能力可変圧縮機、四方弁、室外熱交換器、双流
通形でかつ供給される駆動パルス信号に応じて開
度が変化する電動式膨張弁、室内熱交換器などを
順次連通してなるヒートポンプ式冷凍サイクル
と、吐出冷媒温度を検出する手段と、室内熱交換
器と四方弁との間の冷媒温度を検出する手段とを
備えた空気調和機に於いて、運転開始から一定時
間は前記電動式膨張弁を全開状態に維持すると共
に負荷に応じて前記圧縮機の能力を制御する手段
と、運転開始から一定時間後、前記圧縮機の吐出
冷媒温度が設定範囲内にあれば、前記電動式膨張
弁の開度を不変とすると共に負荷に応じて前記圧
縮機の能力を制御する手段と、運転開始から一定
時間後、前記圧縮機の吐出冷媒温度が設定範囲内
になければ、圧縮機の吐出冷媒温度が設定範囲内
に収まるよう前記電動式膨張弁の開度を制御する
と共に前記圧縮機の能力を不変とする手段と、冷
房運転時、前記室内熱交換器と四方弁との間の冷
媒温度が設定値以下の場合、前記圧縮機の吐出冷
媒温度の設定範囲を所定値下げる手段とを有する
制御装置を具備したことを特徴とする空気調和
機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17521382U JPS5979777U (ja) | 1982-11-19 | 1982-11-19 | 空気調和機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17521382U JPS5979777U (ja) | 1982-11-19 | 1982-11-19 | 空気調和機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5979777U JPS5979777U (ja) | 1984-05-30 |
| JPH0113977Y2 true JPH0113977Y2 (ja) | 1989-04-24 |
Family
ID=30381246
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17521382U Granted JPS5979777U (ja) | 1982-11-19 | 1982-11-19 | 空気調和機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5979777U (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012002426A (ja) * | 2010-06-16 | 2012-01-05 | Denso Corp | ヒートポンプサイクル |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0612199B2 (ja) * | 1984-10-12 | 1994-02-16 | 松下電器産業株式会社 | 空気調和機の膨張弁制御装置 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5514987B2 (ja) * | 1973-10-22 | 1980-04-19 | ||
| JPS5646964A (en) * | 1979-09-27 | 1981-04-28 | Matsushita Electric Industrial Co Ltd | Air conditioner |
-
1982
- 1982-11-19 JP JP17521382U patent/JPS5979777U/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012002426A (ja) * | 2010-06-16 | 2012-01-05 | Denso Corp | ヒートポンプサイクル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5979777U (ja) | 1984-05-30 |
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