JPH01142120A - 連続地中壁工法における安定液の劣化防止方法 - Google Patents
連続地中壁工法における安定液の劣化防止方法Info
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- JPH01142120A JPH01142120A JP30124987A JP30124987A JPH01142120A JP H01142120 A JPH01142120 A JP H01142120A JP 30124987 A JP30124987 A JP 30124987A JP 30124987 A JP30124987 A JP 30124987A JP H01142120 A JPH01142120 A JP H01142120A
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
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- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、連続地中壁工法で使用する安定液の劣化防止
方法に関する。
方法に関する。
連続地中壁工法に使用される安定液は、粘土鉱物および
水溶性高分子を水に懸濁および溶解させてなる粘土コロ
イドの分散懸濁液であり、掘削時に溝壁の崩壊を防止す
るばかりでなく、掘削土を地上に搬出するための媒体と
して、或いは掘削ビットの冷却媒体として利用される等
の複数の機能を同時に果たすものであり、連続地中壁工
法にとって不可欠の要素となっている。
水溶性高分子を水に懸濁および溶解させてなる粘土コロ
イドの分散懸濁液であり、掘削時に溝壁の崩壊を防止す
るばかりでなく、掘削土を地上に搬出するための媒体と
して、或いは掘削ビットの冷却媒体として利用される等
の複数の機能を同時に果たすものであり、連続地中壁工
法にとって不可欠の要素となっている。
この安定液は一般にはベントナイトに代表される粘土コ
ロイドの分散懸濁液であり、実際にはベントナイトと陰
イオン系の水溶性高分子であるカルボキシメチルセルロ
ース（ＣＭＣ）とを水中に懸濁および溶解したものを主
な構成成分にしている。この安定液の性質については、
幾つかの物理的な性質に関連した試験項目でそれぞれ規
定されているが、基本的には粘土コロイドの分散性を常
に維持することが重要である。一般にはベントナイト、
ＣＭＣ以外にも１分散剤やＣＭＣの防腐剤などの添加も
不可欠な材料となっている。
ロイドの分散懸濁液であり、実際にはベントナイトと陰
イオン系の水溶性高分子であるカルボキシメチルセルロ
ース（ＣＭＣ）とを水中に懸濁および溶解したものを主
な構成成分にしている。この安定液の性質については、
幾つかの物理的な性質に関連した試験項目でそれぞれ規
定されているが、基本的には粘土コロイドの分散性を常
に維持することが重要である。一般にはベントナイト、
ＣＭＣ以外にも１分散剤やＣＭＣの防腐剤などの添加も
不可欠な材料となっている。
連続地中壁工法の実施にあたっては、地盤条件を始めと
した各種の施工条件に応じて適切な性質の安定液を選択
することと、その性質を維持するための適切な管理を実
施することが本工法の成否に直接関係するが、従来にお
いては、使用中の安定液の性質変化についての管理技法
は確立されたものがなかった。
した各種の施工条件に応じて適切な性質の安定液を選択
することと、その性質を維持するための適切な管理を実
施することが本工法の成否に直接関係するが、従来にお
いては、使用中の安定液の性質変化についての管理技法
は確立されたものがなかった。
安定液を使用した連続地中壁工法においては。
この安定液中にセメント粒子が混入することがある０例
えばセメント系の固化剤で改良した地盤を対象に連続地
中壁工事を実施するさいには、安定液中にセメントが混
入することは避けられない。
えばセメント系の固化剤で改良した地盤を対象に連続地
中壁工事を実施するさいには、安定液中にセメントが混
入することは避けられない。
かような場合に、安定液のｐＨは次第に高くなって最終
的にはＣａ （ＯＲ） を飽和溶液が示すｐＨと同様に
ｐＨ−１２，６（２５℃）にまで上昇すると共に、安定
液中のＣａ （ＯＲ）□量は過飽和にまで達する。この
ような状態にある安定液は粘土コロイドの分散性が極度
に低下し且つＣＭＣの溶解性が損なわれて安定液の本来
の機能を果たさなくなる。
的にはＣａ （ＯＲ） を飽和溶液が示すｐＨと同様に
ｐＨ−１２，６（２５℃）にまで上昇すると共に、安定
液中のＣａ （ＯＲ）□量は過飽和にまで達する。この
ような状態にある安定液は粘土コロイドの分散性が極度
に低下し且つＣＭＣの溶解性が損なわれて安定液の本来
の機能を果たさなくなる。
このような問題に対処すべく、セメント混入安定液に対
して炭酸ソーダ（ＮａｘＣＯｓ）を添加することが試み
られて来たが、この場合には。
して炭酸ソーダ（ＮａｘＣＯｓ）を添加することが試み
られて来たが、この場合には。
Ｃａ （ＯＲ） ｚ ＋ Ｎａ ＩＣＯ３４ＣａＣＯ３
＋ Ｎａ０１ｌの反応によって、安定液中のＣａ （Ｏ
Ｈ） ｚをＣａＣ０，に変えて不活性化する作用はある
ものの、苛性ソーダを副生ずるので安定液のｐＨを最適
値まで低下させることが出来ないばかりか、逆に上昇さ
せてしまうという問題がある。
＋ Ｎａ０１ｌの反応によって、安定液中のＣａ （Ｏ
Ｈ） ｚをＣａＣ０，に変えて不活性化する作用はある
ものの、苛性ソーダを副生ずるので安定液のｐＨを最適
値まで低下させることが出来ないばかりか、逆に上昇さ
せてしまうという問題がある。
本発明は、前記のようにセメントが混入して変質した安
定液にＣＯ□ガスを接触させることによって改質再生を
図る点に特徴がある。すなわち本発明は、粘土鉱物およ
び水溶性高分子を水に懸濁および溶解させてなる安定液
を用いた連続地中壁工法において、該工法の施工に伴っ
てセメントが混入した該安定液に対してＣ０８ガスを接
触させることを特徴とする連続地中壁工法における安定
液の劣化防止方法を提供するものである。そのさい。
定液にＣＯ□ガスを接触させることによって改質再生を
図る点に特徴がある。すなわち本発明は、粘土鉱物およ
び水溶性高分子を水に懸濁および溶解させてなる安定液
を用いた連続地中壁工法において、該工法の施工に伴っ
てセメントが混入した該安定液に対してＣ０８ガスを接
触させることを特徴とする連続地中壁工法における安定
液の劣化防止方法を提供するものである。そのさい。
ＣＯ，ガスによってセメント混入安定液のｐＨを９．６
〜１１．０の範囲に調整することが必要である。
〜１１．０の範囲に調整することが必要である。
本発明が対象とする安定液は連続地中壁工法に使用され
る安定液であつて水溶性高分子を溶解した水中に粘土鉱
物を懸濁分散させた周知の安定液である。必要に応じて
各種の添加剤例えば分散剤や防腐剤を添加したものであ
ってもよい、最も代表的には粘土鉱物としてはベントナ
イト、水溶性高分子としてはＣＭＣを用いた粘土コロイ
ドの分散懸濁液である０本発明に従ってセメントが混入
した安定液とＣＯｔガスとを接触させるには、セメント
混入安定液を回収タンクに収容した状態でその液中にＣ
Ｏ，ガスを吹き込んでバブリングさせる方法、或いは、
パイプライン内においてセメント混入安定液と００８ガ
スとを接触させる方法等を採用すればよい。
る安定液であつて水溶性高分子を溶解した水中に粘土鉱
物を懸濁分散させた周知の安定液である。必要に応じて
各種の添加剤例えば分散剤や防腐剤を添加したものであ
ってもよい、最も代表的には粘土鉱物としてはベントナ
イト、水溶性高分子としてはＣＭＣを用いた粘土コロイ
ドの分散懸濁液である０本発明に従ってセメントが混入
した安定液とＣＯｔガスとを接触させるには、セメント
混入安定液を回収タンクに収容した状態でその液中にＣ
Ｏ，ガスを吹き込んでバブリングさせる方法、或いは、
パイプライン内においてセメント混入安定液と００８ガ
スとを接触させる方法等を採用すればよい。
安定液中にセメントが混入してＣａ （ＯＲ） を飽和
溶液となった液に本発明に従ってＣｏｔガスを接触させ
ると。
溶液となった液に本発明に従ってＣｏｔガスを接触させ
ると。
Ｃａ（ＯＲ）ｘ＋ｃＯｍ−ＣａＣＯｓ＋ｌ＋１０ （
ｐＨ≧１０） ・−（１）ＣａＣＯ３＋ＣＯｇ＋ＨｔＯ
−Ｃａ（ＨＣＯｓ）ｔ （ｐＨ≦１０） ・・（２）
の（１）式の反応によってＣａ （ＯＲ）オをＣａＣＯ
３の沈澱に変えて不活性化すると共に、安定液のｐＨ最
適範囲であるｐＨ−ｔｏ±０．５に調整することが可能
となり、この場合には既述の炭酸ソーダの場合のように
アルカリ副生物は作らないので粘土コロイドの分散性は
損なわない、また、 Ｃａ （ＯＲ） ｔおよびセメン
ト粒子を含む安定液とＣＯｔガスとの反応は液体−気体
間の反応および固体−気体間の反応であるから反応速度
が早く、シたがって安定液ｐＨの調整を連続自動化し易
く且つｐＨ調整とＣａＣＯ３化（沈澱、不活性化）とを
同時に効率的に行なうことができる点で非常に有利であ
り、必要なＣｏ１量も従来の炭酸ソーダの場合と比べる
と約４２％で済むことになる。
ｐＨ≧１０） ・−（１）ＣａＣＯ３＋ＣＯｇ＋ＨｔＯ
−Ｃａ（ＨＣＯｓ）ｔ （ｐＨ≦１０） ・・（２）
の（１）式の反応によってＣａ （ＯＲ）オをＣａＣＯ
３の沈澱に変えて不活性化すると共に、安定液のｐＨ最
適範囲であるｐＨ−ｔｏ±０．５に調整することが可能
となり、この場合には既述の炭酸ソーダの場合のように
アルカリ副生物は作らないので粘土コロイドの分散性は
損なわない、また、 Ｃａ （ＯＲ） ｔおよびセメン
ト粒子を含む安定液とＣＯｔガスとの反応は液体−気体
間の反応および固体−気体間の反応であるから反応速度
が早く、シたがって安定液ｐＨの調整を連続自動化し易
く且つｐＨ調整とＣａＣＯ３化（沈澱、不活性化）とを
同時に効率的に行なうことができる点で非常に有利であ
り、必要なＣｏ１量も従来の炭酸ソーダの場合と比べる
と約４２％で済むことになる。
一般に安定液のｐＨを最適値に調整することは粘土コロ
イドの懸濁液である安定液の分散性をコントロールする
という観点から基本的に重要であるばかりでなく安定液
中のＣＭＣの腐敗を防止する点からも重要であるが、こ
の安定液の使用中におけるセメントの混入による変質に
対してこれに対処する技法は確立されておらず、特に積
極的にｐＨ調整することは実用化されていない、この理
由の一つは安定液のＧＩＨをどの範囲に調整するのが総
合的に見て最も妥当かが必ずしも明らかにされていなか
ったこと、もう一つは、技術的経済的に実際の工事で採
用可能な適当な方法が開発されていなかったためである
と考えられる０本発明によれば、 ＣＯｔガスとの接触
という非常に簡単且つ効果的な処決によってセメント混
入安定液の再生を図ることができるのであるが、この場
合にその液のｐＨを９．６〜１１．０の範囲に調整する
ことが必要であることを本発明者らは数多くの試験から
知った。以下に本発明者らが行った試験例によってこれ
を示す。
イドの懸濁液である安定液の分散性をコントロールする
という観点から基本的に重要であるばかりでなく安定液
中のＣＭＣの腐敗を防止する点からも重要であるが、こ
の安定液の使用中におけるセメントの混入による変質に
対してこれに対処する技法は確立されておらず、特に積
極的にｐＨ調整することは実用化されていない、この理
由の一つは安定液のＧＩＨをどの範囲に調整するのが総
合的に見て最も妥当かが必ずしも明らかにされていなか
ったこと、もう一つは、技術的経済的に実際の工事で採
用可能な適当な方法が開発されていなかったためである
と考えられる０本発明によれば、 ＣＯｔガスとの接触
という非常に簡単且つ効果的な処決によってセメント混
入安定液の再生を図ることができるのであるが、この場
合にその液のｐＨを９．６〜１１．０の範囲に調整する
ことが必要であることを本発明者らは数多くの試験から
知った。以下に本発明者らが行った試験例によってこれ
を示す。
試験例
第１図は、安定液の主要材料であるベントナイトの水中
分散性に及ぼすｐＨの影響を調べたものである。使用し
たベントナイトは豊順鉱業■製の浅間印であり、その１
０％懸濁液についてのｐＨを酸性側ではｕ、ｐｏ、、ア
ルカリ側ではＮａＯＨによって調整し、Ｂ型回転粘度計
によって多液の見掛は粘度（ｃｐｓ）を測定したもので
ある。第１図から明らかなように、当初の懸濁液はその
ままでｐＨ！＝ｉ９．６を示し、そのｐＨを変えた場合
にかなり広いｐＨ範囲で分散性を示すが、高い側ではｐ
Ｈが１１．２を超えると極端に分散性を失うことかわか
る。このように高ｐＨ域で急に分散性を失う現象はベン
トナイトに限られるものではなく多くの粘土粒子の懸濁
液についても言える。したがって、連続地中壁工事にお
いて掘削対象地盤内に存在する粘土粒子にも、この限界
ｐＨ値はほぼ当てはまるものである。
分散性に及ぼすｐＨの影響を調べたものである。使用し
たベントナイトは豊順鉱業■製の浅間印であり、その１
０％懸濁液についてのｐＨを酸性側ではｕ、ｐｏ、、ア
ルカリ側ではＮａＯＨによって調整し、Ｂ型回転粘度計
によって多液の見掛は粘度（ｃｐｓ）を測定したもので
ある。第１図から明らかなように、当初の懸濁液はその
ままでｐＨ！＝ｉ９．６を示し、そのｐＨを変えた場合
にかなり広いｐＨ範囲で分散性を示すが、高い側ではｐ
Ｈが１１．２を超えると極端に分散性を失うことかわか
る。このように高ｐＨ域で急に分散性を失う現象はベン
トナイトに限られるものではなく多くの粘土粒子の懸濁
液についても言える。したがって、連続地中壁工事にお
いて掘削対象地盤内に存在する粘土粒子にも、この限界
ｐＨ値はほぼ当てはまるものである。
第２図は安定液の一方の主要材料であるＣＭＣ（カルポ
ジキメチルセルローズ）水溶液の溶解安定性の指標とし
ての粘度低下率を各ＰＨ範囲について測定した結果を示
したものである１１１”Ｈ調整にはＣａ （ＯＨ） ｚ
を使用した。第２図の結果に見られるように、ＣＭＣの
種Ｉｔ（エーテル化度の相違）によって違いがあるもの
の、ｐＨが１１を超えると溶解性が損なわれることがわ
かる。
ジキメチルセルローズ）水溶液の溶解安定性の指標とし
ての粘度低下率を各ＰＨ範囲について測定した結果を示
したものである１１１”Ｈ調整にはＣａ （ＯＨ） ｚ
を使用した。第２図の結果に見られるように、ＣＭＣの
種Ｉｔ（エーテル化度の相違）によって違いがあるもの
の、ｐＨが１１を超えると溶解性が損なわれることがわ
かる。
第３図は、ベントナイト：２．０％、ＣＭＣ：０．４％
を含有した安定液について、殖種後８日後の粘性変化と
が過水量（ＡＰ夏規格の濾過試験器による３ ｋｇ／ａ
ｍ” 、 ３０分間のが通水量）の測定結果（安定液の
生物分解特性）を示したものである。第３図から明らか
なように、ＣＭＣ系安定液は９Ｈが９．６より低くなる
と、急激に生物分解速度が速くなることがわかる。
を含有した安定液について、殖種後８日後の粘性変化と
が過水量（ＡＰ夏規格の濾過試験器による３ ｋｇ／ａ
ｍ” 、 ３０分間のが通水量）の測定結果（安定液の
生物分解特性）を示したものである。第３図から明らか
なように、ＣＭＣ系安定液は９Ｈが９．６より低くなる
と、急激に生物分解速度が速くなることがわかる。
以上の第１図〜第３図の結果は、安定液の適正なｐＨは
９．６〜１１．０の範囲であることを示している。この
事実知見に基づき本発明ではセメントが混入した安定液
のｐＨを９．６〜１１．０の範囲にＣＯ，ガスによって
調整するものであり、これを前記の反応式（１）の反応
によって行わせる。第４図は大気圧下でのＣａ （ＯＨ
） ｚ水溶液とＣＯオガスとの反応状態図を。
９．６〜１１．０の範囲であることを示している。この
事実知見に基づき本発明ではセメントが混入した安定液
のｐＨを９．６〜１１．０の範囲にＣＯ，ガスによって
調整するものであり、これを前記の反応式（１）の反応
によって行わせる。第４図は大気圧下でのＣａ （ＯＨ
） ｚ水溶液とＣＯオガスとの反応状態図を。
そして第５図は０．２ｋｇ／ｃｍ”加圧下でのＣａ （
ＯＨ） 雪水溶液とＣＯ□ガスとの反応状態図を示した
ものであるが２両図から反応時の圧力によって若干の違
いはあるもののｐＨが９〜１１の範囲では前記（１）式
によるＣａＣＯ５が生成する反応が起こることが明らか
であり、ｐＨが９より下まわると前記（２）の反応によ
ってＣａＣＯ５が再溶解してＣａ（ＨＣＯｓ）ｔ とな
り液中のＣａイオン濃度が再び増加する。したがって、
（ｌ）の反応だけを起こすｐＨ条件を与えれば、前述の
安定液の適正ＰＨ−９，６〜１１．０を液中のＣａイオ
ンの増加なしに確保することができる。単に安定液のｐ
Ｈをコントロールするだけであるならば、Ｃ０８ガス以
外の他の酸類でもできるが、 Ｃａイオン濃度を可能な
限り低下させなからｐＨを適正範囲に調整できるのはＣ
０ｗガスによる前記（１）の反応が唯一であると結論で
き、この点に本発明の基本的な特徴がある。
ＯＨ） 雪水溶液とＣＯ□ガスとの反応状態図を示した
ものであるが２両図から反応時の圧力によって若干の違
いはあるもののｐＨが９〜１１の範囲では前記（１）式
によるＣａＣＯ５が生成する反応が起こることが明らか
であり、ｐＨが９より下まわると前記（２）の反応によ
ってＣａＣＯ５が再溶解してＣａ（ＨＣＯｓ）ｔ とな
り液中のＣａイオン濃度が再び増加する。したがって、
（ｌ）の反応だけを起こすｐＨ条件を与えれば、前述の
安定液の適正ＰＨ−９，６〜１１．０を液中のＣａイオ
ンの増加なしに確保することができる。単に安定液のｐ
Ｈをコントロールするだけであるならば、Ｃ０８ガス以
外の他の酸類でもできるが、 Ｃａイオン濃度を可能な
限り低下させなからｐＨを適正範囲に調整できるのはＣ
０ｗガスによる前記（１）の反応が唯一であると結論で
き、この点に本発明の基本的な特徴がある。
以下に実施例によって本発明の効果を示す。
実施例
第６図に実施に使用した装置の概略を示した。
１は安定液の収容槽、２は槽内に浸漬したポーラスノズ
ル、３は撹拌翼、４は炭酸ガス源であり。
ル、３は撹拌翼、４は炭酸ガス源であり。
槽ｌ内の安定液を撹拌１［３で掻き混ぜなから８ポーラ
スノズル２からＣ０ｗガスを液中にバブリングさせる。
スノズル２からＣ０ｗガスを液中にバブリングさせる。
そのさい９Ｈ電極５によって液中のｐＨを測定しｐｔｉ
計６および記録計７で監視する。なおＣＯ，ガス供給管
８には電磁弁９および流量計ｌＯを介装しＣｏｔガス供
給量を調整することによって適正ｐｔｔ値にコントロー
ルする。
計６および記録計７で監視する。なおＣＯ，ガス供給管
８には電磁弁９および流量計ｌＯを介装しＣｏｔガス供
給量を調整することによって適正ｐｔｔ値にコントロー
ルする。
供試した安定液は、豊順鉱業■製浅間印のベントナイト
：４％、ＣＭＣ：０．２１％の組成を有するものである
、ＣＭＣはエーテル化度が１．３５． １％粘度が２０
０〜３００ｃｐｓのものである。この懸濁液は次の性質
を有する。
：４％、ＣＭＣ：０．２１％の組成を有するものである
、ＣＭＣはエーテル化度が１．３５． １％粘度が２０
０〜３００ｃｐｓのものである。この懸濁液は次の性質
を有する。
ｐＨ＝９．７（ＪＩＳ Ｚ ８８０２のガラス電極法に
よる値）。
よる値）。
ファンネル粘度−３６，８ｓｅｃ（ＡＰＩ規格５００＋
１１５００＋ｓ １ファンネル粘度計による値）。
１１５００＋ｓ １ファンネル粘度計による値）。
見掛は粘度−６７，５ｃρｓ（Ｂ型回転粘度計による値
）。
）。
濾過水量−９，８ｍ ｌ （ＡＰＩ規格の濾過試験器に
よる３ｋｇ７ｃｍ”、 ３０分間の濾過水量）。
よる３ｋｇ７ｃｍ”、 ３０分間の濾過水量）。
５−ＣａＯ量−Ｏｗｂｇ／ ｌ （濾過水中のＣａイオ
ン濃度から換算した溶解しているＣａＯ量）。
ン濃度から換算した溶解しているＣａＯ量）。
この安定液を第６図の槽１に入れ、これにセメントを添
加した場合の安定液の性質の変化と、このセメント混入
液にＣＯ，ガスを導入してｐ ）ｌ ｉｌｌ整を行った
場合の安定液の性質を第１表に示した。
加した場合の安定液の性質の変化と、このセメント混入
液にＣＯ，ガスを導入してｐ ）ｌ ｉｌｌ整を行った
場合の安定液の性質を第１表に示した。
なおこのセメントの混入と９Ｈ調整は第１表に示すよう
に３回行ったが、第二回目は第一回目のｐＨ調整を終え
た液にセメントを混入させ、第三回目は第二回目のｐＨ
１ｌ整を終えた液にセメントを混入させるという処決で
、連続して行ったものである。第１表に示したように安
定液に対するセメント混入量は一回当り７．７ｇ／ １
である。この値は実際の工事での実測値の多くが５ｇ／
２を超えていないことを考えれば比較的に大きな値であ
り、しかもこの操作を３回繰り返したので累積では２３
．１ｇ／２混入したことになる。この３回の実施結果の
うち、ファンネル粘度の変化を第７図に、またが過水量
の変化を第８図に図示した。
に３回行ったが、第二回目は第一回目のｐＨ調整を終え
た液にセメントを混入させ、第三回目は第二回目のｐＨ
１ｌ整を終えた液にセメントを混入させるという処決で
、連続して行ったものである。第１表に示したように安
定液に対するセメント混入量は一回当り７．７ｇ／ １
である。この値は実際の工事での実測値の多くが５ｇ／
２を超えていないことを考えれば比較的に大きな値であ
り、しかもこの操作を３回繰り返したので累積では２３
．１ｇ／２混入したことになる。この３回の実施結果の
うち、ファンネル粘度の変化を第７図に、またが過水量
の変化を第８図に図示した。
第１表の結果に見られるとおり、セメントを混入すると
安定液は３回ともｐＨ−１３，２〜１３．３まで上昇し
、これに伴って粘性に関する両側定値に増加が見られ特
に濾過水量の増加が著しくなる。また濾過水中に溶解し
ているＣａ１ｌから算出した安定液中の溶解性Ｃａｎ量
も当然ながら増加している。
安定液は３回ともｐＨ−１３，２〜１３．３まで上昇し
、これに伴って粘性に関する両側定値に増加が見られ特
に濾過水量の増加が著しくなる。また濾過水中に溶解し
ているＣａ１ｌから算出した安定液中の溶解性Ｃａｎ量
も当然ながら増加している。
これらの現象から、セメントを混入するたびに安定液中
のベントナイトは凝集化し、ＣＭＣは不溶化（沈澱化）
していることが明らかであり、安定液の性質が極端に川
なわれていると判断することができる。
のベントナイトは凝集化し、ＣＭＣは不溶化（沈澱化）
していることが明らかであり、安定液の性質が極端に川
なわれていると判断することができる。
この状態にあるセメント混入安定液に対して本発明法に
従ってＣＯ□ガスを接触させてｐＨ調整を行なうと （
本例ではｐＨｔｍ整点をｐＨ−１０，５としており、各
回ともｐＨ＝１０．２〜１Ｏ０４に調整されている）、
第１表並びに第７〜８図に見られにように、安定液の分
散性に関する測定項目である粘性および濾過水量の値が
当初の安定液の値にまで殆んど完全に回復していること
が明らかである。僅かな粘性の増加と僅かな濾過水量の
増加がｐＨ！ＰＩ整の回数を重ねるに従って生じる傾向
が見られるが、再分散の効果と比較すれば無視できるほ
どでしかない、また、安定液中の溶解性ＣａＯ量の低下
率は９９％にも及んでおり９本発明法の効果を大きくす
る一つの要因になっている。
従ってＣＯ□ガスを接触させてｐＨ調整を行なうと （
本例ではｐＨｔｍ整点をｐＨ−１０，５としており、各
回ともｐＨ＝１０．２〜１Ｏ０４に調整されている）、
第１表並びに第７〜８図に見られにように、安定液の分
散性に関する測定項目である粘性および濾過水量の値が
当初の安定液の値にまで殆んど完全に回復していること
が明らかである。僅かな粘性の増加と僅かな濾過水量の
増加がｐＨ！ＰＩ整の回数を重ねるに従って生じる傾向
が見られるが、再分散の効果と比較すれば無視できるほ
どでしかない、また、安定液中の溶解性ＣａＯ量の低下
率は９９％にも及んでおり９本発明法の効果を大きくす
る一つの要因になっている。
第１図はベントナイト１０％懸濁水のｐＨとみかけ粘度
との関係図、第２図はＣＭＣ水溶液のｐＨと粘度低下率
との関係図、第３図はベントナイト：２．０％、ＣＭＣ
１，４％を含有した安定液について、殖種後８日後の粘
性変化とが過水量を示す図、第４図は大気圧下でのＣａ
（ＯＨ）＊水溶液とＣＯｔガスとの反応状態図、第５図
は０．２ｋｇ／ｃ＋＊”加圧下でのＣａ （ＯＨ） ｘ
水溶液とＣＯ２ガスとの反応状態図。 第６図は本発明の実施に使用する装置の機器配置系統図
、第７図は本発明に従ってセメント混入液をｐＨｔＰｉ
整した場合のファンネル粘度の変化を示す図、第８図は
本発明に従ってセメント混入液をｐＨ！ＩＩ整した場合
の濾過水量の変化を示す図である。 ｌ・・安定液収容槽、 ２・・ポーラスノズル。 ３・・撹拌翼、 ４・・炭酸ガス源。 ５・・ｐＨ電極。
との関係図、第２図はＣＭＣ水溶液のｐＨと粘度低下率
との関係図、第３図はベントナイト：２．０％、ＣＭＣ
１，４％を含有した安定液について、殖種後８日後の粘
性変化とが過水量を示す図、第４図は大気圧下でのＣａ
（ＯＨ）＊水溶液とＣＯｔガスとの反応状態図、第５図
は０．２ｋｇ／ｃ＋＊”加圧下でのＣａ （ＯＨ） ｘ
水溶液とＣＯ２ガスとの反応状態図。 第６図は本発明の実施に使用する装置の機器配置系統図
、第７図は本発明に従ってセメント混入液をｐＨｔＰｉ
整した場合のファンネル粘度の変化を示す図、第８図は
本発明に従ってセメント混入液をｐＨ！ＩＩ整した場合
の濾過水量の変化を示す図である。 ｌ・・安定液収容槽、 ２・・ポーラスノズル。 ３・・撹拌翼、 ４・・炭酸ガス源。 ５・・ｐＨ電極。
Claims (1)
- 粘土鉱物および水溶性高分子を水に懸濁および溶解さ
せてなる安定液を用いた連続地中壁工法において、該工
法の施工に伴ってセメントが混入した該安定液に対して
ＣＯ＿２ガスを接触させて該液のｐＨを９．６〜１１．
０の範囲に調整することを特徴とする連続地中壁工法に
おける安定液の劣化防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30124987A JPH01142120A (ja) | 1987-11-28 | 1987-11-28 | 連続地中壁工法における安定液の劣化防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30124987A JPH01142120A (ja) | 1987-11-28 | 1987-11-28 | 連続地中壁工法における安定液の劣化防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01142120A true JPH01142120A (ja) | 1989-06-05 |
| JPH0467557B2 JPH0467557B2 (ja) | 1992-10-28 |
Family
ID=17894561
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30124987A Granted JPH01142120A (ja) | 1987-11-28 | 1987-11-28 | 連続地中壁工法における安定液の劣化防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01142120A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005300767A (ja) * | 2004-04-08 | 2005-10-27 | Japan Science & Technology Agency | 異径微粒子団集積体の製造方法、異径微粒子団集積体及び異径微粒子団細線アレイ |
| JP2018150689A (ja) * | 2017-03-10 | 2018-09-27 | 株式会社大林組 | 安定液の品質管理方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105199690B (zh) * | 2014-06-23 | 2017-11-21 | 天津中油渤星工程科技有限公司 | 一种油井水泥耐高温悬浮剂 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50112272A (ja) * | 1974-02-14 | 1975-09-03 | ||
| JPS62215714A (ja) * | 1986-03-18 | 1987-09-22 | Ohbayashigumi Ltd | 掘削孔内におけるゲル化泥水の粘度調節方法 |
-
1987
- 1987-11-28 JP JP30124987A patent/JPH01142120A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50112272A (ja) * | 1974-02-14 | 1975-09-03 | ||
| JPS62215714A (ja) * | 1986-03-18 | 1987-09-22 | Ohbayashigumi Ltd | 掘削孔内におけるゲル化泥水の粘度調節方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005300767A (ja) * | 2004-04-08 | 2005-10-27 | Japan Science & Technology Agency | 異径微粒子団集積体の製造方法、異径微粒子団集積体及び異径微粒子団細線アレイ |
| JP2018150689A (ja) * | 2017-03-10 | 2018-09-27 | 株式会社大林組 | 安定液の品質管理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0467557B2 (ja) | 1992-10-28 |
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