JPH01143791A - アルミニウム合金溶加材 - Google Patents
アルミニウム合金溶加材Info
- Publication number
- JPH01143791A JPH01143791A JP62298788A JP29878887A JPH01143791A JP H01143791 A JPH01143791 A JP H01143791A JP 62298788 A JP62298788 A JP 62298788A JP 29878887 A JP29878887 A JP 29878887A JP H01143791 A JPH01143791 A JP H01143791A
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- Japan
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- weld
- filler metal
- aluminum alloy
- solidification
- filler
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は溶接に用いられるアルミニウム合金溶加材、
特にＡ Ｑ −Ｚ ｎ −Ｍ ｇ系、ＡＱ−Ｚｎ−Ｍｇ
−Ｃｕ系その他の合金材料の溶接に用いられる溶加材に
関する。
特にＡ Ｑ −Ｚ ｎ −Ｍ ｇ系、ＡＱ−Ｚｎ−Ｍｇ
−Ｃｕ系その他の合金材料の溶接に用いられる溶加材に
関する。
従来の技術
ＡＱ−Ｚｎ−Ｍｇ三元系、Ａ、Ｑ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ四
元系合金材料は溶接凝固割れ感受性が敏感なため、実施
工において溶接条件（入熱オーバー）、拘束条件、継手
形状等により溶接割れを起こすことがある。そこでこの
ような合金材料において溶接凝固割れ感受性を低減させ
るために、微細化元素であるＺｒを母材や溶加材に添加
したり、パルス溶接法、サイクロマチイック法により溶
湯を撹拌して結晶粒の微細化を図ること等が検討されて
いる。
元系合金材料は溶接凝固割れ感受性が敏感なため、実施
工において溶接条件（入熱オーバー）、拘束条件、継手
形状等により溶接割れを起こすことがある。そこでこの
ような合金材料において溶接凝固割れ感受性を低減させ
るために、微細化元素であるＺｒを母材や溶加材に添加
したり、パルス溶接法、サイクロマチイック法により溶
湯を撹拌して結晶粒の微細化を図ること等が検討されて
いる。
発明が解決しようとする問題点
しかしながらＺｒを添加する方法では、通常０．１５ｗ
ｔ％程度のＺｒが母材に添加されているのみであり、従
ってこの程度のＺｒ添加量では溶接時の希釈によりビー
ドにおけるＺｒＱが０．０７〜０．０８ｗｔ％程度とな
るため、微細化効果が小さく溶接割れ改善効果をほとん
ど期待できないものであった。一方溶湯撹拌法では、溶
湯の撹拌には最適パルス周波数（１０〜４０Ｈｚ）があ
り、市販の溶接機（６０Ｈｚ）では溶湯撹拌効果が小さ
いことから、溶接電源の開発が必要であること、さらに
は溶湯撹拌するためビード外観が不均一となること、さ
らにはまたサイクロマチイック法の場合には母材裏面（
トーチ反対側）にトーチと同時に駆動する電磁コイルが
必要なため実施工では無理な場合が多いことなどの欠点
があった。
ｔ％程度のＺｒが母材に添加されているのみであり、従
ってこの程度のＺｒ添加量では溶接時の希釈によりビー
ドにおけるＺｒＱが０．０７〜０．０８ｗｔ％程度とな
るため、微細化効果が小さく溶接割れ改善効果をほとん
ど期待できないものであった。一方溶湯撹拌法では、溶
湯の撹拌には最適パルス周波数（１０〜４０Ｈｚ）があ
り、市販の溶接機（６０Ｈｚ）では溶湯撹拌効果が小さ
いことから、溶接電源の開発が必要であること、さらに
は溶湯撹拌するためビード外観が不均一となること、さ
らにはまたサイクロマチイック法の場合には母材裏面（
トーチ反対側）にトーチと同時に駆動する電磁コイルが
必要なため実施工では無理な場合が多いことなどの欠点
があった。
この発明はかかる技術的背景に鑑みてなされたものであ
って、Ａｆｌ−Ｚｎ−Ｍｇ三元系、ＡＱ−Ｚｎ−Ｍｇ−
Ｃｕ四元系合金材料に対してその溶接割れ感受性を改善
し得るアルミニウム合金溶加材の提供を目的とするもの
である。
って、Ａｆｌ−Ｚｎ−Ｍｇ三元系、ＡＱ−Ｚｎ−Ｍｇ−
Ｃｕ四元系合金材料に対してその溶接割れ感受性を改善
し得るアルミニウム合金溶加材の提供を目的とするもの
である。
問題点を解決するための手段
上記目的においてこの発明に係る溶加材は、Ｍｇ ：
６〜１０ｗｔ％、Ｚｒ：０． ２６〜１． ５νｔ％を
含有し、あるいはさらにＭｎ：０．０５〜１．５ｗｔ％
、Ｃｒ：０． ０１〜０． ５ｗｔ％、Ｔｉ ：
０． ００５〜０． ２ｗｔ％、Ｂ：０．００１〜０．
０１ｗｔ％、Ｖ：０，０１〜０．７ｗｔ％、Ｚｎ ：
０．０５〜８．Ｏｗｔ％の一種または２ｆ！以上を含有
し、残部がアルミニウム及び不可避不純物からなること
を特徴とするものである。
６〜１０ｗｔ％、Ｚｒ：０． ２６〜１． ５νｔ％を
含有し、あるいはさらにＭｎ：０．０５〜１．５ｗｔ％
、Ｃｒ：０． ０１〜０． ５ｗｔ％、Ｔｉ ：
０． ００５〜０． ２ｗｔ％、Ｂ：０．００１〜０．
０１ｗｔ％、Ｖ：０，０１〜０．７ｗｔ％、Ｚｎ ：
０．０５〜８．Ｏｗｔ％の一種または２ｆ！以上を含有
し、残部がアルミニウム及び不可避不純物からなること
を特徴とするものである。
溶加材中に含まれる各元素の添加意義と添加範囲の限定
理由について説明すれば、Ｍｇは溶加材自体ひいては溶
接継手の強度向上に寄与するものであるが、その含有量
が６ｗｔ％未満ではその効果に乏しく、逆に１０ｗｔ％
を超える場合には加工性が悪くなったり靭性が低下した
りする欠点を派生する。Ｍｇの特に好ましい含有範囲は
６．５〜ｇ、Ｏｗｔ％である。
理由について説明すれば、Ｍｇは溶加材自体ひいては溶
接継手の強度向上に寄与するものであるが、その含有量
が６ｗｔ％未満ではその効果に乏しく、逆に１０ｗｔ％
を超える場合には加工性が悪くなったり靭性が低下した
りする欠点を派生する。Ｍｇの特に好ましい含有範囲は
６．５〜ｇ、Ｏｗｔ％である。
Ｚｒは溶接部の結晶粒を微細化して溶接割れ防止に寄与
するものである。しかし含有量が０゜２６ｗｔ％未満で
は溶接時に母材と希釈されるため微細化効果が小さいも
のとなり溶接割れ防止効果に乏しく、逆に１．５ｗｔ％
を超えると結晶粒径にバラツキが出るとともに、加工が
困難となる。Ｚｒの特に好ましい含有範囲は０．３〜０
．５ｗｔ％である。また溶接割れ感受性を充分に低減す
るには、溶接ビードにおけるＺｒ量が０．３５νｔ％以
上となるのが望ましい。
するものである。しかし含有量が０゜２６ｗｔ％未満で
は溶接時に母材と希釈されるため微細化効果が小さいも
のとなり溶接割れ防止効果に乏しく、逆に１．５ｗｔ％
を超えると結晶粒径にバラツキが出るとともに、加工が
困難となる。Ｚｒの特に好ましい含有範囲は０．３〜０
．５ｗｔ％である。また溶接割れ感受性を充分に低減す
るには、溶接ビードにおけるＺｒ量が０．３５νｔ％以
上となるのが望ましい。
上記必須元素のほか、任意元素としてその１種または２
種以上の含有が許容されるＭｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｂ、Ｖ、
Ｚｎは、溶加材ひいては溶接部の諸性質の改善に有効な
ものである。即ち、Ｍｎ、Ｃｒ、はともに耐食性及び強
度向上に寄与するものである。しかしＭｎが０，０５ｗ
ｔ％未満、Ｃｒが０．０１ｗｔ％未満ではそれらの効果
に乏しく、逆にＭｎが１．５ｗｔ％を超えると粗大金属
間化合物が晶出し靭性を阻害する。またＣｒが０．５ｗ
ｔ％を超えて含有されても靭性を阻害するものとなる。
種以上の含有が許容されるＭｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｂ、Ｖ、
Ｚｎは、溶加材ひいては溶接部の諸性質の改善に有効な
ものである。即ち、Ｍｎ、Ｃｒ、はともに耐食性及び強
度向上に寄与するものである。しかしＭｎが０，０５ｗ
ｔ％未満、Ｃｒが０．０１ｗｔ％未満ではそれらの効果
に乏しく、逆にＭｎが１．５ｗｔ％を超えると粗大金属
間化合物が晶出し靭性を阻害する。またＣｒが０．５ｗ
ｔ％を超えて含有されても靭性を阻害するものとなる。
Ｔｉ、ＢＳＶは前記２「と同じく結晶粒を微細化し溶接
割れ感受性の改善に寄与するものである。しかしＴＬが
０゜００５ｗｔ％未満、Ｂが０．００１ｗｔ％未満、Ｖ
：０．０１ｗｔ％未満の場合には該効果に乏しく、逆に
Ｔｉが０．２ｗｔ％を超えると靭性を阻害し、またＢが
０．０１ｗｔ％を超えると溶着する溶融金属の流動性を
阻害し、■が０．７ｗｔ％を超えると加工性を阻害する
ものとなる。またＺｎは溶加材や溶接部の継手強度向上
に寄与するものであるが、０．０５ｗｔ％未満ではその
効果に乏しく、逆に８．０ｗｔ％を超えると耐応力腐食
割れ性が低下するとともに溶接割れを生じる虞れがある
。
割れ感受性の改善に寄与するものである。しかしＴＬが
０゜００５ｗｔ％未満、Ｂが０．００１ｗｔ％未満、Ｖ
：０．０１ｗｔ％未満の場合には該効果に乏しく、逆に
Ｔｉが０．２ｗｔ％を超えると靭性を阻害し、またＢが
０．０１ｗｔ％を超えると溶着する溶融金属の流動性を
阻害し、■が０．７ｗｔ％を超えると加工性を阻害する
ものとなる。またＺｎは溶加材や溶接部の継手強度向上
に寄与するものであるが、０．０５ｗｔ％未満ではその
効果に乏しく、逆に８．０ｗｔ％を超えると耐応力腐食
割れ性が低下するとともに溶接割れを生じる虞れがある
。
ところで、上記のような溶加材の製造はＺｒ添加量が多
くなると、常法に従う連続あるいは半連続鋳造法による
製造が困難であり、高２「含を合金材料の製造を特徴と
する特別な製造法を採用しなければならない。かかる製
造法として、例えば加圧凝固押出法を挙げうる。この方
法を説明すると次のとおりである。すなわち、上記各元
素を添加したアルミニウム合金を溶解し、その溶湯を加
圧凝固用金型に注湯して加圧凝固せしめることにより、
欠陥のない結晶粒の均一かつ微細なビレットの作製を行
うものである。加圧凝固用金型は、これに押出機のコン
テすを利用するものとしても良い。即ち、アルミニウム
合金溶湯を直接該コンテナに注入し、ステムで加圧しつ
つ凝固させるものとしても良い。
くなると、常法に従う連続あるいは半連続鋳造法による
製造が困難であり、高２「含を合金材料の製造を特徴と
する特別な製造法を採用しなければならない。かかる製
造法として、例えば加圧凝固押出法を挙げうる。この方
法を説明すると次のとおりである。すなわち、上記各元
素を添加したアルミニウム合金を溶解し、その溶湯を加
圧凝固用金型に注湯して加圧凝固せしめることにより、
欠陥のない結晶粒の均一かつ微細なビレットの作製を行
うものである。加圧凝固用金型は、これに押出機のコン
テすを利用するものとしても良い。即ち、アルミニウム
合金溶湯を直接該コンテナに注入し、ステムで加圧しつ
つ凝固させるものとしても良い。
もちろんこの場合、上記コンテナの前面は盲ダイスを付
設して塞ぎ、加圧凝固中の溶湯の噴き出しを防ぐものと
することが必要である。また上記の注湯に際しては、前
記金型を予め３００〜３５０℃程度に加熱しておくもの
とすることが望ましい。これによりビレットに一層微細
な組織を得ることを可能にする。即ち３００℃程度未満
であると、注湯後前記アルミニウムの凝固がすぐに開始
してしまい、加圧凝固による効果が充分に達成され難い
。一方３５０℃を超える高温に加熱しておくと、冷却速
度が遅くなり、晶出物が成長して上記微細化効果を充分
に達成し難いものとなる傾向がみられる。注湯後、すぐ
さま前記金型内の溶湯を加圧ピストンにより加圧し、凝
固を進行せしめることによってビレットを作製する。す
なわち加圧凝固法によってビレットを作製する。この際
の加圧力は５０Ｋｔｆ／７以上であれば良く、望ましく
は５００〜１００ＯＮｊｆ／ｃｄ程度とするのが良い。
設して塞ぎ、加圧凝固中の溶湯の噴き出しを防ぐものと
することが必要である。また上記の注湯に際しては、前
記金型を予め３００〜３５０℃程度に加熱しておくもの
とすることが望ましい。これによりビレットに一層微細
な組織を得ることを可能にする。即ち３００℃程度未満
であると、注湯後前記アルミニウムの凝固がすぐに開始
してしまい、加圧凝固による効果が充分に達成され難い
。一方３５０℃を超える高温に加熱しておくと、冷却速
度が遅くなり、晶出物が成長して上記微細化効果を充分
に達成し難いものとなる傾向がみられる。注湯後、すぐ
さま前記金型内の溶湯を加圧ピストンにより加圧し、凝
固を進行せしめることによってビレットを作製する。す
なわち加圧凝固法によってビレットを作製する。この際
の加圧力は５０Ｋｔｆ／７以上であれば良く、望ましく
は５００〜１００ＯＮｊｆ／ｃｄ程度とするのが良い。
この加圧力の大小はビレットの品質にさして大きな影響
を与えるものではない。しかしながら５０に９ｆ／ｃＩ
ｉ未満では加圧凝固法による鋳造割れ防止及び結晶粒の
微細化効果に不十分であり、反面例えば１５００幻ｆ／
ａＩを超えるような高圧を付加しても、それに要するエ
ネルギの増大に見合う効果の比例的向上を見ることがで
きないためむしろ無益である。このように、所定の加圧
状態下においてアルミニウム合金を凝固させることによ
り、鋳造割れを生じさせることなく、かつ晶出物の小さ
なビレットを作製しうる。こうして加圧凝固法により作
製したビレットは、次にこれを押出加工して所期する溶
加材とする。
を与えるものではない。しかしながら５０に９ｆ／ｃＩ
ｉ未満では加圧凝固法による鋳造割れ防止及び結晶粒の
微細化効果に不十分であり、反面例えば１５００幻ｆ／
ａＩを超えるような高圧を付加しても、それに要するエ
ネルギの増大に見合う効果の比例的向上を見ることがで
きないためむしろ無益である。このように、所定の加圧
状態下においてアルミニウム合金を凝固させることによ
り、鋳造割れを生じさせることなく、かつ晶出物の小さ
なビレットを作製しうる。こうして加圧凝固法により作
製したビレットは、次にこれを押出加工して所期する溶
加材とする。
該溶加材は一般的にはＪＩＳＺ３２３２に規定する径及
び許容差の溶接棒及び電極ワイヤとして使用されるもの
である。
び許容差の溶接棒及び電極ワイヤとして使用されるもの
である。
なおＺ「の高含有を可能とする溶加材の製造方法の１例
として加圧凝固押出法を示したが、本発明に係る溶加材
は該方法によって製造されたものに限定されるものでは
ない。
として加圧凝固押出法を示したが、本発明に係る溶加材
は該方法によって製造されたものに限定されるものでは
ない。
発明の効果
この発明に係るアルミニウム合金溶加材によれば、溶接
凝固割れ感受性の敏感なＡΩ−Ｚｎ−Ｍｇ系、Ａｆｌ−
Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材料においても溶接部の凝固組
織を微細化でき、溶接割れ感受性を改善しつるとともに
、継手強度を向上することができる。この結果談合金材
料の溶接構造材としての使用範囲を格段に拡大すること
ができる。
凝固割れ感受性の敏感なＡΩ−Ｚｎ−Ｍｇ系、Ａｆｌ−
Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材料においても溶接部の凝固組
織を微細化でき、溶接割れ感受性を改善しつるとともに
、継手強度を向上することができる。この結果談合金材
料の溶接構造材としての使用範囲を格段に拡大すること
ができる。
実施例
次にこの発明の詳細な説明する。
［以下余白］
上記第２表に示す組成の直径１．６ｍの各種溶加材と、
第１表に示す組成の７Ｎ０１アルミニウム合金母材をＴ
５処理してなる試験片を用いてＭＩＧ Ｈｏｕｌｄ
ｃｒａｆｔ割れ試験を実施した。なおＮｏ６に示す溶
加材は通常の連続鋳造法により作製し、Ｎｏ１〜５の溶
加材は以下に示す加圧凝固押出法により作製した。
第１表に示す組成の７Ｎ０１アルミニウム合金母材をＴ
５処理してなる試験片を用いてＭＩＧ Ｈｏｕｌｄ
ｃｒａｆｔ割れ試験を実施した。なおＮｏ６に示す溶
加材は通常の連続鋳造法により作製し、Ｎｏ１〜５の溶
加材は以下に示す加圧凝固押出法により作製した。
すなわち各合金を液相線温度＋１００℃に溶解し、その
溶湯を予め約３００℃に加熱した加圧凝固用金型に注湯
したのち、すぐさまこれを１０００Ｋｔｆ／ａｉに加圧
し、該加圧下に凝固させた。そして、およそ液相線温度
の１７２程度の温度にまで冷却したとき、加圧凝固工程
を終了し、得られたビレット（直径７５ｍ５＋、長さ１
００Ｍ）をすぐさま押出機のコンテナに装入し、直径１
２履の丸棒に押出し、該押出材を溶加材として用いた。
溶湯を予め約３００℃に加熱した加圧凝固用金型に注湯
したのち、すぐさまこれを１０００Ｋｔｆ／ａｉに加圧
し、該加圧下に凝固させた。そして、およそ液相線温度
の１７２程度の温度にまで冷却したとき、加圧凝固工程
を終了し、得られたビレット（直径７５ｍ５＋、長さ１
００Ｍ）をすぐさま押出機のコンテナに装入し、直径１
２履の丸棒に押出し、該押出材を溶加材として用いた。
また試験片（１）は第１図に示すように厚さ：６ａｗ、
長さ（Ｌ）： ２５Ｌｗ。
長さ（Ｌ）： ２５Ｌｗ。
幅（Ｗ）： ２００ｍ、スリット（ｌａ）の間隔（Ｑ）
ｓ １０ｗｎ、 （Ｘ） ： ４０ｍｗ＊、 （
Ｙ） ： １０Ｉｗとした。なお（２）はタブ板であ
る。試験は下記の溶接条件で同図に矢印（Ｘ）で示す方
向にＭＩＧ溶接した際の溶接部（３）の割れ長さを測定
し、割れ率を求めたものである。
ｓ １０ｗｎ、 （Ｘ） ： ４０ｍｗ＊、 （
Ｙ） ： １０Ｉｗとした。なお（２）はタブ板であ
る。試験は下記の溶接条件で同図に矢印（Ｘ）で示す方
向にＭＩＧ溶接した際の溶接部（３）の割れ長さを測定
し、割れ率を求めたものである。
溶接条件
電流：２２０Ａ
電圧：２７ｖ
溶接速度：４０１／＊１ｎ
シールドガス流量：２５Ω／ｍＩｎ
試験はそれぞれ３回行った。それらの結果を第３表に示
す。
す。
［以下余白］
第３表
（注）
割れ率（％）−割れ長さ ×１００試験片長さ（２
５０） また前記試験片の溶接継手の余盛を削除して溶接部の機
械的性質を調べた。その結果を下記第４表に示す。
５０） また前記試験片の溶接継手の余盛を削除して溶接部の機
械的性質を調べた。その結果を下記第４表に示す。
第４表
上記結果から明らかなように、本発明に係る溶加材を用
いれば、溶接割れが発生しにくいものであり、また溶接
継手強度にも極めて優れたものとなしうろことがわかる
。また各試験片の溶接ビードの縦断面の平均結晶粒径を
調べたところ、Ｎ０１：約３５ ｐ ｍ ％Ｎ ｏ ２
；約２５μｍ％Ｎｏ３：約３５μｍ、Ｎｏ４：約３０
μｍ５Ｎ０５：約３５μｍ％Ｎｏ６：約７０〜８０ｕ
ｍであり、割れ率と良く対応していることがわかる。
いれば、溶接割れが発生しにくいものであり、また溶接
継手強度にも極めて優れたものとなしうろことがわかる
。また各試験片の溶接ビードの縦断面の平均結晶粒径を
調べたところ、Ｎ０１：約３５ ｐ ｍ ％Ｎ ｏ ２
；約２５μｍ％Ｎｏ３：約３５μｍ、Ｎｏ４：約３０
μｍ５Ｎ０５：約３５μｍ％Ｎｏ６：約７０〜８０ｕ
ｍであり、割れ率と良く対応していることがわかる。
【図面の簡単な説明】
第１図は溶接割れ試験片の概略平面図である。
（１）・・・試験片、（ｌａ）・・・スリット、（２）
・・・タブ板、（３）・・・溶接部。 以上 第１図
・・・タブ板、（３）・・・溶接部。 以上 第１図
Claims (2)
- （１）Ｍｇ：６〜１０ｗｔ％、Ｚｒ：０．２６〜１．５
ｗｔ％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避不純物
からなることを特徴とするアルミニウム合金溶加材。 - （２）Ｍｇ：６〜１０ｗｔ％、Ｚｒ：０．２６〜１．５
ｗｔ％を含有し、さらにＭｎ：０．０５〜１．５ｗｔ％
、Ｃｒ：０．０１〜０．５ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５〜
０．２ｗｔ％、Ｂ：０．００１〜０．０１ｗｔ％、Ｖ：
０．０１〜０．７ｗｔ％、Ｚｎ：０．０５〜８．０ｗｔ
％の一種または２種以上を含有し、残部がアルミニウム
及び不可避不純物からなることを特徴とするアルミニウ
ム合金溶加材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62298788A JPH01143791A (ja) | 1987-11-26 | 1987-11-26 | アルミニウム合金溶加材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62298788A JPH01143791A (ja) | 1987-11-26 | 1987-11-26 | アルミニウム合金溶加材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01143791A true JPH01143791A (ja) | 1989-06-06 |
| JPH0575517B2 JPH0575517B2 (ja) | 1993-10-20 |
Family
ID=17864226
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62298788A Granted JPH01143791A (ja) | 1987-11-26 | 1987-11-26 | アルミニウム合金溶加材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01143791A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010060021A1 (en) * | 2008-11-24 | 2010-05-27 | Alcoa Inc. | Fusion weldable filler alloys |
| WO2010140568A1 (ja) | 2009-06-05 | 2010-12-09 | 住友軽金属工業株式会社 | 二輪車およびバギー車用フレーム材とその製造方法 |
| JP2019527299A (ja) * | 2016-07-05 | 2019-09-26 | ナノアル エルエルシー | 高強度耐食性アルミニウム合金からのリボン及び粉末 |
| US11603583B2 (en) | 2016-07-05 | 2023-03-14 | NanoAL LLC | Ribbons and powders from high strength corrosion resistant aluminum alloys |
| US12492453B2 (en) | 2018-06-20 | 2025-12-09 | NanoAL LLC | High-performance Al—Zn—Mg—Zr base aluminum alloys for welding and additive manufacturing |
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-
1987
- 1987-11-26 JP JP62298788A patent/JPH01143791A/ja active Granted
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