JPH01147100A - ステンレス冷延・焼鈍鋼帯の脱スケール方法 - Google Patents
ステンレス冷延・焼鈍鋼帯の脱スケール方法Info
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- JPH01147100A JPH01147100A JP62304556A JP30455687A JPH01147100A JP H01147100 A JPH01147100 A JP H01147100A JP 62304556 A JP62304556 A JP 62304556A JP 30455687 A JP30455687 A JP 30455687A JP H01147100 A JPH01147100 A JP H01147100A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25F—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC REMOVAL OF MATERIALS FROM OBJECTS; APPARATUS THEREFOR
- C25F1/00—Electrolytic cleaning, degreasing, pickling or descaling
- C25F1/02—Pickling; Descaling
- C25F1/04—Pickling; Descaling in solution
- C25F1/06—Iron or steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野］
本発明はステンレス冷延・焼鈍鋼帯を電解酸洗によって
脱スケールする方法に係り、特にステンレス冷延鋼帯の
焼鈍後の表面スケールを短時間で連続的に除去する方法
に関する。
脱スケールする方法に係り、特にステンレス冷延鋼帯の
焼鈍後の表面スケールを短時間で連続的に除去する方法
に関する。
［従来の技術］
従来、連続酸洗後のステンレス冷延鋼帯の連続脱スケー
ル方法としてはＮａＯＨ，Ｎａ２ＣＯ３を主成分とする
溶融アルカリ塩に浸漬するソルト処理、あるいはＮａ２
ＳＯ４，ＮａＮＯ３等の中性塩出液中における電解処理
などの前処理を行った後、硫酸、硝弗酸（硝酸十弗化水
素酸）、硝酸等の水溶液に浸漬するか、または硫酸水溶
液もしくは硝酸水溶液での電解処理を付加する方法が公
知である。特開昭５９−５９９００等に開示されたこれ
らの浸漬もしくは電解方法は、鋼種や焼鈍条件の差など
によって生ずる脱スケールの難易度によって使い分ける
のが一般的である。
ル方法としてはＮａＯＨ，Ｎａ２ＣＯ３を主成分とする
溶融アルカリ塩に浸漬するソルト処理、あるいはＮａ２
ＳＯ４，ＮａＮＯ３等の中性塩出液中における電解処理
などの前処理を行った後、硫酸、硝弗酸（硝酸十弗化水
素酸）、硝酸等の水溶液に浸漬するか、または硫酸水溶
液もしくは硝酸水溶液での電解処理を付加する方法が公
知である。特開昭５９−５９９００等に開示されたこれ
らの浸漬もしくは電解方法は、鋼種や焼鈍条件の差など
によって生ずる脱スケールの難易度によって使い分ける
のが一般的である。
しかし、これらの複雑な工程による場合も、完全に脱ス
ケールするには、なおも長時間を要し、ステンレス冷延
鋼帯の生産能率を阻害する原因となっている。また、多
種類の塩や酸の濃度管理の負荷も大きく、ソルト処理で
は鋼帯に付着して持ち去られるソルト補充の負担も大き
い。
ケールするには、なおも長時間を要し、ステンレス冷延
鋼帯の生産能率を阻害する原因となっている。また、多
種類の塩や酸の濃度管理の負荷も大きく、ソルト処理で
は鋼帯に付着して持ち去られるソルト補充の負担も大き
い。
かかる問題を解決するために本発明者らは先に、特願昭
６２−０４９１９７を提案している。
６２−０４９１９７を提案している。
この方法によれば、皆通鋼の連続焼鈍ラインであるＣＡ
Ｌ （５％Ｈ２、残りＮ２、露点−２０℃）で９００℃
以上で焼鈍した５ＵＨ４０９のごとき比較的脱スケール
し難い鋼種も容易に脱スケール可能である。しかし、こ
の方法は、硫酸濃度９００〜１２５０ｇ／Ｉ２の高濃度
硫酸による電解の後に、ＨＣｌ２．ＦｅＣｆｆａ、Ｎａ
Ｃｆｆ等の塩化物を添加した硝酸で電解する方法、すな
わち２槽２７ｐｉによる電解方式であり、ｌ液での脱ス
ケールに比べれば工程の簡素化という点で、なお改善の
余地を残している。
Ｌ （５％Ｈ２、残りＮ２、露点−２０℃）で９００℃
以上で焼鈍した５ＵＨ４０９のごとき比較的脱スケール
し難い鋼種も容易に脱スケール可能である。しかし、こ
の方法は、硫酸濃度９００〜１２５０ｇ／Ｉ２の高濃度
硫酸による電解の後に、ＨＣｌ２．ＦｅＣｆｆａ、Ｎａ
Ｃｆｆ等の塩化物を添加した硝酸で電解する方法、すな
わち２槽２７ｐｉによる電解方式であり、ｌ液での脱ス
ケールに比べれば工程の簡素化という点で、なお改善の
余地を残している。
［発明が解決しようとする問題点］
本発明の目的は、ステンレス冷延・焼鈍鋼帯の脱スケー
ル工程上の上記従来技術の問題点、すなわち低い生産性
、繁雑な工程管理等の問題点を解決し、より簡素で能率
的でコストの安い脱スケール方法を提供することにある
。
ル工程上の上記従来技術の問題点、すなわち低い生産性
、繁雑な工程管理等の問題点を解決し、より簡素で能率
的でコストの安い脱スケール方法を提供することにある
。
［問題点を解決するための手段］
上記目的を達成するために種々の検討を重ねた結果、硝
酸とこれに添加する塩化物とがある一定の濃度範囲にあ
る水溶液での電解によれば、９００℃以上で焼鈍し、脱
スケール性が悪い５ＵＨ４０９鋼帯等も、ソルト処理等
の前処理をすることもなく、短時間での脱スケールが可
能であることを見出し、本発明を完成するに至ったＪ すなわち硝酸濃度ｘ （ｇ／、１と［（ＣＩ２、ＮａＣ
ｇ、ＦｅＣｌ２３等の塩化物中塩素濃度ｙ（ｇ／Ｉ２）
とが下記式で示される範囲内にある水溶液で電解する方
法である。
酸とこれに添加する塩化物とがある一定の濃度範囲にあ
る水溶液での電解によれば、９００℃以上で焼鈍し、脱
スケール性が悪い５ＵＨ４０９鋼帯等も、ソルト処理等
の前処理をすることもなく、短時間での脱スケールが可
能であることを見出し、本発明を完成するに至ったＪ すなわち硝酸濃度ｘ （ｇ／、１と［（ＣＩ２、ＮａＣ
ｇ、ＦｅＣｌ２３等の塩化物中塩素濃度ｙ（ｇ／Ｉ２）
とが下記式で示される範囲内にある水溶液で電解する方
法である。
ｘ （ｇ ／ Ｉ２） ＝ ５０〜２７０ ＝−
（１）ｙ（ｇ／ｌ） ＝ （−０，０１ｘ＋３．８）〜
（−０，０５ｘ＋２１）＝−（２） 本発明はステンレス冷延・焼鈍鋼帯を脱スケールするた
めの電解液組成に関するもので、硝酸およびこれに添加
する塩化物中塩素濃度を上記（１）、（２）式の範囲に
限定したことを特徴とする。
（１）ｙ（ｇ／ｌ） ＝ （−０，０１ｘ＋３．８）〜
（−０，０５ｘ＋２１）＝−（２） 本発明はステンレス冷延・焼鈍鋼帯を脱スケールするた
めの電解液組成に関するもので、硝酸およびこれに添加
する塩化物中塩素濃度を上記（１）、（２）式の範囲に
限定したことを特徴とする。
［作用］
前記したＣＡＬで９００°Ｃ以上で焼鈍した５ＵＨ４０
９冷延・焼鈍鋼帯のスケールは、上記ｆｌ）、（２）式
の範囲外での硝酸、あるいは硝酸に塩化物等を添加した
水溶液での電解では、濃度をいくら高くしても能率の良
い脱スケールはできない。しかるに上記（１）、（２）
式の範囲の硝酸および塩素を含む水溶液での電解では、
高速脱スケールが可能となる。
９冷延・焼鈍鋼帯のスケールは、上記ｆｌ）、（２）式
の範囲外での硝酸、あるいは硝酸に塩化物等を添加した
水溶液での電解では、濃度をいくら高くしても能率の良
い脱スケールはできない。しかるに上記（１）、（２）
式の範囲の硝酸および塩素を含む水溶液での電解では、
高速脱スケールが可能となる。
この現象の理由は明らかではないが、硝酸濃度と塩素濃
度の範囲およびこれらのバランスによって、この範囲内
で他の濃度域に比べて、電流効率を高くする何らかの現
象があって、脱スケールを有利にしているものと思われ
る。
度の範囲およびこれらのバランスによって、この範囲内
で他の濃度域に比べて、電流効率を高くする何らかの現
象があって、脱スケールを有利にしているものと思われ
る。
本発明において、硝酸濃度は５０〜２７０ｇ ／ １２
の範囲より外れて低い場合も高い場合も脱スケール性能
が悪くなるので５０〜２７０ ｇ／ｌに限定したが、硝
酸濃度が高い程、ＮＯｘＯｘ項生量大という問題が生ず
るので、硝酸濃度の上限は２００ ｇ ／ Ｑ程度が好
ましい。また、能率よく美麗な脱スケール面を得るため
には硝酸濃度の下限は、１００ｇ／１２程度が好ましい
。
の範囲より外れて低い場合も高い場合も脱スケール性能
が悪くなるので５０〜２７０ ｇ／ｌに限定したが、硝
酸濃度が高い程、ＮＯｘＯｘ項生量大という問題が生ず
るので、硝酸濃度の上限は２００ ｇ ／ Ｑ程度が好
ましい。また、能率よく美麗な脱スケール面を得るため
には硝酸濃度の下限は、１００ｇ／１２程度が好ましい
。
硝酸に添加する塩化物としては、ＨＣｇ、ＮａＣｊ２．
ＦｅＣｌ２３の何れでも、またこれらの２種以上を混合
した場合でも効果がある。その添加量は硝酸濃度ｘ（ｇ
／ｌ）に対して塩素当量濃度ｙ （ｇ／Ｉ２）換算で、 ｙ （ｇ／Ｉ２） ＝ （−０−０１ｘ＋３．８）〜（
−０，０５ｘ＋２１） の範囲よりはずれて、低い場合も高い場合も脱スケール
性が悪くなるので、この範囲に限定したが、より美麗な
脱スケール面を得るための塩素濃度ｙ （ｇ／Ｑ）は硝
酸濃度ｘ（ｇ／ｌ）に対して下式に示す範囲が好ましい
。
ＦｅＣｌ２３の何れでも、またこれらの２種以上を混合
した場合でも効果がある。その添加量は硝酸濃度ｘ（ｇ
／ｌ）に対して塩素当量濃度ｙ （ｇ／Ｉ２）換算で、 ｙ （ｇ／Ｉ２） ＝ （−０−０１ｘ＋３．８）〜（
−０，０５ｘ＋２１） の範囲よりはずれて、低い場合も高い場合も脱スケール
性が悪くなるので、この範囲に限定したが、より美麗な
脱スケール面を得るための塩素濃度ｙ （ｇ／Ｑ）は硝
酸濃度ｘ（ｇ／ｌ）に対して下式に示す範囲が好ましい
。
ｙ （ｇ／ｌ） ＝ （−０，０１ｘ＋３．８）〜（−
０，０２ｘ ＋ ８．８ ） 液温は２５°Ｃ（室温）から８０℃の範囲内で高い方が
脱スケール能率が良い傾向を示すが、高い程ＮＯｘ発生
量も増大する傾向があるので４０〜６５℃程度が好まし
い。
０，０２ｘ ＋ ８．８ ） 液温は２５°Ｃ（室温）から８０℃の範囲内で高い方が
脱スケール能率が良い傾向を示すが、高い程ＮＯｘ発生
量も増大する傾向があるので４０〜６５℃程度が好まし
い。
電流密度は大きい程、脱スケール能率を増大するメリッ
トがあるが、大き過ぎるとＮＯｘ発生量の増大や肌荒れ
等の弊害を生じるので５〜２０Ａ／ｄｒ１１２程度が好
ましい。
トがあるが、大き過ぎるとＮＯｘ発生量の増大や肌荒れ
等の弊害を生じるので５〜２０Ａ／ｄｒ１１２程度が好
ましい。
冷間圧延後ＣＡＬで焼鈍した５ＵＨ４０９および５ＵＳ
４３０ｆｔｉ帯を供試料とした。
４３０ｆｔｉ帯を供試料とした。
これらの鋼帯の焼鈍条件、スケール状態を第１表に示す
。５Ｕ）１４０９鋼のスケールは薄笑青色、５ＵＳ４３
０鋼のスケールは褐黄緑色を呈している。これらの供試
料のうち、５ＵＨ４０９鋼については第２表に、また５
０５４３０ｍについては第３表に、それぞれ本発明の要
件で電解酸洗した場合（本発明例１．１１）および本発
明外の要件にて電解酸洗した場合（比較例ＩＡ、ＩＩ
Ａ ）の、電解液組成、電解液温度、電流密度、電解時
間および脱スケール判定結果を示した６また第１図には
５ＵＳ４３０！ＩＩを例にとって酸組成と脱スケール性
との関係を示した。この第１図は第３表と対応している
。
。５Ｕ）１４０９鋼のスケールは薄笑青色、５ＵＳ４３
０鋼のスケールは褐黄緑色を呈している。これらの供試
料のうち、５ＵＨ４０９鋼については第２表に、また５
０５４３０ｍについては第３表に、それぞれ本発明の要
件で電解酸洗した場合（本発明例１．１１）および本発
明外の要件にて電解酸洗した場合（比較例ＩＡ、ＩＩ
Ａ ）の、電解液組成、電解液温度、電流密度、電解時
間および脱スケール判定結果を示した６また第１図には
５ＵＳ４３０！ＩＩを例にとって酸組成と脱スケール性
との関係を示した。この第１図は第３表と対応している
。
また、これらの銅帯について、Ｎａ２ＳＯ４電解を含む
従来法によって電解した場合の電解条件および脱スケー
ル判定結果などを比較例として第４表（比較例ＩＢ）、
第５表（比較例ＪＩＢ）に示す。
従来法によって電解した場合の電解条件および脱スケー
ル判定結果などを比較例として第４表（比較例ＩＢ）、
第５表（比較例ＪＩＢ）に示す。
第２表、第３表（第１図）、第４表、第５表の電解は全
てモデル酸洗槽によって行った。
てモデル酸洗槽によって行った。
これらの表中における脱スケール判定結果は、完全に脱
スケールした代表サンプルと対比して決定した目視判定
の結果であり、各表中の記号は次の判定基準によるもの
である。
スケールした代表サンプルと対比して決定した目視判定
の結果であり、各表中の記号は次の判定基準によるもの
である。
記号０：脱スケール良好（美麗）
記号○：：スケール良好
記号Δ：微微少スケ−敗残
記号×ニスケール残り
第２表、第３表（第１図）に示す本発明例Ｉ、ＩＩの結
果および第２表、第３表（第２図）、第４表、第５表に
示す比較例ＩＡ、ＩＩ Ａ、ＩＢ、ＩＴＢなどの結果よ
り明らかなように、硝酸濃度およびこれに添加する塩化
物中塩素濃度を規制した本発明例の結果、従来の脱スケ
ール方法に比較して明らかに脱スケール性能が優れてい
る。また、脱スケールに必要な電気量も本発明例の方が
小さく、例えば、第２表に示す５ＵＨ４０９鋼では、本
発明法では ２０Ａ／ｄｒｎ”ｘ３．２ｓｅｃ＝６４クーロン／ｄｒ
ｆで脱スケールしているのに対し、従来法の比較例４７
（第４表）では Ｎａ２ＳＯ４電解： １０Ａ／ｄｒｎ”ｘ５ｓｅｃ＝５０クーロン／ｄｒｎ”
ＨＮＯ：ｌ電解： ２ＯＡ／ｄｍ’Ｘ５ｓｅｃ＝ｌｏＯクーロン／ｄｍ”合
計 １５０クーロン／ｄゴを費や
しても脱スケール不十分であり、本発明法の方が優れて
いる。
果および第２表、第３表（第２図）、第４表、第５表に
示す比較例ＩＡ、ＩＩ Ａ、ＩＢ、ＩＴＢなどの結果よ
り明らかなように、硝酸濃度およびこれに添加する塩化
物中塩素濃度を規制した本発明例の結果、従来の脱スケ
ール方法に比較して明らかに脱スケール性能が優れてい
る。また、脱スケールに必要な電気量も本発明例の方が
小さく、例えば、第２表に示す５ＵＨ４０９鋼では、本
発明法では ２０Ａ／ｄｒｎ”ｘ３．２ｓｅｃ＝６４クーロン／ｄｒ
ｆで脱スケールしているのに対し、従来法の比較例４７
（第４表）では Ｎａ２ＳＯ４電解： １０Ａ／ｄｒｎ”ｘ５ｓｅｃ＝５０クーロン／ｄｒｎ”
ＨＮＯ：ｌ電解： ２ＯＡ／ｄｍ’Ｘ５ｓｅｃ＝ｌｏＯクーロン／ｄｍ”合
計 １５０クーロン／ｄゴを費や
しても脱スケール不十分であり、本発明法の方が優れて
いる。
〔発明の効果］
本発明は、ステンレス冷延・焼鈍鋼帯を簡便に能率よく
脱スケールするための電解液として、硝酸に塩化物を添
加した水溶液の利用とその濃度組成について提宰したも
のであり、その方法から見て本発明ｍ独で実施できるこ
とは勿論、従来の酸洗方法との組合せであっても良いこ
とは明らかである。
脱スケールするための電解液として、硝酸に塩化物を添
加した水溶液の利用とその濃度組成について提宰したも
のであり、その方法から見て本発明ｍ独で実施できるこ
とは勿論、従来の酸洗方法との組合せであっても良いこ
とは明らかである。
本発明はステンレス鋼の全ての鋼種に適用できる。
上記の実施例からも明らかな如く１本発明の脱スケール
方法によって次のごとき効果を上げることができた。
方法によって次のごとき効果を上げることができた。
（イ）ソルト処理等の前処理が不要で、−液での脱スケ
ールが可能であるので工程を大幅に簡素化することがで
きる。
ールが可能であるので工程を大幅に簡素化することがで
きる。
（ロ）脱スケール時間が短縮され、高速通板が可能とな
り、生産能率が向上する。
り、生産能率が向上する。
（ハ）従来法に比べ、必要電気量が小さい。
（ニ）上記（イ）、（ロ）、（ハ）の結果、脱スケール
コストを大幅に低減することができる。
コストを大幅に低減することができる。
第１図は本発明による脱スケール効果を示すグラフであ
る。
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 硝酸濃度ｘ（ｇ／ｌ）と塩素濃度ｙ （ｇ／ｌ）とが下記式で示される範囲内にある水溶液中
で電解することを特徴とするステンレス冷延・焼鈍鋼帯
の脱スケール方法。 ｘ（ｇ／ｌ）＝５０〜２７０ ｙ（ｇ／ｌ）＝（−０．０１ｘ＋３．８） 〜（−０．０５ｘ＋２１） ２ 塩素源がＨＣｌ、ＮａＣｌ、ＦｅＣｌ＿３のうちの
１種または２種以上である特許請求の範囲第１項記載の
ステンレス冷延・焼鈍鋼帯の脱スケール方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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