JPH01148436A - レジンコーテッドサンド - Google Patents
レジンコーテッドサンドInfo
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- JPH01148436A JPH01148436A JP30626887A JP30626887A JPH01148436A JP H01148436 A JPH01148436 A JP H01148436A JP 30626887 A JP30626887 A JP 30626887A JP 30626887 A JP30626887 A JP 30626887A JP H01148436 A JPH01148436 A JP H01148436A
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- Japan
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- sand
- resin
- aggregate
- foundry
- silica sand
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、低膨張性場よび易崩壊性を兼ね備えたシェル
モールドに用いるレジンコーテツドサンドに関するもの
である。
モールドに用いるレジンコーテツドサンドに関するもの
である。
［従来の技術］
鋳物工業において精密鋳型を作る方法の１つとして例え
ばヘキサメチレンテトラミンを添加したノボラック樹脂
などの合成樹脂を以って被覆したレジンコーテツドサン
ド（Ｒｅｇｉｎ Ｃｏａｔｅｄ ５ａｎｄ 。
ばヘキサメチレンテトラミンを添加したノボラック樹脂
などの合成樹脂を以って被覆したレジンコーテツドサン
ド（Ｒｅｇｉｎ Ｃｏａｔｅｄ ５ａｎｄ 。
以下ＲＣ５と略記する）を予熱した模型上に充填接触さ
せてシェル型を模型上に形成させ加熱してシェル鋳型ま
たは中子を作る方法が一般に用いられている。この場合
樹脂で被覆される骨材である鋳物砂として最も一般的な
ものは、シリカ（ＳｉＯ□）含有量が９０％以上の高純
度ケイ砂であり、この高純度ケイ砂は、すぐれた耐熱性
と高強度を有し、粘結剤との濡れ性も良いので各種鋳物
用に広く使用されている。
せてシェル型を模型上に形成させ加熱してシェル鋳型ま
たは中子を作る方法が一般に用いられている。この場合
樹脂で被覆される骨材である鋳物砂として最も一般的な
ものは、シリカ（ＳｉＯ□）含有量が９０％以上の高純
度ケイ砂であり、この高純度ケイ砂は、すぐれた耐熱性
と高強度を有し、粘結剤との濡れ性も良いので各種鋳物
用に広く使用されている。
［発明が解決しようとする問題点］
しかし、この高純度ケイ砂を骨材として用いた鋳型（特
に中子）は、注湯によってかなり膨張するため鋳物の寸
法精度の向上に充分対応することができなかった。
に中子）は、注湯によってかなり膨張するため鋳物の寸
法精度の向上に充分対応することができなかった。
本発明者らは、先にＭｇＯとＳｉｎ□を含有する塩基性
の粒状ニッケル鉱滓からなる鋳物砂が低膨張特性に優わ
ていることを見出し、資源的にも乏しい高純度ケイ砂に
優る極めて好適な鋳物砂として前記鉱滓からなる鋳物砂
を提案した（特願昭６０−２８８２３７ 、同６０−２
８８２３８ 、同６Ｏ−２８２４４４）。ＭｇＯ・Ｓｉ
Ｏ２を主成分とするニッケル鉱滓より得られる低膨張鋳
物砂（以下ＮＥサンド略記する）を骨材としたＲＣＳは
、その優れた低膨張特性により高度な寸法粒度を要求さ
れる製品（たとえば自動車部品など）を得る際に極めて
好適に用いられてきた。
の粒状ニッケル鉱滓からなる鋳物砂が低膨張特性に優わ
ていることを見出し、資源的にも乏しい高純度ケイ砂に
優る極めて好適な鋳物砂として前記鉱滓からなる鋳物砂
を提案した（特願昭６０−２８８２３７ 、同６０−２
８８２３８ 、同６Ｏ−２８２４４４）。ＭｇＯ・Ｓｉ
Ｏ２を主成分とするニッケル鉱滓より得られる低膨張鋳
物砂（以下ＮＥサンド略記する）を骨材としたＲＣＳは
、その優れた低膨張特性により高度な寸法粒度を要求さ
れる製品（たとえば自動車部品など）を得る際に極めて
好適に用いられてきた。
しかし、ＮＥサンドを骨材としたＲＣＳは、たとえば中
子砂として使用した場合、低膨張であるが故に注湯時の
熱膨張に伴う砂の移動が少いことなどに起因して、振動
やノック圧が低い型バランの現場作業条件下では崩壊性
の点で問題を生じる場合がありなお改善の余地が大きい
。
子砂として使用した場合、低膨張であるが故に注湯時の
熱膨張に伴う砂の移動が少いことなどに起因して、振動
やノック圧が低い型バランの現場作業条件下では崩壊性
の点で問題を生じる場合がありなお改善の余地が大きい
。
たとえばエンジンのシリンダヘッド等の内部構造の複雑
な製品を鋳造する場合に使用される中子の場合などは、
注湯時には湯の圧力に充分耐えられるだけの強度を維持
し、かつ鋳込後における崩壊性が特に良好でなければな
らない。このために、たとえばフェノールレジンの低温
域での分解を目的としてレジン製造時において有機臭素
化合物、無機臭素化合物などのハロゲン化合物などを添
加したフェノールレジン組成物等（以下易崩壊性レジン
と略記する）をＮＥサンドに添加して行うか、またはた
とえばフェノール、ホルムアルデヒドおよびビスフェノ
ールＡ精製残渣（ビスフェノールＡをフェノールとジメ
チルケトンとの縮合によ）て合成し、これを精製する際
に生ずる残渣）を配合し、酸性触媒の存在下で反応させ
て得られる樹脂、ビスフェノールＡを生ずる際に得られ
るビスフェノールＡを含む副生成物をアルカリ性触媒の
存在下高温で処理し、低沸点酸物を系外に除去したあと
に残る高分子量のフェノール性水酸基を有する開裂残渣
または該開裂残漬とフェノール類を酸性触媒下にホルム
アルデヒドと縮合させて得られるノボラック型フェノー
ル樹脂と、芳香族カルボン酸および／または、その無水
物を配合してなる樹脂組成物など（以下低膨張レジンと
略記する）を前記高純度ケイ砂に添加して行う等の方法
が採用されているのが現状である。
な製品を鋳造する場合に使用される中子の場合などは、
注湯時には湯の圧力に充分耐えられるだけの強度を維持
し、かつ鋳込後における崩壊性が特に良好でなければな
らない。このために、たとえばフェノールレジンの低温
域での分解を目的としてレジン製造時において有機臭素
化合物、無機臭素化合物などのハロゲン化合物などを添
加したフェノールレジン組成物等（以下易崩壊性レジン
と略記する）をＮＥサンドに添加して行うか、またはた
とえばフェノール、ホルムアルデヒドおよびビスフェノ
ールＡ精製残渣（ビスフェノールＡをフェノールとジメ
チルケトンとの縮合によ）て合成し、これを精製する際
に生ずる残渣）を配合し、酸性触媒の存在下で反応させ
て得られる樹脂、ビスフェノールＡを生ずる際に得られ
るビスフェノールＡを含む副生成物をアルカリ性触媒の
存在下高温で処理し、低沸点酸物を系外に除去したあと
に残る高分子量のフェノール性水酸基を有する開裂残渣
または該開裂残漬とフェノール類を酸性触媒下にホルム
アルデヒドと縮合させて得られるノボラック型フェノー
ル樹脂と、芳香族カルボン酸および／または、その無水
物を配合してなる樹脂組成物など（以下低膨張レジンと
略記する）を前記高純度ケイ砂に添加して行う等の方法
が採用されているのが現状である。
然しながら、ＲＣＳの構成は通常骨材である鋳物砂約９
７重量部に対し添加レジン量は約３重量部であり、かか
るイ）少のレジンのみで鋳物砂の特性を改善し実質的に
問題点のないＲＣＳを得ることは困難であり、根本的な
解決策には至っていない。
７重量部に対し添加レジン量は約３重量部であり、かか
るイ）少のレジンのみで鋳物砂の特性を改善し実質的に
問題点のないＲＣＳを得ることは困難であり、根本的な
解決策には至っていない。
かかる実情に鑑み、本発明は前記ニッケル鉱滓より得ら
れる低膨張鋳物砂と鋳物用ケイ砂との混合物を骨材とし
て用いることにより前記諸問題点を解決し、低膨張性お
よび易崩壊性を兼ね備えたＲＣＳを提供することを目的
とするものである。
れる低膨張鋳物砂と鋳物用ケイ砂との混合物を骨材とし
て用いることにより前記諸問題点を解決し、低膨張性お
よび易崩壊性を兼ね備えたＲＣＳを提供することを目的
とするものである。
［問題点を解決するための手段］
本発明に係るＲＣＳは、ＭｇＯ−５ｉＯ□を主成分とす
るニッケル鉱滓より得られる低膨張鋳物砂と鋳物用ケイ
砂との混合物からなる骨材を被覆用レジンを以て被覆し
たことを特徴としている。すなわち本発明は、ＭｇＯ・
ＳｉＯ２を主成分とするニッケル鉱滓より得られる極め
て低膨張性に優れた鋳物砂の慈母れた特性の故に発現す
る崩壊性の不充分さを改善すべく種々研究を行った結果
、鋳物用ケイ砂を前記低膨張鋳物砂と併用することによ
り、実用上低膨張性を害することなく、崩壊性を向上せ
しめ得ることを見出して完成されたものである。
るニッケル鉱滓より得られる低膨張鋳物砂と鋳物用ケイ
砂との混合物からなる骨材を被覆用レジンを以て被覆し
たことを特徴としている。すなわち本発明は、ＭｇＯ・
ＳｉＯ２を主成分とするニッケル鉱滓より得られる極め
て低膨張性に優れた鋳物砂の慈母れた特性の故に発現す
る崩壊性の不充分さを改善すべく種々研究を行った結果
、鋳物用ケイ砂を前記低膨張鋳物砂と併用することによ
り、実用上低膨張性を害することなく、崩壊性を向上せ
しめ得ることを見出して完成されたものである。
ニッケルスラグは、例えばニッケル鉱石に無煙炭および
石灰石を配合し、ロータリーキルンで製錬したのち、粉
砕と選鉱（比重選鉱、磁力選鉱等）を行った後に排出さ
れるものでニッケルＩＦを得るのに約５０ｔのスラグが
発生すると言われている。このニッケルスラグは、Ｍｇ
Ｏ・ＳｉＯ２の鉱物組成を有する塩基性の粒状物であり
、従来はコンクリートおよびアスファルトの骨材として
少量が使用されていたものである。
石灰石を配合し、ロータリーキルンで製錬したのち、粉
砕と選鉱（比重選鉱、磁力選鉱等）を行った後に排出さ
れるものでニッケルＩＦを得るのに約５０ｔのスラグが
発生すると言われている。このニッケルスラグは、Ｍｇ
Ｏ・ＳｉＯ２の鉱物組成を有する塩基性の粒状物であり
、従来はコンクリートおよびアスファルトの骨材として
少量が使用されていたものである。
このようなニッケルスラグは、比重差によって偏析した
不純物が表面に残存しており、しかも粉砕工程によって
粒形も悪化しているのでそのまま骨材としての鋳物砂と
して使用した場合は、強度および耐熱性上の問題が生ず
る場合があるので、前記ニッケルスラグに磨鉱処理を施
し粒形係数１．４以下の粒状物として用いることがより
好ましい。
不純物が表面に残存しており、しかも粉砕工程によって
粒形も悪化しているのでそのまま骨材としての鋳物砂と
して使用した場合は、強度および耐熱性上の問題が生ず
る場合があるので、前記ニッケルスラグに磨鉱処理を施
し粒形係数１．４以下の粒状物として用いることがより
好ましい。
この種の磨鉱処理としては、通常ニューマチックリクレ
ーマ、またはインパクトスクライバ−等を用いる乾式磨
鉱処理が採用される。上記ニッケルスラグもこのような
乾式処理方法によって好ましい粒形係数１．４以下とす
ることも不可能でないが、この方法は一般的に処理能力
が低いため、実生産ラインでは、設備的に大規模となり
設備費が高価となる。したがって湿式スクラビング磨鉱
機を用いて磨鉱処理を行うのがより好ましい。湿式磨鉱
処理としては、数種のものがあるが、なかでもトラフ式
の磨鉱機を用いてバルブ濃度、すなわちニッケルスラグ
と水の比率が、重量比でニッケルスラグ：水＝１：０．
１〜０．２５の条件で行なうのが好ましい。水の量をこ
れよりも多くすると流動性が向上するため共擦り効果が
減少する。逆に水の量をこれよりも少なくするとニッケ
ルスラグの送りが困難になる。なお、場合によってはト
ラフ式の磨鉱機で水を使わず乾式の磨鉱処理を施しても
よい。
ーマ、またはインパクトスクライバ−等を用いる乾式磨
鉱処理が採用される。上記ニッケルスラグもこのような
乾式処理方法によって好ましい粒形係数１．４以下とす
ることも不可能でないが、この方法は一般的に処理能力
が低いため、実生産ラインでは、設備的に大規模となり
設備費が高価となる。したがって湿式スクラビング磨鉱
機を用いて磨鉱処理を行うのがより好ましい。湿式磨鉱
処理としては、数種のものがあるが、なかでもトラフ式
の磨鉱機を用いてバルブ濃度、すなわちニッケルスラグ
と水の比率が、重量比でニッケルスラグ：水＝１：０．
１〜０．２５の条件で行なうのが好ましい。水の量をこ
れよりも多くすると流動性が向上するため共擦り効果が
減少する。逆に水の量をこれよりも少なくするとニッケ
ルスラグの送りが困難になる。なお、場合によってはト
ラフ式の磨鉱機で水を使わず乾式の磨鉱処理を施しても
よい。
スラグの磨鉱は最終粒形係数が！、４以下となるまで行
なうことが前記の如く好ましく、さらに１．３以下とな
るまで行なうことがより好適である。粒形係数は完全な
球形を１とし、これに近いほど球に近い形状であること
をあられすもので、粒形係数を１．４以下とすることに
より鋳型強度等の改善がもたらされるのは、骨材粒子表
面の清浄化と比表面積の減少による粘結層（被覆層）の
増加と充填密度の増加による熱伝導率の向上環が促進さ
れることによるものと考えられる。
なうことが前記の如く好ましく、さらに１．３以下とな
るまで行なうことがより好適である。粒形係数は完全な
球形を１とし、これに近いほど球に近い形状であること
をあられすもので、粒形係数を１．４以下とすることに
より鋳型強度等の改善がもたらされるのは、骨材粒子表
面の清浄化と比表面積の減少による粘結層（被覆層）の
増加と充填密度の増加による熱伝導率の向上環が促進さ
れることによるものと考えられる。
本発明に用いられる鋳物用ケイ砂は、従来鋳物砂として
用いられているケイ砂であれば差し支えなく、特に限定
されないが最も一般的なものはシリカ（ＳｉＯ□）含有
量９０％以上の高純度ケイ砂であり、このようなケイ砂
がより好適に用いられる。
用いられているケイ砂であれば差し支えなく、特に限定
されないが最も一般的なものはシリカ（ＳｉＯ□）含有
量９０％以上の高純度ケイ砂であり、このようなケイ砂
がより好適に用いられる。
骨材として用いるＮＥサンドと鋳物用ケイ砂の混合割合
により本発明の効果の程度が異なる一面があり、本発明
の効果をより確実に、より効果的に享受するためには、
ＮＥサンドと鋳物用ケイ砂との混合割合をＮＥサンドＩ
Ｏ〜７５重量部に対し、鋳物用ケイ砂２５〜９０重量部
とすることがより好ましい。
により本発明の効果の程度が異なる一面があり、本発明
の効果をより確実に、より効果的に享受するためには、
ＮＥサンドと鋳物用ケイ砂との混合割合をＮＥサンドＩ
Ｏ〜７５重量部に対し、鋳物用ケイ砂２５〜９０重量部
とすることがより好ましい。
本発明に用いる被覆用レジンとしては、ノボラック樹脂
、レゾール樹脂、アンモニアレゾール樹脂、ベンジルエ
ーテル樹脂などのフェノール系樹脂、さらに該樹脂と臭
素含有有機化合物または臭素含有無機化合物との組成物
、並びに前記の低膨張性レジン、易崩壊性レジン等があ
る。特に前記の低膨張性レジンおよび易崩壊性レジンが
より好ましい。被覆用レジンの添加量は、鋳造品の形状
等からのＲＣＳへの要求性能により適宜選定されるが、
骨材１００重量部当り０．５〜１０重量部、より好まし
くは１．０〜４．０重量部の被覆用レジンが添加された
とき、より優れた低膨張性と易崩壊性を兼ね備えたＲＣ
Ｓとなり得る。この場合、前記低膨張性レジンまたは易
崩壊性レジンは、前記被覆用レジン添加量の１０〜１０
０重量％を前記レジンのいづれかが占める如く、単独も
しくは、併用添加して用いるのが好ましい。
、レゾール樹脂、アンモニアレゾール樹脂、ベンジルエ
ーテル樹脂などのフェノール系樹脂、さらに該樹脂と臭
素含有有機化合物または臭素含有無機化合物との組成物
、並びに前記の低膨張性レジン、易崩壊性レジン等があ
る。特に前記の低膨張性レジンおよび易崩壊性レジンが
より好ましい。被覆用レジンの添加量は、鋳造品の形状
等からのＲＣＳへの要求性能により適宜選定されるが、
骨材１００重量部当り０．５〜１０重量部、より好まし
くは１．０〜４．０重量部の被覆用レジンが添加された
とき、より優れた低膨張性と易崩壊性を兼ね備えたＲＣ
Ｓとなり得る。この場合、前記低膨張性レジンまたは易
崩壊性レジンは、前記被覆用レジン添加量の１０〜１０
０重量％を前記レジンのいづれかが占める如く、単独も
しくは、併用添加して用いるのが好ましい。
なお、前記低膨張鋳物砂、鋳物用ケイ砂および被覆用レ
ジンが前記より好適な範囲外にある場合には、より好適
な条件下にある場合に比しＲＣＳの膨張率が若干増加し
たり残留強度の上昇に伴う多少の崩壊性の悪化を来たし
たりするので、たとえばエンジンのシリンダヘッド等の
内部構造の複雑な製品を鋳造するときに使用される中子
に本発明のＲＣＳが適用される場合の如く、特に易崩壊
性が要求される場合には各構成要素が前記好適な領域に
あるＲＣＳを用いることかより好ましい。
ジンが前記より好適な範囲外にある場合には、より好適
な条件下にある場合に比しＲＣＳの膨張率が若干増加し
たり残留強度の上昇に伴う多少の崩壊性の悪化を来たし
たりするので、たとえばエンジンのシリンダヘッド等の
内部構造の複雑な製品を鋳造するときに使用される中子
に本発明のＲＣＳが適用される場合の如く、特に易崩壊
性が要求される場合には各構成要素が前記好適な領域に
あるＲＣＳを用いることかより好ましい。
［発明の作用および効果］
以上説明したように本発明に係るＲＣＳは、ＮＥサンド
に混合添加された鋳物用ケイ砂がＮＥサンドの低膨張性
機能を損うことなく出所性を高める作用を果し、優れた
低膨張性と５崩解性を兼ねそなえたものとなっている。
に混合添加された鋳物用ケイ砂がＮＥサンドの低膨張性
機能を損うことなく出所性を高める作用を果し、優れた
低膨張性と５崩解性を兼ねそなえたものとなっている。
したがって本発明にかかるＲＣ３を造形した場合、鋳型
としての具備条件を充分満足すると同時に、自動車部品
を代表とする寸法精度の高い製品をつくるために不可欠
な特性、すなわち低膨張性および晶出解性を備えたすぐ
れた鋳型を得ることが可能となった。
としての具備条件を充分満足すると同時に、自動車部品
を代表とする寸法精度の高い製品をつくるために不可欠
な特性、すなわち低膨張性および晶出解性を備えたすぐ
れた鋳型を得ることが可能となった。
［実施例］
以下実施例を挙げて本発明の詳細な説明するが本発明は
これら実施例に限定されるものではない。
これら実施例に限定されるものではない。
実施例に用いたＲＣ５の特性の測定法は下記の通りであ
る。
る。
（＋）シェル熱膨張率
ａ）試験機
熱機械分析装置
（サーモフレックスＴＭＡ標準型）
（理学電機■製）
ｂ）テストピース焼成 ２００℃Ｘ １２０ｓｅｃ
Ｃ）テストピース寸法 ７＠Ｘ２０ｍｍｄ）昇温速
度 ２０℃／ｌ！ｌ１ｎＣ）試験雰囲気 還元性雰囲気 （Ｎ２ガス導通、約３００ｍ１／ｍ１ｎ）［）測定温度
範囲 室温〜ｌ０００℃２）常温抗圧力、熱間
抗圧力、残留強度（抗圧力） ａ）試験機 鋳物砂高温試験機 （■東京衡機製造断裂） ｂ）テストピース焼成 ２５０℃Ｘ ９０ｓｅｃＣ
）テストピース寸法 ３０ｔＸ５０市ｄ）テストピ
ース曝熱 ６００℃Ｘ２３１！ｌ１ｎｅ）曝熱雰囲
気 非酸化性雰囲気 （テストピースをアルミ箔で包んだ） ｆ）テストタイミング 常温抗圧カニ テストピースを焼成後デシケーター内 で放置、２４時間後測定 熱間抗圧カニ テストピースを焼成後デシケーター内 で放置、２４時間後曝熱し測定 残留強度： テストピースを焼成後デシケーター内 で放置、２４時間後曝熱しデシケータ−内で放置、２４
時間後測定 粉砕機、濾過機等を通した粒状のニッケル鉱石をロータ
リーキルンで加熱処理し、水砕したのち粉砕機で粉砕し
、比重選鉱機と磁力選鉱機でニッケルを選別した後のス
ラグを原料として使用した。このようなロータリーキル
ン法によフて得られるスラグは、電気炉、溶鉱炉等を用
いたものと異なり、半溶融状態で完全にガラス化しない
ので、水砕によって鋳物砂に相当する粒度分布を有する
砂状スラグとすることができる。
Ｃ）テストピース寸法 ７＠Ｘ２０ｍｍｄ）昇温速
度 ２０℃／ｌ！ｌ１ｎＣ）試験雰囲気 還元性雰囲気 （Ｎ２ガス導通、約３００ｍ１／ｍ１ｎ）［）測定温度
範囲 室温〜ｌ０００℃２）常温抗圧力、熱間
抗圧力、残留強度（抗圧力） ａ）試験機 鋳物砂高温試験機 （■東京衡機製造断裂） ｂ）テストピース焼成 ２５０℃Ｘ ９０ｓｅｃＣ
）テストピース寸法 ３０ｔＸ５０市ｄ）テストピ
ース曝熱 ６００℃Ｘ２３１！ｌ１ｎｅ）曝熱雰囲
気 非酸化性雰囲気 （テストピースをアルミ箔で包んだ） ｆ）テストタイミング 常温抗圧カニ テストピースを焼成後デシケーター内 で放置、２４時間後測定 熱間抗圧カニ テストピースを焼成後デシケーター内 で放置、２４時間後曝熱し測定 残留強度： テストピースを焼成後デシケーター内 で放置、２４時間後曝熱しデシケータ−内で放置、２４
時間後測定 粉砕機、濾過機等を通した粒状のニッケル鉱石をロータ
リーキルンで加熱処理し、水砕したのち粉砕機で粉砕し
、比重選鉱機と磁力選鉱機でニッケルを選別した後のス
ラグを原料として使用した。このようなロータリーキル
ン法によフて得られるスラグは、電気炉、溶鉱炉等を用
いたものと異なり、半溶融状態で完全にガラス化しない
ので、水砕によって鋳物砂に相当する粒度分布を有する
砂状スラグとすることができる。
このスラグを第１図に示す工程（Ａ−１）で処理してＮ
Ｅサンドを得た。得られたＮＥサンドの粒度分布と化学
成分を第１表および第２表に示す。また、実施例に用い
た鋳物用ケイ砂の粒度分布を第１表に示した。
Ｅサンドを得た。得られたＮＥサンドの粒度分布と化学
成分を第１表および第２表に示す。また、実施例に用い
た鋳物用ケイ砂の粒度分布を第１表に示した。
このＮＥサンド及び鋳物用ケイ砂を骨材とじ第３表及び
第４表に示す配合（重量基準）でＲＣ５を製造し、膨張
性ならびに強度を測定した。その結果を第５表並びに第
２図および第３図に示した。なお第４表に示す樹脂Ａは
一般ＲＣ３用樹脂でありノボラック樹脂である。樹脂Ｂ
は臭化亜鉛を添加した樹脂Ａである。樹脂Ｃはフェノー
ルホルムアルデヒドおよびビスフェノールＡ精製残渣を
配合し酸性触媒の存在下に反応させて得られる樹脂であ
る。
第４表に示す配合（重量基準）でＲＣ５を製造し、膨張
性ならびに強度を測定した。その結果を第５表並びに第
２図および第３図に示した。なお第４表に示す樹脂Ａは
一般ＲＣ３用樹脂でありノボラック樹脂である。樹脂Ｂ
は臭化亜鉛を添加した樹脂Ａである。樹脂Ｃはフェノー
ルホルムアルデヒドおよびビスフェノールＡ精製残渣を
配合し酸性触媒の存在下に反応させて得られる樹脂であ
る。
第１表〜第４表に示す配合で得たＲＣ３を用い２５０℃
・９０秒で焼成した第４図に示すような円筒型（５０φ
×５０）シェル中子型１を、下記配合で造型した主型２
および押湯型３にセットし普通鋳鉄（ＦＣ２５相当）の
溶湯を約１４３０℃で注湯し、第５図に示すコアノック
マシン４を用いエアハンマー（エア圧１．０ｋｇ／ｃｍ
２）で、ノックアウト時間毎に砂落ち量を測定した。
・９０秒で焼成した第４図に示すような円筒型（５０φ
×５０）シェル中子型１を、下記配合で造型した主型２
および押湯型３にセットし普通鋳鉄（ＦＣ２５相当）の
溶湯を約１４３０℃で注湯し、第５図に示すコアノック
マシン４を用いエアハンマー（エア圧１．０ｋｇ／ｃｍ
２）で、ノックアウト時間毎に砂落ち量を測定した。
（主型配合）
フセン５号砂（ＡＦＳ指数４０前後）−１００重量部フ
ラン樹脂 −１，２重量部／砂第１表 骨材の粒度分布 第２表 化学成分 第３表 ＲＣＳ配合条件（重量部） 第６表 崩壊性（砂落ち率、％） 硬化剤（有機スルフォン酸）−５０重量部／樹脂この崩
壊性試験（砂落ち率）の結果は、第６表に示す通りであ
った。
ラン樹脂 −１，２重量部／砂第１表 骨材の粒度分布 第２表 化学成分 第３表 ＲＣＳ配合条件（重量部） 第６表 崩壊性（砂落ち率、％） 硬化剤（有機スルフォン酸）−５０重量部／樹脂この崩
壊性試験（砂落ち率）の結果は、第６表に示す通りであ
った。
これらの実施例および比較例から明らかな如く本発明の
ＲＣＳは崩壊性にすぐれた性能、すなわちＮＣサンドの
低膨張性を損なうことなく崩壊性に優れた特性を有する
ことが明らかである。
ＲＣＳは崩壊性にすぐれた性能、すなわちＮＣサンドの
低膨張性を損なうことなく崩壊性に優れた特性を有する
ことが明らかである。
第１図は、ＭｇＯ・ＳｉＯ２を主成分とする低膨張鋳物
砂の製造プロセスを示すフローチャート、第２図、第３
図は、実施例および比較例のＲＣＳの熱膨張率の測定結
果を示す。 第４図（ａ）、（ｂ）は、崩壊性の確認に用いた鋳型の
概略図であり、第５図は崩壊性測定に用いたコアノック
マシンの斜視図である。
砂の製造プロセスを示すフローチャート、第２図、第３
図は、実施例および比較例のＲＣＳの熱膨張率の測定結
果を示す。 第４図（ａ）、（ｂ）は、崩壊性の確認に用いた鋳型の
概略図であり、第５図は崩壊性測定に用いたコアノック
マシンの斜視図である。
Claims (4)
- （１）ＭｇＯ・ＳｉＯ＿２を主成分とするニッケル鉱滓
より得られた低膨張鋳物砂と鋳物用ケイ砂との混合物か
らなる骨材を被覆用レジンで被覆したことを特徴とする
レジンコーテッドサンド。 - （２）骨材が該低膨張鋳物砂１０〜７５重量部および鋳
物用ケイ砂２５〜９０重量部からなる混合物である特許
請求の範囲第１項記載のレジンコーテッドサンド。 - （３）被覆用レジンが骨材１００重量部当り０．５〜１
０重量部である特許請求の範囲第１項または、第２項記
載のレジンコーテッドサンド。 - （４）被覆用レジンが低膨張レジンおよび／または易崩
壊性レジンである特許請求の範囲第１項乃至第３項のい
づれかに記載のレジンコーテッドサンド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62306268A JPH069726B2 (ja) | 1987-12-02 | 1987-12-02 | レジンコーテッドサンド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62306268A JPH069726B2 (ja) | 1987-12-02 | 1987-12-02 | レジンコーテッドサンド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01148436A true JPH01148436A (ja) | 1989-06-09 |
| JPH069726B2 JPH069726B2 (ja) | 1994-02-09 |
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ID=17955036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62306268A Expired - Fee Related JPH069726B2 (ja) | 1987-12-02 | 1987-12-02 | レジンコーテッドサンド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH069726B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111604474A (zh) * | 2020-07-09 | 2020-09-01 | 四川清贝科技技术开发有限公司 | 一种耐磨耐压弯管制备工艺 |
| CN115255281A (zh) * | 2022-07-19 | 2022-11-01 | 石家庄市宏森熔炼铸造有限公司 | 一种高精度铸件的铸造工艺及铸件 |
| CN116217109A (zh) * | 2023-01-30 | 2023-06-06 | 江苏砺彩砂品新材料有限公司 | 一种人工彩砂及其制备方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62263842A (ja) * | 1986-05-09 | 1987-11-16 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | シエルモ−ルド用鋳物砂 |
-
1987
- 1987-12-02 JP JP62306268A patent/JPH069726B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN115255281B (zh) * | 2022-07-19 | 2024-04-09 | 石家庄市宏森熔炼铸造有限公司 | 一种高精度铸件的铸造工艺及铸件 |
| CN116217109A (zh) * | 2023-01-30 | 2023-06-06 | 江苏砺彩砂品新材料有限公司 | 一种人工彩砂及其制备方法 |
| CN116217109B (zh) * | 2023-01-30 | 2023-12-05 | 东阳市汇捷工贸有限公司 | 一种人工彩砂及其制备方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH069726B2 (ja) | 1994-02-09 |
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