JPH01150494A - ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤInfo
- Publication number
- JPH01150494A JPH01150494A JP30909087A JP30909087A JPH01150494A JP H01150494 A JPH01150494 A JP H01150494A JP 30909087 A JP30909087 A JP 30909087A JP 30909087 A JP30909087 A JP 30909087A JP H01150494 A JPH01150494 A JP H01150494A
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- Japan
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- arc
- welding
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はシールドガスを用いてアーク溶接を行なう場合
に用いるアーク溶接用ソリッドワイヤに関し、特に溶接
中に優れた溶接作業性を要求される場合に使用するガス
シールドアーク溶接用ソリッドワイヤに関するものであ
る。
に用いるアーク溶接用ソリッドワイヤに関し、特に溶接
中に優れた溶接作業性を要求される場合に使用するガス
シールドアーク溶接用ソリッドワイヤに関するものであ
る。
アーク溶接用ソリッドワイヤは、シールドガスを用いて
溶接するとワイヤ先端に比較的大径の溶滴が形成され、
これが粒又は短絡により母材へ移行する。これは溶滴が
移行する際に高温化に伴なうワイヤ内からのガス放出や
アーク力等の影響によって大粒のスパッタが発生したり
、アーク状態としてアーク長、アーク集中性、溶滴移行
状態等が変化し、アーク安定性の劣化として見られる現
象である。
溶接するとワイヤ先端に比較的大径の溶滴が形成され、
これが粒又は短絡により母材へ移行する。これは溶滴が
移行する際に高温化に伴なうワイヤ内からのガス放出や
アーク力等の影響によって大粒のスパッタが発生したり
、アーク状態としてアーク長、アーク集中性、溶滴移行
状態等が変化し、アーク安定性の劣化として見られる現
象である。
このスパッタ発生とアーク状態には密接な関係があり、
溶滴が大きくなると大粒のスパッタが発生し易くなり、
また溶滴が大きくなる場合にはアークの反発力により溶
滴がワイヤ先端で激しく揺れ動き、アーク不安定として
溶接者から嫌われる。
溶滴が大きくなると大粒のスパッタが発生し易くなり、
また溶滴が大きくなる場合にはアークの反発力により溶
滴がワイヤ先端で激しく揺れ動き、アーク不安定として
溶接者から嫌われる。
また、ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤは他の
フラックスを用いる溶接材料に比ベアークが硬いとの苦
情もある。
フラックスを用いる溶接材料に比ベアークが硬いとの苦
情もある。
しかしながら、ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイ
ヤは被覆アーク溶接棒やフランクス入すワイヤによる溶
接と言ったフラックスを用いるアーク溶接に比べ、フラ
ックスを用いることがなく、溶接の形態が単純でワイヤ
が低コストであり、かつ長時間連続溶接が可能であるな
どの理由から多用されているのが現状である。
ヤは被覆アーク溶接棒やフランクス入すワイヤによる溶
接と言ったフラックスを用いるアーク溶接に比べ、フラ
ックスを用いることがなく、溶接の形態が単純でワイヤ
が低コストであり、かつ長時間連続溶接が可能であるな
どの理由から多用されているのが現状である。
従って、ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤに於
いては冒頭に述べたいわゆる溶接作業性が現状技術によ
るものより優れていれば溶接者に一層好まれることにな
る。
いては冒頭に述べたいわゆる溶接作業性が現状技術によ
るものより優れていれば溶接者に一層好まれることにな
る。
これらの解決策の１つとして、例えば特開昭６１−２４
２７８５号公報に記載のワイヤがある。これはワイヤ表
面の潤滑油の付着具合を改善することにより溶接中のワ
イヤの送給性を良好にするよう高め、均一なアーク状態
を得るべく溶接作業性を改善しようとしている例である
。しかし係る発明では、潤滑油は溶接金属の拡散性水素
量を高め、耐割れ性の劣化が危惧されることから、かな
らずしも好ましいワイヤであるとは言えない。
２７８５号公報に記載のワイヤがある。これはワイヤ表
面の潤滑油の付着具合を改善することにより溶接中のワ
イヤの送給性を良好にするよう高め、均一なアーク状態
を得るべく溶接作業性を改善しようとしている例である
。しかし係る発明では、潤滑油は溶接金属の拡散性水素
量を高め、耐割れ性の劣化が危惧されることから、かな
らずしも好ましいワイヤであるとは言えない。
本発明は、ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤの
上記の如き従来の欠点を解決し、溶接中安定なアークを
維持し溶滴の移行状態を円滑にして溶接作業性を良好と
するワイヤを提供するものである。
上記の如き従来の欠点を解決し、溶接中安定なアークを
維持し溶滴の移行状態を円滑にして溶接作業性を良好と
するワイヤを提供するものである。
本発明の要旨は、Ｃ： ０．０１〜０．１５％、 Ｓ
ｔ ：０．５０〜１．６０％、 Ｍｎ ： １．００
〜２．４０％、Ｐ ： ０．０３０％以下、 Ｓ ：
０，００４〜０．０３０％、Ｔｉ：０．０５〜０．３５
％。
ｔ ：０．５０〜１．６０％、 Ｍｎ ： １．００
〜２．４０％、Ｐ ： ０．０３０％以下、 Ｓ ：
０，００４〜０．０３０％、Ｔｉ：０．０５〜０．３５
％。
Ｎ： ０．０１０％以下、 Ｏ： ０．０３０％以下、
あるいはこの他にＡｌ１：０．３０％以下で、残部が鉄
及びその他年可避不純物よりなり、ワイヤ表面に銅めっ
きを施し、銅めっきを除いたワイヤ表面からワイヤ中心
方向１５μの範囲の円周内側部分におけるＳｉ。
あるいはこの他にＡｌ１：０．３０％以下で、残部が鉄
及びその他年可避不純物よりなり、ワイヤ表面に銅めっ
きを施し、銅めっきを除いたワイヤ表面からワイヤ中心
方向１５μの範囲の円周内側部分におけるＳｉ。
Ｍｎ、Ｓ：Ｔ’ ｉの少なくとも１元素と０の含有量が
ワイヤのそれぞれの元素の平均的な含有量より多いこと
を特徴とするガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ
である。すなわち、本発明のガスシールドアーク溶接用
ソリッドワイヤはその組成を適正に選択限定し、かつ、
その組成の一部をワイヤ表面に濃縮させたものである。
ワイヤのそれぞれの元素の平均的な含有量より多いこと
を特徴とするガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ
である。すなわち、本発明のガスシールドアーク溶接用
ソリッドワイヤはその組成を適正に選択限定し、かつ、
その組成の一部をワイヤ表面に濃縮させたものである。
次に本発明ワイヤの各成分の限定理由について述べる。
まずＣは、ｃｌ増加によってアーク長が短かくなり、短
絡回数も増加し、溶接作業性を向上させる傾向がある。
絡回数も増加し、溶接作業性を向上させる傾向がある。
しかし多量のＣ含有はスパッタの多発や靭性の低下など
耐割れ性の劣化を生じさせるため上限を０．１５％とし
た。Ｃ含有を低く抑えると短絡移行性はやや低下傾向を
示すものの、スパッタ発生量は減少し、溶接後のスパッ
タ除去作業も容易になる。またアーク状態のソフト化、
短絡による急激なアーク変動の減少等の効果が有り、そ
の効果は０．０１％以上で顕著に認められる。そのため
下限を０．０１％とした。
耐割れ性の劣化を生じさせるため上限を０．１５％とし
た。Ｃ含有を低く抑えると短絡移行性はやや低下傾向を
示すものの、スパッタ発生量は減少し、溶接後のスパッ
タ除去作業も容易になる。またアーク状態のソフト化、
短絡による急激なアーク変動の減少等の効果が有り、そ
の効果は０．０１％以上で顕著に認められる。そのため
下限を０．０１％とした。
Ｓｔは主要な脱酸性元素として溶接金属の清浄度、靭性
を確保するために必須であり、０．５０％以上含有する
ことによりアークが安定し、健全な溶接金属が得られる
。しかし多量に含有しても短絡回数の増加によるスパッ
タ量の増加や靭性の劣化等があり、上限を１．６０％と
した。
を確保するために必須であり、０．５０％以上含有する
ことによりアークが安定し、健全な溶接金属が得られる
。しかし多量に含有しても短絡回数の増加によるスパッ
タ量の増加や靭性の劣化等があり、上限を１．６０％と
した。
Ｍｎは脱酸剤として寄与するとともに溶接金属の強度を
増加させる元素であり、１．００％以上の含有によりそ
の効果が得られる。しかし、多量に含有させるとスパッ
タ量が増加するだけであり、上限を２．４０％とした。
増加させる元素であり、１．００％以上の含有によりそ
の効果が得られる。しかし、多量に含有させるとスパッ
タ量が増加するだけであり、上限を２．４０％とした。
Ｐは不純物であり、Ｐの増加により靭性の低下をまねく
ため少ないほど望ましく、０．０３０％を超えてはなら
ない。
ため少ないほど望ましく、０．０３０％を超えてはなら
ない。
Ｓはスラグ量の減少、スパッタ量の低減に有効なばかり
でなく、ビード形状をも良好にする作用があり、その効
果は０．００４％以上で認められる。
でなく、ビード形状をも良好にする作用があり、その効
果は０．００４％以上で認められる。
０．０３０％超ではビード形状改善の点からは効果が少
な（、高温われ感受性が高くなるため上限を０．０３０
％とした。
な（、高温われ感受性が高くなるため上限を０．０３０
％とした。
Ｔｉは靭性を向上させるとともにスパッタ量の低減に有
効な元素である。Ｔｉ含有量０．０５％まではスパッタ
量の象、激な減少傾向を示すもののその後は飽和状態と
なる。そのため下限を０．０５％とした。また、アーク
状態も同様にＴｉ含有量の増加にともない溶滴が微細化
され急激に向上するが、あまり多量に含有しても飽和傾
向を示すため上限を０．３５％とした。
効な元素である。Ｔｉ含有量０．０５％まではスパッタ
量の象、激な減少傾向を示すもののその後は飽和状態と
なる。そのため下限を０．０５％とした。また、アーク
状態も同様にＴｉ含有量の増加にともない溶滴が微細化
され急激に向上するが、あまり多量に含有しても飽和傾
向を示すため上限を０．３５％とした。
Ｎは低めの方がスパッタ量の減少、アーク状態の維持、
向上に効果があり、含有量が多い場合にはブローホール
発生の原因となるばかりでなく、アーク状態劣化の傾向
が認められるため上限を０．０１０％とした。
向上に効果があり、含有量が多い場合にはブローホール
発生の原因となるばかりでなく、アーク状態劣化の傾向
が認められるため上限を０．０１０％とした。
０は溶滴移行性を向上させスパッタ発生量の減少やビー
ド波目の均−性等に効果が有るが、多量のＯ含有は溶接
金属の靭性を著しく低下させるため上限を０．０３０％
とした。
ド波目の均−性等に効果が有るが、多量のＯ含有は溶接
金属の靭性を著しく低下させるため上限を０．０３０％
とした。
さらにＡｌは脱酸効果を狙いとし、溶接ビードの気孔発
生を防止するとともに結晶粒度を微細化させるために添
加することが出来るが、０．３０％を超えるとメタルが
過脱酸状態となり、溶接金属が著しく硬化するため、上
限を０．３０％とした。
生を防止するとともに結晶粒度を微細化させるために添
加することが出来るが、０．３０％を超えるとメタルが
過脱酸状態となり、溶接金属が著しく硬化するため、上
限を０．３０％とした。
以上本発明ワイヤの成分限定理由を詳細に述べた。そこ
で［Ｃ：０．０７％、 Ｓ ｉ ： ０．７７％、Ｍ
ｎ：１．６５％、 Ｐ ： ０．０１５％、 Ｓ
： ０．０１４％、Ｔｉ：０．２５％、 Ｎ ：
０．００６８％、 Ｏ： ０．００８０％］を基本成分
として、Ｓｔ、Ｍｎ 、Ｓ、Ｔｉの少なくとも１元素と
０をワイヤ表面から種々の幅に濃縮させたワイヤを試作
した。なおワイヤ試作に際しては溶解、鍛造後、線径５
、５ ｎ＋＋ｎφに熱間圧延された原線を冷間で１．
２φまで伸線し、製造した。伸線の途中は約７００°Ｃ
超の温度で焼鈍を行い、かつ防錆等のため、従来のガス
シールドアーク溶接用ソリッドワイヤと同様に銅めっき
を施し、試験に供した。
で［Ｃ：０．０７％、 Ｓ ｉ ： ０．７７％、Ｍ
ｎ：１．６５％、 Ｐ ： ０．０１５％、 Ｓ
： ０．０１４％、Ｔｉ：０．２５％、 Ｎ ：
０．００６８％、 Ｏ： ０．００８０％］を基本成分
として、Ｓｔ、Ｍｎ 、Ｓ、Ｔｉの少なくとも１元素と
０をワイヤ表面から種々の幅に濃縮させたワイヤを試作
した。なおワイヤ試作に際しては溶解、鍛造後、線径５
、５ ｎ＋＋ｎφに熱間圧延された原線を冷間で１．
２φまで伸線し、製造した。伸線の途中は約７００°Ｃ
超の温度で焼鈍を行い、かつ防錆等のため、従来のガス
シールドアーク溶接用ソリッドワイヤと同様に銅めっき
を施し、試験に供した。
種々の濃縮幅をもった試作ワイヤでスパッタ量及びアー
ク状態等の溶接作業性を観察した結果、第１図〜第５図
に示す如く、銅めっきを除いたワイヤ表面からワイヤ中
心方向１５μの範囲の円周内側部分にわたり、Ｓｉ、Ｍ
ｎ＋ Ｓ 、Ｔｉ、及び０がワイヤのそれぞれの元素
の平均的な含有量より多く濃縮されたワイヤが非常に優
れた溶接作業性を示した。
ク状態等の溶接作業性を観察した結果、第１図〜第５図
に示す如く、銅めっきを除いたワイヤ表面からワイヤ中
心方向１５μの範囲の円周内側部分にわたり、Ｓｉ、Ｍ
ｎ＋ Ｓ 、Ｔｉ、及び０がワイヤのそれぞれの元素
の平均的な含有量より多く濃縮されたワイヤが非常に優
れた溶接作業性を示した。
このようにワイヤ組成の一部をワイヤ表面に濃縮させた
本発明ワイヤによれば、溶接アークは従来の硬い状態か
らソフトな状態になり、またワイヤ先端に生じる溶滴の
大きさを小さくさせ、この溶滴の母材への移行が円滑と
なって溶接作業性が格段と向上する。
本発明ワイヤによれば、溶接アークは従来の硬い状態か
らソフトな状態になり、またワイヤ先端に生じる溶滴の
大きさを小さくさせ、この溶滴の母材への移行が円滑と
なって溶接作業性が格段と向上する。
以下、実施例によって本発明の効果をさらに具体的に説
明する。
明する。
実施■−上
ワイヤの化学成分がＣ： ０．０７％、 Ｓ ｉ ：
０．７７％。
０．７７％。
Ｍｎ ： １．６５％、 Ｐ ： ０．０１５％、
Ｓ ： ０．０１４％、 Ｔｉ。
Ｓ ： ０．０１４％、 Ｔｉ。
： ０．２５％、 Ｎ ： ０．００６８％、 Ｏ：
０．００８０％で、銅めっきを除いたワイヤ表面から
ワイヤ中心方向１５μの範囲の円周内側部分にわたり、
Ｓｔ、Ｍｎ。
０．００８０％で、銅めっきを除いたワイヤ表面から
ワイヤ中心方向１５μの範囲の円周内側部分にわたり、
Ｓｔ、Ｍｎ。
Ｓ、Ｔｉ及び０がワイヤのそれぞれの元素の平均的な含
有量より多く濃縮された本発明ワイヤと、ワイヤ表面部
近傍にこれらの元素が濃縮していない比較材とを用いて
、第１表に示す溶接条件で５Ｍ−５０Ｂ鋼に対し下向ビ
ード置き溶接を行い、溶接中の両者のアーク状態の比較
を行った。
有量より多く濃縮された本発明ワイヤと、ワイヤ表面部
近傍にこれらの元素が濃縮していない比較材とを用いて
、第１表に示す溶接条件で５Ｍ−５０Ｂ鋼に対し下向ビ
ード置き溶接を行い、溶接中の両者のアーク状態の比較
を行った。
本発明ワイヤのアーク状態は、第６図に示すようにワイ
ヤ１先端にできる溶滴２が小さく、かつ、この溶滴２が
ワイヤ１先端で激しく揺れ動くことがなく、ワイヤ１先
端から母材３へ円滑に移行し、スパッタ発生も少なかっ
た。これに対し、比較材では第７図に示すようにワイヤ
１先端にできる溶滴２が大きく、かつ、この溶滴２はア
ーク５の反発力を受けて、ワイヤ１先端で激しく揺れ動
き、溶融プール４も大きく波うち、溶滴２が母材３へ移
行する際、大粒のスパッタ６の発生する現象が見られた
。また本発明ワイヤは比較材に比ベアーク音にバリバリ
といった濁音が少なくなり、アークがソフトになった。
ヤ１先端にできる溶滴２が小さく、かつ、この溶滴２が
ワイヤ１先端で激しく揺れ動くことがなく、ワイヤ１先
端から母材３へ円滑に移行し、スパッタ発生も少なかっ
た。これに対し、比較材では第７図に示すようにワイヤ
１先端にできる溶滴２が大きく、かつ、この溶滴２はア
ーク５の反発力を受けて、ワイヤ１先端で激しく揺れ動
き、溶融プール４も大きく波うち、溶滴２が母材３へ移
行する際、大粒のスパッタ６の発生する現象が見られた
。また本発明ワイヤは比較材に比ベアーク音にバリバリ
といった濁音が少なくなり、アークがソフトになった。
実力側１ ２
Ｃ： ０．０５％、 Ｓ ｉ：０．８０％、 Ｍｎ：
１．８０％、Ｐ：０．００９％、 Ｓ ： ０．０
１１％、 Ｔｉ ： ０．１３％、／ｌ：０．１７％、
Ｎ ： ０．００８０％、 Ｏ： ０．０１２４％
のワイヤを用い、第１表に示す溶接条件でＳＢ−５０Ｍ
鋼を下向き姿勢のビードオンプレート溶接を行い、溶接
作業性の比較を行った。本発明ワイヤはアークも安定で
スパッターも少なく、良好な溶接作業性を示したものの
、ワイヤ表面近傍にＳｉ 、 Ｍｎ 。
１．８０％、Ｐ：０．００９％、 Ｓ ： ０．０
１１％、 Ｔｉ ： ０．１３％、／ｌ：０．１７％、
Ｎ ： ０．００８０％、 Ｏ： ０．０１２４％
のワイヤを用い、第１表に示す溶接条件でＳＢ−５０Ｍ
鋼を下向き姿勢のビードオンプレート溶接を行い、溶接
作業性の比較を行った。本発明ワイヤはアークも安定で
スパッターも少なく、良好な溶接作業性を示したものの
、ワイヤ表面近傍にＳｉ 、 Ｍｎ 。
Ｔ１及びＯが濃縮していない比較材では大粒のスパッタ
が発生し、アークも不安定で、溶滴の移行もスムーズで
なかった。
が発生し、アークも不安定で、溶滴の移行もスムーズで
なかった。
第１表 溶接条件
〔発明の効果〕
以上の如く、本発明のガスシールドアーク溶接用ソリッ
ドワイヤはアークがソフトでワイヤ先端にできる溶滴が
小粒になり、かつ溶滴のワイヤ先端から母材への移行が
円滑に行なわれるようになる。さらに、溶接者が半自動
溶接を行う上で使い易く、溶接中の疲労感を軽減させる
のに役立ち、極めて利用価値が高い。
ドワイヤはアークがソフトでワイヤ先端にできる溶滴が
小粒になり、かつ溶滴のワイヤ先端から母材への移行が
円滑に行なわれるようになる。さらに、溶接者が半自動
溶接を行う上で使い易く、溶接中の疲労感を軽減させる
のに役立ち、極めて利用価値が高い。
第１図〜第５図は本発明ワイヤの銅めっき除去後のワイ
ヤ表面から中心方向にかけて測定したＥＰＭＡ線分析結
果を示す図、第６図及び第７図は本発明ワイヤ及び比較
材のアーク状態及び溶滴移行状況を示す図である。 １・・・ワイヤ、２・・・溶滴、３・・・母材、４・・
・溶融プール、５・・・アーク、６・・・スパッタ。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他１名 第１図 ７１′２図 ワイヤ表面力・らの距離（ｐ７ｒＬ） 芹３図 ワイヤ表面力・らの距離ｇｔｒｎ＞ 汁乙図 ヮ付表面からの距翻葉μｍ） ７ｉ′５図 ワイヤ表面からの詔錐Ｃｐｍ） オフ厘
ヤ表面から中心方向にかけて測定したＥＰＭＡ線分析結
果を示す図、第６図及び第７図は本発明ワイヤ及び比較
材のアーク状態及び溶滴移行状況を示す図である。 １・・・ワイヤ、２・・・溶滴、３・・・母材、４・・
・溶融プール、５・・・アーク、６・・・スパッタ。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他１名 第１図 ７１′２図 ワイヤ表面力・らの距離（ｐ７ｒＬ） 芹３図 ワイヤ表面力・らの距離ｇｔｒｎ＞ 汁乙図 ヮ付表面からの距翻葉μｍ） ７ｉ′５図 ワイヤ表面からの詔錐Ｃｐｍ） オフ厘
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．０１〜０．１５％（重量％、以下同じ）
、Ｓｉ：０．５０〜１．６０％、 Ｍｎ：１．００〜２．４０％、 Ｐ：０．０３０％以下、 Ｓ：０．００４〜０．０３０％、 Ｔｉ：０．０５〜０．３５％、 Ｎ：０．０１０％以下、 Ｏ：０．０３０％以下 で、残部が鉄及びその他不可避不純物よりなり、ワイヤ
表面に銅めっきを施し、銅めっきを除いたワイヤ表面か
らワイヤ中心方向１５μの範囲の円周内側部分における
Ｓｉ、Ｍｎ、Ｓ、Ｔｉの少なくとも１元素とＯの含有量
がワイヤのそれぞれの元素の平均的な含有量より多いこ
とを特徴とするガスシールドアーク溶接用ソリッドワイ
ヤ。 - （２）Ｃ：０．０１〜０．１５％（重量％、以下同じ）
、Ｓｉ：０．５０〜１．６０％、 Ｍｎ：１．００〜２．４０％、 Ｐ：０．０３０％以下、 Ｓ：０．００４〜０．０３０％、 Ｔｉ：０．０５〜０．３５％、 Ｎ：０．０１０％以下、 Ｏ：０．０３０％以下、 さらにＡｌ：０．３０％以下 で、残部が鉄及びその他不可避不純物よりなり、ワイヤ
表面に銅めっきを施し、銅めっきを除いたワイヤ表面か
らワイヤ中心方向１５μの範囲の円周内側部分における
Ｓｉ、Ｍｎ、Ｓ、Ｔｉの少なくとも１元素とＯの含有量
がワイヤのそれぞれの元素の平均的な含有量より多いこ
とを特徴とするガスシールドアーク溶接用ソリッドワイ
ヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62309090A JP2528341B2 (ja) | 1987-12-07 | 1987-12-07 | ガスシ―ルドア―ク溶接用ソリッドワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62309090A JP2528341B2 (ja) | 1987-12-07 | 1987-12-07 | ガスシ―ルドア―ク溶接用ソリッドワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01150494A true JPH01150494A (ja) | 1989-06-13 |
| JP2528341B2 JP2528341B2 (ja) | 1996-08-28 |
Family
ID=17988765
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62309090A Expired - Fee Related JP2528341B2 (ja) | 1987-12-07 | 1987-12-07 | ガスシ―ルドア―ク溶接用ソリッドワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2528341B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPH06170579A (ja) * | 1992-12-07 | 1994-06-21 | Kawasaki Steel Corp | ビード蛇行防止ｇｍａｗ用ソリッドワイヤ |
| CN107971610A (zh) * | 2017-11-16 | 2018-05-01 | 武汉钢铁有限公司 | 高Ti超高强钢专用气体保护焊接工艺 |
| CN114340837A (zh) * | 2019-09-17 | 2022-04-12 | 株式会社神户制钢所 | 气体保护电弧焊用焊丝 |
| CN115709351A (zh) * | 2022-12-21 | 2023-02-24 | 天津大桥焊丝有限公司 | 一种500MPa级解决汽车行业镀锌板焊接气孔的实心焊丝 |
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| JPS6257798A (ja) * | 1985-09-05 | 1987-03-13 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | 溶接用鋼ワイヤの製造方法 |
-
1987
- 1987-12-07 JP JP62309090A patent/JP2528341B2/ja not_active Expired - Fee Related
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