JPH01152929A - 太陽光発電装置の制御方法 - Google Patents
太陽光発電装置の制御方法Info
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- JPH01152929A JPH01152929A JP62308647A JP30864787A JPH01152929A JP H01152929 A JPH01152929 A JP H01152929A JP 62308647 A JP62308647 A JP 62308647A JP 30864787 A JP30864787 A JP 30864787A JP H01152929 A JPH01152929 A JP H01152929A
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- inverter output
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E10/50—Photovoltaic [PV] energy
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Charge And Discharge Circuits For Batteries Or The Like (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、既存の系統電源と共に負荷に電力供給を行
なう太陽光発電装置の制御方法に関し、特に系統電源の
運転台数制御頻度を抑制すると共に、系統電源の燃料効
率の低減を防止した太陽光発電装置の制御方法に関する
ものである。
なう太陽光発電装置の制御方法に関し、特に系統電源の
運転台数制御頻度を抑制すると共に、系統電源の燃料効
率の低減を防止した太陽光発電装置の制御方法に関する
ものである。
［従来の技術］
第４図は、例えば特開昭５８−１７５９２９号公報及び
特願昭８２−１５２１３号明細書等に記載された、系統
連携形バッテリを有する従来の太陽光発電装置を示すブ
ロック図である。
特願昭８２−１５２１３号明細書等に記載された、系統
連携形バッテリを有する従来の太陽光発電装置を示すブ
ロック図である。
図において、（１）は太陽電池、（２）は太陽電池（１
）に並列接続されて太陽電池（１）の出力変動を吸収す
るためのバッテリ、（３）は太陽電池（１）の出力電流
Ｉｓを検出する分流器、（４）はバッテリ（２）の充放
電電流ＩＢを検出する分流器、（５）は太陽電池（１）
及びバッテリ（２）から供給される直流電力を交流電力
即ちインバータ出力ＰＩに変換するインバータである。
）に並列接続されて太陽電池（１）の出力変動を吸収す
るためのバッテリ、（３）は太陽電池（１）の出力電流
Ｉｓを検出する分流器、（４）はバッテリ（２）の充放
電電流ＩＢを検出する分流器、（５）は太陽電池（１）
及びバッテリ（２）から供給される直流電力を交流電力
即ちインバータ出力ＰＩに変換するインバータである。
（６）は太陽電池出力電流Ｉｓ及び充放電電流ＩＢに基
づいてインバータ出力ＰＩを制御するためのインバータ
出力指令Ｐｒを生成する制御装置であり、太陽電池出力
電流Ｉｓ及び充放電電流ＩＢがらインバータ出力Ｐｓ及
び充放電電力ｐＢを求める電力変換手段と、充放電電流
ＩＢに基づいてバッテリ（２）の保有電気量ＡＨを求め
る計測手段と、所定のサンプリング周期ΔＴ（数秒）毎
にインバータ出力指令Ｐｒを生成するための演算プログ
ラムとを内蔵している。
づいてインバータ出力ＰＩを制御するためのインバータ
出力指令Ｐｒを生成する制御装置であり、太陽電池出力
電流Ｉｓ及び充放電電流ＩＢがらインバータ出力Ｐｓ及
び充放電電力ｐＢを求める電力変換手段と、充放電電流
ＩＢに基づいてバッテリ（２）の保有電気量ＡＨを求め
る計測手段と、所定のサンプリング周期ΔＴ（数秒）毎
にインバータ出力指令Ｐｒを生成するための演算プログ
ラムとを内蔵している。
（７）はインバータ（５）に接続された既存の系統電源
であり、例えば並列接続された複数台のディーゼル発電
機などから構成され、数１０００ＫＷの出力容量を有し
ている。（８）はインバータ（５）及び系統電源（７）
に接続されてインバータ出力ＰＩ及び系統電源出力ｐＱ
が供給される負荷、（９）は負荷（８）を系統電源（７
）から選択的に切り離すためのフィーダ遮断器である。
であり、例えば並列接続された複数台のディーゼル発電
機などから構成され、数１０００ＫＷの出力容量を有し
ている。（８）はインバータ（５）及び系統電源（７）
に接続されてインバータ出力ＰＩ及び系統電源出力ｐＱ
が供給される負荷、（９）は負荷（８）を系統電源（７
）から選択的に切り離すためのフィーダ遮断器である。
従来の太陽電池発電装置は上記のように構成されており
、系統電源（７）が比較的小規模でインバータ（５）の
容量に対しそれほど大きくない場合には、インバータ出
力Ｐ■の変動に伴う系統電源（７）の擾乱く電圧又は周
波数の影響）を回避する必要がある。従って１日射変動
によって太陽電池出力Ｐｓが変動しても、インバータ出
力ＰＩは緩やかに制卸されるようになっている。
、系統電源（７）が比較的小規模でインバータ（５）の
容量に対しそれほど大きくない場合には、インバータ出
力Ｐ■の変動に伴う系統電源（７）の擾乱く電圧又は周
波数の影響）を回避する必要がある。従って１日射変動
によって太陽電池出力Ｐｓが変動しても、インバータ出
力ＰＩは緩やかに制卸されるようになっている。
このとき、太陽電池出力Ｐｓとインバータ（５）の入力
電力（インバータ出力ＰＩに相当する）との差は、バッ
テリ（２）の充放電電力ＰＢによって吸収されるか、バ
ッテリ（２）の小容敗化のため、一般に、インバータ出
力ＰＩを、平均的に太陽電池出力ＰＳに追従させて制御
している。実際には、インバータ出力ＰＩは、入力電力
をＰ ＩＮ、インバータ効率をη■［％］とすれは、 Ｐｌ−Ｐ！ＮＸηｒ／１００ で表わされるが、ここでは、説明の簡略化のなめ、イン
バータ効率ηＩを１００％、即ち、ＰＩ＃ＰＴＮ とする。
電力（インバータ出力ＰＩに相当する）との差は、バッ
テリ（２）の充放電電力ＰＢによって吸収されるか、バ
ッテリ（２）の小容敗化のため、一般に、インバータ出
力ＰＩを、平均的に太陽電池出力ＰＳに追従させて制御
している。実際には、インバータ出力ＰＩは、入力電力
をＰ ＩＮ、インバータ効率をη■［％］とすれは、 Ｐｌ−Ｐ！ＮＸηｒ／１００ で表わされるが、ここでは、説明の簡略化のなめ、イン
バータ効率ηＩを１００％、即ち、ＰＩ＃ＰＴＮ とする。
次に、第５図のフローチャート図を参照しながら、第４
図に示。した従来の太陽光発電装置の制御方法について
説明する。
図に示。した従来の太陽光発電装置の制御方法について
説明する。
制御装置（６）は、インバータ出力指令ＰｒをＯに初期
設定（ステップＳ１）シた後、分流器（３）で検出され
た太陽電池出力電流Ｉｓに基づいて太陽電池出力Ｐｓを
求め、この太陽電池出力Ｐｓとインバータ出力指令Ｐｒ
との出力偏差（Ｐｓ−Ｐｒ）を時定数Ｔｃ（１０〜２０
分）で積分することにより、太陽電池出力Ｐｓに応じた
インバータ出力指令Ｐ「を演算する。
設定（ステップＳ１）シた後、分流器（３）で検出され
た太陽電池出力電流Ｉｓに基づいて太陽電池出力Ｐｓを
求め、この太陽電池出力Ｐｓとインバータ出力指令Ｐｒ
との出力偏差（Ｐｓ−Ｐｒ）を時定数Ｔｃ（１０〜２０
分）で積分することにより、太陽電池出力Ｐｓに応じた
インバータ出力指令Ｐ「を演算する。
即ち、出力偏差（Ｐｓ−Ｐｒ）に微小値（Δ’ｒ／ ”
Ｉ” ｃ）を乗算した式、 ΔＰｒ−（Ｐｓ−Ｐｒ）・ΔＴ ／ Ｔ ｃから出力指
令偏差ΔＰｒを求め（ステップＳ２）、この出力指令偏
差ΔＰｒを初期設定されたインバータ出力指令Ｐｒに加
算しくステップＳ３）、更に、補正率Ｆを乗算しくステ
ップＳ４）、これを最終的なインバータ出力指令Ｐｒと
してインバータ（５）に出力する。
Ｉ” ｃ）を乗算した式、 ΔＰｒ−（Ｐｓ−Ｐｒ）・ΔＴ ／ Ｔ ｃから出力指
令偏差ΔＰｒを求め（ステップＳ２）、この出力指令偏
差ΔＰｒを初期設定されたインバータ出力指令Ｐｒに加
算しくステップＳ３）、更に、補正率Ｆを乗算しくステ
ップＳ４）、これを最終的なインバータ出力指令Ｐｒと
してインバータ（５）に出力する。
このとき、分流器（４）からの充放電電流ＩＢに基づい
てバッテリ（２）の保有電気ｉ Ａ Ｈが一定時間毎に
計測されており、ステップＳ４で用いられる補正率Ｆは
、保有電気量ＡＨが所定の管理レベル以上の場合には大
きく（放電傾向）、管理レベル以下の場合には小さく（
充電傾向）設定される６そして、所定のサンプリング周
期ΔＴが経過したか否かを判定しくステップＳ５）、サ
ンプリング周期ΔＴが経過した時点でステップＳ２に戻
ってステップ３２〜Ｓ４を繰り返し、次のインバータ出
力指令Ｐｒを演算してインバータ出力ＰＩを制御する。
てバッテリ（２）の保有電気ｉ Ａ Ｈが一定時間毎に
計測されており、ステップＳ４で用いられる補正率Ｆは
、保有電気量ＡＨが所定の管理レベル以上の場合には大
きく（放電傾向）、管理レベル以下の場合には小さく（
充電傾向）設定される６そして、所定のサンプリング周
期ΔＴが経過したか否かを判定しくステップＳ５）、サ
ンプリング周期ΔＴが経過した時点でステップＳ２に戻
ってステップ３２〜Ｓ４を繰り返し、次のインバータ出
力指令Ｐｒを演算してインバータ出力ＰＩを制御する。
以上の動作を繰り返すことにより、インバータ出力指令
Ｐｒは徐々に太陽電池出力Ｐｓに応じた適切な値に近づ
くことになる。
Ｐｒは徐々に太陽電池出力Ｐｓに応じた適切な値に近づ
くことになる。
こうして、インバータ出力ＰＩは、時定数Ｔｃにより、
太陽電池出力Ｐｓに対し緩やかに平均的に追従制御され
る。又、バッテリ（２）の保有電気ｉ八Ｈは所定の管理
レベルに平均的に等しくなるように制御され、これによ
り、バッテリ（２）が比軟的小容量であっても過充電又
は過放電することが防止され、インバータ出力ＰＩの変
動に伴う系統電源（７）の擾乱を回避することができる
。
太陽電池出力Ｐｓに対し緩やかに平均的に追従制御され
る。又、バッテリ（２）の保有電気ｉ八Ｈは所定の管理
レベルに平均的に等しくなるように制御され、これによ
り、バッテリ（２）が比軟的小容量であっても過充電又
は過放電することが防止され、インバータ出力ＰＩの変
動に伴う系統電源（７）の擾乱を回避することができる
。
一方、既存の系統電源（７）は、一般に負荷率Ｒにより
発電効率が左右され、特にディーゼル発電機である場合
には、例えば第６図のように負荷率Ｒの低下に伴って燃
料効率Ｇが極端に低下する。
発電効率が左右され、特にディーゼル発電機である場合
には、例えば第６図のように負荷率Ｒの低下に伴って燃
料効率Ｇが極端に低下する。
このため、発電機即ち系統電源（７）を複数（Ｎ）台構
成とし、負荷（８）の所要電力（負荷電力）ＰＬの季節
変動及び時刻変動により、負荷率Ｒが上限の規定負荷率
Ｒ１４以上になった場合には系統電源（７）を追加起動
し、逆に、下限の規定負荷率Ｒし以下になった場合には
系統電源（７）を減少停止させている。 又、万一、負
荷電力ＰＬの急増に対して系統電源（７〉の運転台数に
よる制御が追従しきれない場合は、予め定められた優先
順位に従ってフィーダ遮断器〈９）の一部を選択して一
時的に遮断し、系統電源（７）の過負荷を回避している
。
成とし、負荷（８）の所要電力（負荷電力）ＰＬの季節
変動及び時刻変動により、負荷率Ｒが上限の規定負荷率
Ｒ１４以上になった場合には系統電源（７）を追加起動
し、逆に、下限の規定負荷率Ｒし以下になった場合には
系統電源（７）を減少停止させている。 又、万一、負
荷電力ＰＬの急増に対して系統電源（７〉の運転台数に
よる制御が追従しきれない場合は、予め定められた優先
順位に従ってフィーダ遮断器〈９）の一部を選択して一
時的に遮断し、系統電源（７）の過負荷を回避している
。
［発明が解決しようとする問題点］
従来の太陽光発電装置の制御方法は以上のように、太陽
電池出力Ｐｓ及び保有電気量ＡＨのみに基づいて系統電
源（７）の擾乱を回避していたので、負荷電力ＰＬ及び
系統電源（７）の運転容量、並びに負荷率Ｒ等の系統電
源（７）の運転状況に対して無関係にインバータ出力ｐ
ｒが制御されることになり、以下の問題点があった。
電池出力Ｐｓ及び保有電気量ＡＨのみに基づいて系統電
源（７）の擾乱を回避していたので、負荷電力ＰＬ及び
系統電源（７）の運転容量、並びに負荷率Ｒ等の系統電
源（７）の運転状況に対して無関係にインバータ出力ｐ
ｒが制御されることになり、以下の問題点があった。
（ｉ）系統電源（７）の運転状況によっては、太陽光発
電装置のインバータ出力ＰＩの上昇に対して系統電源容
量が減少せず、負荷率Ｒが低下して系統電源（７）の燃
料効率Ｇが低減する。
電装置のインバータ出力ＰＩの上昇に対して系統電源容
量が減少せず、負荷率Ｒが低下して系統電源（７）の燃
料効率Ｇが低減する。
（ｉｉ）バッテリ容量の関係上、インバータ出力Ｐ■が
平均的に日射変動に追従して制御されるため、日射変動
及び負荷変動によっては、又は、負荷（８〉が変動しな
い場合でも日射変動によるインバータ出力ＰＩの変動に
よっては、系統電源（７）の運転台数の制御頻度が増加
し、運転台数切換用の補助機動力が増加してしまう。
平均的に日射変動に追従して制御されるため、日射変動
及び負荷変動によっては、又は、負荷（８〉が変動しな
い場合でも日射変動によるインバータ出力ＰＩの変動に
よっては、系統電源（７）の運転台数の制御頻度が増加
し、運転台数切換用の補助機動力が増加してしまう。
（ｉｉｉ＞季節的に負荷（８）が軽くて系統電源（７）
の最小運転容量のときに、インバータ出力ＰＩが増加し
た場合、更に負荷率Ｒが低下して系統電源（７）の軽負
荷限界を超過してしまう可能性がある。
の最小運転容量のときに、インバータ出力ＰＩが増加し
た場合、更に負荷率Ｒが低下して系統電源（７）の軽負
荷限界を超過してしまう可能性がある。
この発明は上記のような問題点を解決するためになされ
たもので、既存の系統電源容量に対して比較的大容量の
太陽光発電装置を導入しても、運転台数制御頻度の増加
及び軽負荷運転を回避すると共に、系統電源の燃料効率
の低減を防止できる太陽光発電装置の制御方法を得るこ
とを目的とする。
たもので、既存の系統電源容量に対して比較的大容量の
太陽光発電装置を導入しても、運転台数制御頻度の増加
及び軽負荷運転を回避すると共に、系統電源の燃料効率
の低減を防止できる太陽光発電装置の制御方法を得るこ
とを目的とする。
［問題機を解決するための手段］
この発明に係る太陽光発電装置の制御方法は、系統電源
出力ＰＧと系統電源の運転台数１とを表わす運転情報Ｊ
に基づいて、インバータ出力Ｐｒを制御するための制御
シーケンスを実行するようにしたものである。
出力ＰＧと系統電源の運転台数１とを表わす運転情報Ｊ
に基づいて、インバータ出力Ｐｒを制御するための制御
シーケンスを実行するようにしたものである。
し作用コ
この発明においては、運転情報に基づいて系統電源の負
荷率を検知し、規定負荷率に基づき且つ系統電源の追加
起動及び減少停止に対応して設定された起動出力設定値
及び停止出力設定値において、太陽電池出力に追従した
インバータ出力指令を補正制御することにより、系統電
源の運転台数（負荷率）制御に協調してインバータ出力
を制御し、系統電源の負荷率を規定負荷率に維持すると
共に、系統電源の平均負荷率をあまり低下させることな
く発電量を減少させ、系統電源の燃料効率を向上させる
。
荷率を検知し、規定負荷率に基づき且つ系統電源の追加
起動及び減少停止に対応して設定された起動出力設定値
及び停止出力設定値において、太陽電池出力に追従した
インバータ出力指令を補正制御することにより、系統電
源の運転台数（負荷率）制御に協調してインバータ出力
を制御し、系統電源の負荷率を規定負荷率に維持すると
共に、系統電源の平均負荷率をあまり低下させることな
く発電量を減少させ、系統電源の燃料効率を向上させる
。
［実施例コ
以下、この発明の一実施例を図について説明する。第１
図はこの発明の一実施例による太陽光発電装置を示すブ
ロック図であり （１）〜（５）及びく７）〜（９）は
前述と同様のものである。
図はこの発明の一実施例による太陽光発電装置を示すブ
ロック図であり （１）〜（５）及びく７）〜（９）は
前述と同様のものである。
（１０）は系統電源（７）の出力電流ＩＱを検出する変
流器、＜１１）は系統電源出力電流ＩＱを系統電源出力
ＰＧに変換する電力変換器、（１２）は系統電源出力Ｐ
Ｇと系統電源（７）の運転台数ｎとに基づいて運転情報
Ｊを出力する送信器、（１３）は運転情報Ｊに基づいて
制御情報Ｃを出力する受信器である。
流器、＜１１）は系統電源出力電流ＩＱを系統電源出力
ＰＧに変換する電力変換器、（１２）は系統電源出力Ｐ
Ｇと系統電源（７）の運転台数ｎとに基づいて運転情報
Ｊを出力する送信器、（１３）は運転情報Ｊに基づいて
制御情報Ｃを出力する受信器である。
（６八）は（６）に対応する制御装置であり、バッテリ
電流ＩＢ、太陽電池電流Ｉｓ及び制御情報Ｃに基づいて
インバータ出力指令Ｐｒを出力するようになっている。
電流ＩＢ、太陽電池電流Ｉｓ及び制御情報Ｃに基づいて
インバータ出力指令Ｐｒを出力するようになっている。
次に、第２図のフローチャート図及び第３図の説明図を
参照しながら、第１図の太陽電池発電装置を用いたこの
発明による制御方法の一実施例について説明する。
参照しながら、第１図の太陽電池発電装置を用いたこの
発明による制御方法の一実施例について説明する。
まず、インバータ出力指令Ｐｒ及びＰｒ、を共に０に初
期設定（ステップＳ １１） した後、太陽電池出力Ｐ
ｓと第１のインバータ出力指令Ｐｒ＋との出力指令偏差
ΔＰｒを、 ΔＰｒ＝（Ｐｓ−Ｐｒ）・Ｔ。
期設定（ステップＳ １１） した後、太陽電池出力Ｐ
ｓと第１のインバータ出力指令Ｐｒ＋との出力指令偏差
ΔＰｒを、 ΔＰｒ＝（Ｐｓ−Ｐｒ）・Ｔ。
但し、Ｔ、＝ΔＴ ／ Ｔ ｅ 。
ΔＴ：サンプリング周期（数秒）
Ｔ ｃ １ ：時定数（１０〜２０分程度）から演算す
る（ステップ５１２）。
る（ステップ５１２）。
次に、この出力指令偏差ΔＰ「を初期設定されたインバ
ータ出力指令Ｐｒ、に加算しくステップＳ１３、更に補
正率Ｆを乗算しくステップ５１４）、この結果を第１の
インバータ出力指令Ｐｒ＋とじてインバータ（５）に出
力する。このとき、充放電電流ＩＢに基づいてバッテリ
（２）の保有電気量ＡＨを計測し、前述と同様に保有電
気量ＡＨに応じて補正率Ｆを調整しているので、インバ
ータ（５）の出力は、時定数Ｔｃ＋によって緩やかにな
り、太陽電池出力Ｐｓに平均的に追従制御される。
ータ出力指令Ｐｒ、に加算しくステップＳ１３、更に補
正率Ｆを乗算しくステップ５１４）、この結果を第１の
インバータ出力指令Ｐｒ＋とじてインバータ（５）に出
力する。このとき、充放電電流ＩＢに基づいてバッテリ
（２）の保有電気量ＡＨを計測し、前述と同様に保有電
気量ＡＨに応じて補正率Ｆを調整しているので、インバ
ータ（５）の出力は、時定数Ｔｃ＋によって緩やかにな
り、太陽電池出力Ｐｓに平均的に追従制御される。
以上のステップＳｌｌ〜Ｓ１４は、太陽電池出力Ｐｓと
バッテリ（２）の保有電気量ＡＨとに基づいて第１のイ
ンバータ出力指令Ｐｒ１を求める第１ステップを構成し
ている。
バッテリ（２）の保有電気量ＡＨとに基づいて第１のイ
ンバータ出力指令Ｐｒ１を求める第１ステップを構成し
ている。
ここで、負荷電力ＰＩは、第１のインバータ出力指令Ｐ
ｒ＋に対応するインバータ出力ＰＩと系統電源出力ＰＧ
とによって供給され、 ＰＬ＝ＰＧ＋ＰＩ で表わされる。従って、負荷電力ＰＬの変動に応じてイ
ンバータ出力ＰＪを制御すれば、系統電源出力ｐｃを一
定にすることができる。
ｒ＋に対応するインバータ出力ＰＩと系統電源出力ＰＧ
とによって供給され、 ＰＬ＝ＰＧ＋ＰＩ で表わされる。従って、負荷電力ＰＬの変動に応じてイ
ンバータ出力ＰＪを制御すれば、系統電源出力ｐｃを一
定にすることができる。
又、複数のディーゼル発電機からなる系統電源（７）は
、負荷電力ＰＬの増加又はインバータ出力ＰＩの減少に
よって上限の規定負荷率ＲＨを越えた場合は追加起動し
、逆に、負荷電力ＰＬの減少又はインバータ出力ＰＩの
増加によって下限の規定負荷率ＲＬ以下になった場合は
減少停止する。従って、系統電源（７）の１台分の容ｉ
Ｑと運転台数ｎを表わす運転情報Ｊとに基づいて、運転
台数ｎ毎に追加起動される起動出力設定値ｐＱｌ−１及
び減少停止される停止出力設定値ＰＧＬを知ることがで
きる。
、負荷電力ＰＬの増加又はインバータ出力ＰＩの減少に
よって上限の規定負荷率ＲＨを越えた場合は追加起動し
、逆に、負荷電力ＰＬの減少又はインバータ出力ＰＩの
増加によって下限の規定負荷率ＲＬ以下になった場合は
減少停止する。従って、系統電源（７）の１台分の容ｉ
Ｑと運転台数ｎを表わす運転情報Ｊとに基づいて、運転
台数ｎ毎に追加起動される起動出力設定値ｐＱｌ−１及
び減少停止される停止出力設定値ＰＧＬを知ることがで
きる。
即ち、系統電源（７）の最大運転台数をＮとすれば、Ｐ
ＧＨ＝ ＲＨｏＱ ｎ （ｎ＝１〜Ｎ−１） ＰＧＬ＝ Ｒｔ−Ｑ −ｎ （ｎ＝２〜Ｎ） で表わされる。又、起動出力設定値ＰＧ）ｌより規定制
御幅ΔＰだけ低く、追加起動されない非起動出力レベル
をＰ ＨＬ（第３図参照）とすれば、Ｐ ）ＩＬ＝Ｐ
ＱＨ−ΔＰ で表わされる。
ＧＨ＝ ＲＨｏＱ ｎ （ｎ＝１〜Ｎ−１） ＰＧＬ＝ Ｒｔ−Ｑ −ｎ （ｎ＝２〜Ｎ） で表わされる。又、起動出力設定値ＰＧ）ｌより規定制
御幅ΔＰだけ低く、追加起動されない非起動出力レベル
をＰ ＨＬ（第３図参照）とすれば、Ｐ ）ＩＬ＝Ｐ
ＱＨ−ΔＰ で表わされる。
そこで、この非起動出力レベルＰＨＬと実際の系統電源
出力ｐｃとを比較しくステップ５１５）、ＰＧ≧Ｐ）Ｉ
Ｌ の場合には、ステップＳ２０に進み、系統電源出力偏差
Ｐ ｑｒ（＝ Ｐ ａ −Ｐ ＭＬ）を０に初期設定す
る。
出力ｐｃとを比較しくステップ５１５）、ＰＧ≧Ｐ）Ｉ
Ｌ の場合には、ステップＳ２０に進み、系統電源出力偏差
Ｐ ｑｒ（＝ Ｐ ａ −Ｐ ＭＬ）を０に初期設定す
る。
次に、この系統電源出力偏差Ｐｇｒを時定数Ｔｃ２（数
秒）で積分し、補正出力偏差ΔＰＧｒを、ΔＰＧｒ＝（
ＰＧ−ＰＨＬ）−Ｔ２ 但し、Ｔ、＝ΔＴ ／ Ｔ ｅ ｚ から求め（ステップ５２１）、この補正出力偏差ΔＰＧ
ｒを系統電源出力偏差ＰＧｒに加算する（ステップ５２
２）。
秒）で積分し、補正出力偏差ΔＰＧｒを、ΔＰＧｒ＝（
ＰＧ−ＰＨＬ）−Ｔ２ 但し、Ｔ、＝ΔＴ ／ Ｔ ｅ ｚ から求め（ステップ５２１）、この補正出力偏差ΔＰＧ
ｒを系統電源出力偏差ＰＧｒに加算する（ステップ５２
２）。
そして、得られた系統電源出力偏差ＰＧｒを第１のイン
バータ出力指令Ｐｒ、に加算しくステップ５２３）、こ
れを最終的なインバータ出力指令Ｐｒとする。
バータ出力指令Ｐｒ、に加算しくステップ５２３）、こ
れを最終的なインバータ出力指令Ｐｒとする。
即ち、インバータ出力指令Ｐｒは、太陽電池出力Ｐｓ（
日射）追従に基づく第１のインバータ出力指令Ｐｒ、よ
りも、系統電源出力偏差ＰＧｒ分だけ増加方向に制御さ
れるにの結果、負荷電力ＰＩが一時的に増加しても、系
統電源出力ＰＧは非起動出力レベルＰ）ＩＬ以下に維持
されるため、系統電源（７）は追加起動されず、高い負
荷率Ｒに維持されると共に、運転台数ｎの制御頻度の増
加を防止することができる。
日射）追従に基づく第１のインバータ出力指令Ｐｒ、よ
りも、系統電源出力偏差ＰＧｒ分だけ増加方向に制御さ
れるにの結果、負荷電力ＰＩが一時的に増加しても、系
統電源出力ＰＧは非起動出力レベルＰ）ＩＬ以下に維持
されるため、系統電源（７）は追加起動されず、高い負
荷率Ｒに維持されると共に、運転台数ｎの制御頻度の増
加を防止することができる。
この場合、インバータ出力ＰＩは、負荷電力ｐＬの増加
に従って前述の日射追従時の出力より増加するので、バ
、ツテリ（２）の保有電気量ＡＨは徐々に減少する。こ
のため、第２図のフローチャート図には図示しないが、
保有電気量ＡＨが規定値以下になった場合、並びに負荷
電力ｐＬの増加量が大きくインバータ出力Ｐ■が規定値
以上となった場合は上述の制御を停止し、最終的なイン
バータ出力指令Ｐｒを第１のインバータ出力指令Ｐｒ、
に−致させて日射追従制御に戻る。
に従って前述の日射追従時の出力より増加するので、バ
、ツテリ（２）の保有電気量ＡＨは徐々に減少する。こ
のため、第２図のフローチャート図には図示しないが、
保有電気量ＡＨが規定値以下になった場合、並びに負荷
電力ｐＬの増加量が大きくインバータ出力Ｐ■が規定値
以上となった場合は上述の制御を停止し、最終的なイン
バータ出力指令Ｐｒを第１のインバータ出力指令Ｐｒ、
に−致させて日射追従制御に戻る。
一方、ステップＳ１５において、
Ｐ Ｑ＜ Ｐ ＭＬ
と判定されたときには、ステップＳ３０に進み、系統電
源出力ＰＧは、停止出力設定値ＰＯＬより規定制御幅Δ
Ｐだけ高く減少停止されない非停止出力レベルＰ ＬＬ
（＝ Ｐ ＱＬ＋ΔＰ［第３図参照］）と比較される。
源出力ＰＧは、停止出力設定値ＰＯＬより規定制御幅Δ
Ｐだけ高く減少停止されない非停止出力レベルＰ ＬＬ
（＝ Ｐ ＱＬ＋ΔＰ［第３図参照］）と比較される。
そして、
ｐｃ≦ＰＬＬ
の場合には、系統電源出力偏差Ｐ Ｑｒ’（＝ Ｐ Ｃ
−Ｐ ＬＬ）をＯに初期設定しくステップ５３１）、前
述と同様に系統電源出力偏差ＰＧｒ’時定数ＴＣ２で積
分し、補正出力偏差ΔＰＧｒ’を、 ΔＰＧｒ’＝（ＰＧ ＰＨＬ） ・Ｔ２から求める（
ステップ５３２）。
−Ｐ ＬＬ）をＯに初期設定しくステップ５３１）、前
述と同様に系統電源出力偏差ＰＧｒ’時定数ＴＣ２で積
分し、補正出力偏差ΔＰＧｒ’を、 ΔＰＧｒ’＝（ＰＧ ＰＨＬ） ・Ｔ２から求める（
ステップ５３２）。
次に、補正出力偏差ΔＰＧｒ’を系統電源出力偏差Ｐａ
ｒ’に加算しくステップ５３３）、得られた系統電源出
力偏差ＰＧｒ′を第１のインバータ出力指令Ｐｒ、に加
算しくステップ５３４）、これを最終的なインバータ出
力指令Ｐｒとする。
ｒ’に加算しくステップ５３３）、得られた系統電源出
力偏差ＰＧｒ′を第１のインバータ出力指令Ｐｒ、に加
算しくステップ５３４）、これを最終的なインバータ出
力指令Ｐｒとする。
即ち、インバータ出力指令Ｐｒは日射追従のインバータ
出力指令Ｐｒ＋より系統電源出力偏差ＰＧｒ’分だけ減
少方向に制御される。この結果、負荷電力ＰＬが一時的
に減少しても、系統電源出力ＰＧは非停止出力レベルＰ
ＬＬ以上に維持されるため、系統電源（７）は減少停止
されず、運転台数ｎの制御頻度の増加を抑制することが
できる。
出力指令Ｐｒ＋より系統電源出力偏差ＰＧｒ’分だけ減
少方向に制御される。この結果、負荷電力ＰＬが一時的
に減少しても、系統電源出力ＰＧは非停止出力レベルＰ
ＬＬ以上に維持されるため、系統電源（７）は減少停止
されず、運転台数ｎの制御頻度の増加を抑制することが
できる。
この場合、インバータ出力ＰＩは、負荷電力ＰＬの減少
に従って日射追従時の出力より減少するので、バッテリ
（２）の保有電気ｆＡＨは徐々に増加する。このため、
第２図のフローチャート図には図示しないが、保有電気
量ＡＨが規定値以上になった場合、並びに負荷電力ＰＬ
の減少量が大きくインバータ出力ＰＩが規定値以下とな
った場合は上述の制御を停止し、最終的なインバータ出
力指令Ｐｒを第１のインバータ出力指令Ｐｒ、に一致さ
せて日射追従制御に戻る。
に従って日射追従時の出力より減少するので、バッテリ
（２）の保有電気ｆＡＨは徐々に増加する。このため、
第２図のフローチャート図には図示しないが、保有電気
量ＡＨが規定値以上になった場合、並びに負荷電力ＰＬ
の減少量が大きくインバータ出力ＰＩが規定値以下とな
った場合は上述の制御を停止し、最終的なインバータ出
力指令Ｐｒを第１のインバータ出力指令Ｐｒ、に一致さ
せて日射追従制御に戻る。
又、ステップＳ３０において、
Ｐ Ｑ＞ Ｐ ＬＬ
即ち、
ＰＨＬ＞ＰＧ＞ＰＬＬ
と判定された場合も、インバータ出力指令Ｐｒを第１の
インバータ出力指令Ｐｒ、と一致させて日射追従制御に
戻る（ステップ５４０）。
インバータ出力指令Ｐｒ、と一致させて日射追従制御に
戻る（ステップ５４０）。
以上のステップ３１５〜Ｓ４０は、系統電源（７）の運
転台数ｎ毎の、起動出力設定値ＰＧＨ及び停止出力設定
値ＰＧＬに基づいて、最終的なインバータ出力指令Ｐｒ
を求める第２ステップを構成している。
転台数ｎ毎の、起動出力設定値ＰＧＨ及び停止出力設定
値ＰＧＬに基づいて、最終的なインバータ出力指令Ｐｒ
を求める第２ステップを構成している。
そして、各ステップＳ２３、Ｓ３４及びＳ４０の後、所
定のサンプリング周期ΔＴが経過したが否がを判定しく
ステップ５５０）、サンプリング周期ΔＴだけ経過した
時点でステップＳ１２に戻ってステップＳ１２〜Ｓ４０
を繰り返し、次のインバータ出力指令Ｐｒを演算してイ
ンバータ出力ＰＩを制御する。
定のサンプリング周期ΔＴが経過したが否がを判定しく
ステップ５５０）、サンプリング周期ΔＴだけ経過した
時点でステップＳ１２に戻ってステップＳ１２〜Ｓ４０
を繰り返し、次のインバータ出力指令Ｐｒを演算してイ
ンバータ出力ＰＩを制御する。
以上の制御シーケンスは制御装置（６＾）内のプログラ
ムにより実行され、又、制御シーケンス中で用いられる
各変数は、全てプログラム開始前に制御装置（６＾）内
に入力されていることは言うまでもない。
ムにより実行され、又、制御シーケンス中で用いられる
各変数は、全てプログラム開始前に制御装置（６＾）内
に入力されていることは言うまでもない。
尚、上記実施例ではインバータ（５）の故障停止を考慮
していないが、実際には、負荷電力ｐＬを系統電源出力
ＰＧ及びインバータ出力ＰＩによって分担供給している
時にインバータ（５）が何らかのトラブルで停止するこ
とがあり、この場合、系統電源（７）の運転台数ｎの制
御が追従しきれず、負荷率Ｒが急増し、停止前のインバ
ータ出力ＰＩによっては系統電源（７）が−時的に過負
荷となる恐れがある。従って、これを防ぐため、系統電
源（７）の運転台数ｎと系統電源出力ＰＧとに基づいて
、運転制御中の最大インバータ出力Ｐ ｒＭＡＸを、Ｐ
＋ＮＡｘ＝ ＲＨＨ−Ｑ−ｎ −Ｐａ但し、ＲＨＨ：
系統電源（７）の許容負荷率により求め、インバータ出
力ｐｒを制限するようにしてもよい。
していないが、実際には、負荷電力ｐＬを系統電源出力
ＰＧ及びインバータ出力ＰＩによって分担供給している
時にインバータ（５）が何らかのトラブルで停止するこ
とがあり、この場合、系統電源（７）の運転台数ｎの制
御が追従しきれず、負荷率Ｒが急増し、停止前のインバ
ータ出力ＰＩによっては系統電源（７）が−時的に過負
荷となる恐れがある。従って、これを防ぐため、系統電
源（７）の運転台数ｎと系統電源出力ＰＧとに基づいて
、運転制御中の最大インバータ出力Ｐ ｒＭＡＸを、Ｐ
＋ＮＡｘ＝ ＲＨＨ−Ｑ−ｎ −Ｐａ但し、ＲＨＨ：
系統電源（７）の許容負荷率により求め、インバータ出
力ｐｒを制限するようにしてもよい。
即ち、第２図に従って求められた最終的なインバータ出
力指令Ｐｒが、 Ｐ ｒ＞ Ｐ ＩＮＡＸ となった場合は、 Ｐ ｒ＝ Ｐ ＴＭＡＸ とすればよい。これにより、万一インバータ（５）が停
止しても系統電源（７）が過負荷となることはない。
力指令Ｐｒが、 Ｐ ｒ＞ Ｐ ＩＮＡＸ となった場合は、 Ｐ ｒ＝ Ｐ ＴＭＡＸ とすればよい。これにより、万一インバータ（５）が停
止しても系統電源（７）が過負荷となることはない。
又、季節的に負荷（８）が軽く、系統電源（７）が最小
運転容量となる場合には、系統電源出力ｐＱを監視して
、 ＰＧ＞ＲｃＬ−Ｑ 但し、ＲＬＬ：系統電源（７）の最低許容負荷率となる
ようにインバータ出力ｐｒを制限し、最大インバータ出
力ＰＩＮＡＸを、 Ｐ ｒｘＡＫ＝ＰＧ＋ＰＩ ＲＬＬ−Ｑに制限してもよ
い。これにより、系統電源（７）の軽負荷運転を防止す
ることができる。
運転容量となる場合には、系統電源出力ｐＱを監視して
、 ＰＧ＞ＲｃＬ−Ｑ 但し、ＲＬＬ：系統電源（７）の最低許容負荷率となる
ようにインバータ出力ｐｒを制限し、最大インバータ出
力ＰＩＮＡＸを、 Ｐ ｒｘＡＫ＝ＰＧ＋ＰＩ ＲＬＬ−Ｑに制限してもよ
い。これにより、系統電源（７）の軽負荷運転を防止す
ることができる。
更に、太陽電池（１）を含む太陽光発電装置と既存の系
統電源（７）との間が比較的長距離の場合には、送信器
（１２）から受信器（１３）までの運転情報Ｊの転送を
、例えば電話回線又は無線装置を介して行なってもよい
、又、逆に、太陽電池発電装置と系統電源（７）との間
が比較的短距離の場合には、送信器（１２）及び受信器
（１３）を省略して信号線を敷設し、運転情報Ｊを制御
装置（６＾）に直接入力してもよい。
統電源（７）との間が比較的長距離の場合には、送信器
（１２）から受信器（１３）までの運転情報Ｊの転送を
、例えば電話回線又は無線装置を介して行なってもよい
、又、逆に、太陽電池発電装置と系統電源（７）との間
が比較的短距離の場合には、送信器（１２）及び受信器
（１３）を省略して信号線を敷設し、運転情報Ｊを制御
装置（６＾）に直接入力してもよい。
［発明の効果］
以上のようにこの発明によれば、系統電源出力ＰＧと系
統電源の運転台数ｎとを表わす運転情報Ｊに基づいて、
系統電源の負荷率に応じて効率的にインバータ出力Ｐ【
を１ＩＩｒ御するようにしたので、系統電源の負荷率が
高く維持でき、従って燃料効率も向上すると共に、運転
台数制御頻度の増加も抑制できる太陽光発電装置の制御
方法が得られる効果がある。
統電源の運転台数ｎとを表わす運転情報Ｊに基づいて、
系統電源の負荷率に応じて効率的にインバータ出力Ｐ【
を１ＩＩｒ御するようにしたので、系統電源の負荷率が
高く維持でき、従って燃料効率も向上すると共に、運転
台数制御頻度の増加も抑制できる太陽光発電装置の制御
方法が得られる効果がある。
第１図はこの発明の一実施例が適用される太陽電池発電
装置を示すブロック図、第２図はこの発明の一実施例を
説明するためのフローチャート図、第３図はこの発明の
一実施例による系統電源動作を示す説明図、第４図は従
来の太陽光発電装置を示すブロック図、第５図は従来の
太陽電池発電装置の制御方法を説明するためのフローチ
ャート図、第６図は負荷率に対する系統電源の燃料効率
を示す特性図である。 （１）・・・太陽電池 （２）・・・バッテリ（
５）・・・インバータ （６＾）・・・制御装置（
７）・・・系統電源 （８）・・・負荷Ｐｓ・・
・太陽電池出力 ＡＨ・・・保有電気量ＰＩ・・・
インバータ出力 Ｐｒ１・・・第１のインバータ出力指令Ｐｒ・・・最終
的なインバータ出力指令ＰＧ・・・系統電源出力 ｎ
・・・運転台数Ｊ・・・運転情報 ＰＧＨ・・
起動出力設定値ＰＧＬ・・・停止出力設定値 ΔＰ・・
・規定制御幅ＰＨＬ・・・非起動出力レベル ＰＬＬ・・・非停止出力レバル ＰＧｒ、ＰＧｒ′・・・系統電源出力偏差Ｓｌｌ〜Ｓ１
４・・・第１ステップ Ｓ１５〜Ｓ４０・・・第２ステップ Ｓ２３・・・増加方向に制御するステップＳ３４・・・
減少方向に制御するステップ尚、図中、同一符号は同−
又は相当部分を示す。
装置を示すブロック図、第２図はこの発明の一実施例を
説明するためのフローチャート図、第３図はこの発明の
一実施例による系統電源動作を示す説明図、第４図は従
来の太陽光発電装置を示すブロック図、第５図は従来の
太陽電池発電装置の制御方法を説明するためのフローチ
ャート図、第６図は負荷率に対する系統電源の燃料効率
を示す特性図である。 （１）・・・太陽電池 （２）・・・バッテリ（
５）・・・インバータ （６＾）・・・制御装置（
７）・・・系統電源 （８）・・・負荷Ｐｓ・・
・太陽電池出力 ＡＨ・・・保有電気量ＰＩ・・・
インバータ出力 Ｐｒ１・・・第１のインバータ出力指令Ｐｒ・・・最終
的なインバータ出力指令ＰＧ・・・系統電源出力 ｎ
・・・運転台数Ｊ・・・運転情報 ＰＧＨ・・
起動出力設定値ＰＧＬ・・・停止出力設定値 ΔＰ・・
・規定制御幅ＰＨＬ・・・非起動出力レベル ＰＬＬ・・・非停止出力レバル ＰＧｒ、ＰＧｒ′・・・系統電源出力偏差Ｓｌｌ〜Ｓ１
４・・・第１ステップ Ｓ１５〜Ｓ４０・・・第２ステップ Ｓ２３・・・増加方向に制御するステップＳ３４・・・
減少方向に制御するステップ尚、図中、同一符号は同−
又は相当部分を示す。
Claims (7)
- （１）太陽電池と、この太陽電池の出力変動を吸収する
バッテリと、前記太陽電池及び前記バッテリから供給さ
れる直流電力を交流電力に変換するインバータと、前記
太陽電池出力Ｐｓと前記バッテリの保有電気量ＡＨとに
基づいて前記インバータの出力Ｐ＿Ｉを制御するための
インバータ出力指令Ｐｒを生成する制御装置とを備え、
前記インバータ出力Ｐ＿Ｉを既存の系統電源出力Ｐ＿Ｇ
と共に負荷に供給する太陽電池発電装置の制御方法にお
いて、前記制御装置は、 前記系統電源出力Ｐ＿Ｇと前記系統電源の運転台数ｎと
を表わす運転情報Ｊに基づいて、前記インバータ出力Ｐ
＿Ｉを制御するための制御シーケンスを実行することを
特徴とする太陽光発電装置の制御方法。 - （２）制御シーケンスは、 太陽電池出力とバッテリの保有電気量とに基づいて第１
のインバータ出力指令Ｐｒ＿１を求める第１ステップと
、 系統電源の運転台数毎の、前記系統電源が追加起動され
る起動出力設定値Ｐ＿Ｇ＿Ｈと前記系統電源が減少停止
される停止出力設定値Ｐ＿Ｇ＿Ｌとに基づいて、最終的
なインバータ出力指令Ｐｒを求める第２ステップと、 を含むことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の太
陽光発電装置の制御方法。 - （３）第２ステップは、 系統電源出力Ｐ＿Ｇが、起動出力設定値Ｐ＿Ｇ＿Ｈより
規定制御幅ΔＰだけ低い非起動出力レベルＰ＿Ｈ＿Ｌ以
上の場合に、インバータ出力指令Ｐｒを、第１のインバ
ータ出力指令Ｐｒ＿１より系統電源出力偏差Ｐ＿Ｇ＿ｒ
分だけ増加方向に制御するステップと、 前記系統電源出力Ｐ＿Ｇが、停止出力設定値Ｐ＿Ｇ＿Ｌ
より前記規定制御幅ΔＰだけ高い非停止出力レベル以下
の場合に、インバータ出力指令Ｐｒを、前記第１のイン
バータ出力指令Ｐｒ＿１より系統電源出力偏差Ｐ＿Ｇ＿
ｒ′分だけ減少方向に制御するステップと、を含むこと
を特徴とする特許請求の範囲第２項記載の太陽光発電装
置の制御方法。 - （４）第２ステップは、運転情報Ｊに基づいて系統電源
の負荷率Ｒを求め、この負荷率Ｒに応じてインバータ出
力Ｐ＿Ｉを最大インバータ出力Ｐ＿Ｉ＿Ｍ＿Ａ＿Ｘに制
限するステップを含むことを特徴とする特許請求の範囲
第３項記載の太陽電池発電装置の制御方法。 - （５）系統電源の運転台数ｎと系統電源出力Ｐ＿Ｇとに
基づいて、最大インバータ出力Ｐ＿Ｉ＿Ｍ＿Ａ＿Ｘを、
Ｐ＿Ｉ＿Ｍ＿Ａ＿Ｘ＝Ｒ＿Ｈ＿Ｈ・Ｑ・ｎ−Ｐ＿Ｇ但し
、Ｒ＿Ｈ＿Ｈ：系統電源の許容負荷率 Ｑ：系統電源１台分の容量 により求め、最終的なインバータ出力指令Ｐｒが、Ｐｒ
＞Ｐ＿Ｉ＿Ｍ＿Ａ＿Ｘ となった場合は、 Ｐｒ＝Ｐ＿Ｉ＿Ｍ＿Ａ＿Ｘ に制限することを特徴とする特許請求の範囲第４項記載
の太陽電池発電装置の制御方法。 - （６）系統電源出力Ｐ＿Ｇが、 Ｐ＿Ｇ＞Ｒ＿Ｌ＿Ｌ・Ｑ 但し、Ｒ＿Ｌ＿Ｌ：系統電源の最低許容負荷率となるよ
うに、最大インバータ出力Ｐ＿Ｉ＿Ｍ＿Ａ＿Ｘを、Ｐ＿
Ｉ＿Ｍ＿Ａ＿Ｘ＝Ｐ＿Ｇ＋Ｐ＿Ｉ−Ｒ＿Ｌ＿Ｌ・Ｑに制
限することを特徴とする特許請求の範囲第５項記載の太
陽電池発電装置の制御方法。 - （７）制御装置に対して、電話回線又は無線装置を介し
て運転情報Ｊを入力することを特徴とする特許請求の範
囲第１項乃至第６項のいずれかに記載の太陽電池発電装
置の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62308647A JPH0783555B2 (ja) | 1987-12-08 | 1987-12-08 | 太陽光発電装置の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62308647A JPH0783555B2 (ja) | 1987-12-08 | 1987-12-08 | 太陽光発電装置の制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01152929A true JPH01152929A (ja) | 1989-06-15 |
| JPH0783555B2 JPH0783555B2 (ja) | 1995-09-06 |
Family
ID=17983583
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62308647A Expired - Fee Related JPH0783555B2 (ja) | 1987-12-08 | 1987-12-08 | 太陽光発電装置の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0783555B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0374147A (ja) * | 1989-08-16 | 1991-03-28 | Kyushu Electric Power Co Inc | 太陽光発電システム |
| JP2001224183A (ja) * | 2000-02-08 | 2001-08-17 | Okinawa Electric Power Co Ltd | 直流電力制限機能付き連系インバータ |
| JP2015163015A (ja) * | 2014-02-28 | 2015-09-07 | 東芝Ｉｔコントロールシステム株式会社 | 分散電源の出力変動抑制システム |
| JP2016136801A (ja) * | 2015-01-23 | 2016-07-28 | 中国電力株式会社 | 停電時間帯予測装置、停電時間帯予測方法、プログラム |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5989579A (ja) * | 1982-11-12 | 1984-05-23 | Hitachi Ltd | インバ−タの出力電力制御装置 |
-
1987
- 1987-12-08 JP JP62308647A patent/JPH0783555B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5989579A (ja) * | 1982-11-12 | 1984-05-23 | Hitachi Ltd | インバ−タの出力電力制御装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0374147A (ja) * | 1989-08-16 | 1991-03-28 | Kyushu Electric Power Co Inc | 太陽光発電システム |
| JP2001224183A (ja) * | 2000-02-08 | 2001-08-17 | Okinawa Electric Power Co Ltd | 直流電力制限機能付き連系インバータ |
| JP2015163015A (ja) * | 2014-02-28 | 2015-09-07 | 東芝Ｉｔコントロールシステム株式会社 | 分散電源の出力変動抑制システム |
| JP2016136801A (ja) * | 2015-01-23 | 2016-07-28 | 中国電力株式会社 | 停電時間帯予測装置、停電時間帯予測方法、プログラム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0783555B2 (ja) | 1995-09-06 |
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