JPH01153548A - シングルモード光フアイバ用母材の製造方法 - Google Patents
シングルモード光フアイバ用母材の製造方法Info
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- JPH01153548A JPH01153548A JP62312104A JP31210487A JPH01153548A JP H01153548 A JPH01153548 A JP H01153548A JP 62312104 A JP62312104 A JP 62312104A JP 31210487 A JP31210487 A JP 31210487A JP H01153548 A JPH01153548 A JP H01153548A
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はシングルモード光ファイバ用母材の製造方法に
関し、詳しくは所定のステップ塑屈折率分布となるよう
制御しつつ多孔質母材′に！！！造することｔ−実現し
た方法である。本発明による母材から得られるシングル
モード光ファイバは、高性能な分散特注ｔ−有する優れ
たものでめる０ 〔従来の技術〕 従来のシングルモード光ファイバ用母材の製法の１例を
第４図に示す。コア用バーナ４により酸水素火炎を形成
して該火炎の中心より例えば５ｉＣ４、ＧｅＣｔ４等の
ガラス原料ガスを噴出し、該原料ガスの火炎加水分解反
応あるいは酸化反りにより５ｉ０２ 、 ＧｅＯ２等の
ガラス微粒子６を生成させて、該ガラス微粒子６′に出
発材に堆積させコア部多孔質ガラス体１を形成する。ま
た、クラッド部多孔質ガラス体２も同様にクラッド用バ
ーナ５により酸水素火炎を形成してその中心エフ例えば
８１０４等のガラス原料ガスを供給し、５１０２微粒子
Ｚ全生成させて、上記コア部多孔質ガラス体１を敗りか
こむようにクラッド部多孔質ガラス体２全形成し、シン
グルモード元ファイバ用多孔質ガラス体８を製造する。
関し、詳しくは所定のステップ塑屈折率分布となるよう
制御しつつ多孔質母材′に！！！造することｔ−実現し
た方法である。本発明による母材から得られるシングル
モード光ファイバは、高性能な分散特注ｔ−有する優れ
たものでめる０ 〔従来の技術〕 従来のシングルモード光ファイバ用母材の製法の１例を
第４図に示す。コア用バーナ４により酸水素火炎を形成
して該火炎の中心より例えば５ｉＣ４、ＧｅＣｔ４等の
ガラス原料ガスを噴出し、該原料ガスの火炎加水分解反
応あるいは酸化反りにより５ｉ０２ 、 ＧｅＯ２等の
ガラス微粒子６を生成させて、該ガラス微粒子６′に出
発材に堆積させコア部多孔質ガラス体１を形成する。ま
た、クラッド部多孔質ガラス体２も同様にクラッド用バ
ーナ５により酸水素火炎を形成してその中心エフ例えば
８１０４等のガラス原料ガスを供給し、５１０２微粒子
Ｚ全生成させて、上記コア部多孔質ガラス体１を敗りか
こむようにクラッド部多孔質ガラス体２全形成し、シン
グルモード元ファイバ用多孔質ガラス体８を製造する。
得られたシングルモード光ファイバ用多孔質ガラス体８
を高温下での脱水処理および更に高温での透明化処理を
施すことにより、シングルモード光ファイバ用母材を得
る。この種の従来法によるシングルモード光ファイバ用
母材の半径方向の典を的な屈折率分布を第３図−申フに
示す０〔発明が解決しようとする問題点〕 シングルモード光ファイバの伝送特注の一つである分散
特性全向上させるには、コア部の屈折率分布形状全ステ
ップ状にすることが望ましい。しかし、第３図−（ｂ）
に示したように、従来法で製造されたシングルモード光
ファイノ（用母材の屈折率分布にはスロープ３とよばれ
る不整が存在していた。さらに、屈折率分布は王として
多孔質ガラス体製造時に決定されるので、この時に屈折
率？測定してこれ全制御できれｌ’ｌ’よいが、従来は
多孔質ガラス体の製造時に屈折不分布全測定できる有効
な手段がなかった。
を高温下での脱水処理および更に高温での透明化処理を
施すことにより、シングルモード光ファイバ用母材を得
る。この種の従来法によるシングルモード光ファイバ用
母材の半径方向の典を的な屈折率分布を第３図−申フに
示す０〔発明が解決しようとする問題点〕 シングルモード光ファイバの伝送特注の一つである分散
特性全向上させるには、コア部の屈折率分布形状全ステ
ップ状にすることが望ましい。しかし、第３図−（ｂ）
に示したように、従来法で製造されたシングルモード光
ファイノ（用母材の屈折率分布にはスロープ３とよばれ
る不整が存在していた。さらに、屈折率分布は王として
多孔質ガラス体製造時に決定されるので、この時に屈折
率？測定してこれ全制御できれｌ’ｌ’よいが、従来は
多孔質ガラス体の製造時に屈折不分布全測定できる有効
な手段がなかった。
このような屈折率分布のスロープ全低減させる一方法と
して、コア部多孔質ガラス体とクラッド部多孔質ガラス
体のカサ密度を所定の値に調整して行なう方法を、本出
願人等はすでに特願昭６１−２１６０２７号にて出願し
ている。
して、コア部多孔質ガラス体とクラッド部多孔質ガラス
体のカサ密度を所定の値に調整して行なう方法を、本出
願人等はすでに特願昭６１−２１６０２７号にて出願し
ている。
しかし、この方法でも製造条件を管理することにより所
定の屈折率分布を得るものでめり、透明ガラス体にした
後にしか屈折率分布を仰ることかで＠なかった。
定の屈折率分布を得るものでめり、透明ガラス体にした
後にしか屈折率分布を仰ることかで＠なかった。
本発明は上記不具合点を解決し、従来法による母材の屈
折率分布におけるスロープを低減できて所定のステップ
型屈折率分布ｔ−有する多孔質ガラス体を製造できる方
法を提供することを目的としている。また、本発明は多
孔質ガラス体ｔ−ｉ造中にその屈折率スロープの大小を
評価できる方法、及びこの評価により屈折率分布を所定
のものに制御する方法をも提供するものでめる。
折率分布におけるスロープを低減できて所定のステップ
型屈折率分布ｔ−有する多孔質ガラス体を製造できる方
法を提供することを目的としている。また、本発明は多
孔質ガラス体ｔ−ｉ造中にその屈折率スロープの大小を
評価できる方法、及びこの評価により屈折率分布を所定
のものに制御する方法をも提供するものでめる。
本発明はコア部およびそれを取り囲み該コア部より低屈
折率のクラッド部を多孔質ガラス体で形成した後、該多
孔質ガラス体を加熱によｐ透明化してシングルモード光
ファイバ用母材を製造する方法において、上記多孔質ガ
ラス体の形成工程において該コア部を加熱により一部縮
径させることによｐ１該縮径部の径ｄと通常部の径りと
の比ｄ／Ｄ （コア縮径率）ｔ−１６５以上［Ｌ９以下
に制御しつつ多孔質ガラス体を形成することに％徴とす
るシングルモード光ファイバ用母材の製造方法である。
折率のクラッド部を多孔質ガラス体で形成した後、該多
孔質ガラス体を加熱によｐ透明化してシングルモード光
ファイバ用母材を製造する方法において、上記多孔質ガ
ラス体の形成工程において該コア部を加熱により一部縮
径させることによｐ１該縮径部の径ｄと通常部の径りと
の比ｄ／Ｄ （コア縮径率）ｔ−１６５以上［Ｌ９以下
に制御しつつ多孔質ガラス体を形成することに％徴とす
るシングルモード光ファイバ用母材の製造方法である。
本発明の特に好ましい実施態様としては、コア部ｔクラ
ッド部合成用バーナにより加熱して一部縮径させる上記
方法が挙げられる。
ッド部合成用バーナにより加熱して一部縮径させる上記
方法が挙げられる。
以下に本発明七図面を参照して詳細に説明する０
本発明は複数本のガラス微粒子合成用バーナを用いて、
コア部多孔質ガラス体と該コア部多孔質ガ２ス体を取り
囲むり２ラド部多孔質ガラス体と全同時に堆積して中き
、得られたコア部とクラッドｓ’ｔ−有する多孔質ガラ
ス体を加熱処理して脱水・透明化する元ファイバ母材の
製造方法において、多孔質ガラス体製造工程で屈折率全
評価し、かつこの評価によって屈折率全制御しながらガ
ラス微粒子の堆積を行うことを特徴としている。
コア部多孔質ガラス体と該コア部多孔質ガ２ス体を取り
囲むり２ラド部多孔質ガラス体と全同時に堆積して中き
、得られたコア部とクラッドｓ’ｔ−有する多孔質ガラ
ス体を加熱処理して脱水・透明化する元ファイバ母材の
製造方法において、多孔質ガラス体製造工程で屈折率全
評価し、かつこの評価によって屈折率全制御しながらガ
ラス微粒子の堆積を行うことを特徴としている。
本発明者らは、この多孔質ガラス体形成の際に２、第１
図−（ａ）に示すようにコア１が定常的な堆積（コア多
孔質体１の外径が一定のサイズで堆積されている状態）
ｔ−シている先端側の定常部又は最大径ｉＤとするとき
、ガラス微粒子が堆積しているだけで粒子の凝集力が弱
く軟い該コア多孔質体がコア用バーナとクラッド用バー
ナの火炎の干渉により生じる温度分布により、高温部分
で収縮して径（Ｌ （Ｄ）ｄ ）のコア縮径部全形成す
る点に着目し九〇そして研究を重ねた結果、上記の縮径
部と定常部又は最大径の比ｄ／Ｄ （以下コア縮径率と
いう）と屈折率分布におけるスロープの割合の相関関係
を見出し、コア縮径率を［Ｌ９以下Ｑ、６４以上という
一定範囲に制御してガラス微粒子の堆積全行えば、得ら
れたガラス母材がスロープの少ない所定のステップ型の
屈折率分布となることを見出し本発明に到達したのでる
る。
図−（ａ）に示すようにコア１が定常的な堆積（コア多
孔質体１の外径が一定のサイズで堆積されている状態）
ｔ−シている先端側の定常部又は最大径ｉＤとするとき
、ガラス微粒子が堆積しているだけで粒子の凝集力が弱
く軟い該コア多孔質体がコア用バーナとクラッド用バー
ナの火炎の干渉により生じる温度分布により、高温部分
で収縮して径（Ｌ （Ｄ）ｄ ）のコア縮径部全形成す
る点に着目し九〇そして研究を重ねた結果、上記の縮径
部と定常部又は最大径の比ｄ／Ｄ （以下コア縮径率と
いう）と屈折率分布におけるスロープの割合の相関関係
を見出し、コア縮径率を［Ｌ９以下Ｑ、６４以上という
一定範囲に制御してガラス微粒子の堆積全行えば、得ら
れたガラス母材がスロープの少ない所定のステップ型の
屈折率分布となることを見出し本発明に到達したのでる
る。
第１図−（切にコア縮径率ｄ７／Ｄと屈折不分布におけ
るスロープの割合の関係を実線で、またコア縮径率ＶＤ
と、脱水処理後に加熱透明化した母材中のＯＨ基含有量
の関係を仮綴で示す。
るスロープの割合の関係を実線で、またコア縮径率ＶＤ
と、脱水処理後に加熱透明化した母材中のＯＨ基含有量
の関係を仮綴で示す。
ここで屈折率分布中のスロープの割合とは、第３図−（
１））の屈折率分布における面積比により、次の式で定
義される。
１））の屈折率分布における面積比により、次の式で定
義される。
コア縮径率とスロープの割合の間には、正の相関をもつ
比例関係かめる。したがって、スロープの割合を小さく
する場合、コア縮径率ＶＤが小さいほど良いことがわか
る。一方、コアの縮径率ｄ／Ｄ ｉ小さくする制限は、
透明化母材の０Ｈ基の含有量によって決定される。すな
わち、コア縮径率ｄ／Ｄは最適値を持ち、それは、透明
化母材のＯＨ基の含有量およびスロープの割合によって
決定式れる。
比例関係かめる。したがって、スロープの割合を小さく
する場合、コア縮径率ＶＤが小さいほど良いことがわか
る。一方、コアの縮径率ｄ／Ｄ ｉ小さくする制限は、
透明化母材の０Ｈ基の含有量によって決定される。すな
わち、コア縮径率ｄ／Ｄは最適値を持ち、それは、透明
化母材のＯＨ基の含有量およびスロープの割合によって
決定式れる。
このようなコアの縮径率ｄ７Ｄは、多孔質ガラス体の製
造時に直接ｄとＤとのサイズを観察して読み取り算出す
ることで簡単に求められるので、第１図−（切のような
相関図を予め作成しておくことで、 ６／Ｄから当該母
材の屈折率分布構造を当該工程中オンタイムで卸ること
ができる。
造時に直接ｄとＤとのサイズを観察して読み取り算出す
ることで簡単に求められるので、第１図−（切のような
相関図を予め作成しておくことで、 ６／Ｄから当該母
材の屈折率分布構造を当該工程中オンタイムで卸ること
ができる。
そして、このコア部多孔質体の収縮はコア用バーナとク
ラッド用バーナの火炎の干渉による＠度分布によるとは
いえ、コア用バーナに比べ火炎の大きなりラッド用バー
ナの方が支配的であるので、クラッド用バーナを操作す
ることでこのｄ／Ｄを制御できる。つまり、装置構成は
第４図に示した従来法と同じものでよいのでるる。
ラッド用バーナの火炎の干渉による＠度分布によるとは
いえ、コア用バーナに比べ火炎の大きなりラッド用バー
ナの方が支配的であるので、クラッド用バーナを操作す
ることでこのｄ／Ｄを制御できる。つまり、装置構成は
第４図に示した従来法と同じものでよいのでるる。
クラッド用バーナーの水素量を増加し火炎を大きくする
か、あるいは該バーナの位［を多孔質ガラス体に接近さ
せて、コア部多孔質ガラス体の温度を上昇させると、該
部分のコア縮径率ＶＤはさらに小さくなる。クラッド用
バーナの水素ｔｔ−減少し火炎を小さくするかあるいは
クラッド用バーナの位置を多孔質ガラス体から遠ざけて
、コア部多孔質ガラス体の温度全低下させると、該部分
のコア縮径率は大きくなる。このようにして、クラッド
用バーナ５の水素量あるいは多孔質ガラス体との位ｆｉ
ｉ’を調整することによって、該部分のコア縮径率ｄ／
Ｄを制御できる。第２図−（ａ）はクラッドバーナの水
素量とコア縮径率ｄ７Ｄの関係の一例を示すグラフであ
り、また第２図−（切はタララドバーナ水素量と屈折率
分布中のスロープの割合の関係を示すグラフでるる。予
め第２図−（ａ）、 （、Ｆ））のような関係を求めて
おくことで、製造工程中に任意のコア縮径率ｔ−実現で
き、所定の屈折率分布のシングルモード光ファイバ用母
材を製造できる。
か、あるいは該バーナの位［を多孔質ガラス体に接近さ
せて、コア部多孔質ガラス体の温度を上昇させると、該
部分のコア縮径率ＶＤはさらに小さくなる。クラッド用
バーナの水素ｔｔ−減少し火炎を小さくするかあるいは
クラッド用バーナの位置を多孔質ガラス体から遠ざけて
、コア部多孔質ガラス体の温度全低下させると、該部分
のコア縮径率は大きくなる。このようにして、クラッド
用バーナ５の水素量あるいは多孔質ガラス体との位ｆｉ
ｉ’を調整することによって、該部分のコア縮径率ｄ／
Ｄを制御できる。第２図−（ａ）はクラッドバーナの水
素量とコア縮径率ｄ７Ｄの関係の一例を示すグラフであ
り、また第２図−（切はタララドバーナ水素量と屈折率
分布中のスロープの割合の関係を示すグラフでるる。予
め第２図−（ａ）、 （、Ｆ））のような関係を求めて
おくことで、製造工程中に任意のコア縮径率ｔ−実現で
き、所定の屈折率分布のシングルモード光ファイバ用母
材を製造できる。
以上の説明ではクラッド用バーナにより加熱してコア部
の一部を縮径させる例を挙げたが、コア用バーナとクラ
ッド用バーナの間に別に加熱縮径用バーナを設けて行な
ってもよい。さらに、コア部バーナ、クラッド用バーナ
も各１本に限定されるものではなく、複数本用いて行な
う場合にも本発明の方法は有効である。
の一部を縮径させる例を挙げたが、コア用バーナとクラ
ッド用バーナの間に別に加熱縮径用バーナを設けて行な
ってもよい。さらに、コア部バーナ、クラッド用バーナ
も各１本に限定されるものではなく、複数本用いて行な
う場合にも本発明の方法は有効である。
なお、本発明におけるコア用バーナ、クラッド用バーナ
に流すガラス微粒子合成、堆積用ガスは通常のＭＡＤ法
で用いられるものであれば特に限定されるところはなく
、例えばガラス原料ガスとしては５ｉＣ４、５ｉＨＣｔ
、等、燃焼ガスとしてはＮ２ ガス、プロパンガス等
、助燃ガストしては酸素ガス、不活法ガスとしてはＡｒ
、 Ｈｅ 。
に流すガラス微粒子合成、堆積用ガスは通常のＭＡＤ法
で用いられるものであれば特に限定されるところはなく
、例えばガラス原料ガスとしては５ｉＣ４、５ｉＨＣｔ
、等、燃焼ガスとしてはＮ２ ガス、プロパンガス等
、助燃ガストしては酸素ガス、不活法ガスとしてはＡｒ
、 Ｈｅ 。
Ｎ２ ガス等が用いられる。
以上のようにコア縮径率１（Ｌ９〜ｌ１６５の範囲にし
て堆積を行うことにより、次工程で加熱透明化して得た
ガラス母材ガスロープのない屈折率分布ｔ−有するもの
にでさる点については、以下のように考えられる。
て堆積を行うことにより、次工程で加熱透明化して得た
ガラス母材ガスロープのない屈折率分布ｔ−有するもの
にでさる点については、以下のように考えられる。
多孔質ガラス体の加熱透明化時、コア部多孔質ガラス体
に含まれているＧｅＯ２等が揮散全始め、コア部多孔買
ガラス体が透明化終了するまで継続する。コア部多孔質
ガラス体のコア縮径率が大きくα９を越える場合、揮散
するＧｅＯ２＊の量は透明化が近づくにつれ、つまり当
該部分が多孔質ガラス体でかつ温度が高くなるにつれ急
激に増加する。また、多孔質ガラス体は外周部より透明
化が進むため、揮散したＧｅＯ２等は透明化直前のクラ
ッド部にトラップされるが外側はど揮散するＧ６０．等
の量が少ないためドラッグされる電は少なく、クラッド
部の透明化されている部分が内側、つまクコア部に近づ
くにつれクラッド部にトラップされるＧｅＯ２等のｔは
多くなる０この効果により従来法で製造されたシングル
モード光ファイバ母材の半径方向屈折率分布は第３図−
（１））に示したようにスロープ３が存在し、分散特注
の悪化を招くことになる０ そこで、コア部多孔質ガラス体のコア縮径率をα９以下
に小さくすると、周辺り２ラド部よりも透明化が早くお
こり、コア部多孔質ガラス体の周辺部が早く透明化する
ため、コア部多孔質ガラス体の中心付近のＧ３０２等の
揮散が七の透明化された部分にさえぎられ、半径方向に
揮散じなくなる効果を生む。この効果により、コア周辺
部のり２ラド部にコア部多孔質ガラス体から揮散するＧ
４０．等がトラップされることがなくなり、半径方向屈
折率分布も第６図−（ｂ）に示したスロープ３がなくな
り、第３図−（勾に近づくわけである０このとき、コア
部多孔質ガラス体のコア縮径率ｃｌ／Ｄ ｔ−α６５よ
り小さくすると、加熱透明化時に行うＣＩ４等による脱
水処理を抑制してしまうため、該部分のコア縮径率（１
／Ｄはα６５以上であることが必要でるる。
に含まれているＧｅＯ２等が揮散全始め、コア部多孔買
ガラス体が透明化終了するまで継続する。コア部多孔質
ガラス体のコア縮径率が大きくα９を越える場合、揮散
するＧｅＯ２＊の量は透明化が近づくにつれ、つまり当
該部分が多孔質ガラス体でかつ温度が高くなるにつれ急
激に増加する。また、多孔質ガラス体は外周部より透明
化が進むため、揮散したＧｅＯ２等は透明化直前のクラ
ッド部にトラップされるが外側はど揮散するＧ６０．等
の量が少ないためドラッグされる電は少なく、クラッド
部の透明化されている部分が内側、つまクコア部に近づ
くにつれクラッド部にトラップされるＧｅＯ２等のｔは
多くなる０この効果により従来法で製造されたシングル
モード光ファイバ母材の半径方向屈折率分布は第３図−
（１））に示したようにスロープ３が存在し、分散特注
の悪化を招くことになる０ そこで、コア部多孔質ガラス体のコア縮径率をα９以下
に小さくすると、周辺り２ラド部よりも透明化が早くお
こり、コア部多孔質ガラス体の周辺部が早く透明化する
ため、コア部多孔質ガラス体の中心付近のＧ３０２等の
揮散が七の透明化された部分にさえぎられ、半径方向に
揮散じなくなる効果を生む。この効果により、コア周辺
部のり２ラド部にコア部多孔質ガラス体から揮散するＧ
４０．等がトラップされることがなくなり、半径方向屈
折率分布も第６図−（ｂ）に示したスロープ３がなくな
り、第３図−（勾に近づくわけである０このとき、コア
部多孔質ガラス体のコア縮径率ｃｌ／Ｄ ｔ−α６５よ
り小さくすると、加熱透明化時に行うＣＩ４等による脱
水処理を抑制してしまうため、該部分のコア縮径率（１
／Ｄはα６５以上であることが必要でるる。
比較例
第４図に示した構成で、表１に示す流量条件で従来法に
よって多孔質ガラス体を作成し、これｔ−加熱透明化し
て透明化母材を得たところ、第３図−（１））のように
、スロープのめる屈折率分布でめった。
よって多孔質ガラス体を作成し、これｔ−加熱透明化し
て透明化母材を得たところ、第３図−（１））のように
、スロープのめる屈折率分布でめった。
実施例
第４図におけるバーナ５の水素量を増加し、バーナ５の
火炎を大型化することにより、コア部多孔質ガラス体の
表面全クラッド用バーナ５の火炎でさらに加熱して縮径
し、本発明により透明化母材を作製した。本発明の透明
化母材の屈折率分布は第３図−（ａ）のとおりで、スロ
ープはなく設計どおりでめつ九。この時の流量条件も表
１にまとめて示す。
火炎を大型化することにより、コア部多孔質ガラス体の
表面全クラッド用バーナ５の火炎でさらに加熱して縮径
し、本発明により透明化母材を作製した。本発明の透明
化母材の屈折率分布は第３図−（ａ）のとおりで、スロ
ープはなく設計どおりでめつ九。この時の流量条件も表
１にまとめて示す。
表 １
実施例において、クラッド用バーナの流ｔ’を制御して
、コア縮径率ｄ／Ｄ ’ｉ変化させて多数の透明化母材
を作成した。クラッド用バーナの水素ｔを変え友場合の
コア縮径率ｄ／Ｄの変化を第２図に示す。さらにｄ／Ｄ
ｔ−ａ［々の値に制御しつつスート付して多数の透明
化母材を作成したときの、ｄ７Ｄと屈折率分布における
スロープの割合及びａ、／Ｄと該母材中のＯＨ基含有ｉ
ｌ′に調べたところ、第１図−（切のグラフを得た。コ
ア部多孔質ガラス体のコア縮径率がｌ１９以下であれば
屈折率分布のスロープ部は十分に小さくすることができ
、コア部多孔質ガラス体のコア縮径率がａ−６５未満で
めると、加熱透明化時のＣ２２等による脱水作用を抑制
してしまうことがわかる。
、コア縮径率ｄ／Ｄ ’ｉ変化させて多数の透明化母材
を作成した。クラッド用バーナの水素ｔを変え友場合の
コア縮径率ｄ／Ｄの変化を第２図に示す。さらにｄ／Ｄ
ｔ−ａ［々の値に制御しつつスート付して多数の透明
化母材を作成したときの、ｄ７Ｄと屈折率分布における
スロープの割合及びａ、／Ｄと該母材中のＯＨ基含有ｉ
ｌ′に調べたところ、第１図−（切のグラフを得た。コ
ア部多孔質ガラス体のコア縮径率がｌ１９以下であれば
屈折率分布のスロープ部は十分に小さくすることができ
、コア部多孔質ガラス体のコア縮径率がａ−６５未満で
めると、加熱透明化時のＣ２２等による脱水作用を抑制
してしまうことがわかる。
また、第２図からタララドバーナ５の水素量の調整によ
り、コア部多孔質ガラス体のコア縮径率全制御できるこ
とがわかる０そして第３図−（ａＪ ａ−ら本発明の透
明化母材の屈折率分布がスロープのない所定のものでろ
って、従来法による第３図（ｂｌのものより優れた母材
でおることが明らかにわかる。
り、コア部多孔質ガラス体のコア縮径率全制御できるこ
とがわかる０そして第３図−（ａＪ ａ−ら本発明の透
明化母材の屈折率分布がスロープのない所定のものでろ
って、従来法による第３図（ｂｌのものより優れた母材
でおることが明らかにわかる。
以上説明したように、本発明はコア部多孔質ガラス体の
コア縮径１ｉ１９以下としておくことによって、次工程
の透明化処理においてコア部分の透明化全周辺部のクラ
ッド部より早くおこさせ、コア部多孔質ガラス体より揮
散するＧｅＯ２等がクラッド部に拡散することを防ぎ、
コア部の屈折率分布′にエクステップに近づけることが
でき、かつ該部分のコア縮径率をｒｌ、６５以上とする
ことにより十分脱水も行なえる。さらに、クラッド合成
用バーナーに流す水素量又は該バーナ位ｔ′に調整する
ことによってコア縮径率全製造中においてオンタイムで
容易に制御でさるものである。したがって本発明は多孔
質ガラス体を形成し、しかる後に加熱透明化するシング
ルモード光ファイバ母材の製造の分野で、分散特注が高
性能なシングルモード光ファイバ用の母材上できるとい
う効果を奏する。
コア縮径１ｉ１９以下としておくことによって、次工程
の透明化処理においてコア部分の透明化全周辺部のクラ
ッド部より早くおこさせ、コア部多孔質ガラス体より揮
散するＧｅＯ２等がクラッド部に拡散することを防ぎ、
コア部の屈折率分布′にエクステップに近づけることが
でき、かつ該部分のコア縮径率をｒｌ、６５以上とする
ことにより十分脱水も行なえる。さらに、クラッド合成
用バーナーに流す水素量又は該バーナ位ｔ′に調整する
ことによってコア縮径率全製造中においてオンタイムで
容易に制御でさるものである。したがって本発明は多孔
質ガラス体を形成し、しかる後に加熱透明化するシング
ルモード光ファイバ母材の製造の分野で、分散特注が高
性能なシングルモード光ファイバ用の母材上できるとい
う効果を奏する。
第１図−（ＩＬ）は本発明のコア縮径率ｄ／Ｄｔ１″説
明する概略図、第１図−（１））は本発明の実施例にお
けるコア縮径率と屈折率分布におけるスロープの割合（
実線）及び加熱透明化母材中のＯＨ基含有量の関係を示
す図表である。第２図は本発明の実施例におけるクラッ
ド用バーナの水素量と、量とコア縮径率ｄ／Ｄの関係を
示す図表である。ｗＩｓ図−（ａ）は本発明によるシン
グルモード光ファイバ用の透明化母材の半径方向の屈折
率分布図でるり、第３図−（切は従来法による透明化母
材の場合のスロープを有する屈折率分布図でるる。第４
図は本発明及び従来法における複数バーナを用いた多孔
質ガラス体製造工程の祝明図でめる。
明する概略図、第１図−（１））は本発明の実施例にお
けるコア縮径率と屈折率分布におけるスロープの割合（
実線）及び加熱透明化母材中のＯＨ基含有量の関係を示
す図表である。第２図は本発明の実施例におけるクラッ
ド用バーナの水素量と、量とコア縮径率ｄ／Ｄの関係を
示す図表である。ｗＩｓ図−（ａ）は本発明によるシン
グルモード光ファイバ用の透明化母材の半径方向の屈折
率分布図でるり、第３図−（切は従来法による透明化母
材の場合のスロープを有する屈折率分布図でるる。第４
図は本発明及び従来法における複数バーナを用いた多孔
質ガラス体製造工程の祝明図でめる。
Claims (2)
- （１）コア部およびそれを取り囲み該コア部より低屈折
率のクラッド部を多孔質ガラス体で形成した後、該多孔
質ガラス体を加熱により透明化してシングルモード光フ
ァイバ用母材を製造する方法において、上記多孔質ガラ
ス体の形成工程において該コア部を加熱により一部縮径
させることにより、該縮径部の径ｄと通常部の径Ｄとの
比Ｄ／Ｄ（コア縮径率）を０．６５以上０．９以下に制
御しつつ多孔質ガラス体を形成することを特徴とするシ
ングルモード光ファイバ用母材の製造方法。 - （２）コア部をクラッド部合成用バーナにより加熱して
一部縮径する特許請求の範囲第１項に記載のシングルモ
ード光ファイバ用母材の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62312104A JPH0764578B2 (ja) | 1987-12-11 | 1987-12-11 | シングルモード光フアイバ用母材の製造方法 |
| AU26336/88A AU603491B2 (en) | 1987-12-11 | 1988-11-29 | Method for producing glass preform for single mode optical fiber |
| KR1019880016241A KR910005550B1 (ko) | 1987-12-11 | 1988-12-07 | 싱글모우드 광파이버용 모재의 제조방법 |
| US07/281,067 US4944783A (en) | 1987-12-11 | 1988-12-08 | Method for producing glass preform for single mode optical fiber |
| GB8828816A GB2214506B (en) | 1987-12-11 | 1988-12-09 | Method for producing glass preform for single mode optical fiber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62312104A JPH0764578B2 (ja) | 1987-12-11 | 1987-12-11 | シングルモード光フアイバ用母材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01153548A true JPH01153548A (ja) | 1989-06-15 |
| JPH0764578B2 JPH0764578B2 (ja) | 1995-07-12 |
Family
ID=18025285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62312104A Expired - Lifetime JPH0764578B2 (ja) | 1987-12-11 | 1987-12-11 | シングルモード光フアイバ用母材の製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4944783A (ja) |
| JP (1) | JPH0764578B2 (ja) |
| KR (1) | KR910005550B1 (ja) |
| AU (1) | AU603491B2 (ja) |
| GB (1) | GB2214506B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0634372A1 (en) * | 1993-06-18 | 1995-01-18 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method of manufacturing single-mode optical fiber preform |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5169421A (en) * | 1990-09-15 | 1992-12-08 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Method of manufacturing silica glass optical waveguide preform |
| US5560759A (en) * | 1994-11-14 | 1996-10-01 | Lucent Technologies Inc. | Core insertion method for making optical fiber preforms and optical fibers fabricated therefrom |
| US5573571A (en) * | 1994-12-01 | 1996-11-12 | Lucent Technologies Inc. | Method for making optical fiber preforms and optical fibers fabricated therefrom |
| US5968221A (en) * | 1997-04-28 | 1999-10-19 | Corning, Incorporated | Method of controlling the diameter of a fiber preform including forming a gob on the end and pulling the gob |
| WO1999003790A1 (en) * | 1997-07-15 | 1999-01-28 | Corning Incorporated | Decreased h2 sensitivity in optical fiber |
| KR100661766B1 (ko) | 1998-11-02 | 2006-12-28 | 스미토모덴키고교가부시키가이샤 | 싱글 모드 광 파이버 및 그 제조 방법 |
| NL1018239C2 (nl) * | 2001-06-08 | 2002-12-10 | Draka Fibre Technology Bv | Optische vezel en werkwijze voor het vervaardigen van een optische vezel. |
| KR100705663B1 (ko) * | 2006-02-28 | 2007-04-09 | 주식회사 캄코 | 와이퍼 블레이드 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5983953A (ja) * | 1982-11-05 | 1984-05-15 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | 光フアイバ母材の製造方法 |
| JPS6227343A (ja) * | 1985-07-29 | 1987-02-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 単一モ−ド・光フアイバ用母材の製造方法 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4341541A (en) * | 1979-07-13 | 1982-07-27 | Times Fiber Communications, Inc. | Process for the production of optical fiber |
| US4345928A (en) * | 1979-10-09 | 1982-08-24 | Nippon Telegraph & Telephone Public Corporation | Fabrication method of single-mode optical fiber preforms |
| JPS5792532A (en) * | 1980-11-28 | 1982-06-09 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Preparation of oxide powder rod for optical fiber |
| JPS59137331A (ja) * | 1983-01-21 | 1984-08-07 | Hitachi Ltd | 光フアイバ母材の製造方法 |
| JPS60111262A (ja) * | 1983-11-21 | 1985-06-17 | Konishiroku Photo Ind Co Ltd | 記録装置 |
| JPS60145926A (ja) * | 1984-01-09 | 1985-08-01 | Shin Etsu Chem Co Ltd | 光フアイバ−用母材の製造方法 |
| JPS60161347A (ja) * | 1984-01-24 | 1985-08-23 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光フアイバ用ガラス母材の製造方法 |
| JPS6217037A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-01-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光フアイバ用母材の製造方法 |
| JPH0196039A (ja) * | 1987-10-07 | 1989-04-14 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光フアイバ用母材の製造方法 |
-
1987
- 1987-12-11 JP JP62312104A patent/JPH0764578B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-11-29 AU AU26336/88A patent/AU603491B2/en not_active Ceased
- 1988-12-07 KR KR1019880016241A patent/KR910005550B1/ko not_active Expired
- 1988-12-08 US US07/281,067 patent/US4944783A/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-12-09 GB GB8828816A patent/GB2214506B/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5983953A (ja) * | 1982-11-05 | 1984-05-15 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | 光フアイバ母材の製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| EP0634372A1 (en) * | 1993-06-18 | 1995-01-18 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method of manufacturing single-mode optical fiber preform |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2214506B (en) | 1991-12-11 |
| GB8828816D0 (en) | 1989-01-18 |
| GB2214506A (en) | 1989-09-06 |
| KR890010584A (ko) | 1989-08-09 |
| KR910005550B1 (ko) | 1991-07-31 |
| AU603491B2 (en) | 1990-11-15 |
| JPH0764578B2 (ja) | 1995-07-12 |
| AU2633688A (en) | 1989-06-15 |
| US4944783A (en) | 1990-07-31 |
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