JPH01153571A - 炭素繊維強化炭素複合材の製法 - Google Patents
炭素繊維強化炭素複合材の製法Info
- Publication number
- JPH01153571A JPH01153571A JP63279978A JP27997888A JPH01153571A JP H01153571 A JPH01153571 A JP H01153571A JP 63279978 A JP63279978 A JP 63279978A JP 27997888 A JP27997888 A JP 27997888A JP H01153571 A JPH01153571 A JP H01153571A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- mandrel
- carbon
- impregnated
- fiber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 24
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 34
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 title claims description 32
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 title claims description 18
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 title claims description 18
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 17
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims abstract description 15
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 7
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 6
- 239000011280 coal tar Substances 0.000 abstract description 3
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 abstract description 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 abstract description 3
- KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 2-methoxy-6-methylphenol Chemical compound [CH]OC1=CC=CC([CH])=C1O KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 abstract description 2
- 210000001170 unmyelinated nerve fiber Anatomy 0.000 abstract 4
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 abstract 2
- 238000010030 laminating Methods 0.000 abstract 1
- 230000007847 structural defect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 12
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 6
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 3
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- YLQBMQCUIZJEEH-UHFFFAOYSA-N Furan Chemical compound C=1C=COC=1 YLQBMQCUIZJEEH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920000297 Rayon Polymers 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001721 carbon Chemical class 0.000 description 2
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 2
- 238000011417 postcuring Methods 0.000 description 2
- 239000002964 rayon Substances 0.000 description 2
- FRWYFWZENXDZMU-UHFFFAOYSA-N 2-iodoquinoline Chemical compound C1=CC=CC2=NC(I)=CC=C21 FRWYFWZENXDZMU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 1
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004642 Polyimide Substances 0.000 description 1
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910026551 ZrC Inorganic materials 0.000 description 1
- OTCHGXYCWNXDOA-UHFFFAOYSA-N [C].[Zr] Chemical compound [C].[Zr] OTCHGXYCWNXDOA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002679 ablation Methods 0.000 description 1
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- LTPBRCUWZOMYOC-UHFFFAOYSA-N beryllium oxide Inorganic materials O=[Be] LTPBRCUWZOMYOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010000 carbonizing Methods 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 238000009730 filament winding Methods 0.000 description 1
- 239000007849 furan resin Substances 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 1
- NFFIWVVINABMKP-UHFFFAOYSA-N methylidynetantalum Chemical compound [Ta]#C NFFIWVVINABMKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011295 pitch Substances 0.000 description 1
- 229920002239 polyacrylonitrile Polymers 0.000 description 1
- 229920001721 polyimide Polymers 0.000 description 1
- -1 poron carbide Chemical compound 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 238000000859 sublimation Methods 0.000 description 1
- 230000008022 sublimation Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910003468 tantalcarbide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011269 tar Substances 0.000 description 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N trimethyl(1,1,2,2,2-pentafluoroethyl)silane Chemical compound C[Si](C)(C)C(F)(F)C(F)(F)F MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、炭素ｍ維強化炭素複合材の製法に関するもの
である。
である。
炭素繊維強化炭素複合材は、マトリックスが炭素又は黒
鉛であるため、昇華温度が高く、高温になる程機械的特
性が向上し、熱衝撃に強く、アブレーション性能に優れ
、化学的に不活性である。それに加え、炭素繊維で強化
されているために機械的特性が一般の炭素材料に比較し
て著しく良好である。したがって、炭素繊維強化炭素複
合材は、高温断熱材や航空機ブレーキ材や宇宙工業用構
造材等に広く使用されている。
鉛であるため、昇華温度が高く、高温になる程機械的特
性が向上し、熱衝撃に強く、アブレーション性能に優れ
、化学的に不活性である。それに加え、炭素繊維で強化
されているために機械的特性が一般の炭素材料に比較し
て著しく良好である。したがって、炭素繊維強化炭素複
合材は、高温断熱材や航空機ブレーキ材や宇宙工業用構
造材等に広く使用されている。
従来、中空円筒状炭素繊維強化炭素複合材の製法は、通
常、スチール製マンドレルに炭素繊維のフィラメント又
はテープをワインドし硬化後、マンドレルから脱型した
のち、炭素化するか、又は、円筒状金型を用いて、その
内側に炭素繊維プリプレグを積層後、加圧硬化させ脱型
したのち、炭化させていた。しかし、この炭化時におい
て、変形剥離、割れ等の構造的損傷を生ずることが多く
、特に肉厚の炭素繊維強化炭素複合材を構造的損傷なし
に製造することは著しく困難であった。
常、スチール製マンドレルに炭素繊維のフィラメント又
はテープをワインドし硬化後、マンドレルから脱型した
のち、炭素化するか、又は、円筒状金型を用いて、その
内側に炭素繊維プリプレグを積層後、加圧硬化させ脱型
したのち、炭化させていた。しかし、この炭化時におい
て、変形剥離、割れ等の構造的損傷を生ずることが多く
、特に肉厚の炭素繊維強化炭素複合材を構造的損傷なし
に製造することは著しく困難であった。
これらの損傷が生ずる要因として次の如く考えられる。
炭化工程において、マトリックスは初期の加熱工程で熱
膨張を起こし、次いで、熱分解により体積収縮を起こす
。強化！ｌ維は熱膨張係数が非常に小さいので、マトリ
ックスの変形との差により、大きな内部応力が発生する
。更に、マトリックスが炭化されるまでの中間段階にお
いて、マトリックスが強度的に非常に弱くなる過程があ
るため、内部応力がマトリックスの強度により大となり
、前記の如く構造的損傷が生ずる。
膨張を起こし、次いで、熱分解により体積収縮を起こす
。強化！ｌ維は熱膨張係数が非常に小さいので、マトリ
ックスの変形との差により、大きな内部応力が発生する
。更に、マトリックスが炭化されるまでの中間段階にお
いて、マトリックスが強度的に非常に弱くなる過程があ
るため、内部応力がマトリックスの強度により大となり
、前記の如く構造的損傷が生ずる。
本発明者等は、この問題を解決すべく鋭意検討の結果、
本発明に至った。本発明の目的は、変形剥離、割れ等の
構造的損傷のない肉厚の中空の円柱、角柱、円錐、截頭
円錐、三角フラスコ形、ワインボトル形等の炭素ｍ維強
化炭素複合材を製造する方法を提供することである。
本発明に至った。本発明の目的は、変形剥離、割れ等の
構造的損傷のない肉厚の中空の円柱、角柱、円錐、截頭
円錐、三角フラスコ形、ワインボトル形等の炭素ｍ維強
化炭素複合材を製造する方法を提供することである。
本発明は下記の通りである。
５００〜ｉ、ｓ ｏ ｏ℃の炭素化温度又は２ 、００
０℃以上の熱処理温度において不活性雰囲気中で炭素と
反応せず、ｌＸ１０’／℃以下の線膨張係数を有し、か
つ、その炭素化温度以上又は熱処理温度以上の融点をも
つセラミック材料からなるマンドレルに、樹脂を含浸し
た炭素繊維を捲回積層するか、又は、炭素繊維を捲回積
層したのち樹脂を含浸し、次いで、硬化したのち５００
〜１．５００℃で炭素化するか、又は、更に２，０００
℃以上で熱処理することを特徴とする炭素繊維強化炭素
複合材の製法。
０℃以上の熱処理温度において不活性雰囲気中で炭素と
反応せず、ｌＸ１０’／℃以下の線膨張係数を有し、か
つ、その炭素化温度以上又は熱処理温度以上の融点をも
つセラミック材料からなるマンドレルに、樹脂を含浸し
た炭素繊維を捲回積層するか、又は、炭素繊維を捲回積
層したのち樹脂を含浸し、次いで、硬化したのち５００
〜１．５００℃で炭素化するか、又は、更に２，０００
℃以上で熱処理することを特徴とする炭素繊維強化炭素
複合材の製法。
本発明によれば、構造的損傷のない肉厚の中空の炭素Ｉ
Ｎ強化炭素複合材を容易に製造することが可能である。
Ｎ強化炭素複合材を容易に製造することが可能である。
以下、本発明を更に詳細に説明する。
本発明に用いられるマンドレルの材質は、５００〜１，
５００℃の炭素化温度において、又は、２．０００℃以
上の熱処理温度において窒素又はアルゴン等の不活性雰
囲気中で炭素と反応せず、線膨張係数が１ｘ１０’／’
Ｃ以下、好ましくは５ＸＩＯ’／’Ｃ以下であり、かつ
、その炭素化温度以上又は熱処理温度以上の融点を持つ
セラミック材料である。
５００℃の炭素化温度において、又は、２．０００℃以
上の熱処理温度において窒素又はアルゴン等の不活性雰
囲気中で炭素と反応せず、線膨張係数が１ｘ１０’／’
Ｃ以下、好ましくは５ＸＩＯ’／’Ｃ以下であり、かつ
、その炭素化温度以上又は熱処理温度以上の融点を持つ
セラミック材料である。
ここでいうセラミック材料とは、酸化ベリリウム、酸化
ジルコニウム、ポロンカーバイド、炭化ケイ素、炭化タ
ンタル、炭化チタン、炭化タングステン、炭化ジルコニ
ウム、窒化ケイ素を主成分とする材料である。
ジルコニウム、ポロンカーバイド、炭化ケイ素、炭化タ
ンタル、炭化チタン、炭化タングステン、炭化ジルコニ
ウム、窒化ケイ素を主成分とする材料である。
本発明において、マンドレルの材質を限定する理由は、
下記の通りである。
下記の通りである。
マンドレルに捲回積層した炭素繊維及び樹脂からなる成
形物を５００〜ｉ、ｓｏｏ℃の温度で炭素化し炭素繊維
強化炭素複合材を得るか又は該複合材を更に緻密化する
ために、樹脂又はコールタール、ピッチ等に含浸したの
ち炭素化するか、又は、必要により更に２，０００℃以
上の温度で熱処理する場合において、窒素又はアルゴン
等の不活性雰囲気中でマンドレルの材料が該複合材の主
成分である炭素又は黒鉛と反応したのでは、機械的特性
等に満足し得る炭素繊維強化炭素複合材が得られないか
らである。また、５００〜１．５００℃以上の融点を持
ち、又は、必要により２．０００℃以上で熱処理する場
合はその熱処理温度以上の融点を持ち、しかも、その温
度で該成形物の内表面の変形を防ぎ得る強度を持つ材質
からなるマンドレルでなければならないのである。
形物を５００〜ｉ、ｓｏｏ℃の温度で炭素化し炭素繊維
強化炭素複合材を得るか又は該複合材を更に緻密化する
ために、樹脂又はコールタール、ピッチ等に含浸したの
ち炭素化するか、又は、必要により更に２，０００℃以
上の温度で熱処理する場合において、窒素又はアルゴン
等の不活性雰囲気中でマンドレルの材料が該複合材の主
成分である炭素又は黒鉛と反応したのでは、機械的特性
等に満足し得る炭素繊維強化炭素複合材が得られないか
らである。また、５００〜１．５００℃以上の融点を持
ち、又は、必要により２．０００℃以上で熱処理する場
合はその熱処理温度以上の融点を持ち、しかも、その温
度で該成形物の内表面の変形を防ぎ得る強度を持つ材質
からなるマンドレルでなければならないのである。
更に：マンドレルは、上記炭素化湿度又は熱処理温度で
熱膨張する際、複合材を損傷してはならないので、線膨
張係数が１ｘ１０ ’ ／’Ｃ以下でなければならな
い。それを超えると、マンドレルの熱膨張と複合材の熱
膨張の差により複合材が破壊される。
熱膨張する際、複合材を損傷してはならないので、線膨
張係数が１ｘ１０ ’ ／’Ｃ以下でなければならな
い。それを超えると、マンドレルの熱膨張と複合材の熱
膨張の差により複合材が破壊される。
マンドレルの形状は、円筒（柱）、角柱、錐形の外、截
頭錐形、三角フラスコ形、ワインボトル形、その他の形
状のものが目的物の形状に合せて選定される。
頭錐形、三角フラスコ形、ワインボトル形、その他の形
状のものが目的物の形状に合せて選定される。
本発明に使用される炭素繊維は、レーヨン、ポリアクリ
ロニトリル、ピッチ等を主成分とするプレカーサーを不
活性雰囲気中でｉ、ｏｏｏ〜２．０００℃で炭化した炭
素質繊維、又は、２ 、０００℃以上の温度で黒鉛化し
た黒鉛質繊維である。
ロニトリル、ピッチ等を主成分とするプレカーサーを不
活性雰囲気中でｉ、ｏｏｏ〜２．０００℃で炭化した炭
素質繊維、又は、２ 、０００℃以上の温度で黒鉛化し
た黒鉛質繊維である。
炭素Ｉ！維をマンドレルの周囲に捲回積層するには、炭
素繊維のフィラメント又はテープをワインドするか、又
は、炭素繊維の一方面シート、織物、マット等をマンド
レルの周囲にローリングする方法が採用される。
素繊維のフィラメント又はテープをワインドするか、又
は、炭素繊維の一方面シート、織物、マット等をマンド
レルの周囲にローリングする方法が採用される。
本発明では、マンドレルに、樹脂を含浸した炭素繊維を
捲回積層するか、又は、炭素繊維を捲回積層したのち樹
脂を含浸し、次いで硬化を行う。この際、必要により予
備硬化を行い成形を容易にすることも可能である。
捲回積層するか、又は、炭素繊維を捲回積層したのち樹
脂を含浸し、次いで硬化を行う。この際、必要により予
備硬化を行い成形を容易にすることも可能である。
成形硬化に使用する樹脂は、フラン、フェノール、ポリ
イミド、エポキシ等の各樹脂である。
イミド、エポキシ等の各樹脂である。
樹脂が高粘度のもの又は固体である場合は、適当な溶媒
に溶かすか、又は加熱して溶融して用いる。また、必要
により緻密化するために複合材をフラン樹脂、フェノー
ル樹脂、コールタール、ピッチ等に含浸し、不活性雰囲
気中で炭化することも可能である。更に、高温で熱処理
することにより、炭素質を黒鉛質に変えることも可能で
ある。
に溶かすか、又は加熱して溶融して用いる。また、必要
により緻密化するために複合材をフラン樹脂、フェノー
ル樹脂、コールタール、ピッチ等に含浸し、不活性雰囲
気中で炭化することも可能である。更に、高温で熱処理
することにより、炭素質を黒鉛質に変えることも可能で
ある。
マンドレルは上記の最終工程まで挿入したままでもよい
し、複合材が緻密化し充分な強度を保持したら、除去し
たのち更に処理を行なってもよい。
し、複合材が緻密化し充分な強度を保持したら、除去し
たのち更に処理を行なってもよい。
マンドレルを中空状とし、その側面に幾つかの小さな穴
をあけて、複合材の緻密化工程での含浸を容易にするこ
とも可能である。
をあけて、複合材の緻密化工程での含浸を容易にするこ
とも可能である。
使用目的によっては、内層にマンドレルを残したまま外
層を炭素ｍｔａ強化炭素複合材の２Ｊ１１構造として使
用することも可能である。
層を炭素ｍｔａ強化炭素複合材の２Ｊ１１構造として使
用することも可能である。
実施例１
線膨張係数４，７Ｘ１０ ’ ／’Ｃを有する炭化ケ
イ素材からなるマンドレル（外ＩＪｊｌＯｉｍ）を使用
して、フェノール樹脂（住友化学社製スミライトレジン
ＰＲ−５０２７３）を含浸した炭素繊維（東邦レーヨン
社製ベスファイトＱＨＴＡ−ｓ。
イ素材からなるマンドレル（外ＩＪｊｌＯｉｍ）を使用
して、フェノール樹脂（住友化学社製スミライトレジン
ＰＲ−５０２７３）を含浸した炭素繊維（東邦レーヨン
社製ベスファイトＱＨＴＡ−ｓ。
００）を、フィラメントワインド法によりマンドレルに
巻き角度６０°で捲回積層し、外径３５ｍｍの成形物を
得た。この成形物を１７０℃で１時間硬化し、２５０℃
で６時間ポストキュアしたのち、窒素雰囲気中で５０℃
／時間で１，０００℃まで昇温し炭素化した。
巻き角度６０°で捲回積層し、外径３５ｍｍの成形物を
得た。この成形物を１７０℃で１時間硬化し、２５０℃
で６時間ポストキュアしたのち、窒素雰囲気中で５０℃
／時間で１，０００℃まで昇温し炭素化した。
この複合材を緻密化するため、コールタールへの浸漬と
前記条件での炭素化とを６回繰返した。
前記条件での炭素化とを６回繰返した。
次いで、芯部の炭化ケイ素材マンドレルを切削除去した
のち、アルゴン雰囲気中で５０℃１時間で昇温し２，８
００℃で黒鉛化した。
のち、アルゴン雰囲気中で５０℃１時間で昇温し２，８
００℃で黒鉛化した。
その結果、見掛密度１．５５ｇ／ｃｍ’のクラックのな
い均質な円筒状炭素繊維強化炭素複合材が得られた。
い均質な円筒状炭素繊維強化炭素複合材が得られた。
比較例１
通常のスチール材（線膨張係数２Ｘ１０’／℃）からな
るマンドレル（外径３０Ｉｌｌｌ）を使用して、実施例
１と同様にして、巻き角度４５°で捲回積層して、外径
７５＋ｕ＋の成形物を得た。この成形物を１７０℃で１
時間硬化したのち、内芯のスチール製マンドレルを用法
いて、更に２５０℃で８時間ポストキュアした。
るマンドレル（外径３０Ｉｌｌｌ）を使用して、実施例
１と同様にして、巻き角度４５°で捲回積層して、外径
７５＋ｕ＋の成形物を得た。この成形物を１７０℃で１
時間硬化したのち、内芯のスチール製マンドレルを用法
いて、更に２５０℃で８時間ポストキュアした。
これを窒素雰囲気中で５０℃／時間で１，０００℃まで
昇温し炭素化した。その結果、クラックが著しく多発し
た品質不良の炭素ＩＩＨ強化炭素複合材が得られた。
昇温し炭素化した。その結果、クラックが著しく多発し
た品質不良の炭素ＩＩＨ強化炭素複合材が得られた。
特許出願人 ｊ＄！邦レーヨン林六会社代理人弁理士
土 居 三 部
土 居 三 部
Claims (1)
- （１）５００〜１，５００℃の炭素化温度又は２，００
０℃以上の熱処理温度において不活性雰囲気中で炭素と
反応せず、１×１０＾−＾５／℃以下の線膨張係数を有
し、かつ、その炭素化温度以上又は熱処理温度以上の融
点をもつセラミック材料からなるマンドレルに、樹脂を
含浸した炭素繊維を捲回積層するか、又は、炭素繊維を
捲回積層したのち樹脂を含浸し、次いで、硬化したのち
５００〜１，５００℃で炭素化するか、又は、更に２，
０００℃以上で熱処理することを特徴とする炭素繊維強
化炭素複合材の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63279978A JPH01153571A (ja) | 1988-11-05 | 1988-11-05 | 炭素繊維強化炭素複合材の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63279978A JPH01153571A (ja) | 1988-11-05 | 1988-11-05 | 炭素繊維強化炭素複合材の製法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10717180A Division JPS5734085A (en) | 1980-08-06 | 1980-08-06 | Manufacture of carbon fiber reinforced carbon composite material |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01153571A true JPH01153571A (ja) | 1989-06-15 |
| JPH0343227B2 JPH0343227B2 (ja) | 1991-07-01 |
Family
ID=17618599
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63279978A Granted JPH01153571A (ja) | 1988-11-05 | 1988-11-05 | 炭素繊維強化炭素複合材の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01153571A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020161983A1 (ja) * | 2019-02-04 | 2020-08-13 | 本田技研工業株式会社 | 船外機の触媒装置 |
| JP2023534380A (ja) * | 2020-06-08 | 2023-08-09 | シュンク・コーレンストッフテヒニーク・ゲーエムベーハー | 高温用途のための断熱材 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3917884A (en) * | 1973-04-23 | 1975-11-04 | Fiber Materials | Method of making wound graphite carbon body |
-
1988
- 1988-11-05 JP JP63279978A patent/JPH01153571A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3917884A (en) * | 1973-04-23 | 1975-11-04 | Fiber Materials | Method of making wound graphite carbon body |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020161983A1 (ja) * | 2019-02-04 | 2020-08-13 | 本田技研工業株式会社 | 船外機の触媒装置 |
| US11549420B2 (en) | 2019-02-04 | 2023-01-10 | Honda Motor Co., Ltd. | Outboard motor catalytic converter |
| JP2023534380A (ja) * | 2020-06-08 | 2023-08-09 | シュンク・コーレンストッフテヒニーク・ゲーエムベーハー | 高温用途のための断熱材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0343227B2 (ja) | 1991-07-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3462289A (en) | Process for producing reinforced carbon and graphite bodies | |
| US3936535A (en) | Method of producing fiber-reinforced composite members | |
| US5665464A (en) | Carbon fiber-reinforced carbon composite material and process for the preparation thereof | |
| JPS631265B2 (ja) | ||
| JPS6158860A (ja) | フアイバ複合物及びその成形法 | |
| JP2022067653A (ja) | 炭素繊維強化複合材及びその製造方法 | |
| US4101354A (en) | Coating for fibrous carbon material in boron containing composites | |
| US3728423A (en) | Matching the volume shrinkage of organic fibers to that of the resin matrix in carbon or graphite composites | |
| JP2519042B2 (ja) | 炭素炭素複合材の製造方法 | |
| JP2664047B2 (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材料の製造方法 | |
| JP4245725B2 (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材料からなる高温加圧成型炉部材及びその製造方法 | |
| JPH01153571A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材の製法 | |
| JPS5935841B2 (ja) | タンソザイリヨウノセイゾウホウ | |
| JP2002255664A (ja) | Ｃ／ｃ複合材及びその製造方法 | |
| JP3288408B2 (ja) | 汎用炭素繊維強化炭素材料の製造法 | |
| JPH0143621B2 (ja) | ||
| JP3008411B2 (ja) | 二重中空円筒体 | |
| JP2003012374A (ja) | 炭素繊維強化炭素材の製造方法 | |
| JP2001181062A (ja) | 樹脂含浸炭素繊維強化炭素複合材とその製造方法 | |
| JP2762291B2 (ja) | 炭素質押し棒の製造方法 | |
| JP3249141B2 (ja) | 管状複合構造材 | |
| JP4420371B2 (ja) | Ｃ／ｃ材製ネジ部材の製造方法 | |
| JPH04149068A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材製二重中空円筒体 | |
| JPH04160059A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材料の製造法 | |
| KR0143614B1 (ko) | 핏치를 함침재로 한 다방향 탄소섬유 프리폼의 고밀도화방법 |