JPH01153835A - Ｚｎ−Ａｌ合金部材を用いた動吸振器 - Google Patents
Ｚｎ−Ａｌ合金部材を用いた動吸振器Info
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- JPH01153835A JPH01153835A JP31162387A JP31162387A JPH01153835A JP H01153835 A JPH01153835 A JP H01153835A JP 31162387 A JP31162387 A JP 31162387A JP 31162387 A JP31162387 A JP 31162387A JP H01153835 A JPH01153835 A JP H01153835A
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- damping
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/02—Suppression of vibrations of non-rotating, e.g. reciprocating systems; Suppression of vibrations of rotating systems by use of members not moving with the rotating systems
- F16F15/04—Suppression of vibrations of non-rotating, e.g. reciprocating systems; Suppression of vibrations of rotating systems by use of members not moving with the rotating systems using elastic means
- F16F15/06—Suppression of vibrations of non-rotating, e.g. reciprocating systems; Suppression of vibrations of rotating systems by use of members not moving with the rotating systems using elastic means with metal springs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F1/00—Springs
- F16F1/02—Springs made of steel or other material having low internal friction; Wound, torsion, leaf, cup, ring or the like springs, the material of the spring not being relevant
- F16F1/021—Springs made of steel or other material having low internal friction; Wound, torsion, leaf, cup, ring or the like springs, the material of the spring not being relevant characterised by their composition, e.g. comprising materials providing for particular spring properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、撮動体の振動を減衰させるためのＺｎ−Ｎ合
金部材を用いた動吸振器に関する。
金部材を用いた動吸振器に関する。
一般に、振動体の振動を減衰させるものとして動吸振器
が知られている。この動吸振器と振動体との関係を第８
図について説明すると、図中符号１は質１ ｍ ｌ 、
バネ定数に１の振動体を示しており、符号２は、質ｍ
ｍ ｚのおもり３、バネ定数に２の鋼製バネ４、減衰係
数０２の減衰器（ダッシュポット、エアーダンパ等）５
からなる動吸振器を示している。そして、この動吸振器
２にあっては、質Ｅｉ ｍ ２のおもり３が振動し、か
つ減衰器５内で振動エネルギーを摩擦熱に変えることに
よって振動体１の振動を吸収するようにしている。
が知られている。この動吸振器と振動体との関係を第８
図について説明すると、図中符号１は質１ ｍ ｌ 、
バネ定数に１の振動体を示しており、符号２は、質ｍ
ｍ ｚのおもり３、バネ定数に２の鋼製バネ４、減衰係
数０２の減衰器（ダッシュポット、エアーダンパ等）５
からなる動吸振器を示している。そして、この動吸振器
２にあっては、質Ｅｉ ｍ ２のおもり３が振動し、か
つ減衰器５内で振動エネルギーを摩擦熱に変えることに
よって振動体１の振動を吸収するようにしている。
ところで、上記従来の動吸振器においては、バネと減衰
器とが別個に設けられているから、所望の吸振能力を得
るためには、大型化せざるを得ず、従って軽量化が難し
かった。また、減衰器内に油やエアーを用いる場合には
、ａＵ（１００℃以上）において使用できず、かつ付帯
設備が必要となる等の問題がある。
器とが別個に設けられているから、所望の吸振能力を得
るためには、大型化せざるを得ず、従って軽量化が難し
かった。また、減衰器内に油やエアーを用いる場合には
、ａＵ（１００℃以上）において使用できず、かつ付帯
設備が必要となる等の問題がある。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、この目的
とするところは、小型軽渚化できると共に、高温下で使
用でき、しかも付帯設備が不要なＺｎ−Ｍ合金部材を用
いた動吸振器を提供することにある。
とするところは、小型軽渚化できると共に、高温下で使
用でき、しかも付帯設備が不要なＺｎ−Ｍ合金部材を用
いた動吸振器を提供することにある。
上記目的を達成するために、本発明は、振動を抑制すべ
き振動体に設ける吸振体を、バネ機能と減衰機能とを兼
ね備えた２ｎ−Ｍ合金から構成したものである。
き振動体に設ける吸振体を、バネ機能と減衰機能とを兼
ね備えた２ｎ−Ｍ合金から構成したものである。
表１に示す組成をもつＺｎ−Ｍ合金（亜鉛アルミ超塑性
合金） ＺＨ−１１及びＺＨ−３は、吸振材として見た
場合、従来から用いられているゴムや鋳鉄に比べて、ゴ
ムより高耐熱性、高強度であり、鋳鉄より高吸振性を有
しているから、これらの特性をいかして、Ｚｎ−Ｍ合金
によりバネ機能を減衰機能とをあわせ持った吸振体を形
成し、小型化、軽量化を図る。
合金） ＺＨ−１１及びＺＨ−３は、吸振材として見た
場合、従来から用いられているゴムや鋳鉄に比べて、ゴ
ムより高耐熱性、高強度であり、鋳鉄より高吸振性を有
しているから、これらの特性をいかして、Ｚｎ−Ｍ合金
によりバネ機能を減衰機能とをあわせ持った吸振体を形
成し、小型化、軽量化を図る。
また、上記Ｚｎ−Ｍ合金は、第３図に示すように、高温
下において内部Ｓ擦値Ｑ−’が大幅に増大するから、上
記吸振体は高温下で使用するほど特性が向上する。
下において内部Ｓ擦値Ｑ−’が大幅に増大するから、上
記吸振体は高温下で使用するほど特性が向上する。
表 １ （単位％）
〔実施例１〕
以下、第１図ないし第８図に基づいて本発明の一実施例
を訳明する。
を訳明する。
第１図と第２図は本発明の一実施例を示すもので、第１
図は平面図、第２図は正面図である。これらの図におい
て、符号１０は基端部を固定部材１１に保持された鉄板
（ＳＳ４１）製の振動体である。そして、この振動体１
０の先端部には、ボルト、ナツトによって、Ｚｎ−Ｍ合
金ＺＨ−１１の吸振体１２が取付けられており、この吸
振体１２の先端には、おもり１３が設置されている。ま
た、上記吸振体１２の上下には、ニクロム線等のヒータ
１４が配置されている。さらに、上記振動体１０の先端
部の下方には、加振用電磁石１５が配設され、この加振
用電磁石１５は電源１６によって駆動されるようになっ
ている。さらにまた、上記振動体１０の下面にはピック
アップ１７が付設されており、このピックアップ１７が
検出した上記振動体１０の振動状態が振動計１８に表示
されるようになっている。
図は平面図、第２図は正面図である。これらの図におい
て、符号１０は基端部を固定部材１１に保持された鉄板
（ＳＳ４１）製の振動体である。そして、この振動体１
０の先端部には、ボルト、ナツトによって、Ｚｎ−Ｍ合
金ＺＨ−１１の吸振体１２が取付けられており、この吸
振体１２の先端には、おもり１３が設置されている。ま
た、上記吸振体１２の上下には、ニクロム線等のヒータ
１４が配置されている。さらに、上記振動体１０の先端
部の下方には、加振用電磁石１５が配設され、この加振
用電磁石１５は電源１６によって駆動されるようになっ
ている。さらにまた、上記振動体１０の下面にはピック
アップ１７が付設されており、このピックアップ１７が
検出した上記振動体１０の振動状態が振動計１８に表示
されるようになっている。
ここで、上記振動体１０として鉄板（８８４１）の片持
ち梁を用いたので、その質ｆｆ１ｍ＋ 、及びバネ定数
に１は与えられている。よって、その時、吸振体１２と
おもり１３とからなる動吸振器１９が最も効果的に吸振
するように、その質１ｆｌ ｍ ２１バネ定数に２＋減
衰係数０２を従来から知られている動吸振器の設計法に
基づいて決定する。
ち梁を用いたので、その質ｆｆ１ｍ＋ 、及びバネ定数
に１は与えられている。よって、その時、吸振体１２と
おもり１３とからなる動吸振器１９が最も効果的に吸振
するように、その質１ｆｌ ｍ ２１バネ定数に２＋減
衰係数０２を従来から知られている動吸振器の設計法に
基づいて決定する。
次に、具体的に実施した場合について詳述すると、振動
体１０は、５５ｘ３１０ｘ３．６Ｍの鉄板の片持ち梁で
、質ｆｎｍ ＝４７０９．固有振動数は２９．２Ｈ２で
ある。また、動吸振器１９は、上記鉄板の先端に取付け
た片持ち梁であり、その寸法は７Ｘ １００Ｘ １ｍ＋
である。そして、その質Ｅｉ ｍ ２は３．６ｇで、固
有振動数は２８．５Ｈｚである。ここで、第８図と対応
させてみると、吸振体１２がバネ機能と減衰機能の両方
の役割を果すことになる。
体１０は、５５ｘ３１０ｘ３．６Ｍの鉄板の片持ち梁で
、質ｆｎｍ ＝４７０９．固有振動数は２９．２Ｈ２で
ある。また、動吸振器１９は、上記鉄板の先端に取付け
た片持ち梁であり、その寸法は７Ｘ １００Ｘ １ｍ＋
である。そして、その質Ｅｉ ｍ ２は３．６ｇで、固
有振動数は２８．５Ｈｚである。ここで、第８図と対応
させてみると、吸振体１２がバネ機能と減衰機能の両方
の役割を果すことになる。
そして、加振用電磁石１５によって振動板１０を振動さ
せ、まず定常な固有振動を発生させる。
せ、まず定常な固有振動を発生させる。
その後加振用電磁石１５の電源を切り減衰振動に移行さ
せる。加振用電磁石１５の電源を切ってからの振動の様
子は振動板１０に取付けたピックアップ１７によって出
力を取り出し、振動計１８によって変位に換算して、振
動の減衰波形として見ることができる。この結果が第４
図ないし第７図に示されている。第４図は鉄板１０のみ
の自由減衰振動を示しており、１秒を経過してもあまり
振幅は小さくなっていない。一方、第５図は動吸振器１
９を取付け、設定点である１２０℃まで加熱した際の鉄
板１０の振動の減衰特性を示しており、減衰が非常に促
進されていることがわかる。また、第６図は動吸振器１
９を加熱する前、すなわち常温での減衰特性を示してお
り、温度を上げて設定点に近づくほど第６図から第５図
に示すように、・減衰が促進されている。なお、第７図
は、比較のために、上記吸振体１２と同形状同寸法のア
ルミ板を鉄板１０に取付けた際の鉄板１０の振動の減衰
特性を示しており、常温時の吸振体（Ｚｎ −Ｍ合金板
）１２と比べても減衰が促進されていないことがわかる
。
せる。加振用電磁石１５の電源を切ってからの振動の様
子は振動板１０に取付けたピックアップ１７によって出
力を取り出し、振動計１８によって変位に換算して、振
動の減衰波形として見ることができる。この結果が第４
図ないし第７図に示されている。第４図は鉄板１０のみ
の自由減衰振動を示しており、１秒を経過してもあまり
振幅は小さくなっていない。一方、第５図は動吸振器１
９を取付け、設定点である１２０℃まで加熱した際の鉄
板１０の振動の減衰特性を示しており、減衰が非常に促
進されていることがわかる。また、第６図は動吸振器１
９を加熱する前、すなわち常温での減衰特性を示してお
り、温度を上げて設定点に近づくほど第６図から第５図
に示すように、・減衰が促進されている。なお、第７図
は、比較のために、上記吸振体１２と同形状同寸法のア
ルミ板を鉄板１０に取付けた際の鉄板１０の振動の減衰
特性を示しており、常温時の吸振体（Ｚｎ −Ｍ合金板
）１２と比べても減衰が促進されていないことがわかる
。
これらの減衰特性に基いて算出した対数減衰率δを示す
と以下のようになる。すなわち、鉄板１０のみの自由減
衰δ１ （第４図参照）は、δ＋ ＝０．００９７ 鉄板１０にＺｎ−Ｍ合金板を取付けた場合の減衰δ２（
１２０℃、第５図参照）は、 δ２ ＝０．０５５ 鉄板１０にＺｎ−Ｍ合金板を取付けた場合の減衰δ３
（常温、第６図参照）は、 δ３ ＝０．０３３ 鉄板１０にアルミ板を取付けた場合の減衰δ４（第７図
参照）は、 δ４＝０．０１４ これらの対数減衰率６１〜δ４から明らかなように、Ｚ
ｎ−＃合金板を１２０℃に加熱した場合の対数減衰率δ
２は、自由減衰時の対数減衰率δ１に比べ約５．７倍に
なっており、また、同形状のアルミ板の場合の６４と比
べても約４倍であり、鉄板１０の振動エネルギーをかな
りＺｎ−Ｍ合金板が吸収していることがわかる。
と以下のようになる。すなわち、鉄板１０のみの自由減
衰δ１ （第４図参照）は、δ＋ ＝０．００９７ 鉄板１０にＺｎ−Ｍ合金板を取付けた場合の減衰δ２（
１２０℃、第５図参照）は、 δ２ ＝０．０５５ 鉄板１０にＺｎ−Ｍ合金板を取付けた場合の減衰δ３
（常温、第６図参照）は、 δ３ ＝０．０３３ 鉄板１０にアルミ板を取付けた場合の減衰δ４（第７図
参照）は、 δ４＝０．０１４ これらの対数減衰率６１〜δ４から明らかなように、Ｚ
ｎ−＃合金板を１２０℃に加熱した場合の対数減衰率δ
２は、自由減衰時の対数減衰率δ１に比べ約５．７倍に
なっており、また、同形状のアルミ板の場合の６４と比
べても約４倍であり、鉄板１０の振動エネルギーをかな
りＺｎ−Ｍ合金板が吸収していることがわかる。
第３図かられかるようにＺＨ−１１は高温にするほど内
部摩擦値Ｑ−’が大幅に増大するので本実施例でもその
吸振性能が大幅に向上したわけであるが、また第３図か
らみてＺＨ−１１の場合、約１２０℃をこえるとＱ−’
はそれほど増加しなくなることから、本実施例のように
１２０℃の高温状態にしておけば十分といえる。
部摩擦値Ｑ−’が大幅に増大するので本実施例でもその
吸振性能が大幅に向上したわけであるが、また第３図か
らみてＺＨ−１１の場合、約１２０℃をこえるとＱ−’
はそれほど増加しなくなることから、本実施例のように
１２０℃の高温状態にしておけば十分といえる。
また、時効特性についても、第９図に示すように、この
場合は９５℃での測定結果であるが、長時間高温で使用
してもＱ−’がほとんど低下しないことから、Ｚト１１
を動吸振器に用いた場合、長時間使用してもその性能の
劣化はほとんどないと言える。
場合は９５℃での測定結果であるが、長時間高温で使用
してもＱ−’がほとんど低下しないことから、Ｚト１１
を動吸振器に用いた場合、長時間使用してもその性能の
劣化はほとんどないと言える。
さらに周波数特性についても、ＺＨ−１１は第１０図に
示すように２００Ｈｚ程度まではＱ−’があまり低下し
ないので、空気ばねや防振ゴムなどが高々２０１−１ｚ
程度までの使用にしか適さないのに対して本実施例は２
００Ｈ２程度までの使用が可能になる。
示すように２００Ｈｚ程度まではＱ−’があまり低下し
ないので、空気ばねや防振ゴムなどが高々２０１−１ｚ
程度までの使用にしか適さないのに対して本実施例は２
００Ｈ２程度までの使用が可能になる。
強度という点から見てもＺＨ−１１の場合は第１１図か
られかるように高温では、その０．２％耐力は低下して
いくものの１２０℃で６ Ｋｇ ／ ｉｗ’の強度は維
持できる。よって、ＺＨ−１１を吸振材として用いた場
合、強度を保つために大型、大型艇にする必要はない。
られかるように高温では、その０．２％耐力は低下して
いくものの１２０℃で６ Ｋｇ ／ ｉｗ’の強度は維
持できる。よって、ＺＨ−１１を吸振材として用いた場
合、強度を保つために大型、大型艇にする必要はない。
ちなみに本実施例の動吸振器の重量と従来の動吸振器の
重量とを比較してみると、通常の場合、従来の動吸振器
の質ｆｆ１ｍｚは振動体の質ｆｆｉ ｍ ＋に対し１／
１０〜１／２０位までにおさえられるのが限度であるが
、本発明の動吸振器の場合には、ｍ ２ ／ ｍ ＋を
０．００８１まで小さくすることができ、従来の動吸振
器より１／６〜１／１２位軽くできることがわかった。
重量とを比較してみると、通常の場合、従来の動吸振器
の質ｆｆ１ｍｚは振動体の質ｆｆｉ ｍ ＋に対し１／
１０〜１／２０位までにおさえられるのが限度であるが
、本発明の動吸振器の場合には、ｍ ２ ／ ｍ ＋を
０．００８１まで小さくすることができ、従来の動吸振
器より１／６〜１／１２位軽くできることがわかった。
そして、質ωｍ２が小さくできるので上記の８渇強度が
小さいことは設計上の障害とはならない。
小さいことは設計上の障害とはならない。
〔実施例２〕
実施例１で用いた亜鉛アルミ合金ＺＨ−１１をコイルバ
ネに加工し、第１２図に示すようなパッケージ型の動吸
振器２０を製作した。この動吸振器２０は、有底円筒状
のアルミ製のケーシング本体２１と閉塞板２２との内部
に断熱材２３が設けられ、この断熱材２３の内壁にヒー
タ用電源２４から給電されるヒータ（電熱線）２５が巻
回されると共に、このヒータ２５の内方に、Ｚト１１で
形成したコイルバネ２６が、上端におもり２７を載置し
た状態において設置されたものである。そして、上記動
吸振器２０の性能を調べるために被吸振休として第１３
図ないし第１５図に示す、アルミ合金製ブルドーザ用エ
ンジンカバー２８を用いた。このエンジンカバー２８上
の第１３図中りの位置に第１２図の動吸振器２０（高さ
５０＃Ｉｍ、ケーシング本体２１のつば部の外径５０
ｔｔｍ ）をボルトで取付け、１点をインパルスハンマ
で加振し、その応答を０点（エンジンカバー２８の裏面
側で、Ｄ点に対向する位置）において測定した。その結
果をＦＦＴアナライザーで解析することで吸振特性を調
べた。動吸振器を取付けない状態で加振実験の解析結果
から上記エンジンカバー２８には２１０Ｈｚ、７２０Ｈ
ｚ、７９５Ｈｚ、８８０Ｈｚにそれぞれ振動応答のピー
クが見られることがわかった。動吸振器２０を取付ける
と、これらのピーク値がどれだけ低下したかを測定した
。その解析結果を表２に示す。
ネに加工し、第１２図に示すようなパッケージ型の動吸
振器２０を製作した。この動吸振器２０は、有底円筒状
のアルミ製のケーシング本体２１と閉塞板２２との内部
に断熱材２３が設けられ、この断熱材２３の内壁にヒー
タ用電源２４から給電されるヒータ（電熱線）２５が巻
回されると共に、このヒータ２５の内方に、Ｚト１１で
形成したコイルバネ２６が、上端におもり２７を載置し
た状態において設置されたものである。そして、上記動
吸振器２０の性能を調べるために被吸振休として第１３
図ないし第１５図に示す、アルミ合金製ブルドーザ用エ
ンジンカバー２８を用いた。このエンジンカバー２８上
の第１３図中りの位置に第１２図の動吸振器２０（高さ
５０＃Ｉｍ、ケーシング本体２１のつば部の外径５０
ｔｔｍ ）をボルトで取付け、１点をインパルスハンマ
で加振し、その応答を０点（エンジンカバー２８の裏面
側で、Ｄ点に対向する位置）において測定した。その結
果をＦＦＴアナライザーで解析することで吸振特性を調
べた。動吸振器を取付けない状態で加振実験の解析結果
から上記エンジンカバー２８には２１０Ｈｚ、７２０Ｈ
ｚ、７９５Ｈｚ、８８０Ｈｚにそれぞれ振動応答のピー
クが見られることがわかった。動吸振器２０を取付ける
と、これらのピーク値がどれだけ低下したかを測定した
。その解析結果を表２に示す。
表 ２
一ドの振動を良く吸収していることがわかる。
さらに、このような動吸振器２０を第１６図と第１７図
に模式的に示すように、２重、３重として用いることに
より、さらなる吸振効果が期待できる。なお、第１６図
と第１７図中符号２９，３０は、それぞれ動吸振器部を
示している。
に模式的に示すように、２重、３重として用いることに
より、さらなる吸振効果が期待できる。なお、第１６図
と第１７図中符号２９，３０は、それぞれ動吸振器部を
示している。
以上説明したように、本発明は、振動を抑制すべき振動
体に設ける吸振体を、バネ機能と減衰様能とを兼ね祿え
たＺｎ−Ｍ合金から栴成したものであるから、この吸振
体によって振動体の振動エネルギーを吸収することによ
り、小型軽量化を図ることができると共に、付帯設備が
不要で、かつ高温下で使用できるという優れた効果を有
する。
体に設ける吸振体を、バネ機能と減衰様能とを兼ね祿え
たＺｎ−Ｍ合金から栴成したものであるから、この吸振
体によって振動体の振動エネルギーを吸収することによ
り、小型軽量化を図ることができると共に、付帯設備が
不要で、かつ高温下で使用できるという優れた効果を有
する。
第１図と第２図は本発明の第１実施例を示すもので、第
１図は平面図、第２図は正面図、第３図はＺｎ−＃合金
の内部摩擦値の温度特性図、第４図ないし第７図は振動
の減衰状態を示すもので、第４図は鉄板の自由減衰の特
性図、第５図は２ｎ−Ｍ合金を設定点（１２０℃）まで
加熱した際の特性図、第６図はＺｎ−＃合金が常温の際
の特性図、第７図はアルミ板を吸振体として用いた場合
の特性図、第８図は動吸振器系の概略説明図、第９図は
内部摩擦値におよぼす高温時効の影響を示す特性図、第
１０図は内部摩擦値の周波数特性図、第１１図は高温で
の０．２％耐力を示す特性図、第１２図は本発明の第２
実施例を示す断面図、第１３図ないし第１５図はエンジ
ンカバーに本発明の第２実施例を取付けたもので、第１
３図は平面図、第１４図は正面図、第１５図は側面図、
第１６図は本発明の第３実施例を示す概略説明図、第１
７図は本発明の第４実施例を示す概略説明図である。 １０・・・振動体、１２・・・吸振体、１９・・・動吸
振器、２０・・・動吸振器、２６・・・コイルバネ（吸
振体）、２８・・・エンジンカバー（振動体）、２９．
３０・・・動吸振器部。
１図は平面図、第２図は正面図、第３図はＺｎ−＃合金
の内部摩擦値の温度特性図、第４図ないし第７図は振動
の減衰状態を示すもので、第４図は鉄板の自由減衰の特
性図、第５図は２ｎ−Ｍ合金を設定点（１２０℃）まで
加熱した際の特性図、第６図はＺｎ−＃合金が常温の際
の特性図、第７図はアルミ板を吸振体として用いた場合
の特性図、第８図は動吸振器系の概略説明図、第９図は
内部摩擦値におよぼす高温時効の影響を示す特性図、第
１０図は内部摩擦値の周波数特性図、第１１図は高温で
の０．２％耐力を示す特性図、第１２図は本発明の第２
実施例を示す断面図、第１３図ないし第１５図はエンジ
ンカバーに本発明の第２実施例を取付けたもので、第１
３図は平面図、第１４図は正面図、第１５図は側面図、
第１６図は本発明の第３実施例を示す概略説明図、第１
７図は本発明の第４実施例を示す概略説明図である。 １０・・・振動体、１２・・・吸振体、１９・・・動吸
振器、２０・・・動吸振器、２６・・・コイルバネ（吸
振体）、２８・・・エンジンカバー（振動体）、２９．
３０・・・動吸振器部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）振動を抑制すべき振動体に設けられ、かつこの振動
体の振動を減衰させる動吸振器であって、上記振動体に
設ける吸振体を、バネ機能と減衰機能とを兼ね備えたＺ
ｎ−Ａｌ合金から構成したことを特徴とするＺｎ−Ａｌ
合金部材を用いた動吸振器。 ２）上記吸振体を高温状態としたことを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載のＺｎ−Ａｌ合金部材を用いた動
吸振器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31162387A JPH01153835A (ja) | 1987-12-09 | 1987-12-09 | Ｚｎ−Ａｌ合金部材を用いた動吸振器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31162387A JPH01153835A (ja) | 1987-12-09 | 1987-12-09 | Ｚｎ−Ａｌ合金部材を用いた動吸振器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01153835A true JPH01153835A (ja) | 1989-06-16 |
Family
ID=18019484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31162387A Pending JPH01153835A (ja) | 1987-12-09 | 1987-12-09 | Ｚｎ−Ａｌ合金部材を用いた動吸振器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01153835A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49130867A (ja) * | 1973-04-23 | 1974-12-14 | ||
| JPS508229A (ja) * | 1973-05-29 | 1975-01-28 | ||
| JPS57185145A (en) * | 1981-05-11 | 1982-11-15 | Matsuo Miyagawa | Vibration-proof material for high temperature |
-
1987
- 1987-12-09 JP JP31162387A patent/JPH01153835A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49130867A (ja) * | 1973-04-23 | 1974-12-14 | ||
| JPS508229A (ja) * | 1973-05-29 | 1975-01-28 | ||
| JPS57185145A (en) * | 1981-05-11 | 1982-11-15 | Matsuo Miyagawa | Vibration-proof material for high temperature |
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